TWI252258B - Cold rolled steel sheet having aging resistance and superior formability, and method of manufacturing the same - Google Patents

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1252258 九、發明說明： L發明戶斤屬之技術領域3 發明領域 本發明係相關於主要適用於機動車車體、電子機械及 5 其相似物之冷軋鋼片材。更特定定地，本發明係相關於一 冷軋鋼片材，係藉由使用細微之沉殿物在晶粒之固態溶液 狀態中控制碳含量之關鍵值而改善其抗老化性及塑形 性，以及該冷軋鋼片材之製造方法。 10 【先前技術】 發明背景 抗老化性係為一用於機動車車體、電子機械及其相似 物之冷軋鋼片材所需，連同其高強度及塑形性。該詞「老 化」係指一造成一缺陷之張力老化現象，即所謂「拉伸張 15 力」，係藉由當固態溶液元素，如：碳及氮，係經固定於 錯位時所發生之硬化而造成。 可透過紹鎮靜鋼之封盒退火賦予該冷札鋼片材一抗 老化性。然而，封盒退火需要一延長之退火時間，因此， 減低了生產力且依據在該鋼片材上之位置造成物理性質 20 之嚴重變異。因此，極低碳氮（interstitial free, IF)鋼係主要 地被使用，其係藉由添加增強性之碳化物或氮化物-形成 元素，如：鈦或鈮，之後接著連續退火。 為了生成該極低碳氮鋼，必須添加該增強性碳化物或 氮化物-形成元素，如：鈦或鈮◦關於此，因這些元素係可 1252258 能提高該再結晶溫度，該連續退火必須在一高溫下進行。 结果，此一用以製造該極低碳氛鋼之方法造成生產力之下 降且因大量能源消耗而增加了製造成本’以及嚴重的環境 問題。此外’該南溫退火獨特地造成多樣之缺’例如： 5 碎裂、變形及類似者。而且，因鈦或铌具有一增強之氧化 性質，這些元素產生大量之非金屬包含體，造成該鋼片材 上之表面缺陷。此外，極低碳氮鋼具有造成該鋼片材在形 成後脆化之易碎的晶粒間界，而因此被認為是所謂的一「二 級工作產品脆化」。為了預防該二級工作產品脆化，添加包 1〇 含硼之元素。同時’在使用該極低碳氮鋼於經過表面處理， 例如··電鍍、塗覆或類似方法，之產品之實例中，許多缺 陷典型地發生在該等產品之表面上。 為了解決該等問題，已提出不含鈦或鈮之鋼。舉例來 說，日本專利公開案第6-093376、6-093377及6-212354號揭 15 露一利用精確控制碳含量於0.0001-0.0015 wt%内之改良鋼 片材老化性的方法，其中添加在0.0001-0.003 wt%之範圍内 的硼以取代鈦或鈮。依據該等揭露，因不能充份地確保該 抗老化性，在退火該鋼之後則需淬火以確保該抗老化性。 然而，在此實例中，有一個問題是，淬火通常是在一水浴 中執行一水淬火，則在該鋼片材上產生一氧化覆層，且因 此伴隨著酸洗以去除該氧化覆層，因此，在該鋼片材上造 成了表面缺陷，也需要額外之製造成本。此外，因該鋼片 才才具有差的平面内異向性，在該鋼片材上產生皺折及花紋 (eai's)，該方法遭遇大量材料的消耗。 1252258 同時’本發明之該等發明人已提出一不含鈦或鈮之具 優異拉伸塑形性附加經改良之延展性的冷軋鋼片材的製造 方法’揭露在韓國專利公開案第200(μ0039137號中。該方 法包含下列步驟：以一Ar3轉形溫度或更高溫精軋輥熱軋一 5鋼板以提供一熱軋鋼片材，以重量百分比衡量，該鋼板包 含· 〇·0005 〜0·002 %的碳，0.05 〜0.03 %的錳，〇·〇15 % 以下的磷，〇·〇1〜〇 〇8 %的鋁，〇 〇〇1〜〇 〇〇5 %的氮以及 制衡的鐵及其它不可避免的雜質，其中碳、氮、硫及磷之 組成滿足該關係式：碳+氮+硫+磷切.〇25% ;在？^^或75〇 10 C以下之溫度卷曲該鋼片材；以一50〜90%之斷面收縮率 (reduction rate)冷軋該捲繞之鋼片材；且以一65〇〜85〇。〇 之溫度連續退火該冷軋鋼片材丨〇秒或更久。以該方法所製 之冷軋鋼片材具有優異之延展性，同時確保該抗老化性。 然而，依據該揭露之方法，因該碳含量、氮含量、硫含量 15及填含量必須被控制以滿足在該冷軋鋼片材中之;5炭+氮+ 硫+磷切.0 2 5 %的關係式，則其必須在製造過程中加強去硫 化能力及去磷化能力，因此，則引起了在產能及製造成本 方面的問題。考量到物理性質，因最終製造出之鋼片材的 當量強度係極度地低，其必須使用一相對為厚的材料。此 20 外，當加工時，有一問題存在於：因一極度高之平面内異 向性指數(Δγ)，係產生過多的皺折於該鋼片材上，造成該 鋼片材的破裂。 本發明之該等發明人也提出一製造一冷軋鋼片材之方 法，其可改良該具有一 340 MPa級-抗拉強度之高強度鋼的 1252258 等量強度，該方法揭+ U路於韓國專利公開案第2〇〇2-0〇49667 唬。该方法包含下列 乂知·以一Ar3轉形溫度或更高溫熱軋 一鋼板以提供一敎1丨 …、軋鋼片材，以重量百分比衡量，該鋼板 包含：0.0005 〜〇 。/ ° /。的碳，0.1 %或更少的錳，0.003 5 10 15 〜0.02 %的疏，〇.〇3〜〇 〇7 %的磷，〇 〇1〜〇1 %的紹，議5 %或更少的氮以及0·05〜〇·3%的銅，其中姆之原子比為 2〜1〇 ’以一 5〇〜9〇%之斷面收縮率（reduction論)冷軋該 捲繞之鋼#材；且以_7⑽〜·U溫度連續退火該冷乳 鋼片材10秒至5分鐘。以該方法所製之冷軋鋼片材在一34〇 MPa級-咼抗拉強度鋼類中具有一 24〇 Mpa之經改良的等量 強度。然而’因該鋼片材之老化指數係大於3〇 MPa，不能 確保此鋼片材之該抗老化性，且因該鋼片材在18級之可塑 生兴向性^曰數(rm)方面具有一 0·5或更多之高平面内異向 性指數(△〇,係產生過多的皺折於該鋼片材上，造成該鋼 片材的破裂。 同時，一冷軋鋼片材在習知中係為已知，其為一具有 該抗老化性之高強度冷軋鋼片材，且其係藉由添加0.3〜 0.7%之猛及鈦至一極低碳鋼而製造，當在該碳鋼中增加磷 的含量。該冷軋鋼片材具有一於0〜30°C之延展性-脆性轉 20 換溫度，也就是，該冷軋鋼片材具有差的二級工作產品脆 化以致在室溫碰撞時造成破裂。 【發明内容】 發明概要 1252258 二為 有經改良_性及抗老化性且不添加 —4鋼片材’以及製造該冷軋鋼片材之方法。 ^2明之另—目的為提供—具有優異當量強度、強度_ l展性平衡特性、抗二、心作產品脆化性、及低平面内異 向性部具有—在财層級或以上層級之可塑性-異向性指 數的冷乾鋼片村，及製造該冷軋㈣材之方法。 10 15 〜依據本發明’可藉由提供—冷軋鋼片材而完成以上及 其它之目的，該冷乳鋼片材包含：以重量百分比衡量，0.003 %或更少的碳’ 0.003〜0.03 %的硫，〇 〇1〜〇」％的鋁，〇 02 %或更少的氮，0.02 〇/〇或更少的鱗，〇·〇3〜〇2 %的猛及 0.005〜0.2 %的銅之至少一者，以及制衡的鐵及其它不可 ϋ免的雜貝，其中，當該鋼片材包含短及銅之一時，猛、 銅及硫之組成滿足以下關係式之一·· 〇·58*錳/硫<1〇以及 Β〇·5*銅/硫，而當該鋼片材包含錳及銅兩者時，錳、 銅及硫之組成滿足該關係式：猛+銅^〇3且2^〇.5*(錳+銅）/ 硫S20 ’且其中沉殿物MnS、CuS和（Mn，Cu)S具有〇·2 μιη或更 小之平均尺寸。 本發明之冷軋鋼片材可依據至少一選擇自由錳及銅所 20 組成之群組的添加劑而分類，即是，（1)單獨錳添加之鋼（排 除銅，也被指稱為「MnS-沉澱鋼」），（2)單獨銅添加之鋼 (排除錳，也被指稱為「CuS-沉澱鋼」），以及（3)錳及銅添 加之鋼（也被指稱為「MnCu-沉殿鋼」），其詳細敘述如下。 (1)該MnS-沉澱鋼包含：以重量百分比衡量，0.003 % !252258 或更少的碳，0.005〜〇·〇3 %的硫，0·01〜0.1 %的鋁，0.02 %或更少的氮，〇·2 %或更少的磷，0.05〜0.2 %的錳，以 及制衡的鐵及其它不可避免的雜質，其中錳及硫之組成滿 足以下關係式：0.58*錳/硫<10以及沉澱物MnS具有0.2 μηι 5或更小之平均尺寸。一製造MnS-沉澱鋼之方法包含以下步 驟··以一 Αι·3轉形溫度或更高溫精軋輥熱軋一鋼板以提供一 熱軋鋼片材’在再加熱該鋼板至一 1 1 00 °C或更高溫之溫度 後’以重量百分比衡量，該鋼板包含：0 003 %或更少的碳， 0.005〜0.03 °/。的硫，〇·〇1〜〇·ι %的鋁，〇 〇2 %或更少的 10氮，〇·2 %或更少的碟，0.05〜〇·2 °/〇的猛，以及制衡的鐵 及其它不可避免的雜質，其中|孟及硫之組成滿足以下關係 式：0.58*錳/硫幻〇 ;以一200它/分鐘或更高的速度冷卻 該鋼片材，在一700。(：或更低溫下捲繞該冷卻之鋼片材， 冷軋該捲繞之鋼片材且連續退火該冷軋鋼片材。 15 (2)該CuS-沉澱鋼包含：以重量百分比衡量，0.0005〜 0.003 〇/。的碳，〇·003 〜0·025 %的硫，〇 〇1 〜〇 〇8 %的紹， 〇·〇2 〇/〇或更少的氮，0·2 %或更少的磷，〇 〇1〜〇 2 %的鋼， 以及制衡的鐵及其它不可避免的雜質，其中銅及硫之組成 滿足以下關係式·· Β〇·5*銅/硫幻〇以及沉澱物CuS具有〇1 20 μΐΉ或更小之平均尺寸。一製造CuS-沉澱鋼之方法包含以下步 以A13轉形溫度或更南溫精軋棍熱軋一鋼板以提供一 熱軋鋼片材，在再加熱該鋼板至一 11〇〇t或更高溫之溫度 後，該鋼板包含：以重量百分比衡量，〇 〇〇〇5〜〇 〇〇3%的 碳，0.003〜ο·025 %的硫，〇.〇】〜〇 〇8 %的銘，〇 〇2 %或更 10 Ϊ252258 少的氮，〇·2 %或更少的磷，0.01〜〇·2 %的銅，以及制衡 、’栽及/、匕不可避免的雜質，其中銅及硫之組成滿足以下 關係式：1^0.5*銅/硫;以一300 t/分鐘的速度冷卻該 鋼片材，在一700°C或更低溫下捲繞該冷卻之鋼片材，冷 5軋該捲繞之鋼片材且連續退火該冷軋鋼片材。 (3)該MnCu-沉澱鋼包含：以重量百分比衡量，〇 〇〇〇5 〜〇·〇〇3 %的碳，ο.，〜〇 〇25 %的硫，〇 〇1〜〇 〇8 %的鋁， 〇·〇2 %或更少的氮，〇·2 %或更少的磷，〇 〇3〜〇.2 %的猛， 〇·〇〇5〜0.2 %的銅，以及制衡的鐵及其它不可避免的雜 1〇質，其中錳、銅及硫之組成滿足以下關係式··錳+銅切.3 及2切.5*(!孟+銅）/硫<20,以及其中沉澱物施^㈤及⑽〜 Cu)S具有〇·2，或更小之平均尺寸。一製造Mnc卜沉澱鋼之 方法包含以下步驟··以一 Ar3轉形溫度或更高溫精軋輥熱軋 一鋼板以提供一熱軋鋼片材，在再加熱該鋼板至一〗1〇〇。〇 15或更南溫之溫度後，該鋼板包含··以重量百分比衡量， 0.0005 〜0.003 %的碳，〇·003 〜0 025 %的硫，〇 〇1 〜〇 〇8 % 的鋁，0.02 %或更少的氮，〇·2 %或更少的磷，〇 〇3〜ο.】％ 的錳，0·005〜0·2 %的銅，以及制衡的鐵及其它不可避免 的雜質，其中錳、銅及硫之組成滿足以下關係式：錳+銅 20切·3及2切.5*(錳+銅V硫以一3〇〇 t：/分鐘的速度冷卻 該鋼材，在一700°C或更低溫下捲繞該冷卻之鋼片材， 冷幸L該捲繞之鋼片材且連續退火該冷軋鋼片材。 忒上述之冷軋鋼片材係較佳地應用於具延伸性且在 340 MPa級或更高抗拉強度之高強度冷軋鋼片材一類中具 1252258 有一 240 MPa級之抗拉強度的冷軋鋼片材。 在一 240 MPa-級之可延伸冷軋鋼片材之實例中，該鋼 片材包含0.003 %或更少的碳，0.003〜〇·〇3 %的硫，0 01〜 〇·1 %的鋁，0.004 %或更少的氮，0.015 %或更少的碟，〇 〇3 5〜〇·2 %的猛及0.005〜0.2 %的銅之至少一者，，以及制衡 的鐵及其它不可避免的雜質，以重量百分比衡量，其中， 當該鋼片材包含锰及銅之一時，I孟、銅及硫之組成滿足以 下關係式之一 ：0.58*錳/硫<10以及H5*銅/硫幻〇，而當 該鋼片材包含錳及銅兩者時，錳、銅及硫之組成滿足該關 10係式：錳+銅切·3且2切·5*(錳+銅）/硫幻0，且其中沉澱物 MnS、CuS和（Mn，Cu)S具有〇·2 μηι或更小之平均尺寸。 在一 340 MPa-級或更高級之高強度冷軋鋼片材之實 例中，其可被分類為其中構、石夕及鉻之一或二者(作為固熊 -溶液加強元素）添加於該可延伸冷軋鋼片材之鋼材，以及其 15中增加氮（作為沉澱加強元素）含量於該可延伸冷軋鋼片材 之鋼材。也就是，所欲的是，〇 2 %或更少之磷，0〗〜〇 8 % 之矽，以及0.2〜1.2 %之鉻的一或二者被包含於該可延伸冷 軋鋼片材中。若單獨添加磷於該可延伸冷軋鋼片材中，較 佳的是添加0.03〜〇·2 %之石粦至該可延伸冷軋鋼片材。可擇 2〇地，可利用藉由增加氮含量至0.005〜0·02 %及添加〇〇3〜 〇·〇6 %之磷而致之八；^沉澱物而確保高強度特性。 為了更加強該冷軋鋼片材之塑形性，該鋼片材更可包 3 0.01〜0.2 〇/〇之鉬，以及為了確保其抗老化性，該鋼片材 更可包含0 · 0 ]〜〇. 2 %的|凡。 ]2 1252258 圖式簡單說明 本發明之該等上述及其它目的、特徵及其它之優點將 從下列伴隨所附圖式之詳細的敛述而被更清楚地了解，其 5 中： 第la至lc圖為圖形表示，其說明在一晶粒中之固態溶 液狀態内碳含量相對於一沉澱物之尺寸的變化； 第2&及213圖為說明MnS沉澱物之尺寸相對於冷卻速率 之圖形表示； ° 第3&至3(:圖為說明CuS沉澱物之尺寸相對於冷卻速率 之圖形表示；以及 第4aA4b圖為說明MnS、CuS及（Mn，Cu)S沉澱物之尺寸 相對於冷卻速率之圖形表示。 C 方包 3 較佳實施例之詳細說明 現在將詳細敘述本發明之較佳實施例。然而，可了解 的是，本發明並不侷限於這些較佳實施例。 本發明之發明人在不添加鈦及鈮且加強鋼片材之抗老 化性之研究中已發現了-些如下所述之新的事實。該事實 為· MnS、CuS及(Mn，Cu)S之細微沉殿物可適當地控制在一 晶粒之固態溶液狀態中的碳含量（也就是，固態、溶液碳），且 造成經加強之抗老化性。由於沉澱補強作用，這些沉澱物 在增加當量強度，加強強度-延展性之平衡特性以及該鋼片 13 1252258 材之平面内異向性指數方面具有正面之影響。 如第1圖所示，可見的是，當該MnS、CuS及(Mn，Cu)S 之沉殿物係愈細微地分佈時，係減少在一晶粒中之固態溶 液碳的含量。因存在於一晶粒中之固態溶液碳係相對地自 5 由移動，碳係經移動且結合至可移動之錯位，影響該鋼片 材之老化特性。因此，當在於該晶粒中之固態溶液碳的含 量係降低至一預定之層級時，可加強該抗老化性。基於確 保該抗老化性，在於一晶粒中之固態溶液碳的含量係最多 為20 ppm或更少，且較佳為15 ppm或更少。第la至ic圖係 10 為包含〇·〇〇3 %碳之鋼材的圖形表示，及可見的是，當該 MnS、CuS及（Mn，Cu)S之沉澱物係以〇·2 μπι或更小之尺寸分 散時，在於該晶粒中之固態溶液碳的含量係較佳地控制為 20 ppm或更少。關於用以控制在於該晶粒中之固態溶液碳 的含量至15 ppm或更少（瑯為最合適之狀況）之該沉澱物的 15 尺寸，如從第1圖可見，MnS之沉澱物具有約〇·2 μι：η或更小 之尺寸，CuS之沉殿物具有約0·1 μηι或更小之尺寸及]vinS、 CuS和（Mn，Cu)S之沉殿物係具有約0·1 μηι或更小之尺寸。 如此，為了控制在於該晶粒中之固態溶液碳的含量為 20 ppm或更少，重要的是，在該鋼材包含0.003 wt%或更少 20 之碳的狀況下，將MnS、CuS和（Mn，Cu)S之沉澱物微細地分 佈。依據本發明，帶有MnS、CuS和（Mn，Cu)S之微細沉澱物， 該碳含量係較佳地增加至0.003 wt%，其在一鋼材製造方法 中導致一低負載。 注意到如此之新事實，則有一對於微細地分佈該 14 1252258

MnS、CuS和（Mn，Cu)S沉殿物之方法的新研究。該等結果顯 現出：所需的是，控制錳、銅及硫之含量以及這些元素在 該鋼材中之組成，以及可藉由控制熱軋後之冷卻率而得到 "'微細粒子。 5 第2圖係為在熱軋一鋼片材後，對照冷卻速率調查沉澱 物尺寸後所得之圖形表示，該鋼片材包含：以重量百分比 衡量，0.0018 %的碳、0.15 %的錳、0.008 %的磷、0.015 % 的硫、0.03 %的銘以及0.0012 %的氮（其中0.58*锰/硫 二5.8)。參照第2a圖，可發現的是，當在錳及硫之組成滿足 10 該關係式：0.58*錳/硫<10之狀況下，適當地控制該鋼片材 的冷卻速率時，該MnS沉殿物之尺寸可為0.2 μηι或更小。 第3a圖係為在熱軋一鋼片材後，對照冷卻速率調查沉 澱物尺寸後所得之圖形表示，該鋼片材包含：以重量百分 比H： ，0.0018 %白勺石炭、0.01 %白勺石粦、0.008 %白勺石？ϋ、0·05 % 15 的鋁、0.0014 %的氮以及0.041 %的銅（其中0.5*銅/硫 =2.56)。參照第3a圖，可發現的是，當在銅及硫之組成滿 足該關係式：0.5*銅/硫<10之狀況下，適當地控制該鋼片 材的冷卻速率時，該CuS沉澱物之尺寸可為0.1 μηι或更小。 第4a圖係為在冷軋一鋼片材後，對照冷卻速率調查沉 20 澱物尺寸後所得之圖形表示，該鋼片材包含：以重量百分 比衡量，0.0025 %的碳、0.13 %的錳、0.009 %的磷、0.015 %的硫、0.04 %的鋁、0.0029 %的氮以及0.04 %的銅（其中 錳+銅=0.17且0.5*(錳+銅）/硫二5.67)。參照第43圖，可發現 的是，當在錳、銅及硫之組成滿足該關係式：锰+銅幼.3 ]5 1252258 且2^0.5*(錳+銅）/硫S20之狀況下，適當地控制該鋼片材的 冷卻速率時，該MnS、CuS及（Mn，Cu)S沉澱物之尺寸可為 0.2 μΐΉ或更小。 本發明之冷軋鋼片材具有一高當量強度，而因此允許 5 減少該鋼片材之厚度，因此，提供對其產物一重量減輕之 效果。此外，因其低平面内異向性，分別當加工該鋼片材 時以及在加工該鋼片材之後，係很少產生皺折及花紋。本 發明之冷軋鋼片材及其製造方法將於下詳細敘述。 10 【本發明之冷軋鋼片材】 碳(C):碳含量係較佳為0.003 wt%或更少。 若該碳含量係多於0.003 wt%，在一晶粒中之固態溶液 碳的量則增加，其為難於確保該鋼材之抗老化性，且在一 經退火之板材中的晶粒在尺寸上變為縮小的，因此，顯著 15 地減少該鋼材之延展性。更佳地，碳含量係為0.0005〜0.003 wt%之間。該碳含量少於0.0005 wt%會在一熱軋板材中導致 粗糙晶粒之產生，因此，減少該鋼材之強度，卻增加其平 面内異向性。依據本發明，因在一鋼材中之液態溶液碳可 大量地減少，該碳含量可被增加至0.003 wt%。因此，可以 20 避免掉一用以極度減低碳含量之脫碳處理。為了這個目 白勺，碳含量係較佳地於0.002 wt%〈碳S 0.003 wt%之間的 範圍。 硫(S):硫含量係較佳為0.003〜0.03 wt%。 硫含量少於0.003 wt%不僅會導致MnS、CuS及 16 1252258 (Mn，Cu)S量的減少，也導致過度粗趁沉殿物的產生，因此 降低該鋼片材的抗老化性。多於〇,03加％之硫含量會導致 大置的固悲溶液硫’因此’顯著地減少該鋼片材的延展性 及塑形性，且增加熱縮減的可能性。依據本發明，在該MnS-5沉藏鋼材之實例中，硫含量係較佳地於0.005 wt%〜〇.〇3 wt%之間的範圍，而在該CuS-沉殿鋼材之實例中，硫含量 係較佳地於0.003 wt%〜0.025 wt0/〇之間的範圍。在該MnCu- 沉殿鋼材之實例中，硫含量係較佳地於〇 〇〇3 wt%〜0.025 wt%之間的範圍。 10 鋁(A1):鋁含量係較佳為〇.〇1〜〇丨wt%。 鋁係為通常被使用為去氧化劑之一合金元素。然而， 在本發明中，添加其以避免由於該鋼材中之沉殿氮之固熊 浴液ΪΙ所引起之老化。少於0.01 wt%之紹含量會導致大量 的固怨溶液氮，因此使得避免老化成為困難，反之，多於 15 ο.1 wt〇/°之鋁含量會導致大量的固態溶液鋁，因此減少該鋼 片材的延展性。依據本發明，在該CuS_沉澱鋼材及 沉澱鋼材之實例中，鋁含量係較佳地於〇〇1 wt%〜〇.⑽ wt%之間的範圍。若該氮含量增加至〇 〇〇5〜〇 〇2%，可藉 由A1N沉澱物的增強效果得到一高強度鋼片材。 20 氮(N) ·氮含量係較佳為〇·〇2 wt%或更少。 氮係為一在該鋼材製造過程中被添加至該鋼材之不可 避免的元素，且為了得到該增強效果，係較佳地添加其於 該鋼材中至0.02 wt%。為了得到該可延伸鋼片材，該氮含 量係較佳地為0.004 wt%或更少。為了得到一高強度鋼片 17 1252258 材，该氮含量係較佳地於0 005〜0·2 %之間。雖然該氮含量 必須為0.005 〇/〇或更多以得到該增強效果，一氮含量多於 0.02 wt/〇部導致該鋼片材於塑形性之衰退。為了使用氮而 提供一高強度鋼材，該磷含量係較佳於〇 〇3〜〇 〇6 %之間。 5依據本發明，為了藉由Α1Νπ澱物而確保高強度，鋁及氮的 組合，也就是，0.52*鋁/氮（其鋁及氮係以wt%指明）係較佳 地於1〜5的範圍中。鋁及氮的組合（〇·52*鋁/氮）少於丨會導 致由固態溶液氮所造成之老化，且鋁及氮的組合（〇 52*鋁/ 氮）多於5則導致可以忽略的增強效果。 10 麟(P) ··磷含量係較佳為0·2 wt%或更少。 磷係為一合金元素，其可增加固態溶液增強效果，然 而卻允許!·-值（可塑性-異向性指數）的輕微減少，且可確保該 其中泫專沉;殿物係經控制之鋼材的高強度。因此，為了使 用磷而確保該高強度，該磷含量係較佳為02研％或更少。 5 石分s里多於〇.2 wt%可導致該鋼片材延展性的降低。為了 使用氮而提供一高強度鋼材，該鱗含量係較佳於〇 〇3〜〇 〇6 /〇之間。‘單獨添加鱗至該鋼材中以確保該鋼片材之高強 度時，該磷含量係較佳於0.03〜0.2wt%之間。對於可延伸 鋼片材，該磷含量係較佳為0.01 5 Wt%或更少。對於藉由使 20用A1N沉殿物而確保高強度之鋼片材，該鱗含量係較佳於 〇.〇3〜〇.〇6wt%之間。此歸因於該事實：雖然一 〇〇3加％或 更多之磷含量能確保一目標強度，一多於〇〇6 wt%的磷含 量可降低該鋼材之延展性及塑形性。根據本發明，當藉由 添加石夕及絡而確保該鋼片材之高強度時，可適當地控制該 18 Ϊ252258 碟含量至0.2 wt%或更少以得到該目標強度。 依據本發明，係較佳地添加錳及銅之至少一者至該鋼 材。這些元素係與硫結合，生成MnS、CuS及(Mn，Cu)S沉 〉殿物。 5 錳(Mn):錳含量係較佳為0.03〜0.2 wt%之間。 猛係為一合金元素，其將該鋼材中之固態溶液硫沉澱 為該MnS沉澱物，藉此預防由該固態溶液硫引起之熱縮 減。在本發明中，在由於硫及/或銅和錳之組合及由於該冷 部速率的適當條件下，錳經沉澱為微細MnS及/或（Mn，Cu)S 1〇沉澱物，並且當基本上確保該鋼片材之抗老化性時，在加 強该鋼片材之當量強度及平面内異向性方面扮演一重要角 色。為了實現這些效用，該錳含量必須為0.03 wt〇/〇或更多。 同時，多於0.2 wt%之錳含量造成粗糙之沉澱物，因此使該 鋼片材之抗老化性衰退。若單獨添加錳至該鋼材中（也就 15疋，不添加銅），錳含量係較佳在0.05〜0.2 wt%之間。 銅（Cu):銅含量係較佳為〇.〇〇5〜〇·2 wt%之間。 銅‘為一合金元素，其在該硫及/或纟孟之組合以及熱軋 過程期間在捲繞程序前之該冷卻速率的適當條件下生成微 細沉澱物，因此減少在該晶粒中之固態溶液碳的量，並且 2〇在加強該鋼片材之抗老化性、平面内異向性及可塑性異向 性方面扮演-重要角色。為了生成微細沉殿物，該銅含量 必須為0施wt%或更多。若銅含量多於〇 2 wt%，則造成粗 糖沉殿物，因此使該鋼片材之抗老化性衰退。若單獨添加 銅至該鋼材中（也就是，不添加錳），銅含量係較佳在〇〇]〜 19 1252258 0.2 wt%之間。 依據本發明，錳、銅及硫之含量及組合係經控制以生 成微細沉殿物，且其係依據所添加之锰及銅的量而變化。 在該MnS-沉澱鋼材之實例中，錳及硫之組合係較佳地 5 滿足該關係式：0.58*錳/硫S10(其錳及硫係以wt%指明）。 錳和硫結合以生成該MnS沉澱物，其可依據添加之錳及硫 的量而在沉澱狀態中改變，以及因此影響該鋼片材之抗老 化性、當量強度以及平面内異向性指數。0.58*錳/硫的值 多於10則生成粗糙之MnS沉澱物，造成該老化指數的增 10力。，因此提供了差勁的當量強度及平面内異向性指數。 在該CuS-沉澱鋼材之實例中，銅及硫之組合係較佳地 滿足該關係式：K0.5*銅/硫^10(其銅及硫係以wt°/〇指明）。 銅和硫結合以生成該Cu S沉激物，其可依據添加之銅及硫 的量而在沉澱狀態中改變，以及因此影響該抗老化性、該 15 可塑性-異向性指數以及平面内異向性指數。0.5*銅/硫之值 為1或更多則使得有效的CuS沉澱物產生，且0.5*銅/硫之值 大於10則生成粗糙之CuS沉澱物，造成該老化指數的增 力口，且提供了差勁的可塑性··異向性指數及平面内異向性指 數。為了穩定地確保該CuS沉澱物為0.1 μΐΉ或更小，該0.5* 20 銅/硫之值係較佳為1〜3。 當添加猛及銅至該鋼片材中，锰及銅之總含量係較佳 為0.3 wt%或更少。此歸因於該事實：錳及銅之含量多於0.3 %係可能生成粗糙沉澱物，且因此使得難於確保該抗老化 性。此外，0.5*(錳+銅）/硫的值（其錳、銅及硫係以wt%指 20 1252258 明）係較佳為2〜20之間。錳及銅和硫結合以生成該她“、

CuS及（Mn，Cu)S沉澱物，其可依據添加之錳、銅及硫的量 而在沉殿狀態中改變，以及因此影響該抗老化性、該可塑 性-異向性指數以及該平面内異向性指數。〇·5*(錳+銅）/硫 5之值為2或更多則使得有效的沉澱物產生，而0·5*(錳+銅)/ 硫之值大於20則生成粗糙之沉澱物，造成該老化指數的增 力口’因此提供了差勁的可塑性_異向性指數及平面内異向性 指數。依據本發明，具有0.5*(錳+銅）/硫之值於2〜2〇之範 圍内，該沉澱物之平均尺寸係減少至〇·2 μηι或更小。在此 1〇實例中，該沉澱物係以2χ 1〇6或更多之數量分佈係為所欲 的^ 〇·5 (猛+銅）/硫之值自7開始，沉殿物的種類及沉殿 物的數目係明顯地改變。特別是，當〇·5*(錳+銅V硫之值 為7或更日守，很多非常微細之MnS及^心個別沉殿物係均 貝地分佈，而非該（Mn，Cu)S複合沉澱物。同時，當〇.5*(錳 15 +銅V硫之值係多於7時，不管該等沉澱物之尺寸間輕微的 差異，分佈於該晶粒及晶界之沉澱物的數目係因（Mn，CU)s 役合沉澱物之數量增加而減少。在本發明中，增加該沉澱 物之數目可加強該抗老化性、該平面内異向性指數及該二

、、及作產no脆化彳几性。為此目的，該沉澱物係較佳地以2 X 20 10或更多的數目分佈。在本發明中，即使在〇·5*(猛+銅)/ 石Μ的值疋相同的實例中，添加較少量的錳及銅可減少分佈 於晶粒或晶界之沉澱物數目。若增加錳及銅的含量，該沉 殿物變得《，導致分佈於晶粒或晶界之沉_數目降 低0 21 1252258 依據本發明，該MnS、CuS和（Mn，Cu)S沉澱物係較佳 具有0.2 μηι或更小之平均尺寸。若該MnS、CuS和（Mn，Cu)S 沉殿物大於0.2 μι11之平均尺寸，特定地，該老化指數則迅 速地增加’且該可塑性_異向性指數以及該平面内異向性 5指數變得拙劣。依據本發明，MnS之較佳尺寸為0.2 μηι或 更小’且CuS之較佳尺寸為0.1 μιτι或更小。在MnS、CuS 和（Mn，Cu)S沉澱物係混合於該晶粒之實例中，沉澱物之尺 寸係較佳為0.2 μπι或更小，且更佳地為〇·ι μηι或更小。當 減少該沉澱物之尺寸時，其係為優於抗老化性的。 10 依據本發明，當應用於該340 MPa-級或更高級之高強 度鋼片材時，可添加該固態溶液增強元素，例如：磷，於 该鋼片材，也就是，添加至少磷、矽及鉻其中之一至該鋼 片材。藉由添加磷所得到的效果係於先前敘述過，而將省 略此敛述。 15 矽（Si):矽含量係較佳為0·1〜0.8 %之間。 矽係為一合金元素，其可增加該固態溶液增強效果， 然而允許延展性之輕微降低，且因此確保該鋼材之高強 度’在该鋼材中係依據本發明控制該沉澱物。一為〇1。/〇或 更问之石夕含星可確保該鋼片材之強度，但一高於〇 8 %的石夕 20含量能造成其延展性降低。 鉻(Cr):鉻含量係較佳為0.2〜1.2 %之間。 鉻係為一合金元素，其可增加該固態溶液增強效果， 然而藉著鉻碳化物降低二級工作產品脆性溫度及該老化指 數因而確保阿強度部降低該材之平面内異向性指數， 1252258 在該鋼材中係依據本發明控制該沉澱物。一為0.2 %或更高 之鉻含量可確保該鋼片材之強度，但一高於1.2 %的鉻含量 能造成其延展性降低。 依據本發明，鉬（Mo)及/或釩(V)係較佳地添加於該冷 5 軋鋼片材。 鉬（Mo):鉬含量係較佳為0.01〜0.2 %之間。

鉑係為一合金元素，其可增加該鋼片材之可塑性-異向 性指數。一為0.01 %或更高之鉬含量可增加該可塑性-異向 性指數，但一高於0.2 %的鉬含量能造成其熱縮減而不再增 10 加其可塑性-異向性指數。 釩(V):釩含量係較佳為0.01〜0.2 %之間。 釩係為一合金元素，其可藉由沉澱固態溶液碳而確保 抗老化性。一為0.01 %或更高之釩含量可增加該抗老化 性，但一高於0.2 %的釩含量能降低該可塑性-異向性指數。 15 釩及碳之組成（0.25*釩/碳）係較佳地滿足該關係式K0.25*

鈒/碳^20(其中鈒及碳係以wt%指明）。少於1之鈒及碳的組 成（0.25*釩/碳）可降低該固態溶液碳的沉澱效果，且多於20 之釩及碳之組成（0.25*釩/碳）可降低該可塑性-異向性指數。 20 【製造冷軋鋼片材之方法】 本發明之特徵在於：滿足上述組成之鋼片材係透過熱 軋及冷軋加工，因此，允許於減少一冷軋鋼片材之沉澱物 平均尺寸。該沉殿物之平均尺寸係被锰、銅及硫的含量及 組成以及製造過程所影響，且特定地，係被一熱軋後之冷 23 1252258 卻速率所直接影響。 熱軋條件 依據本發明，再加熱該滿足上述組成之鋼材，且接著 進行一熱軋程序。該再加熱溫度係較佳為1100°c或更高 5 溫。當再加熱該鋼材至低於1100°C之溫度時，因在連續鑄 造期間所產生之粗糙沉澱物因該低再加熱溫度而維持於一 未完全融熔狀態，該粗糙沉澱物在熱軋之後繼續存在。

較佳地’係在以一 Ar3轉形溫度或更南溫執行精札報的 狀態下執行該熱軋。此歸因於在低於Ar3轉形溫度下執行精 10 軋輥會造成軋製顆粒之事實，因此顯著地降低該鋼片材之 延展性以及塑形性。 在熱軋之後，該冷卻率係較佳為200°C/分鐘或更高。 更特定地，（l)MnS-沉殿鋼材、（2)CuS-沉殿鋼材及（3)MnCu-沉澱鋼材之冷卻率之間係有些微的差異。 15 首先，（1)在MnS-沉殿鋼材的實例中，該冷卻率係較

佳為200°C/分鐘或更高。即使當錳及硫的組成依據本發明 滿足該關係式：0.58*錳/硫S10，一低於200°C/分鐘的冷卻 率可造成具有大於0.2 μΐΏ尺寸之粗縫MnS沉殿物。此歸因 於一個事實··當增加冷卻率時，即產生許多晶核，因此該 20 MnS沉殿物變得微細。當猛及硫的組成具有該關係式： 0.58*錳/硫>10，係在再加熱過程中增加未完全溶解狀態中 之粗糙沉殿物的數目，因此，即使增加該冷卻率，也不會 增加晶核數目，且因此該MnS沉殿物也不會變得再微細了 (第 2b圖中，0.024 %的碳;0.43 %的錳;0.01] %的磷;0.009 % 24 1252258 的硫;0.035 %的鋁以及0.0043 %的氮，以wt%表示）。 參照第2a及2b圖，因增加冷卻速率導致造成較細之 MnS沉殿物，並不需要提供該冷卻率的上限。然而，即使 當該冷卻率係l〇〇〇°C/分鐘或更高，因並不會再減少該MnS 5 沉澱物之尺寸，該冷卻率係較佳為200〜1000°C/分鐘之 間。 接著，（2)在CuS-沉殿鋼材的實例中，在熱軋之後，該 冷卻率係較佳為300X：/分鐘或更高。即使當銅及硫的組成 依據本發明滿足該關係式：0.5*銅/硫<10，一低於300°C/ 10 分鐘的冷卻率可造成具有大於〇·1 μΐΉ尺寸之粗糙CuS沉澱 物。此歸因於一個事實：當增加冷卻率時，即產生許多晶 核，因此該CuS沉澱物變得微細。當銅及硫的組成具有該 關係式：〇. 5 *銅/硫> 10，係在再加熱過程中增加未完全溶 解狀態中之粗糙沉澱物的數目，因此，即使增加該冷卻 15 率，也不會增加晶核數目，且因此該CuS沉澱物也不會變 得再微細了（第3c圖中，0.0019 %的碳;0.01 %的磷;0.005 % 的硫;0.03 %的鋁；0.0015 %的氮以及0.028 %的銅，以wt% 表示）。 參照第3a至3c圖，因增加冷卻速率導致造成較細之 20 CuS沉殿物，並不需要提供該冷卻率的上限。然而，即使 當該冷卻率係1000°C/分鐘或更高，因並不會再減少該CuS 沉澱物之尺寸，該冷卻率係較佳為300〜1000°C/分鐘之 間。第3a及3b圖（0.0018 %的碳；0.01 %的磷；0.005 %的 硫;0.03 %的鋁；0.0024 %的氮以及0.081 %的銅，以wt%表 25 1252258 示）分別表示0.5*銅/硫S3及〇·/銅/硫>3的貝例。參如、這些 圖式，可見的是，當0·5*銅/硫的值為3或更少時，可更穩 定地得到具有0.1 μιΉ或更小尺十之CuS沉殿物。 接著，（2)在MnCu-沉澱鋼材的實例中，在熱軋之後， 5該冷卻率係較佳為300°C/分鐘或更高。即使當猛、銅及硫 的組成依據本發明滿足該關係式：2切.5*(锰+銅）/硫’ 一低於300°C/分鐘的冷卻率可造成具有大於0.2 尺寸之 粗棱沉澱物。此歸因於一個事實··當增加冷卻率時，即產 生許多晶核，因此該沉殿物變得微細。當猛、銅及硫的組 10 成具有該關係式：〇.5*(錳+銅)/硫>2〇，係在再加熱過程中 增加未完全溶解狀態中之粗糙沉澱物的數目，因此，即使 增加該冷卻率，也不會增加晶核數目，且因此該沉澱物也 不會變得再微細了（第4b圖中，0.0025 %的碳；0.4 %的 在孟;0.01 %的磷;0.01 %的硫;〇.〇5 %的鋁；0.0016 °/。的氮以及 15 〇·15 %的銅，以wt°/〇表示）。 參照第如及4b圖，因增加冷卻速率導致造成較細之沉 展i物’並不需要提供該冷卻率的上限。然而’即使當該冷 卻率係ioo〇°c/分鐘或更高，因並不會再減少該沉澱物之尺 寸’該冷卻率係較佳為300〜i〇〇〇°c/分鐘或更高。 20 条件 在上述之熱軋程序後，係較佳地於70〇1戒更少的溫度 下執行該捲繞程序。當在高於7〇〇艺的溫度下執行該捲繞程 序時，該沉澱物係太粗糙地生成’因此減少該鋼材之抗老 化性。 26 1252258 冷軋條件 該鋼材經冷軋至一所欲之厚度，較佳地，以一50〜90% 之斷面收縮率。因一少於50 %之斷面收縮率導致於再結晶 退火時產生少量之晶核，該等晶粒於退火時係過度生長， 5 因此5產生透過退火而再結晶之粗链晶粒5因此降低该鋼 片材之強度及塑形性。一多於90 %之冷軋斷面收縮率導致 增強之塑形性，於產生一過量之晶核時，因此，透過退火 而再結晶之顆粒變得過度微細，因此降低該鋼材之延展 性。 10 連續退火 連續退火溫度在決定該產物之物理性質方面扮演了重 要的角色。依據本發明，較佳地係於500〜900°c的溫度下 執行連續退火。在一低於500°C溫度之連續退火造成過度 微細之再結晶晶粒，因此無法取得一所欲之延展性。在一 15 高於900°C溫度之連續退火造成粗糙之再結晶晶粒，因此 降低該鋼材之強度。持續在連續退火之保留時間以完成該 鋼材之再結晶’且該鋼材之再結晶可於連纟買退火時在10秒 或更多秒内完成。 將以下述範例詳細敘述本發明。 20 在下列該等範例之敘述中，該鋼片材係依ASTM標準 (ASTM E-8標準）經機械製造為標準樣品，且測量其物理性 質。藉由使用一抗拉強度測試儀（自INSTRON公司取得，型 號：6025)測量該當量強度、該抗拉強度、該延伸、該可塑 性-異向性指數（r-值）、該平面内異向性指數(ΔΓ值）及該老化 27 1252258 指數(AI)。在該等範例中，藉由下 2r45+r9())/4以及Λι·ι (r〇 Η 0 145 + 19g)/2)取得該可塑性& 性指數0··值)及該平_異向性餘(域）。 /、向 卜為了传到4等分佈於該樣品中之沉激物的平均 尺寸及數目’麵量存在於該材料中m㈣的尺寸 及數目。 【範例M】MnS-沉澱鋼材 10 15 為了依據本發明完成MnS沉殿鋼材，在以精乾輕該鋼 板以提供熱乳鋼片材之後，接續再加熱顯示於幻中之鋼板 至1200。⑽溫度後，以細。c/分鐘之速率冷卻該熱乾鋼片 材，且在650t：捲繞。接著，在連續退火之後，以一乃％ 之斷面收縮率冷軋該熱軋鋼片材。在91(rc執行精乾概， 其係在Ar3轉形溫度之上，域由以1(rc/秒之速度加熱該 鋼片材40秒至75(TC以執行連續退火。例外的是，表丨中^ 樣品8，在再加熱至1050t：之溫度且接續以精軋輥後，以 5〇t/分鐘之速度冷卻該樣品，且接著在75〇艺經捲繞。 表1 20 樣 品 編 號 ~~--— 碳C 猛Μη 磷ρ 硫S 成份（wtc 鋁A1 氮N is M〇 ------η ΖϋΤΛτ— R-1 R-2 0.003 0.05-0.2 0.015 0.005-0.03 0.01-0.1 0.004 0.01-0.2 0.01-0.2 10 1-20 A1 —~~~—. 0.0023 0.08 0.01 0.005 0.04 0.0015 - - 9.28 A2 ----— 0.0018 0.10 0.011 0.012 0.05 0.0026 - 4.83 Λ ^ 0.0018 ------— ____ A 0.15 0.008 0.015 0.03 0.00 ] 2 —---—„ - - 5.8 28 1252258 A4 0.0027 0.09 0.012 0.025 0.035 0.0018 - - 2.09 A5 0.0026 0.4 0.009 0.01 0.02 0.0039 - - 23.2 A6 0.0038 0.10 0.011 0.008 0.05 0.0038 - - 7.25 A7 0.0015 0.35 0.01 0.032 0.03 0.0015 - - 6.34 A8 0.0023 0.08 0.01 0.008 0.04 0.0015 - - 5.8 A9 0.0013 0.09 0.01 0.008 0.033 0.025 0.03 - 6.53 A10 0.0022 0.15 0.012 0.011 0.025 0.0022 0.053 - 7.91 All 0.0015 0.10 0.008 0.015 0.043 0.0023 0.074 - 3.87 A12 0.0025 0.1 0.009 0.021 0.034 0.0028 0.] 1 - 2.76 A13 0.0022 0.12 0.009 0.014 0.03 0.0021 0.15 - 4.97 A14 0.0022 0.4 0.009 0.009 0.032 0.0033 0.25 - 25.8 A15 0.0015 0.1 0.011 0.009 0.033 0.0025 - 0.023 6.44 3.83 A16 0.0024 0.08 0.0】 0.0] 0.035 0·00]2 - 0.051 4.64 5.13 A17 0.0025 0.12 0.008 0.012 0.023 0.0015 - 0.08 5.8 8 A18 0.0015 0.11 0.01 0.02 0.032 0.002 - 0.11 3.19 18.3 A19 0.0027 0.08 0.008 0.01 0.033 0.0011 - 0.154 4.64 14.3 A20 0.002 0.4 0.01 0.013 0.022 0.0013 - 0.325 17.8 30 A21 0.0023 0.11 0.011 0.011 0.023 0.0017 0.017 0.025 5.8 2.72 A22 0.0027 0.09 0.01 0.009 0.037 0.0027 0.074 0.082 5.8 7.59 A23 0.0025 0.08 0.009 0.012 0.032 0.0031 0.15 0.16 3.87 16 註釋：R-l = 0.58*锰/硫，R-2 = 0.25*釩/碳 表2

樣品 編號 物理性質 AS (μηι) 附註 YP (Mpa) TS (MPa) El (%) r-value (rm) Δι-value (Δγ) A1 (MPa) A1 21 ] 309 49 1.83 0.28 23 0.05 IS A2 209 3 Π 52 1.93 0.34 22 0.12 IS A3 201 295 54 1.94 0.31 21 0.15 IS 29 Ϊ252258

2表2所示，本發明之鋼材不僅具有高抗老化性，也 具有巧當量強度以及優異之塑形性。 同日^ ’樣品A5具有為23.2之0.58*鐘/硫值，平均尺 為0.62 μ]Ή的粗糖沉殿物，34 MPa之老化指數，其造成 30 1252258

了差劣的抗老化性。該樣品A6具有高含量的碳，而因此 具有一 48 MPa的老化指數，其為過度地高而也造成了差 劣的抗老化性。該樣品A7具有為6.34之0.58*錳/硫值， 其位本發明的範圍之内。然而，其具有超出本發明範圍之 5 錳及硫含量，而造成粗糙之MnS沉澱物，因此提供一 38 MPa之老化指數。因此，在樣品A7中，不能確保該抗老 化性，且該鋼片材之塑形性則為差的。例外地，在樣品 A8之範例中，因該再結晶溫度為1050°C，其係十分低的， 在再加熱過程中該等沉澱物未能完全峙地被溶解，而造成 10 過多之未完全溶解之沉澱物，且由於一極度高的捲繞溫 度，該等沉澱物係平均尺寸為0.34 μΐΉ的粗糙沉澱物，因 此其為難於4保該抗老化性。 【範例1-2】具有固態溶液增強作用之高強度CuS-沉澱鋼 15 材 為了依據本發明而達成該高強度CuS-沉澱鋼材，在表 3中所示之鋼板再加熱至1200°C之溫度而延續精軋輥該鋼 板以提供熱軋鋼片材後，以一 200°C/分鐘之速度冷卻該鋼 片材，且在650°C進行捲繞。接著，以一 75%之斷面收縮 20 率接續冷軋該熱軋鋼片材且延續著連續退火。在910°C執 行精軋輥，其在該Ar3轉形溫度之上，且藉由以10°C/秒 之速率加熱該鋼片材40秒至750°C而執行連續退火。 表3 15_ 成份（W1%) 3] 1252258 編 號 碳c ii. Μη 磷；P 矽Si 鉻Cr 硫s ί呂A] IN 鉬Mo 釩V R-l R-2 0.003 0.05-0.2 0.2 0.1-0.8 0.2-1.2 0.005-0.03 0.01-0.1 0.004 0.01-0.2 0.01-0.2 ]〇 1-20 B1 0.0023 0.08 0.052 - - 0.006 0.04 0.0015 - - 7.73 B2 0.0018 0.10 0.102 - - 0.010 0.05 0.0026 - - 5.8 B3 0.0025 0.08 0.151 - - 0.012 0.035 0.0018 - - 3.87 B4 0.0022 0.4 0.109 - - 0.011 0.05 0.0038 - - 21.1 B5 0.0024 0.4 0.07 - - 0·0] 0.04 0.0016 鈦:0.05 - B6 0.0019 0.11 0.01 0.22 - 0.008 0.04 0.0012 - - 7.78 B7 0.0018 0.] 0.011 0.62 - 0.009 0.035 0.0025 - - 6.4 B8 0.0026 0.42 0.0] 0.25 - 0.01 0.03 0.0028 - - 24.4 B9 0.0024 0.09 0.01 - 0.32 0.007 0.05 0.0012 - - 7.46 ΒΙΟ 0.0022 0.11 0.015 - 0.63 0.012 0.04 0.0028 - - 5.31 Bll 0.0018 0.11 0.011 - 0.95 0.015 0.03 0.0022 - - 4.25 B12 0.0017 0.1 0.048 - - 0.01 0.034 0.0025 0.025 - 5.8 B13 0.002 0.09 0.011 0.2] - 0.01 0.024 0.0018 0.02 - 5.22 B14 0.0014 0.1 0.011 - 0.3 0.008 0.03 0.0032 0.025 - 7.25 B15 0.002 0.09 0.048 0.21 0.3 0.012 0.033 0.0022 0.1 - 4.35 B16 0·00]8 0.1 1 0.05 - - 0.011 0.03 0.002 - 0.02 5.8 2.78 B]7 0.0022 0.1 1 0.0] 0.25 - 0.009 0.034 0.0022 - 0.021 7.08 2.39 B18 0.0015 0.]】 0.0] - 0.33 0.01 0.023 0.0022 - 0.02 6.38 3.33 B19 0.0023 0.09 0.054 - - 0.01 0.043 0.0029 0.021 0.017 5.22 1.85 B20 0.0026 0.09 0.012 0.26 - 0.〇] 1 0.024 0.0019 0.019 0.016 4.75 1.54 B2] 0.0025 0.11 0.01 - 0.33 0.0] 0.023 0.0022 Ο.ΟΠ 0.021 6.38 2.1

注釋： R-l =0.58*錳/硫，R-2 = 0.25*釩/碳 表4 樣品 編號 物理性質 AS (μ】·η) m註 32 1252258 YP (MPa) 丁 S (MPa) E] (%) r-value (】m) Ar-value (Δγ) A1 (MPa) DB 丁丁 (Cc) B1 241 356 47 1.83 0.31 28 -70 0.11 IS B2 299 402 42 1.65 0.32 23 -50 0.09 IS B3 352 456 35 1.53 0.31 27 -40 0.14 ]S B4 289 394 39 1.63 0.58 45 -60 0.73 CS B5 210 353 40 1.73 0.58 0 + 0 - CVS B6 241 356 50 1.75 0.28 24 -80 0.]] IS B7 352 456 38 ].47 0.3] 22 -50 0.14 IS B8 23] 346 45 1.72 0.58 42 -70 0.49 CS B9 235 352 47 1.70 0.20 21 -80 0.08 IS B10 299 418 44 1.51 0.19 18 -60 0.07 IS B11 349 459 36 1.42 0.23 16 -50 0.11 IS B12 238 359 46 2.09 0.3 18 -80 0.13 IS B13 238 362 48 2.09 0.32 22 -80 0.11 IS B14 228 358 48 2.17 0.25 15 -80 0.] IS B15 350 470 35 1.61 0.15 19 -60 0.1 IS B16 203 355 44 1.76 0.23 0 -70 0.12 IS B17 198 360 47 1.77 0.32 0 -70 0.13 IS B18 197 352 47 1.65 0.28 0 -80 0.11 IS B19 205 356 44 2.01 0.31 0 -60 0.11 IS B20 198 360 47 1.77 0.27 0 -70 0.13 IS B21 20] 350 48 1.98 0.28 0 -70 0.07 ]s 注釋：ΥΡ=當量強度，丁S==抗拉強度，El =延展，r-va]ue :可塑性-異向性指數， Ar-value :平面内異向性指數，Al =老化指數.DBTT=用於研究二級工作產品脆 化性之延展性-脆性轉換溫度.AS=沉澱物之平均尺寸，1S =本發明之鋼材，CS = 比較之鋼材.C V S =習知鋼材 33 1252258 如表3所示，樣品B1-B3以及B6及B7具有 或更咼之當量強度，一 35%或更多之延展，以及ιΐ3,〇〇〇 之當量強度··延展性平衡（當量強度*延展性）。本發明之鋼 材具有優異之塑形性，以及一 30 MPa或較少之老化指 數，因此，可確保該抗老化性。此外，本發明之鋼材具有 一-40°C或更低之延展性-脆性轉換溫度，且在二級工作產 品脆化方面係優異的。 10 該樣品B5(習知鋼材)係為高強度冷軋鋼片材，且具有 -優異之老化指數。'然而，基於—高延展性脆性轉換溫 度，其有破碎之高可能性，即使在室溫下衝擊。 15 【範例1-3】|有趣沉殿增強作用之咖_沉殺鋼材 μ在表5中所示之鋼板再加熱至1綱之溫度而延續 輕該鋼板以提供熱軋鋼片材後，以-2〇(TC/分鐘之速 崎該鋼片材，且在65。。。進行捲繞。接著，以 之_面收縮率接續冷軋 〇 …、乳鋼片材且延續著連續退 人。在910 C執行精軋輥，苴 益 ’、在°亥Ar3轉形溫度之上，曰 糟由以lot/秒之速率加熱該 且 20連續退火。 才40秒至750°C而執行 表 樣品編號C1

1252258 C2 0.0028 0.09 0.042 0.007 0.04 0.0068 Ί.Ί3 3.06 C3 0.0023 0.11 0.04 0·0]0 0.05 0.0082 5.8 3.17 C4 0.0018 0.08 0.043 0.009 0.055 0.0065 3.87 4.4 C5 0.0022 0.09 0.04 0.01 ] 0.008 0.0067 6.53 0.46 C6 0.0019 0.4 0.04 0.009 0.04 0.0083 25.8 2.51 C7 0.0015 0.11 0.042 0.01 0.055 0.012 0.028 6.38 2.25 C8 0.0012 0.1 0.04 0.008 0.033 0.011 0.018 7.25 1.56 3.75 C9 0.0023 0.1] 0.043 0.008 0.053 0.011 0.022 0.017 7.98 2.51 1.85 注釋：R-l = 0.58*錳/硫，R-2 = 0.25*釩/碳，R-3 = 0.52*鋁/氮 表6

才衰品 編號 物理性質 AS (μηι) 附註 YP (MPa) TS (MPa) El (%) r-value (】、） Ar-value (△]·) A1 (MPa) DBTT (°C) C1 231 352 46 1.78 0.31 22 -70 0.07 IS C2 229 344 48 1.82 0.38 25 -70 0.09 IS C3 235 348 48 1.83 0.31 22 -70 0.09 IS C4 231 346 48 1.82 0.32 25 -70 0.07 IS C5 218 332 42 1.62 0.34 49 -70 0.12 cs C6 221 328 46 1.72 0.54 38 -70 0.38 cs C7 225 355 47 2.15 0.31 12 -80 0.08 IS C8 195 354 47 1.76 0.29 0 -70 0.09 IS C9 198 350 48 1.99 0.29 0 70 0.1 IS 5 注釋：YP=當量強度，TS =抗拉強度，El =延展，r-value :可塑性-異向性指數， △ r-value :平面内異向性指數，A]=老化指數，DBTT=用於研究二級工作產品脆 化性之延展性-脆性轉換溫度，AS=沉澱物之平均尺寸，】S =本發明之鋼材，CS = 比較之鋼材 ]〇 【範例2-]】CuS-沉澱鋼材 35 1252258 h表7中所不之鋼板經再加熱至120(TC之溫度而延 、、7軋秦t忒鋼板以提供熱軋鋼片材後，以一 分鐘之 10 、▽ °卩°亥鋼片材至650°C。接著，以一 75%之斷面收縮 2½冷軋該熱軋鋼片材且延續著連續退火。在則以九 仃粕軋輥，其在該Ar3轉形溫度之上，且藉由以lOt/秒 之速率加熱該鋼片材40秒至75〇它而執行連續退火。例外 地在表7之樣品D8之範例中，在經再加熱至1〇5(rc的 酿度且接著進行精軋輥後，係以4〇〇艺/分鐘之速度冷卻該 榼叩且接著在65〇艺捲繞。此外，在樣品Dl4_Di7之範例 中，在經再加熱至1250°C且接著進行精軋輥後 ，係以550 C/分鐘之速度冷卻該等樣品且接著在65〇它捲繞。 表7 樣 口 成份（wt%) OD 編 碳C 磷P 疏s 鋁A] 氮N 銅Cu 雀目Mo 釩V R-4 R-2 W\j 0.003 0.015 0.003-0.025 0.01-0.1 0.004 0.01-0.2 0.01-0.2 0.01-0.2 ]-]〇 1-20 D1 0·00]? 0.007 0.008 0.04 0.0028 0.035 2.19 D2 0.0018 0.010 0.008 0.05 0.0014 0.041 2.56 D3 0.0016 0.012 0.015 0.03 0.0012 0.083 2.77 D4 0.0025 0.009 0.005 0.02 0.0039 0.021 2.1 D5 0.0018 0.0] 0.005 0.03 0.0024 0.081 8.1 D6 0.0022 0.011 0.012 0.05 0.0038 0.005 0.21 D7 0.0019 0.01 0.005 0.03 0.0015 0.28 28 D8 0.0018 0.010 0.008 0.05 0.0014 0.041 2.56 D9 0.0015 0.01 0.01 0.035 0.0022 0.038 0.015 1.9 D10 0.0028 0.011 0.008 0.025 0.0021 0.045 0.05 2.81 36 1252258 D1 ] 0.0018 0.009 0.012 0.033 0.0032 0.084 0.1 1 3.5 D12 0.0024 0·0] 0.009 0.042 0.0029 0.031 0.17 1.72 D13 0.0028 0.011 0.012 0.035 0.0024 0.035 0.28 1.46 D14 0.0018 0.009 0.0] 1 0.025 0.0026 0.03 0.025 1.36 3.47 D15 0.002 0.012 0.009 0.022 0.0011 0.052 0.075 2.89 9.38 D16 0.0026 0.011 0.008 0.028 0.0038 0.084 0.17 3.82 16.3 D17 0.002 0.012 0.01 0.039 0.0044 0.065 0.28 3.25 35 D18 0.0016 0.011 0.009 0.035 0.0037 0.043 0.021 0.017 2.39 2.66 D19 0.0022 0.01 0.01 0.042 0.0024 0.058 0.075 0.082 2.9 9.32 D20 0.0027 0.01 0.011 0.022 0.0022 0.064 0.17 0.15 5.82 13.9 注釋：R-2 = 0.25*釩/碳，R-4 = 0.5*銅/硫 表8 樣品 編號 物理性質 AS (μιη) 附註 YP (Mpa) TS (MPa) El (%) r-value (rm) △r-value (Δι·) A1 (MPa) D1 206 298 53 2.15 0.29 21 0.08 IS D2 189 312 52 2.33 0.38 18 0.05 IS D3 223 321 50 2.29 0.29 21 0.05 IS D4 197 319 53 2.23 0.35 28 0.07 IS D5 218 316 52 2.18 0.25 29 0.09 IS D6 189 296 54 2.58 0.79 46 - cs D7 209 309 46 1.87 0.53 51 0.34 cs D8 Π3 275 58 2.62 ]·09 49 0.49 cs D9 193 300 53 2.58 0.32 19 0.09 IS D10 211 310 52 2.63 0.35 25 0.07 ]s D11 202 301 50 2.49 0.28 20 0.07 ]s D12 207 312 52 2.53 0.33 23 0.07 IS D13 ? 1 S 326 48 2.28 0.51 29 0.19 cs 37 1252258

5【範例2-2】具有固態溶液增強作用之高強度㈣沉激鋼 材 在表9中所示之鋼板經再加熱至12〇〇Cic之溫度而延 續精軋輥該鋼板以提供熱軋鋼片材後，以一 4〇〇它/分鐘之 速度冷卻該熱軋鋼片材，且在65〇1進行捲繞。接著，以 10 一 75%之斷面收縮率接續冷軋該經捲繞之鋼片材且延續 著連續退火。在910。(：執行精軋輥，其在該Ar3轉形溫"度 之上，且藉由以1〇。〇/秒之速率加熱該鋼片材4〇秒至乃〇 °c而執行連續退火。 15 表9 樣 品 編 號

碳C 0.003 磷P 0.2 矽Si 鉻Cr

硫S 0.1-0.8 0.2-1.2 0-003-0.025 成份（wt%) 鋁A1 0.01-0.1 0.004 銅Cu 0.01-0.2 E1 0.0021 0.045 0.015 0.04 0.0018 0.045 0.0015 0.048 0.013 0.03 0.0023 0.06 E3 0.0021 0.1 0.011 0.04 0.0015 0.056 在目]VI 〇 0·0]>0.2 釩V R-4 R-2 - 0.01-0.2 1-10 1-20 1.5 2.2 5 2.55

3S 1252258 E4 0.0025 0.]] 0.〇] 1 0.04 0.0038 0.106 4.82 E5 0.0018 0.16 0.008 0.05 0.0012 0.141 8.81 E6 0.0018 0.05 0.01 0.02 0.0039 0.005 0.25 E7 0.0022 0.109 0.011 0.05 0.0038 0.32 14.5 E8 0.0022 0.01 0.23 0.015 0.04 0.0014 0.045 1.5 E9 0.0024 0.009 0.21 0.012 0.05 0.0024 0.052 2.15 E10 0.0025 0.01 0.4 0.008 0.04 0.0018 0.045 2.81 Ell 0.0015 0.012 0.43 0.01 0.04 0.0032 0.087 4.34 E12 0.0021 0.010 0.63 0.008 0.035 0.0012 0.]4] 8.8] 1 E13 0.0026 0.01 0.25 0.01 0.03 0.0028 0.004 0.2 E14 0.0017 0.012 0.41 0.005 0.04 0.0032 0.221 22.1 E15 0.0024 0.01 0.30 0.012 0.04 0.0022 0.043 1.8 E16 0.0021 0.012 0.33 0.01 0.04 0.0018 0.05 2.5 E17 0.0024 0.009 0.60 0.009 0.05 0.0032 0.05 2.78 E18 0.0024 0.013 0.63 0.009 0.04 0.0028 0.078 4.33 E]9 0.0016 0.009 0.95 0.005 0.04 0.0032 0.083 8.3 E20 0.0026 0.011 0.35 0.012 0.04 0.0028 0.008 0.33 E21 0.0025 0.009 0.61 0.011 0.05 0.0023 0.252 14 1 E22 0.0025 0.052 0.012 0.023 0.0033 0.054 0.035 2.25 E23 0.0014 0.01 0.23 0.009 0.035 0.0034 0.05 0.022 2.78 E24 0.0014 0.0]] 0.33 0.01 0.034 0.0024 0.04 0.018 2 E25 0.0015 0.055 0.0] 0.043 0.0023 0.052 0.023 2.6 3.83 E26 0.0012 0.009 0.25 0.01 1 0.023 0.0014 0.055 0.024 2.5 5 E27 0.0012 0.01 0.35 0.009 0.034 0.0025 0.042 0.017 2.33 3.54 E28 0.0024 0.054 0.012 0.034 0.0023 0.05 0.018 0.02 2.08 2.08 E29 0.0017 0.〇] 0.26 0.01 0.032 0.0024 0.05 0.022 0.018 2.5 2.65 E30 0.0023 0.01 1 0.34 0.01 0.024 0.0024 0.046 0.021 O.OlcS 2.3 1.96 39 1252258 注釋：R-2 = 0.25*釩/碳，R-4 = 0.5*銅/硫 表10 樣品 編號 物理性質 AS (μιη) 附註 YP (MPa) TS (MPa) El (%) r-value (l*m) Ar-value (△0 A1 (MPa) DB 丁丁 (°C) E] 265 360 49 1.85 0.24 25 -70 0.05 IS E2 271 365 49 1.83 0.25 22 -70 0.05 IS E3 301 410 41 1.73 0.24 21 -50 0.06 IS E4 299 402 42 1.69 0.22 27 -50 0.06 IS E5 352 456 35 1.53 0.18 21 -40 0.09 IS E6 208 326 50 1.85 0.6] 35 -60 0.38 cs E7 278 382 39 1.59 0.58 45 -50 0.55 cs E8 270 355 52 1.85 0.28 21 -80 0.06 ]s E9 27] 359 48 1.75 0.28 28 -80 0.06 IS E10 300 406 45 1.68 0.26 25 -60 0.07 IS E11 306 409 43 1.63 0.25 22 -60 0.07 IS E12 363 459 35 1.45 0.21 26 -50 0.0$ IS E13 231 346 45 1.79 0.6] 49 • 70 0.49 cs E14 279 392 38 1.66 0.47 37 -60 0.51 cs E15 262 356 48 1.75 0.25 19 -80 0.07 IS E16 265 350 48 1.75 0.23 17 -80 0.07 IS E17 310 405 42 1.63 0.22 18 -60 0.05 IS E18 302 408 40 1.58 0.22 20 -60 0.05 】s E19 354 451 35 1.51 0.22 16 -50 0.06 IS E20 212 339 47 ].74 0.49 37 70 0.38 cs 40 1252258

注釋：ΥΡ=當量強度，TS=抗拉強度，E1=延展，r，lue:可塑性·異向性指數 △卜value:平面内異向性指數，A】4化指數，贿τ=用於研究二級工作產品脆 =之延展性-脆性轉換溫度，AS=沉殿物之平均尺寸，】s=本發明之鋼材， 比較之鋼材 cs= 10 之上且|曰由以10C/秒之速率加熱該鋼片材秒至 °c而執行連續退火。例外地，在樣品F8糊之範例中， 在經再加脸㈣。⑽溫度轉料彳t精触後，係以 赋/分鐘之速度冷卻該等樣品且接著在峨捲繞。 【範例2_3】具有A1N沉殿增強作用之高強度泌沉激鋼材 在表11中所示之鋼板經再加熱至12贼之溫度而延 續精軋減鋼板以提供熱軋鋼片材後，以—彻。c/分鐘之 速度冷卻該減㈣材’且在6机進行捲繞。接著，以 - 75%之斷面㈣率接續冷㈣經捲繞之鋼諸且延續 著連續退火。在91(TC執行精軋輕，其在該紹轉形溫度 表]】 4] 15 1252258 樣 品 編 號 成份（wt%) 碳C 磷P 硫S ί呂A】 氮Ν 銅Cu 鉬Mo 釩V R-4 R-3 R-2 比 例 0.003 0.03-0.06 0.003^0.025 0.01-0.1 0.005-0.02 0.01-0.2 0.01-0.2 0.01-0.2 1-10 1-5 1-20 F] 0.0018 0.042 0.015 0.032 0.013 0.051 1.7 1.72 F2 0.0023 0.04 0.012 0.032 0.0097 0.05 2.08 1.72 F3 0.0018 0.042 0.009 0.042 0.0072 0.086 4.78 3.03 F4 0.0015 0.05 0.007 0.057 0.0080 0.123 8.79 3.71 F5 0.0025 0.043 0.0] 0.042 0.0072 0.007 0.35 3.03 F6 0.0022 0.042 0.009 0.038 0.0014 0.075 4.17 14.1 F7 0.0016 0.04 0.011 0.008 0.0028 0.01 0.45 1.49 F8 0.0015 0.044 0.011 0.065 0.0077 0.037 0.022 1.68 4.39 F9 0.0022 0.044 0.011 0.043 0.011 0.056 0.019 2.55 2.03 2.16 F10 0.0017 0.042 0.01 0.033 0.0092 0.035 0.022 0.017 1.75 1.87 2.5 注釋：R-2 = 0.25*釩/碳，R-3 = 0.52*鋁/氮，R-4 = 0.5*銅/硫

表12

樣品 編號 物理性質 AS (μιη) 附註 YP (MPa) TS (MPa) E] (%) r-value (】m) △】、va]ue (△r) A] (MPa) DBTT (°C) F1 250 355 48 1.86 0.34 22 -70 0.04 IS F2 259 362 48 1.82 0.34 25 -70 0.04 IS F3 262 352 46 ].85 0.38 23 -70 0.06 】s F4 255 348 48 1.88 0.35 22 -70 0.07 )S F5 233 331 50 1.88 0.39 25 -70 0.21 cs F6 22] 320 48 1.83 0.42 26 -70 0.18 cs F7 218 322 49 1.82 0.34 49 -70 0.12 cs FS 202 357 48 2.03 0.33 ]8 -70 0.08 IS 42 I252258

轉：YP=t 量隨

△ι·-她e :平面内異向性指數，Ai=老化指數，贿丁 = J 化性之延展性-脆性轉換溫度，AS =沉殿物 s =、，及工作產品脆 比較之鋼材 十5尺寸，】s —本發明之鋼材，CS = 【範例3-1】MnCu-沉澱鋼材 10 15

士在表13中所示之鋼板經再加熱至120(rc之溫度而延 續精軋輥該鋼板以提供熱軋鋼片材後，以一 6〇(rc/分鐘之 速度冷卻㈣軋鋼片材，且在65(rc進行捲繞。接著，以 一 75%之斷面收縮率冷軋該經捲繞之鋼片材且延續著連 縐退火。在910 C執行精軋輥，其在該Ar3轉形溫度之上， 且藉由以i〇c/秒之速率加熱該鋼片材4〇秒至75〇艺而執 行連績退火。例外地，在表13之樣品G1〇之範例中，在 經再加熱至1050°C的溫度且接著進行精軋輥後，係以5〇 °c/分鐘之速度冷卻該樣品且接著在75(rc捲繞。 表13 成份（wt%、 锰Μη 磷Ρ 硫S 鋁Α1 氮Ν 銅Cu 鉬Mo 釩V R-5 ---- R-6 r---- R-2 一—一 0.03-0.2 0.015 0.003-0.025 〇.〇!-0.] 0.004 0.01- 0.2 0.01-0.2 0.01-0.2 __—— 0.3 -- 2-20 ]-2〇 ^--1 0.08 0.012 0.005 0.04 0.0023 0.082 -----—— 0.16 —-------^ 16.2 -----—— — ----— ____—" 0.11 0.009 0.009 0.04 0.0019 0.04 0.15 8.33 ------ 0.09 0.012 0.011 0.05 0.0024 0.05 -—---- 0.14 6.36 —--—___ ___一^ ---- 0.15 0.008 0.02] 0.05 0.0018 0.04 0.19 4.52 0.05 0.008 0.01 8 0.04 0.0024 0.035 0.09 2.36 ------1 43 1252258 G6 0.0024 0.4 0.011 0.012 0.05 0.0038 0.023 0.4 17.6 G7 0.0028 0.05 0.012 0.018 0.04 0.0023 0.012 0.06 1.72 G8 0.0025 0.25 0.0] 0.008 0.03 0.0015 0.18 0.4 26.9 G9 0.0022 0.15 0.013 0.005 0.03 0.0026 0.12 0.27 27 G10 0.0025 0.1 0.010 0.010 0.03 0.0014 0.042 0.14 7.1 G11 0.0023 0.1 ] 0.0] 0.01 ] 0.024 0.0033 0.08 0.018 0.]9 8.64 G12 0.0023 0.12 0.011 0.009 0.033 0.0023 0.082 0.021 0.20 11.2 2.28 G13 0.0017 0.1 0.01 0.009 0.036 0.0032 0.042 0.019 0.023 0.14 7.89 3.38 注釋：R-2 = 0.25*飢/破，R-5 =锰 +銅，R-6 = 0.5*(锰 +銅）/硫 表14

樣品 編號 物理性質 AS (μ】η) PN (number/ mm2) 附註 YP (Mpa) 丁 S (MPa) El (%) r-value (rm) Ar-value (Δγ) AI (MPa) G1 198 292 51 2.32 0.38 17 0.09 4.5X106 IS G2 208 309 52 2.35 0.35 16 0.08 9.4X106 IS G3 221 314 55 2.51 0.26 21 0.06 2.2X108 IS G4 218 310 56 2.55 0.28 18 0.05 3.5X108 ]s G5 205 300 58 2.68 0.31 23 0.05 4.1X108 IS G6 175 282 58 2.83 0.93 35 0.38 8.5X104 cs G7 163 270 60 2.78 1.12 36 0.48 4.3X104 cs G8 169 278 52 2.23 0.93 44 0.53 4.5X104 cs G9 189 286 51 1.93 0.79 42 0.33 6.3X104 cs G10 181 291 55 2.45 0.88 35 0.38 7.1X104 cs G11 209 302 50 2.83 0.45 25 0.09 3.5 X106 IS G12 162 291 51 2.21 0.29 0 0.08 4.2X106 )S G1 3 159 298 53 2.5 2 0.39 0 0.09 3.2X1 06 IS 44 1252258 △ r-value :平面内異向性指數，A卜老^展，卜Vaiue :可塑性-異向性指數， 物數目，is=本發明之鋼材，cs=比較之匕^，As=：沉澱物之平均尺寸，PN=沉殿 5 材 乾例3 2】具有固悲'洛液增強作用之高強度她心_沉殿鋼 10 *在表15中所示之鋼板經再加熱至测t之溫度而延 績精軋Μ鋼板以提供紐㈣材後，以—6G(r(：/分鐘之 速度冷卻該㈣材，料65叱進行捲繞。接著，以 之斷面收縮率接續冷軋該經捲繞之鋼片材且延續 著連'•負退火。在91GC執行精昆，其在該Ar3轉形溫产 。之上’且藉由以賊/秒之速率加熱該鋼片材4〇秒至皿乃又〇 c而執行連續退火。

15 表 15

R>5 0.3 0.08 0.12 0.12 0.2 0.24 0.055 0.35 0.28 0.12 R-6 R-2 1-20 1-20 2.67 9.09 15 1.83 15.9 23.3 6.15 45 1252258 H10 0.0027 0.1 0.05 0.014 0.034 0.0018 0.043 0.018 0.14 5.1] ]·67 ΗΠ 0.0017 0.1 1 0.052 0.012 0.024 0.002] 0.05 0.019 0.028 0.163 6.8 4.1 H12 0.0021 0.05 0.009 0.23 0.018 0.05 0.0023 0.03 0.08 2.22 H13 0.0026 0.12 0.01 0.22 0.013 0.05 0.0026 0.03 0.15 5.77 H14 0.0016 0.1 0.012 0.40 0.018 0.04 0.0032 0.05 0.15 4.17 H15 0.0021 0.12 0.012 0.40 0.015 0.04 0.0032 0.08 0.2 6.67 H16 0.0021 0.15 0.010 0.63 0.008 0.035 0.0012 0.141 0.291 18.2 H17 0.0016 0.05 0.009 0.25 0.02 0.04 0.0028 0.005 0.055 1.38 H18 0.002] 0.18 0.011 0.43 0.006 0.04 0.0032 0.1 0.28 23.3 H19 0.0022 0.3 0.009 0.60 0.015 0.05 0.0039 0.23 0.53 ]7.7 H20 0.0025 0.09 0.011 0.25 0.012 0.035 0.0013 0.032 0.02 0.122 5.08 H21 0.002 0.1 0.01 0.23 0.009 0.03 0.0026 0.043 0.017 0.14 7.94 2.13 H22 0.0017 0.11 0.012 0.25 0.01 0.033 0.0036 0.045 0.018 0.019 0.16 7.75 2.79 H23 0.0024 0.05 0.01 0.30 0.016 0.04 0.0022 0.04 0.09 2.8] H24 0.0018 0.12 0.009 0.32 0.012 0.05 0.0019 0.03 0.15 6.25 H25 0.0024 0.12 0.01 0.6 0.015 0.04 0.0025 0.05 0.17 5.67 H26 0.0027 0.1 0.01 0.63 0.018 0.04 0.0025 0.04 0.14 3.89 H27 0.0026 0.18 0.009 0.95 0.008 0.05 0.0022 0.08 0.26 16.3 H28 0.0017 0.05 0.01 0.32 0.02 0.04 0.0022 0.01 0.06 1.5 H29 0.0023 0.15 0.01 0.62 0.005 0.05 0.0023 0.12 0.27 27 H30 0.0025 0.25 0.012 0.93 0.015 0.04 0.0024 0.29 0.54 18 H31 0.0017 0.11 0.011 0.34 0.013 0.034 0.0029 0.043 0.018 0.15 5.88 H32 0.0016 0.09 0.01 0.32 0.036 0.0022 0.038 0.016 0.13 5.33 2.5 H33 0.0018 0.] 0.012 0.34 0.01 0.026 0.0025 0.043 0.022 0.016 0.14 7.15 2.22

注釋：R-2 二 0.25* 釩/碳，R-5 =錳 +銅，R-6 = 0.5*(錳 +銅）/硫 表]6 46 1252258

樣品 編號 物理性質 AS (μηΊ) PN (number /mm2) 附註 ΥΡ (Mpa) TS (MPa) El (%) r-value (】m) Ar-value (△0 AI (MPa) DB 丁丁 (°C) HI 265 360 52 1.93 0.28 19 ^ 70 0.05 4.5X108 IS Η 2 255 358 53 2.09 0.28 14 -70 0.07 2.0X108 IS Η3 302 405 45 1.79 0.22 Π -60 0.06 4.2X108 IS Η4 289 392 46 1.70 0.29 19 -50 0.06 7.5X106 IS Η 5 350 452 37 1.63 0.21 13 -40 0.09 2.3X106 IS Η6 228 327 47 1.75 0.65 38 -50 0.38 8.3X103 cs Η7 282 385 39 1.59 0.55 45 -50 0.55 3.5X104 cs Η8 341 444 33 1.4] 0.43 35 -40 0.61 2.3X104 cs Η 9 256 358 51 2.32 0.29 19 -70 0.06 6.5X108 IS Η10 204 362 50 1.89 0.21 0 -60 0.06 5.5X108 IS Η] 1 213 366 49 2.3] 2.8 0 -60 0.07 5.ΟΧΙΟ8 IS Η12 251 355 54 1.95 0.28 13 -80 0.07 4.9X108 IS Η13 245 350 54 1.97 0.28 20 -80 0.14 8.5X106 IS Η14 296 405 45 1.73 0.25 13 -60 0.09 3.2X108 IS Η15 305 405 44 1.79 0.22 18 -60 0.07 4.1X108 IS Η16 365 465 37 1.55 0.21 18 -50 0.17 2.2X106 IS Η17 231 336 45 1.79 0.6] 42 -70 0.49 3.2X104 cs Η18 279 382 40 1.63 0.57 40 -60 0.51 9.3X104 cs Η19 331 445 32 1.37 0.22 42 -40 0.43 6.7X104 cs Η20 260 362 52 2.35 0.28 26 -80 0.07 3.8X108 IS Η21 208 360 50 1.89 0.23 0 -70 0.08 3.5X108 】s Η22 203 352 51 2.21 0.27 0 -70 0.07 2.5X10" IS 47 1252258 H23 H24 H25 H26 H27 H28 H29 H30 H31 H32 H33 265 356 52 ].93 258 298 302 348 237 275 335 258 210 204 352 395 405 455 342 390 440 359 352 349 54 45 46 38 45 41 32 51 52 52 1.95 1.62 1.58 1.55 1.65 1.54 [.38 2.38 1.9 2.21 0.22 0.29 0.22 0.20 0.22 0.52 0.42 ~----- 0.25 0.37 ---- 0.22 0.36 23 27 22 23 2] 43 42 38 19 80 -70 -60 -60 -50 -70 -60 -40 80 70 -70 0.06 0.07 0.05 0.05 0.06 0.35 0.55 0.42 0.07 0.07 0.08 注釋：YP=當量強度，TS =抗拉強度，El=延展^^77~— --L 又，、展，Halue :可塑性·異向性指數 八％· * \T/ rtTI 田上1.1 11» JU · a， L “ △r-value :平面内異向性指數，A1=老化指數，加丁丁 5.9X108

IS 4.4X108 6.2X108 6.1X108 2.2X106 4.2X104 7.3X104 5.7X104 6.9X108 5.6X108 4.2X108 :用於研究二級工作產品脆 化性之延展性·驗轉換溫度，AS1M之平均尺寸，卩时⑽純目，㈣、 發明之鋼材，CS=比較之鋼材

IS

IS

IS

IS cs cs cs

IS

IS

IS 【範例3-3】具有AW沉澱增強作用之高強度河1^1沉澱鋼 材 在表17中所示之鋼板經再加熱至12〇〇^之溫度而延 續精軋輥該鋼板以提供熱軋鋼片材後，以一 4〇〇t/分鐘之 10速度冷卻該熱軋鋼片材，且在650°C進行捲繞。接著，以 一 75%之斷面收縮率接續冷軋該經捲繞之鋼片材且延續 著連續退火。在9HTC執行精軋輥，其在該Ar3轉形溫度 之上，且藉由以l〇°C/秒之速率加熱該鋼片材4〇秒至75〇 C而執行連續退火。

48 ]5 1252258 樣 品 編 號 碳 C 錳 Μη 磷 Ρ 硫 S ί呂 Α] 氮 Ν 銅 Cu 鉬 Mo 釩 V R-5 R-6 R-3 R-2 0.003 0.03- 0.2 0.03- 0.06 0.003- 0.025 0.01- 0.1 0.005- 0,02 0.01- 0.2 0.01- 0.2 0.〇]> 0.2 0.3 2-20 1-5 1-20 1] 0.0023 0.05 0.04 0.015 0.032 0.0097 0.03 - - 0.08 2.67 1.72 - 12 0.0018 0.] 0.042 0.012 0.042 0.0072 0.03 - - 0.13 5.42 3.03 - 13 0.0021 0.1 0.05 0.01 0.057 0.0080 0.08 - - 0.18 9 3.71 - 14 0.0025 0.15 0.05 0.008 0.065 0.0075 0.1 - - 0.25 15.63 4.51 - 15 0.0025 0.05 0.045 0.017 0.042 0.0072 0.01 - - 0.06 1.76 3.03 - 16 0.0022 0.15 0.04 0.009 0.038 0.0014 0.05 - 一 0.2 11.1 14.1 - 17 0.0016 0.15 0.05 0.005 0.05 0.0070 0.2 - - 0.35 35 3.71 - ]8 0.0015 0.12 0.044 0.012 0.051 0.011 0.038 0.019 - 0.16 6.58 2.41 - 19 0.0018 0.1 0.04] 0.009 0.045 0.0095 0.039 - 0.02 0.14 7.72 2.46 2.78 110 0.0016 0.Π 0.042 0.01 0.042 0.01 0.049 0.018 0.016 0.16 7.95 2.18 2.5 注釋：R-2 = 0.25*釩/碳，R-3 = 0.52*鋁/氮，R-5 =錳+銅 5 R-6 = 0.5*(錳 +銅）/ 硫 5 Table 18 樣品 編號 物理性質 AS (μηι) PN (number /mnr) 附註 YP (Mpa) TS (MPa) El (%) r-value (】m) Ar-value (△0 A] (MPa) DBTT fc) Π 246 352 54 1.96 0.29 22 -70 0.04 4.9X108 IS 12 252 356 53 1.94 0.28 25 >70 0.05 3.5X108 IS 13 250 348 50 1.89 0.32 27 -60 0.07 3.2X106 IS 14 255 350 48 1.86 0.35 22 -60 0.09 4.1X106 IS 15 243 340 43 1.68 0.39 36 -70 0.21 9.2X104 cs 16 223 328 48 1.89 0.32 27 -70 0.09 9.3X106 cs 17 238 342 43 1.72 0.34 38 -70 0.32 9.3X104 cs 49 1252258

18 244 350 54 2.32 0.39 18 -70 0.05 5.2X108 1S 19 195 349 53 1.93 0.2] 0 -70 0.05 4.5X108 1S 110 193 345 53 2.32 0.35 0 -70 0.06 4.8X108 IS 注釋：ΥΡ=當量強度，TS =抗拉強度，E]=延展，卜value :可塑性-異向性指數， △ r-va]ue :平面内異向性指數，AI =老化指數，DBTT=用於研究二級工作產品脆 化性之延展性-脆性轉換溫度5 AS=沉澱物之平均尺寸，PN=沉澱物數目，IS=本 發明之鋼材，CS=比較之鋼材 5 雖然為了說明之目的而揭露本發明之較佳實施例，該 領域中習於此技藝者將了解，在不偏離如所附申請專利範 圍所揭露之本發明的範圍及概念之情形下，不同之修改、 增加及取代係為可能的。 10 L圖式簡單說明3 第la至lc圖為圖形表示，其說明在一晶粒中之固態溶 液狀態内碳含量相對於一沉澱物之尺寸的變化； 第2a及2b圖為說明MnS沉澱物之尺寸相對於冷卻速率 15 之圖形表不， 第3a至3c圖為說明CuS沉澱物之尺寸相對於冷卻速率 之圖形表示；以及 第4a及4b圖為說明MnS、CuS及（Mn，Cu)S沉澱物之尺寸 相對於冷卻速率之圖形表示。 【主要元件符號說明】 20

Claims (1)

1. °1252258 广本丨 L 1丨£i申請專利範圍： 第93138892號專利申請案申請專利範圍修正本 94.09.02 1 · 一種具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片材，其包 含：依據重量百分比，等於或少於0.003 %的碳，0.003 5 〜〇·〇3 %的硫，0.01〜0.1 °/。的紹，等於或少於〇·02 % 的氮’等於或少於0·02 %的磷，0.03〜0.2 %的猛及 0·005〜〇·2 °/。的銅之至少一者，以及其餘的鐵及其它 不可避免的雜質，其中，當該鋼片材包含錳或銅之一 者時’猛、鋼及硫之組成滿足以下至少一關係式： 10 0·58*猛/硫$10及1S0.5*銅/硫S10，而當該鋼片材包含 錳及銅兩者時，錳、銅及硫之組成滿足以下關係式： 錳+銅S0.3且2切.5*(錳+銅）/硫$20，且其中沉澱物硫 化錳、硫化銅和硫化（錳，銅）之平均尺寸為等於或 小於0·2 μιη 〇 15 2 · —種具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片材，其包 含：依據重量百分比，等於或少於0.003 %的碳，0.005 〜0.03 %的硫，〇·〇1〜〇·1 %的紹，等於或少於〇.〇2 〇/〇 的氮，等於或少於0.2 %的磷，0.05〜0.2 %的錳，以 及其餘的鐵及其它不可避免的雜質，其中錳及硫之組 20 成滿足以下關係式·· 0.58*錳/硫幻〇，以及其中沉澱 物硫化錳之平均尺寸為等於或小於0.2 μιη。 3 · 如申請專利範圍第2項之鋼片材，其中該鋼片材包含 等於或少於0.015 %的磷。 4 · 如申請專利範圍第2項之鋼片材，其中該鋼片材包含 1 1252258 等於或少於0.004 %的氮。 5 · 如申請專利範圍第2項之鋼片材，其中該鋼片材包含 0.03〜0.2 %的磷。 6 · 如申請專利範圍第2項之鋼片材，其更包含至少0.1〜 5 0.8 °/〇的矽及0.2〜1.2 %的鉻之其中一者。 7 · 如申請專利範圍第2項之鋼片材，其中該鋼片材包含 0.005〜0.02 %的氮及0.03〜0.06 %的鱗。 8 · 如申請專利範圍第7項之鋼片材，其中該鋁及氮之組 成滿足該關係式：1切.52*鋁/氮<5。 10 9 · 如申請專利範圍第2至8項任一項之鋼片材，其更包含 0.01〜0.2 %的钥。 10·如申請專利範圍第2至8項任一項之鋼片材，其更包含 0.01〜0.2 %的飢。 11·如申請專利範圍第10項之鋼片材，其中該釩及碳之組 15 成滿足該關係式：K0.25*釩/碳<20。 12 ·如申請專利範圍第9項之鋼片材，其更包含0.01〜0.2 %的凱。 13·如申請專利範圍第12項之鋼片材，其中該釩及碳之組 成滿足該關係式· K0.25*飢/碳<20。 20 14 · 一種具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片材，其包 含：依據重量百分比，等於或少於0.0005〜0.003 % 的碳，0.003〜0.025 %的硫，0.01〜0.08 %的鋁，等 於或少於0.02 %的氮，等於或少於0.2 %少的磷，0.01 〜0.2 %的銅，以及其餘的鐵及其它不可避免的雜 2 1252258 質，其中銅及硫之組成滿足以下關係式：ISO.5*銅/ 硫<10，以及其中沉澱物硫化銅之平均尺寸為等於或 小於0· 1 μιη 〇 15·如申請專利範圍第14項之鋼片材，其中該鋼片材包含 5 等於或少於0.015 %的磷。 16·如申請專利範圍第14項之鋼片材，其中該鋼片材包含 等於或少於0.004 %的氮。 17·如申請專利範圍第14項之鋼片材，其中該銅及硫之組 成滿足該關係式：Κ0.5*銅/硫S3。 10 18 ·如申請專利範圍第14項之鋼片材，其中該鋼片材包含 等於或少於0.03〜0.2 %的磷。 19 ·如申請專利範圍第14項之鋼片材，其更包含至少0.1〜 0.8 %的矽及0.2〜1.2 %的鉻之其中一者。 20·如申請專利範圍第14項之鋼片材，其中該鋼片材包含 15 0.005 〜0.02 %的氮及0.03 〜0.06 %的填。 21·如申請專利範圍第20項之鋼片材，其中該鋁及氮之組 成滿足該關係式：Κ0.52*鋁/氮<5。 22 ·如申請專利範圍第14至21項任一項之鋼片材，其更包 含0.01〜0.2 °/〇的鉬。 20 23 ·如申請專利範圍第14至21項任一項之鋼片材，其更包 含0.01〜0.2 %的釩。 24·如申請專利範圍第23項之鋼片材，其中該釩及碳之組 成滿足該關係式：Κ0.25*釩/碳<20。 25 ·如申請專利範圍第22項之鋼片材，其更包含0.01〜0.2 3 1252258 %的釩。 26 ·如申請專利範圍第25項之鋼片材，其中該釩及碳之組 成滿足該關係式：1S0.25*釩/碳<20。 27 · —種具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片材，其包 5 含：依據重量百分比，等於或少於0.0005〜0.003 % 的碳，0.003〜0.025 %的石荒，〇·〇1〜0.08 %的鋁，等 於或少於0.02 %的氮，等於或少於0.2 %的磷，0.03〜 〇·2 %的錳，0.005〜〇.2 %的銅，以及其餘的鐵及其 它不可避免的雜質，其中錳、銅及硫之組成滿足以下 10 關係式：錳+銅S0.3及2<0.5*(錳+銅）/硫S20，以及其 中沉澱物硫化錳、硫化銅及硫化（錳，銅）之平均尺 寸為等於或小於0.2 μηι 〇 28·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其中該鋼片材包含 等於或少於0.015 %的磷。 15 29 ·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其中該鋼片材包含 等於或少於0.004 %的氮。 3〇 ·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其中該沉澱物之數 目係等於或大於2x1 〇6。 31·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其中該錳、銅及硫 20 之組成滿足該關係式：2<0.5*(锰+銅）/硫S7。 32 ·如申請專利範圍第3丨項之鋼片材，其中該沉澱物之數 目係等於或大於2x1 〇8。 33 ·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其中該鋼片材包含 等於或少於0.03〜0.2 %的磷。 4 1252258 34 ·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其更包含至少0.1〜 0.8 %的矽及0.2〜1.2 %的鉻之其中一者。 35·如申請專利範圍第27項之鋼片材，其中該鋼片材包含 0.005 〜0.02 °/〇的氮及0.03 〜0.06 %的填。 5 36 ·如申請專利範圍第35項之鋼片材，其中該鋁及氮之組 成滿足該關係式：K0.52*鋁/氮<5。 37 ·如申請專利範圍第27至36項任一項之鋼片材，其更包 含0.01〜0.2 °/〇的鉬。 38 ·如申請專利範圍第27至36項任一項之鋼片材，其更包 10 含0.01〜0.2 %的飢。 39·如申請專利範圍第38項之鋼片材，其中該釩及碳之組 成滿足該關係式：K0.25*釩/碳<20。 40 ·如申請專利範圍第39項之鋼片材，其更包含0.01〜0.2 %的鈒。 15 41 ·如申請專利範圍第37項之鋼片材，其中該釩及碳之組 成滿足該關係式· K0.25*叙/礙<20。 42 · —種用於製造具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片 材的方法，其包含以下步驟：以一Ar3轉形溫度或更高 溫度精軋輥熱軋一鋼板以提供一熱軋鋼片材，於再加 20 熱該鋼板至一 ll〇〇°C或更高溫之溫度後，該鋼板包 含：以重量百分比計，等於或少於0.003 %的碳，0.005 〜0.03 %的硫，0.01〜0.1 %的铭，等於或少於0.02 °/〇 的氮，等於或少於0.2 %的磷，0.05〜0.2 %的錳，以 及其餘的鐵及其它不可避免的雜質，其中錳及硫之組 5 1252258 成滿足以下關係式：0.58*錳/硫<10 ;以一200°C/分鐘 或更高的速度冷卻該鋼片材；在一 700°C或更低溫下 捲繞該經冷卻之鋼片材；冷軋該鋼片材且連續退火該 冷軋鋼片材。 5 43 ·如申請專利範圍第42項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.015 %的磷。 44·如申請專利範圍第42項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.004 %的氮。 45 ·如申請專利範圍第42項之方法，其中該鋼板包含0.03 10 〜0.2 %的磷。 46·如申請專利範圍第42項之方法，其中該鋼板更包含至 少0.1〜0.8 %的矽及0.2〜1.2 %的鉻之其中一者。 47 ·如申請專利範圍第42項之方法，其中該鋼板包含0.005 〜0.02 %的氮及0.03〜0.06 %的碟。 15 48 ·如申請專利範圍第47項之方法，其中該鋁及氮之組成 滿足該關係式：K0.52*鋁/氮<5。 49 ·如申請專利範圍第42至48項任一項之方法，其中該鋼 板更包含0.01〜0.2 %的鉬。 50 ·如申請專利範圍第42至48項任一項之方法，其中該鋼 20 板更包含0.01〜0·2 %的釩。 51 ·如申請專利範圍第50項之方法，其中該釩及碳之組成 滿足該關係式：Κ0.25*釩/碳<20。 52·如申請專利範圍第49項之方法，其中該鋼板更包含 0.01〜0.2 %的釩。 6 1252258 53如申請專利範圍第52項之方法，其中該釩及碳之組成 滿足该關係式：1$〇·25*鈒/碳<2〇。 4 種用於製造具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片 材的方法，其包含以下步驟：以一Ar3轉形溫度或更高 酿度精軋親熱軋一鋼板以提供一熱軋鋼片材，於再加 熱該鋼板至一ιιοοχ：或更高溫之溫度後，該鋼板包 含·以重量百分比計，〇 〇〇〇5〜〇 〇〇3 %的碳，〇.〇〇3 〜0.025 %的硫’ 0.01〜〇 〇8 %的鋁，等於或少於〇 〇2 % 的氮，等於或少於0.2 %的磷，〇·〇ι〜〇·2 %的銅，以 10 及其餘的鐵及其它不可避免的雜質，其中銅及硫之組 成滿足以下關係式：丨切”銅/硫^⑺；以一 3〇〇它/ 分鐘的速度冷卻該鋼片材，在一7〇(rc或更低溫下捲 繞该經冷卻之鋼片材；冷軋該經捲繞之鋼片材且連續 退火該冷乳鋼片材。 15 55 ·如申凊專利範圍第54項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.015 %的磷。 56 ·如申凊專利範圍第54項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.004 °/〇的氮。 57 ·如申凊專利範圍第54項之方法，其中該銅及硫之組成 20 滿足該關係式：K0.5*銅/硫<3。 58 ·如申凊專利範圍第54項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.03〜0.2 %的碟。 59 ·如申凊專利範圍第54項之方法，其中該鋼板更包含至 少0.1〜0.8 %的矽及〇·2〜12 %的鉻之其中一者。 7 1252258 6〇.如申請專利範圍第54項之方法，其中該鋼板包含〇〇〇5 〜〇·〇2%的氮及〇·〇3〜0.06 %的鱗。 61 ·如申明專利範圍第6〇項之方法，其中該鋁及氮之組成 滿足該關係式：150.52*鋁/氮0。 5 62· >中請專利範圍第54至61項任—項之方法，其中該鋼 板更包含0.01〜〇·2 %的|目。 63 .如申請專利範圍第54至61項任一項之方法，其中該鋼 板更包含0.01〜0.2 %的飢。 64·如申請專利範圍第63項之方法，其中該釩及碳之組成 10 滿足该關係式：Κ0.25*飢/碳<2〇。 65 ·如申請專利範圍第62項之方法，其更包含〇_〇ι〜0.2 % 的飢。 66 ·如申請專利範圍第65項之方法，其中該釩及碳之組成 滿足該關係式：Κ0.25*飢/碳^2〇。 15 67 · 一種用於製造具有抗老化性及優異塑形性之冷軋鋼片 材的方法，其包含以下步驟：以一 Ar3轉形溫度或更高 溫度精軋輥熱軋一鋼板以提供一熱軋鋼片材，於再加 熱該鋼板至一 1100°C或更高溫之溫度後，該鋼板包 含：以重量百分比計，0.0005〜0.003 %的碳，0.003 20 〜〇·〇25 %的硫，0.01〜0.08 %的鋁，等於或少於0.02 〇/〇 的氮，等於或少於0.2 %的磷，〇.〇3〜0.2 %的錳，0.005 〜0.2 %的銅，以及其餘的鐵及其它不可避免的雜 質，其中锰、銅及硫之組成滿足以下關係式：猛+銅 S0.3及2<〇.5*(錳+銅）/硫€2〇;以一 300 °C/分鐘的速 8 1252258 度冷卻該鋼片材；在一7〇〇°c或更低溫下捲繞該經冷 部之鋼片材；冷軋該經捲繞之鋼片材且連續退火該冷 車L鋼片材。 5 8如申睛專利範圍第67項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.015 %的磷。 69 ·如申請專利範圍第67項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0.004 %的氮。 7 0 \ \ r 如申請專利範圍第67項之方法，其中該沉澱物之數目 係等於或大於2χΐ〇6。 10 7 1 •如申請專利範圍第67項之方法，其中該錳、銅及硫之 組成滿足該關係式：2<〇.5*(锰+銅)/硫<7。 72如申睛專利範圍第71項之方法，其中該沉澱物之數目 係等於或大於2xl〇8。 15 73·如申請專利範圍第”項之方法，其中該鋼板包含等於 或少於0·03〜〇·2 %的碗。 74·如申请專利範圍第67項之方法，其中該鋼板更包含至 )〇.1〜0.8%的矽及〇2〜12%的鉻之其中一者。 75如申明專利範圍第67項之方法，其中該鋼板包含〇·⑽ 〜〇·〇2%的氮及〇.03〜〇 〇6%的磷。 20 76 ·如申明專利範圍第乃項之方法，其中該銘及氮之組成 滿足該關係式·· 1切·52*鋁/氮0。 77如申明專利範圍第67至76項任一項之方法，其中該鋼 板更包含0.01〜〇·2%的鉬。 78.如申請專利範圍第67至76項任一項之方法，其中該鋼 9 1252258 板更包含0.01〜0.2 %的飢。 79·如申請專利範圍第78項之方法，其中該釩及碳之組成 滿足該關係式：K0.25*釩/碳20。 80·如申請專利範圍第77項之方法，其中該鋼板更包含 5 0.01 〜0.2 %的釩。 81 ·如申請專利範圍第80項之方法，其中該釩及碳之組成 滿足該關係式：ISO.25*釩/碳20。 10