TW201139731A - High strength galvanized steel sheet having excellent formability and stability of mechanical properties and method for manufacturing the same - Google Patents
High strength galvanized steel sheet having excellent formability and stability of mechanical properties and method for manufacturing the same Download PDFInfo
- Publication number
- TW201139731A TW201139731A TW100102081A TW100102081A TW201139731A TW 201139731 A TW201139731 A TW 201139731A TW 100102081 A TW100102081 A TW 100102081A TW 100102081 A TW100102081 A TW 100102081A TW 201139731 A TW201139731 A TW 201139731A
- Authority
- TW
- Taiwan
- Prior art keywords
- less
- inch
- iron
- steel sheet
- strength
- Prior art date
Links
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 137
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 83
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 83
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 43
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 276
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 23
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 15
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 15
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 14
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 2
- 239000010977 jade Substances 0.000 claims 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 26
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 17
- 230000008859 change Effects 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 8
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 8
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 7
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 5
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 244000025254 Cannabis sativa Species 0.000 description 4
- 235000012766 Cannabis sativa ssp. sativa var. sativa Nutrition 0.000 description 4
- 235000012765 Cannabis sativa ssp. sativa var. spontanea Nutrition 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 235000009120 camo Nutrition 0.000 description 4
- 235000005607 chanvre indien Nutrition 0.000 description 4
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011487 hemp Substances 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 3
- QNDQILQPPKQROV-UHFFFAOYSA-N dizinc Chemical compound [Zn]=[Zn] QNDQILQPPKQROV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- -1 nitrogen carbides Chemical class 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)-N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C(=O)NCCC(N1CC2=C(CC1)NN=N2)=O VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000239290 Araneae Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000237503 Pectinidae Species 0.000 description 1
- 229910000794 TRIP steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 102220544617 Tyrosine-protein kinase receptor TYRO3_I99R_mutation Human genes 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003712 anti-aging effect Effects 0.000 description 1
- 230000033558 biomineral tissue development Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000004720 fertilization Effects 0.000 description 1
- 238000004108 freeze drying Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910021385 hard carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 210000001161 mammalian embryo Anatomy 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 1
- VOLIIUVAEXIKFU-UHFFFAOYSA-N niobium zinc Chemical compound [Zn].[Zn].[Zn].[Nb] VOLIIUVAEXIKFU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 235000020637 scallop Nutrition 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
201139731 六、發明說明: 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於頗適用於諸如汽車、電器等產業領域中所使 用構件的材質安定性和加工性優異之高強度溶融鍍鋅鋼板 及其製造方法。 【先前技術】 近年就從地球環境保護的觀點,汽車的燃油效率提升已 &重要課題。隨此’有利用車體材料的高強度化而達薄板 化’俾使車體本身變輕量化的動向正活躍中。 然而’鋼板的高強度化會導致軋延性降低,即成形加工性 降低。因而,現況期待兼具高強度與高加工性的材料開發。 再者’當南強度鋼板施行諸如汽車零件之類複雜形狀的成 形加工時’在突出部位與拉伸凸緣部位會有發生斷裂、頸縮 情形的較大問題。因而’亦需求能克服斷裂與頸縮發生問題 的兼顧高軋延性與高擴孔性之高強度鋼板。. 再者,隨鋼板的高強度化、薄板化,形狀冰結性將會明顯 降低。為因應此現象’便有廣泛採行在沖壓成形時,預先預 測脫模後的雜變化’經預估形狀變化量而設計模具,但若 鋼板的拉伸強度(TS)有變化,該等偏移-定預估量的情況會 、交大’導致發生形狀不良情形,經沖壓成形後,再就一個一 個形狀施行板金加工等修正事宜便屬不可或缺,導致量產效 率明顯降低。所以’要求鋼板的Ts變動盡可能地變小。 100102081 4 201139731 針對高強度鋼板的成形性提升,截至目前為止有開發出肥 • 粒鐵-麻田散鐵雙相鋼(Dual-Phase鋼)、或殘留沃斯田鐵之變 態誘發塑性(Transformation Induced Plasticity)的 TRIP 鋼等 各種複合組織型高強度熔融鍍鋅鋼板。 例如、專利文獻1有提案藉由規定化學成分,並規定殘留 沃斯田鐵及麻田散鐵的體積率、以及其製造方法,而獲得軋 延性優異的鋼板。又,專利文獻2有提案藉由規定化學成 分,更規定其特殊製造方法,而獲得軋延性優異的鋼板。專 利文獻3有提案藉由規定化學成分,並規定肥粒鐵與變韌肥 粒鐵及殘㈣斯賴㈣積率,而獲得軋延性優異的鋼板。 又專利文獻4有&案經改善板寬方向之拉伸變動的高強度 冷軋鋼板之製造方法。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]曰本專利特開2〇〇114〇〇22號公報 [專利文獻2]日本專利特開平〇4 〇26744號公報 [專利文獻3]日本專利特開2〇〇7 182625號公報 , [專利文獻4]曰本專利特開2000-212684號公報 【發明内容】 (發明所欲解決之問題) 然而,因為專利文獻㈠的主要目的在於提升高強度薄鋼 板的札延性’因而相關擴孔性並未考慮在内。專利文獻^ 100102081 201139731 雖針對板寬方向的總伸長率a之變動有所敛述,但相關因 成分組成與製造條件所造成的材質變動則未考慮在内 而本^明便以兼具可高軋延性與高擴孔性,且材質安定性 優異的南強度炫融錢辞鋼板開發為課題。 本發明係有妙料㈣㈣成,目的在於提供具有達 54〇MPa/上的拉伸強度TS、且材質安定性與加工性(高乾 延性與高擴孔性)均優異的高強度炼融鑛鋅鋼板及其製:方 法。 (解決問題之手段) 本發明者等為能獲得具有達54〇MPa以上之拉伸強度 ts、且材質安定性與加工性(高軋延性與高擴孔性)均優異的 尚強度熔融鍍鋅鋼板,經深入鑽研,發現下述事項。 利用Si的積極添加,便可利用肥粒鐵的加工硬化能力提 升俾而提升軋延性、及利用肥粒鐵的固溶強化而確保強度、 以及利用與第二相間之硬度差緩和而提升擴孔性。又,利用 變韌肥粒鐵與珠粒鐵的活用,可緩和軟質肥粒鐵與硬質麻田 散鐵間之硬度差,俾可提升擴孔性。且,若最終組織中存在 有較多的硬質麻田散鐵’在軟質肥粒鐵相的異相界面處便會 出現較大的硬度差,導致擴孔性降低,因而藉由將最終會變 恕、為麻田散鐵的未變態沃斯田鐵施行珠粒鐵化,而製造具有 肥粒鐵、變韌肥粒鐵、珠粒鐵、少量麻田散鐵的組織,便可 在維持高軋延性的情況下,提升擴孔性,更藉由適當地控制 100102081 . 201139731 上述各相的面積率,便可確保材質安定性。 本發明係根據以上的發現而完成,主旨如下。 (1) 一種材質安定性和加工性優異之高強度溶融鑛鋅鋼 板,係成分組成為依質量%計,由含有:C : 0.04%以上且 0.13%以下、Si : 0.7%以上且2.3%以下、Μη : 0.8%以上且 2.0%以下、Ρ : 0_1%以下、S : 0.01%以下、Α1 : 0.1%以下、 Ν : 0.008%以下,其餘為Fe及不可避免的雜質構成;其中, 鋼組織係依面積率計,具有75%以上的肥粒鐵相、與1.0% 以上的變韌肥粒鐵相、及1.0%以上且10.0%以下的珠粒鐵 相,且,麻田散鐵相的面積率係1.0%以上且未滿5.0%、且 滿足麻田散鐵面積率/(變韌肥粒鐵面積率+珠粒鐵面積 率)S0.6。 (2) 如(1)所記載的材質安定性和加工性優異之高強度熔融 鍵鋅鋼板,其中,更進一步,成分組成係含有依質量%計, 從Cr : 0.05%以上且1.0%以下、V : 0.005%以上且0.5%以 下、Mo : 0.005%以上且0.5%以下、Ni : 0.05%以上且1.0% 以下、Cu : 0.05%以上且1.0%以下中選擇至少1種的元素。 (3) 如(1)或(2)所記載的材質安定性和加工性優異之高強 度溶融鐘鋅鋼板,其中,更進一步,成分組成係含有依質量 %計,從Ti: 0.01%以上且0.1%以下、Nb: 0.01%以上且0.1% 以下、B : 0.0003%以上且0.0050%以下中選擇至少1種的元 素。 100102081 7 201139731 (4) 如(1)至(3)項中任一項所記載的材質安定性和加工性 優異之高強度熔融鍍鋅鋼板,其中,更進一步,成分組成係 依質量%計,含有從Ca: 0.001°/。以上且〇.0〇5〇/0以下、REM . 0.001%以上且0.005%以下中選擇至少1種的元素。 (5) 如(1)至(4)項中任一項所記載的材質安定性和加工性 優異之高強度熔融鑛鋅鋼板’其中,更進一步,成分組成係 依質量%計,含有從Ta : 0.001%以上且〇 010%以下、% · 0.002%以上且0.2%以下中選擇至少1種的元素。 (6) 如(1)至(5)項中任一項所記載的材質安定性和加工性 優異之高強度熔融鍍鋅鋼板,其中,更進一步,成分組成係 依質1%¾十’含有Sb : 0.002%以上且〇 2〇/。以下。 ⑺-種材質安定性和加I性優異之高強度熔融链辞鋼板 之製造方法’係將具有⑴〜⑹項中任—項記載成分組成的鋼 胚,施行熱軋、酸洗、或更進一步施行冷軋,然後,依5它仏 以上的平均加熱速度加熱至65〇<c以上的溫度域,再依 750〜900 C溫度域保持15〜60〇s,經冷卻至45〇〜5耽溫度域 後,再依該45G〜5耽溫度域保持10〜施,接著再施行炼 融鍍鋅。 (8)如(7)所記載的材質安定性 加工性優異之高強度溶融 鍍辞鋼板之製造方法,其中,0 t 、 、、坐鈿行熔融鍍鋅後,再於 5〇〇~6航溫度域中’依滿足下心條件施行錄鋅的合金化 處理。 100102081 8 201139731 0.45$exp[200/(400-T)]xln⑴ $ 1·〇 • 其中, T : 500〜600°C溫度域中的平均保持溫度(¾) t : 500〜600°C溫度域的保持時間(s) exp(X)、ln(X)分別係指X的指數函數、自然對數。 另外,本說明書中,表示鋼成分的「%」全部均係「質量 %」。又,本發明中’所謂「高強纽融鍍鋅鋼板」係指拉 伸強度TS達540MPa以上的溶融鑛鋅鋼板。 再者,本發明中,不管是否有施行合金化處理,均將利用 炫融鑛鋅在織上騎鋅之鍍敷_板,_為「溶融錢辞 鋼板」。即’本發明的「溶融鍍鋅鋼板」係涵蓋未施行合金 化處理的溶融鍍鋅鋼板、與有施行合金化處理的合金化炫融 鍍鋅鋼板等二者。 (發明效果) 根據本發明,可獲得具有達54〇MPa以上的拉伸強度ts , =因為屬於高軋延性與高擴孔性因而加讀優異,且材質安 定性優異的高強度熔融鍍鋅输。藉由將本發明的高強度溶 •融鱗鋼板❹為例如汽車構造構件,便可#由車體輕量化 -而達燃油效率改善’產業上的利用價值非常大。 【實施方式】 以下,針對本發明的詳細内容進行說明。 一般已知軟質肥粒鐵與硬f細散鐵的雙相構造,雖可確 1〇〇102081 9 201139731 保軋延性,但因為肥粒鐵與麻田散鐵的硬度差較大,因而無 法獲得充分的擴孔性。在此本發明者更進一步針對變韌肥粒 鐵與珠粒鐵的活用進行探討,著眼於具有肥粒鐵與變韌肥粒 鐵與珠粒鐵及麻田散鐵(包括含部分殘留沃斯田鐵者),屬於 複合組織的特性提升可能性進行詳細探討。 結果’在肥粒鐵的固溶強化與肥粒鐵的加工硬化能力提升 之目的下’藉由積極添加Si,而製成肥粒鐵與變韋刃肥粒鐵 與珠粒鐵及少量麻田散鐵的複合組織,俾減少異相間的硬度 差,更將複合組織的面積分率予以適當化,便可兼顧高乳延 性與高擴孔性、以及確保材質安定性。 以上係完成本發明的技術特徵。而,本發明特徵在於:成 分組成係依質量%計,含有:C :㈣4%以上且G 13%以下、 Si: 〇.7%以上且2,3%以下、Mn·· G.8%以上且2.G%以下、p : 〇下、s: 以下、A1: Q 1%以下、n: 以下, 其餘為^及不可避免的雜質構成;其中,鋼組織係依面積 率計,具有:75%以上的肥粒鐵相、與1Q%以上的變韋刃肥 粒鐵相、及^以上且_以下的珠粒鐵相,而麻田散 鐵相的面積率係丨.G%以上且未滿通,且滿 積率/_肥粒鐵面積,珠粒鐵面積率)訊6。 (1)首先’針對成分組成進行說明。 C : 0.04%以上且〇 13%以下 C係大斯田鐵生成元素,屬於鋼強化不可或缺的元素。若 100102081 201139731 c量未滿〇.〇4%,# 過〇观的過剩六力確保所需的強度。反之,若c量超 致炫接部的機械特接部及熱影響部的硬化明顯,導 等降低。所以,c化’㈣造成麟接性、電弧溶接性 c. 叹為0·04°/〇以上且0.13°/〇以下。 &:〇.7。/。以上且2.3%以下
Si係肥粒鐵生成 夸。 京,且亦屬於對固溶強化具有效的元 的軋延I生此利用肥粒鐵相的加工硬化能力提升俾確保良好 的軋延性,必需添加 肥粒鐵相的面積率、成上。且’為能確保所需變拿刃 確保良好的擴孔性,必需添加達〇.7% 係設為〇.7%以上且2、3。?|發链敷附著.密接性劣化。故,^ 2·3/°以下。較佳係1.2。/。以上且 r 0 施:〇.8%以上且2.0%以下 係_化的料㈣。且狀肤斯 =.::=!屬於必要元素,,一需添 =散鐵_會増:=== 因。故,二〇,漲’因而亦關聯於成本提升的要 上且U%以下8心且顺下1佳係屬以 P : 0.1%以下 100102081 11 201139731 p係鋼強化的有效元素,若超過〇.1%的過剩添加,便會 因晶界偏析而引發脆化,導致耐衝擊性劣化。又,若超過 〇·1% ’則會使合金化速度大幅延遲。故,P係設為01%以 下。 S : 0,01%以下 s會成為諸如Mns等夾雜物,導致成為耐衝擊性劣化、 沿熔接部金屬流出現斷裂的肇因,因而最好盡量降低,就從 製造成本的觀點’ S係設為0.01%以下。 A1 : 〇·1〇/0以下 Α1係若超過0.1% ’便會生成粗大的α12〇3,導致材質劣 化。又’當Α1係為鋼的脫氧而添加時,若未滿0 〇1%則Μη 與Si等粗大氧化物會多數分散於鋼中,導致材質劣化,因 而最好將添加量設定在0 〇1%以上。故,A1量係設為〇.1〇/0 以下、較佳係設為〇.〇1〜〇 1〇/()。 N : 0.008%以下 N係會使鋼的抗老化性出現最嚴重劣化的元素,越少越 好,若超過0.008%,抗老化性的劣化趨於明顯。故,N設 為0.008%以下。 其餘為Fe及不可避免的雜質。其中,除該等元素之外, 尚可視需要添加從以下元素中選擇至少1種。 從Cr : 0.05%以上且1 〇%以下、v : 0.005%以上且0.5% 以下、Mo: 0.005%以上且〇 5%以下、Ni: 0.05%以上且1.0% 100102081 12 201139731 以下、Cu: 〇.〇5%以上且1〇%以下中選擇至少】種 • 目A 〇、V、M。係具有使強度與軋处均衡提升的作用, 31而可視需要添加。此項效果係依C「.〇.〇5〇/o以上、V:0.005% 以上、Mo : 0.005%以上才能獲得。然而,若分別超過& : 1.0%、V : 〇·5%、M。: 〇.5%的過剩添加,則第二相的分率 便會變為過大,會有強度明顯上升等的顧慮。又,亦會成為 成本提升的肇I所以’當添加該等元素時,其量分別設為 Cr : 1.0%以下、V : 0.5%以下、Μο : 〇 5%以下。
Ni、Cu係鋼強化的有效元素,若在本發明所規定範圍内 亦無妨使用於鋼的強化具錢由促進内部氧化而提升 鑛敷後接性的作用。為能獲得該等效果分別必需達⑽%以 上。另-方面’若Ni、Cu均添加超過厲,便會使鋼板的 加工f生降低又’亦會成為成本提升的肇因。所以,當添加 Ni、Cu的情況,其添加量分別設為〇 〇5%以上且i 〇 從Ti : 以上且〇.1%以下、_ : 〇 〇1%以上且〇 以下、B . 0.0003%以上且〇 〇〇5〇%以下中選擇至少丄種 Ti、Nb係對鋼的析出強化具有效,此項效果分別係依 0.01%以上才能獲得,若在本發明所規定範_亦無妨使用 於鋼的強化。但是’若分別超過Q1%,則加讀及形狀來 結性會降低。又,亦會成為成本提升的肇因。所以,當添加 Ti、Nb時,其添加量係就丁丨設為〇 〇1%以上且〇1%以下, 就Nb設為0_01%以上且〇1%以下。 100102081 13 201139731 B係具有抑制從沃斯田鐵晶界的肥粒鐵生成/成長之作 用,因而視需要可添加。此項效果係達〇.〇〇〇3%以上才能獲 得。但疋,若超過〇 〇〇5〇%,則加工性會降低。且亦會成為 成本提升的肇因。故,當添加B時,便設為0.0003%以上且 0.0050%以下。 從Ca : 0.001%以上且〇 〇〇5%以下、REM : 〇 〇〇1%以上且 0.005%以下中選擇至少1種
Ca及REM係屬於為將硫化物的形狀予以球狀化,俾改善 硫化物對擴孔性造成不良影響的有效元素。為能獲得此項效 果分別必需達0.001%以上。然而,過剩的添加會引發夾雜 物等的增加’而引發表面及内部缺陷等。所以,當添加Ca、 REM的情況’其添加量分別設為〇〇〇1%以上且〇〇〇5%以 下。 從 Ta : 〇·〇〇1〜〇.〇1〇〇/0、Sn : 〇 0〇2〜〇·2%中選擇至少 1 種
Ta係與Ti、Nb同樣的,會形成合金碳化物、合金氮碳化 物,不僅對高強度化具貢獻,且藉由其中一部分固溶於Nb 碳化物、Nb氮碳化物中,而形成諸如(Nb,Ta)(c,N)之類的複 合析出物,明顯抑制析出物的粗大化,判斷具有能使利用析 出強化而對強度的貢獻呈安定化之效果。因而,當添加Ta 的情況’其含有量最好設為0.001%以上。但是,當過剩添 加時,不僅上述析出物安定化效果已達飽和,且合金成本亦 會提尚,因而當添加Ta的情況,其含有量最好設為〇 010% 100102081 14 201139731 以下。 ^係就從抑_板表面的氮化、氧化、_ 造成距鋼板表層數區域的脫碳情形之觀點,係可添斤 咖此種氮化、氧化,便可防止鋼板表面的麻田散 载生成I減少,俾使歸特性與抗老倾獲改善。就從抑制 化、氧化的觀點,當添加Sn的情況,其含有量最好設 0.002%以上,若超過G2%則會導致祕降低,因而最好將 其含有量設在0.2%以下。
Sb : 0.002-0.2%
Sb亦是與Sn同樣的’就從抑制鋼板表面的氮化、氧化、 或抑制因氧化所造成距鋼板表層數·m區域的脫碳情形之 觀點,係可添加。藉由抑制此種氮化、氧化,便可防止鋼板 表面的麻田散鐵生成量減少,俾使疲勞特性與抗老化性獲改 善。就從抑制氮化、氧化的觀點,#添加Sb的情況,其含 有量最好設為議2%以上,若超過Q2%則會導致物性降 低,因而最好將其含有量設在〇 2%以下 (2)其次’針對鋼組織進行說明。 肥粒鐵相的面積率:75%以上 為旎確保達75%以上的良好軋延性,肥粒鐵相依面積率必 需達75%以上。 變韌肥粒鐵相之面積率:1.0%以上 為能確保良好的擴孔性,即為能緩和軟質肥粒鐵與硬質麻 100102081 201139731 田散鐵間之硬度差,_肥粒鐵相的面積率必需達ι 〇%以 上。 珠粒鐵相之面積率:1.0%以上且1〇〇%以下 、為能確保良好的擴孔性,珠粒鐵相的面積率係設為 以上。為能確保所需的強度·軋延性均衡,珠粒鐵相的面積 率係設在10.0%以下。 麻田散鐵相之面積率:10%以上且未滿5 〇% 〆為能確保所需的強度·軋延性均衡,麻田散鐵相的面積率 係》又為1.0%以上。為能確保良好的材質安定性,對拉伸特 I*生(TS £1^)會k成大幅影響的麻田散鐵相之面積率,必需未 滿 5.0% 〇 麻田散鐵面積率/(變韌肥粒鐵面積率+珠粒鐵面積 率)$0.6 為能確保良好的材質安定性,第二相的相構造,必需降低 成為材質變動要m的麻w散鐵量,並湘細散鐵增加軟質 變勃肥粒鐵與珠粒鐵的量,即必需滿絲田散鐵面積率《變 韌肥粒鐵面積率+珠粒鐵面積率)^〇·6。 另外,除肥粒鐵、變韌肥粒鐵、珠粒鐵、麻田散鐵之外, 尚有會生成殘留沃斯田鐵、回火麻田散鐵、碳化鐵體等碳化 物的情況’但若滿足上述肥粒鐵、變勤肥粒鐵、珠粒鐵、麻 田散鐵的面積率,便可達成本發明目的。 再者,本發明中所謂「肥粒鐵、變動肥粒鐵、珠粒鐵、麻 100102081 201139731 田散鐵的面積率」’係指在觀察面積中 預1r所佔的各相面積比例。 . 本發㈣高強度㈣鍍鋅鋼㈣將具有上述成分組成與 •上述鋼組織的鋼板當作底層鋼板,並在其上面設有利用溶融 鑛鋅形成賴敷皮膜、或經施行㈣料後合金化處理的錄 敷皮膜。 x (3)其次,針對製造條件進行說明。 本發明的高強度熔融鍍鋅鋼板係將具有適合上述成分組 成範圍之成分組成的鋼胚,施行熱軋、酸洗、或更施行冷軋, 然後,依5°C/s以上的平均加熱速度加熱至65〇χ:以上7的溫 度域,並依750〜900〇C溫度域保持15〜6〇〇s,再冷卻至 450〜550°C溫度域,並於該450〜550。(:溫度域中保持 10〜200s,接著再施行溶融錢鋅便可製得。 當製造經施行合金化處理的高強度熔融鍍辞鋼板時,在經 熔融鍍鋅後,於500〜600。(:溫度域中,依滿足下式的條件施 行鍍鋅的合金化處理。 0.45 S exp[200/(400-T)]xln⑴ $ 1 .〇 其中, • T : 500〜600°C溫度域中的平均保持溫度(。〇 . t : 500〜600°C溫度域的保持時間(s) exp(X)、ln(X)分別係指X的指數函數、自然對數。 以下,進行詳細說明。 將具有上述成分組成的鋼,利用公知方法施行熔製後,經 100102081 17 201139731 刀龙或連、貝鱗k而形成扁胚,再施行熱軋便形成熱軋板。當 施行熱札時’最好將扁胚加熱至u〇〇〜13〇〇〇c,並將最終完 工溫度設為850。(:以上且施行熱軋,並依4〇〇〜65(rc進行鋼 帶的捲取°當捲取溫度超過650。(:時,熱軋板中的碳化物會 呈粗大化’因為此種已粗大化的碳化物在退火時的均熱中並 未完全溶解,因而會有無法獲得必要強度的情況。然後,依 公知方法施仃酸洗處理。或者在施行酸洗後,更進一步施行 冷軋。當施行冷軋時,雖就條件並沒有特別限定的必要,但 最好依30%以上的冷軋軋縮率施行冷乳。若冷札札縮率偏 低’便未促進肥粒鐵的再結晶,導致會有未再結晶肥粒鐵的 殘存,造成軋延性與擴孔性降低的情況。 對經酸洗的熱軋板或經冷軋的鋼板,施行以下的退火之 後’經冷卻後便進行熔融鍍鋅。 依5°C/s以上的平均加熱速度加熱至65〇t:以上的溫度域 當截至650 C以上溫度域的平均加熱速度係未滿5艽々 時,在退火巾並未能生成細微且均勻分散岐斯田鐵相,導 致最終組織的麻田散鐵面積率會增加,而較難確保良好的擴 孔性。又’必需較通常更長的爐,導致因鼓的能量消耗而 引發成本增加與生產效率惡化。加熱爐較佳係使用 DFF(DireCt Fired F職ce ’直火式加熱爐)。理由係藉由利用 DFF施行急速加熱,使形成内部氧化層,便可防止&、 等的氧化物朝鋼板最表層呈漠化,俾可確保良好的錢敷性。 100102081 18 201139731 750〜900°C溫度域中的15〜600s保持 在750〜900°〇溫度域中,具體係在沃斯田鐵單相域、或沃 斯田鐵與肥粒鐵的雙相域中,施行保持15〜600s的退火。若 退火溫度未滿750°C、保持時間未㉖15s,鋼板中的硬質碳 化鐵體便不會充分炫解,導致擴孔性降低,且無法獲得所需 的麻田散鐵面積率,因而造成軋延性降低。反之,若退火溫 度超過9GG°C ’沃斯田鐵粒的成長明顯,在經冷卻後的保持 中所生成之因變韌鐵變態形成的變韌肥粒鐵確保趨於困 難’造成擴孔性降低,因為麻田散鐵面積率/(變勃肥粒鐵 面積率+珠粒鐵面積率)會超過〇.6,因而無法獲得良好的材 貝安疋性。又,若保持時間超過6〇〇s,則沃斯田鐵會呈粗 大化’導朗需強度確保趨於_,且會有因龐大的能量消 耗而引發成本提高的情況。 450〜550°C溫度域中的1〇〜2〇〇s保持 經施行上述退火後,冷卻至45〇〜55〇ΐ溫度域,再於該 450 550 C溫度域中保持10〜2〇〇s。若保持溫度超過55〇。匚、 或保持時間未滿l〇s,則不會促進變韌鐵變態,導致變韌肥 • 粒鐵的面積率未滿1.0%,造成無法獲得所需的擴孔性。又, • 若保持溫度未滿450°C、或保持時間超過200s,則第二相的 大半部分會成為因變韌鐵變態的促進而生成的固溶碳量較 多之沃斯田鐵與變韌肥粒鐵,造成無獲得所需1.0%以上的 珠粒鐵面積率,且硬質麻田散鐵相的面積率會成為5.0%以 100102081 201139731 上,導致無法獲得良好的擴孔性與材質安定性。 然後,使鋼板浸入於普通浴溫的鍍浴中而施行熔融鍍鋅, 再利用氣刷法等調整鍍敷附著量,藉由施行冷卻,便獲得未 將鍍敷層合金化的熔融鍍鋅鋼板。 在製造施行合金化處理的熔融鍍鋅鋼板時,經施行熔融鍍 鋅後,更進一步在500〜600°C溫度域中,依滿足下式的條件 施行鑛鋅的合金化處理。 0.45 Sexp[200/(400-T)]xln(t)S 1.0 其中, T : 500〜600°C溫度域中的平均保持溫度(°C) t : 500〜600°C溫度域的保持時間(s) exp(X)、ln(X)分別係指X的指數函數、自然對數。 若exp[200/(400-T)]xln⑴未滿0.45,則經合金化處理後的 鋼組織中會存在較多的麻田散鐵,導致上述硬質麻田散鐵鄰 接於軟質肥粒鐵’造成異相間出現較大的硬度差,致使擴孔 性降低。又,因為麻田散鐵面積率/(變韌肥粒鐵面積率+珠 粒鐵面積率)超過0.6,因而會損及材質安定性。又,熔融鍍 鋅層的附著性會變差。 若exp[200/(400-T)]xhi(t)超過1.0,則未變態沃斯田鐵幾 乎均會變態為碳化鐵體或珠粒鐵,結果導致無法獲得所需的 強度與軋延性均衡。 在未滿500°C的溫度域中,不會促進鍍敷層的合金化,導 100102081 20 201139731 致較難獲得合金化炼融錢鋅鋼板。又,在超過㈣。e的溫度 •域巾帛—相&乎均會成為珠粒鐵,導致無法獲得所需的麻 田散鐵面積率,造成強度與軋延性的均衡降低。相關鍵敷層 的合金化,在500〜60(rc的溫度域中,若屬於滿足上述 exp[200/(400-T)]xln⑴條件的本發明範圍,便可毫無問題地 實施。 另外,本發明之製造方法的一連串熱處理中,若在上述溫 度範圍内,則保持溫度並無必要為一定,且即便冷卻速度在 冷部中有出現變化的情況,若在所規定範圍内便不會損及本 發明主曰。又’若連熱經歷(heat history)亦能滿足,則鋼板 依任何設備施行熱處理均無妨 。除此之外,在熱處理後為施 行形狀橋正’而對本發明鋼板施行調質軋延之事,亦涵蓋於 本發明fe圍内。另外,本發明係假設鋼素材經由通常的製 鋼、禱造、熱軋等各步驟而進行製造之情況,但亦可例如利 板鱗造等並省略部分或全部熱軋步驟而進行製造的情 況。 圖1、圖2所示係相關後述實施例屬於本發明例鋼A的 - N()·15 ' 16、17(表2、表5)、與屬於比較例鋼Η的No.18、 • 19、2〇(表2、表5),整理TS、EL、與退火溫度(TJ間之關 係圖。由圖1、圖2得知,本發明例鋼A係因退火溫度的變 化而衍生之Ts、EL變動較小,相對於此,比較例鋼Η係 TS、EL變動較大。 100102081 21 201139731 再者,圖3、圖4所示係後述實施例屬於本發明例銅a的 No.21、22、23(表2、表5)、與屬於比較例鋼η的N〇 24、 25、26(表2、表5),整理TS、此、與退火後的冷卻平均保 持溫度⑸間之關係圖。由圖3、圖4得知,本發明例鋼^ 係ik平均保持溫度的變化而衍生之TS、EL變動較小,相對 於此,比較例鋼Η係TS、EI^變動較大。 、 [實施例] 將由具有表1所示成分組成、其餘為Fe及不可避免的_ 質所構成之鋼’利用轉爐進行炼製,並利用連續鑄造法形成 扁胚。將所獲得扁胚加熱至· t後,再依8 %〜⑽。c的^ 工溫度施行熱軋朗板厚3』_為止,再依職進^ 取。接著’將賴得熱軋板施行酸洗,其巾—部分形成保持 酸洗狀態的熱軋鋼板,而其中—部分則更進__步施行冷乾, 而製造冷軋鋼板。接著,將依上述所獲得熱軋鋼板(酸洗後: 及冷軋鋼板’利用連續炫融鏟鋅生產線,依表2〜表4所示 製造條件施行退火處理’並施行熔_鋅處理,更施行鍵敷 層的合金化處理,便獲彳祕融料鋼板。__量係每單 面為30〜50g/m2。-部分製作成經施行_鍍辞處理後,途 未施行合金化處理的炫融鍍鋅鋼板。 100102081 22 201139731 1--1¾ w 綦 4 ί $ s 4 4 鸾 5 jg> W 5 s Jj 5 jSS Tu 5 aJ 4 壤 4 面 m 4 t 綦 t % 壤 $ 4 4 5 jj 5 jSl jj 靥 4 4 嚴 $ % φ| φιικ 1 1 1 1 Ο cS 1 00 8 c5 1 1 § ο 1 i 〇 1 _ 1 1 1 1 I I 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 〇 1-H 8 〇 1 I I 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 § 〇 1 1 1 1 1 1 m 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 ο 1 1 1 1 1 1 1 1 1 P 1 1 1 1 1 1 I 1 Ί 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 α\ ρ 1 1 1 1 1 I 1 1 1 g 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 r*H g Ο 1 1 1 1 1 1 ο *-Ή § 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ο 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 > 1 1 1 1 1 1 1 ^τ·Η 8 ο <Ν c5 (Ν 8 Ο i c> g 〇 ON s o 泛 o o 1 1 1 1 § 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ΰ 1 1 1 1 1 1 1 to ο \Ω Ο o VO o jn O in o 1 1 1 00 o 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 a 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 C5 1 1 1 1 1 1 1 1 g 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 is Ο 1 1 1 1 1 1 1 1 Os 1 o 沄 8 Ο § ο 沄 8 ο § ο 沄 8 Ο § ο § ο Ό § Ο Ό § Ο § o Ό § 〇 汔 8 〇 o § o 沄 8 〇 沄 8 Ο <N § d § o § o § ο s 8 Ο Ον i Ο v〇 § ο § Ο Ά 8 Ο § ο 8 Ο § Ο 00 1 ο 0 1 o 沄 8 Ο CO I 〇 § ο 1 Ο 1 ο 1 Ο 1 ο 1 Ο 1 ο I ο I ο I o I o I o I o 〇\ 8 〇 8 Ο 00 1 ο 〇\ 8 o CO 8 o 8 ο IT) i o 1 ο CO 1 ο I ο ν〇 1 ο 00 i Ο ΟΝ § ο 寸 8 Ο oo 8 ο 00 § o 1 Ο Ph v〇 o d g ο 卜 ο jn ρ ρ τ—^ § ν〇 S Ο S ο ν〇 S ο s o VO s 1 v〇 s o ρ 1 m s oo p Oj p ρ 00 8 〇 Ο oo o i ο CN S ο 1 § ν〇 Τ*Η Ο 00 ρ v〇 1·Ή ο 卜 i-H § s § Os s o ρ Ο 8 ο 8 Ο 1 § 1—Η S ο 1 § in 8 Ο ^Λ) 8 Ο ρ p ^Ti s s o 8 s § ο ο 8 O 00 s o s o ο S ο | σ\ S ο s o ο 8 ο Os Β Ο Ο S ο 00 S ο § Ο u-> s ο § o 1 1 兩 ι—Η 00 ι—Η § § S s 1-H S cn 〇\ ΓΟ 2 ι-Η 氏1 evil ι—Η ^H m 吞 芩 τ«Η ι〇 τ-Η 3 艺 ο ο C> o o SI ol O P; So 茬 ο iTi ι-Η 1—Η 令 r-H Ο ι-Η 岑 JO ζ; U p 8 ο ρ 纭 ρ 荽 ο ο ρ ρ S ο 爸 ο 汔 p s p s p s p s o ρ cs δ ο VO p p 家 ρ s o o 00 ρ VO o o m s ο Τ—Η U") § ο § 00 ρ g p p Ο ο .lfhi< c PQ U Q W pH ο κ ΗΗ ^-i o Ρ-. α Pi 00 Η P > X Ν § § ιτ 180s 1001 20 3 s】 y is 擊 丄 I Jj A Jj jj a3 -Ο 4 φ! 窥 截 Jj 鑑 aJ 4 4 $ -¾ 玆 JlJ f 5 S t 1 ? I 1 -Ο jJ exp(200/(400-T))xln(t) ΓΟ 〇〇 I 0.835 1 in S3 ο IT) So 00 ο ss ο ro oo !n ο in o !n o ^H !ri d oo o 00 00 d I 0.511 I In Ο 00 〇 un m 00 m OO *-H Τ·Η in o o o <〇 00 00 00 oo 1 1 S 〇〇 S 00 (Ν 00 in o m 00 o !r jn in ίη <n ιη in IQ 12 iQ iQ in jn ITj jn jn UT) jn iQ in iQ o o CS CN 1 1 yn ν〇 J£J 12 1¾ §|〇〇 Φ贫 〇 <n ο ο 〇 Ο Ελ ο 〇 ο o CN ID 〇 CN ^T) o o CN in 〇 <N 另 yn 〇 ίο ο 〇 〇 CS yn ο CM 兗 in 〇 yn ο iri o 〇 CN O cs i〇 in g s ^T) KT) 1 I <〇 s jn a o in 冷卻保持時間 s s s S s S s S S s S S s s s S 8 s s s S s s s s 8 ί—Η 8 § § s s 泛 s ΙΛ V〇 难P f »n On 寸 495 | u-ϊ »〇 Os 寸 yn 495 1 妥 ΙΛ Os m 穿 <n 寸 _495__I σ\ ί_4?5___I _530_I 8 W"> _470_I 〇 m yr) 8 ί_470_I 500 | 8 ο m _470_I 480 1 ! 480 1 R 丨 470 1 i/Ί 〇\ 寸 8 ^Ti 00 寸 退火時間 S Ο VO S § O i2 s § 〇 s s o s s 〇 ^O s s § § § S s S ^4 〇 ^O § 〇 VO s 〇 VO § R Ο 00 (Μ g (N Ο 00 Ο 00 VO U-) VO s o 00 I 230 | 朗P v〇 ι〇 〇〇 〇〇 ^r> 00 00 oo oo 00 o 00 o m 00 oo o cn 00 o m 00 00 00 8 00 〇 uo 00 8 οο g 〇 00 o 00 00 o m 00 o m 00 o S3 s 00 , 穿 00 ? 00 ? 00 ο οο O oo o ^T) 00 8 00 o VO: *T) ro Osl αΒ<} 碳汽 与P 1-^ σ\ O\ On ON 〇\ Q\ Os 〇\ Ό\ 〇> σ\ 〇\ JO ο 〇 ΓΟ rn m ΓΛ CN CN 2 P 卜 1 750 Π g s 〇 ro , \ 730 | I 740 1 r- \ 740 1 [730 | 卜 1 740 1 卜 1 740 1 卜 Lmr\ \ 750 | o o 厂750 1 ? s 卜 ο 00 Ό S v〇 ο ΓΟ Ο r-^ o …74Q_ 1 730 | o ΓΝ I 730 | 冷軋之 有無 VF 杯 掩 杯 V? 杯 V? 杯 Vp V? 杯 杯 杯 鋼種 < oa U Q tu PL. o ffi HH »—» < < < ffi κ ffi < < < K ffi ffi < < <ί < < < o o Ο o o cs m 寸 VO 卜 00 Ch 〇 CN m JO VO 〇〇 OS r5 CN (N m <N vrj CN CN Os (Ν (Ν m CO »n m VO m 寸ζ
Isoslool 201139731 準
Ill ί
I
II
I 1
要 S (i¥p-0?)/8!CN}*®
Z6L.Q 8ΙΙΟΟΌ m.o 995 ICNU.0 098Ό
S6Z/Q ΙΟΟΖΙΟΟΌ |00£11 1§ 6£ε.ι 995
I 1§
1S8.Q 8§ ξ9ιηΰ
S6LO S6Z..0
S6Z.Q
6SQ
Ifozz/Q 寸一8Ό 寸Ι8Ό 寸一8Ό ς§ seloolo s§ 9§
9LL-Q
9LLQ Z65 Z65 ICS65 9— ΙΌ 1.0 ip π
ZI {Nl {Nl CNl 81 81 81 2- 81 001 ττ ττ ττ ocs ll 001 81
OOI 9<n
寸I 寸一
寸I
SI
SI
SI
SI lol ςι csl (Nl
Zl
Ints S3
S«N s$i
OSS SLS οζ.ς
09SOG >n9s 099 015 R寸 fe, sss ί«ς fe. οινος sss fe— »r>ss 〇ςς bp ooos
0£S 095
0%09S ςζ-ιη fe— SLln ςςς ssln ss ss ςς S寸 S寸 09 0卜 寸 01寸 s*r> 09 0卜 tel 06 06 IT18
IrlL ln9 0Δ S9
Oil 09 09 ss ss 09
St7 ς寸 s寸 09 09 8 06寸^sp# 06寸
SS S6寸 § οει § 08寸
OIS
OIS oltNg sloo寸 06寸 56寸 ΙΛ6寸 S6寸
OOS oiNs § § olllr>
OK S6寸 g6寸 06寸
I 06寸 oolo bp
OOS oos i $ 56寸 S6寸 sts 081 0001 οςοο 091 0卜1 061 00(Ν 081 § 0卜一 061
olCN oez olfoz
Oil i 001 061 061
I
Q9Z
QU § 081 081 091
SI 091 olool
QIOOI 081 § 013
olCNI 091 091 091 -srf? 0900 08Z-
OS
I 09100
OIIOO
OS i $寸00 01100 s 09100
Qzloo
06L s i i 018 08Z. s οςοο
OCNOO 06L· m 00100 β 098 0900 098 οςοο — OS卜 0S8 008 OS卜 so 1^^4^^-
寸I 寸一 fol 21 91 u 01 CNl 01
H ει
II οι 6 οι u si ιι ιι οι 91 ει π ει ει ει ει 寸一 寸一 寸一
SI
SI u ll ll
ST OSZ,
CM β
bF SL β § i 00卜 ou 089 089 § SL· 01009 0009 8卜
OK
OOL 069 i 099 oslr~ bp bp bp bKr β bKr
bF β osz.
bF op 099 099 1 k, w w w k. k. k. w
N k, w
H 1--1¾ i dz d d d
IP d d
M d pi οοε 6ΓΟ ? τ—I寸 CS寸 ε寸 $ 卜寸 8寸 6寸 os is (Νς ες l&ol 寸 ς
SS br br br Λ
X
X
X
A
A Λ z z w w w v v v IS, oos
6S s 19 39 s S9 99 L9 89 β 0卜
U
IL 寸卜
SL s Isslool 女®馎S:B 命4w?i'K:^: 3 LI【寸辦】 20 本發日人卜 本發明例丨 1本發明例1 |本發明例| 1本發明例1 1本發明例I I本發明例I I本發明例I I本發明例I 本發明例 1本發明例1 1本發明例I exp(200/(400-T))xln(t) 0.679 0.679 !_ 0.616 0.616 0.632 0.632 0.698 0.698 0.649 0.649 0.838 0.838 合金彳谈理 保持時間t s vn 12 2 2 VD VO 3 Sp <0^ 穿 导 yn *Ti 冷卻保持時間 S S 〇 〇 S 00 u-> 00 冷卻平均卷持織 寸 § 8 8 ^Τ) 寒 I \Τί On 寸 490 1 8 \n 8 退火時間 S § § § Ϊ-Η 〇 \〇 § 〇 CS 〇 cs 退火溫度1\ °c 沄 00 Ο 〇〇 Ο 00 〇 00 〇 Γ; 〇 00 ο 00 o 平均加熱速度 °C/s 00 00 σ\ 00 00 00 00 σ\ On ο 卜 加f 8 卜 8 卜 s \〇 Ό g ν〇 8 VO 8 卜 8 g Ό 680 ; 660 o v〇 v〇 冷軋之有無 杯 枇 杷 鋼種 C C < c VO r- 00 gs g 00 CN 00 m 00 00 00 00 91-Oslo2 201139731 針對所獲得熔融鍍鋅鋼板,就肥粒鐵、變韌肥粒鐵、珠粒 • 鐵、及麻田散鐵相的面積率,係朝鋼板的軋延方向將平行板 . 厚剖面施行研磨後,再依3%Nital施行腐蝕,然後使用 SEM(掃描式電子顯微鏡)依2〇〇〇倍的倍率觀察ι〇視野,並 使用Media Cybernetics公司的Image-Pro進行求取。此時, 因為麻田散鐵與殘留沃斯田鐵的區分較為困難,因而對所獲 得熔融鍍鋅鋼板依2〇(rc施行2小時的回火處理,然後,朝 鋼板的軋延方向依照上述方法觀察平行板厚剖面的組織,並 將依上述方法所求得回火麻田散鐵相的面積率視為「麻田散 鐵相的面積率」。又,殘留沃斯喊相的體積率係將鋼板研 磨至板厚方向的1/4面,再利用該板厚1/4面的繞射X射線 強度進行求取。入射X射線係使用c〇Ka射線,並針對殘 留沃斯田鐵相的{111}、{2GG}、{22G}、{311}面、與肥粒鐵 才勺{110}、{200}、{211}面之尖蜂積分強度全部組合,求 取強度比,並將該等的平均值視為「殘留沃斯田鐵相的體積 率」。 再者’拉伸試驗係使用依拉伸方向與鋼板的軋延方向成直 角方向方式採取樣品之JIS5號試驗片,並根據JIS z 2241 - 實施,測定Ts(拉伸強度)、el(總伸長率)。另外,本發明中, 將丁SxELgi9〇〇〇MPa· %的情況判定為軋延性良好。 材質安定性係利用(1)針對除退火溫度^以外的條件其餘 句相门’僅退火溫度Τι不同的鋼板,調查TS、EL的變動 100102081 27 201139731 量’再從該TS、EL的變動量,求取退火溫度變化每2〇。〇 的變動量(ATS、AEL) ’以及(2)針對除朗冷卻後鑛浴浸潰 為止的平均保持溫度τ2以外之條件其餘均相同僅直到冷 卻後鍍浴浸潰為止的平均保持溫度I不同之鋼板,調查 TS、EL的變動f,再從該TS、EL的變動量,求取直到冷 卻後鍍浴浸潰為止的平均保持溫度變化每肋它的變動量 (△TS、AEL) ’且依各溫度變化每2(r(^ Ts變動量(ats)、 EL變動量(AEL)進行評估β 再者,針對依上述所獲得熔融鍍鋅鋼板,測定擴孔性(拉 伸凸緣性)。擴孔性(拉伸凸緣性)係根據日本鋼鐵聯盟規格 JFST1001實施。將所獲得各鋼板切斷為i〇〇mmxl〇〇mm後, 針對板厚2.0mm以上係依間隙12%±ι〇/0、而板厚未滿2 〇mm 係依間隙12%±2%,衝孔直徑10mm孔之後,再使用内徑 75mm的模具’在依皺摺壓住力9t〇n進行按押的狀態下,將 60°圓錐衝頭壓入孔中,測定龜裂發生極限的孔直徑,從下 式求取極限擴孔率λ(%),並從該極限擴孔率的數值進行拉 伸凸緣性評估。 極限擴孔率 X(%)={(DrD〇)/D〇}xlO〇 其中’Df係龜裂發生時的孔徑(mm),D〇係初期孔徑(mm)。 另外,本發明中,將70(%)的情況判定屬良好。 依以上所獲得的結果,如表5〜表7所示。 100102081 28 201139731 架
Ms ss 1-11^#141 1_鸾| '-'-Β#14 ιί$, 命14 '-'-Βιφ14 ί$ '-'-Βιφ14 1¾^ I 囊1- 蒼1-1 1-1^1^141 1-11-11-1"1· f$'-SSI f^g^·14 m ί杳驭餘141· — ί·1-1 ss 香1-1 ί$'-ss I ilij '-'-B1^14 f衾Bm141- '-'-B^14 f#g^w '--B^'4
asALV
JHV S1V 9ΙΌ re .9-0
OS ε-ο 9Ό3 οτ 9.3 as'-lv
U3V I S1V 2Ό 3.0
9S 8.0 9·ε 091 9.ε ί·ζ 8—z (% · 6¾ ItHxsl
ZISSl 寸lal Z.IZ6I Z6§ S660Z 90萏 los 08 寸'- les 卜6§ zi I 0ΙΖΖΙ PS 66S0Z soz 6i I£I 卜 I £6£卜1 I 06 卜 0Z 卜i 681 卜 I 996'-OSUI 寸 I'-l 9LZL\ '-'-I ZZZL\ iz smz i104 Z860Z S8SZ 301 (%) X _ S9 w L9 L6 Z6 寸8 L% leg sn 9100 68 19 寸S 8寸 晋 66 OS SI SOI Oil ss s寸 N 6寸 09 £S 1011 8100 1SII loo6 司 寸INe s (%) T3 im U6Z |9Ό£ SNe I 寸.Z£ s m 8'-e z.se 8O£ s Γ6Ζ s s 91- ree m 16.½ 8_9Z I.1- I§ lrs£e 9.ee 9'- 0.9Z %,LZ ΜΗΓ S.6Z s 9LZ 寸.εε ixe s 3
§ (edp\D SX s 0¾ 8Z9 05 83 199 s 009 909 § 8¾ 66S § 199 s LZ9 s s 6S loo09 OS Is s 109 169 819 OS 6SS § § 609 s § H9
(d+JeM S.I so 3 寸£.0 寸「0 寸s ISO 9ΙΌ R.0 '-_0 OS s^Γϋτ 1¾ es ^.0 6S s wi 9S 9S § ^3 § Τ5Γ us 9e.o s es ττ n s hi '•Ihr 8Ό Hr Ι.ε 寸.0 hp hr hr 0_I 6Ό shr 0.1hr hp 90 SO hrhr 6Ό 9Ό Π s hp 卜Ό 8Ό 5 s ττ 6.0hr 8Ό 1'-寸,寸 (%) L'ihr hr I.s 6.寸hr hr 09 tel 9H hr N IP hi - ^1 W" IP OS -IL N 151 Τδ~ SI ㈣ N 6.寸 hr hi z_e r寸 r寸 9_e (%) 济擗lv8wda '·0 h, ττ hr kr IP 寸.9 寸.s 8_寸 IP 6.寸 hp hp N I·寸 8. e tel N M kp 9. e IP ten, N lsl N "W" 0.寸 9.e 9£ Γ寸 ΊΧ ττ (%) K 0 d. ζ/ε ltn.e 寸,寸 r寸 8.1 I_z ZT寸 8.e T?T 0 gn OH IT 寸1- TFT 0 0 ττ ex 寸N Fff s ϋΤΤ —Z7gr 0 5.1 ι00·ε o.e 8.1 s 9_卜8 (%)
S8 9.寸8 1.58 6.£8 6.寸S s 8. e8 6.58 1.9'°° '·寸100 91- '·寸 8 Γ寸8 I.s 寸‘卜86.Δ89. 卜8 S 8. e8 6·寸8 s 寸.卜8 9. Δ8 寸,寸86.1S S 1·寸 8 8·98 3 § S8 L.ss Γ98 s 6_8S hr寸一 (UIUI) hr 寸一 寸_Ihrhrhrhrhr hrSO SOhrhrhrhrhrhr 寸.1 寸.1 寸一hrhrhrhrhrhrhrhr 寸Ίhr 寸Ίhrhr 寸· i 寸一 I—-1¾ h V 緦綦
•ON H b— JH Qu ooooo V V V V V Vaffla v v V ffl a H V V V 12N.u m'-'-kr'- ie oe6Z8Z LZ9Z'- 寸Zζτ ττNR 61 81hr 91SI 寸一nζι II01 63 S0SI001 (Φ 無《V d+φ 無《ν^β/#婼《ws: (d+Ja}/IAI 椠田茶"®澈:ΥΉ 1^: d ,恝卓發蕊粼:Hra,敏起田璲:PM ,恝普^: d _。女 B^g命:M1^ 201139731 i is 4
I tss
II 1 〇J. 5 4 3 s- f
UJ rn O 寸· o
m (N v〇 O v〇
v〇 00 o CO Ο o ¥
I 寸· ozzoz oi βρ 寸 1881
I 9§ζ 寸6191 oi l,niz
SSSI 0§z oi
SI
I99R i3 卜iz: 9IS1- 9ε§
£9SR oi^
I
S0A8I 90'-Ι
S卜I
SI 穿81
1ST 05Ζ l-il 1101
Isli 06 6°° tel 69 S8 s00
OS - -
RH I10012
Igl
I S6 66 匡 66 1001 S6 09 °°ε 一寸
0S 00寸 匿 2-
EH |寸11 (¾) 一
SI 819 § nIel
STZI <s SHel
I roe I riel Z.IE1 i ΓΚΙ
SI reel mj mi Ι6·ΖΕΙ 9·'-ι rzel rsei
寸He I 6Hel 9Hel <s
I.6ZI
0.6ZI Ι00·6ΖΙ
SI 8.艺 167Ζ σ'-ι 6·寸£1 § ls § §
OS -s
36S 寸S9
^6S § SI9 fe— § 9¾ -9 -9 -9 -9 s § § § -9 9- -9 869 s -9
96S 609
Is 019 i 909 § (d+da/w s i i 9.0 '^Ί gro
S9O so s.o so
I tep 8ΙΌ § § 々Γο
Is 6Γ0 oe.0 § 9ΙΌ e'-o
SZO
9S s 100100·1- er100
SI 60·8 ει.寸 9'°°.s i § § § (%)
LQ 0°° ΙΌ s
SO Π 90 ΖΌ ΙΌ Γ0 °°.e s I,寸 ri ε.Ι 01 6*1 寸.1 ΓΙ 9Ό ετ Π ΓΙ
e.I ττ
LQ 6Ό ΓΙ
kM 寸·ε •ε ΓΙ Ζ·Ι ΓΙ »ll^lr °°.ε
LZ Γ9
°°H kr re 对·寸
HL ΕΌ1
WOI
SOI
寸I rs o.s I.s
OS τι b— 6.寸 s 6.寸
OS rs s s
SO 2 kp
S 5 90 90
9.S 0·5 (%) » 樂IvgWJg r寸 s,寸
IP 90 hr Γ寸 s tel s·寸 寸·寸 寸·8 9·ε •ε 3.ε ε·寸 kr 9Χ ^•ε 0·寸 r^ ς·ε 9·ε
LI 9Ό Z/0 8Ό 寸Ό 9Ό ·0 0 8Ό ζ/ο 3.ε σε 9·ε s
L'Z °°z 寸Ό s Γ8 Γ3 8·寸 kp so 「9 ε·0 9.1 z/i •l
OH °°·ε 寸·ζ S.3 kr 9Ί r寸 ι·ζ ττ s § z/2 m
SI 6·8 Γ9 Γ8 寸ΌΙ οτ ττ 61 »lfelr s·卜s Γ98 1.9100 Γ1- '·卜 8 ΙΌ8 s '•6 卜 rs Ι·6卜 s1-
9SS 91- 寸,98 ZL% Γ1- s.1- 8.9100 Γ1- ZL%
0.AS 寸.I100 s s 寸,910° 9.卜100 rlgg 寸1-100 5 m
6,AS 9X8 (UIUI) Γ1 ΓΙ ΓΙ ri 91 br tr
kH oz 0.3 oz 81 ΟΊ
_2X 9Ί ετ ·0 寸.1 寸.1 寸一 寸·Ι 寸.1 寸·Ι 寸·Ι 寸- 寸·Ι ΓΙ 3Ί ΓΙ •3 ετ εΝ 【9d
•ON d d d d d d Ή Ή Η n n n Λ
AV
X
X
X Λ Λ Λ ζ ζ ζ « «
V
V
V - - - 5 917 g it 6寸
OS
IS - - _g£ 09 te. s fe. S9 L9 fe, fe,
QL
U
ZL
ZL - (跻擗®w d+跻架喵 w ds/蛛架ΐΑΐ: (d+davw 敏田获"挪锬:vh ,恝蕃:d ,"普p$^:fca,绿雜田璲:im ,敏e,d 1^1^11__— 。女 B'^g命l4f οε 18030102 20 3 F1! 備註\ 本發明ί ^ 本發明加 本發明例I 本發明例 本發明例 本發明例 ί 本發明例 φ 4 ΔΤ2/Δ20°〇 AEL 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ATS 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 P 1 § AEL 0.05 0.05 0.03 0.05 0.15 0.02 ATS rn ρ 00 ro vd 00 TSxEL (MPa · %) 20595 20257 | 20595 j 20456 20684 20489 20595 20224 20479 20008 21670 21623 -g § 00 S S Τ~Η oo 8 i-H S3 00 CS Ο 8 f-H 白8 32.9 32.9 33.1 33.2 y—^ rn m 32.9 33.1 32.2 32.8 35.7 |35·8| cs VO VO 00 3 CO Os VO VO m VO o Co 1 i M/(BF+P) 「0.28 | 0.26 | 0.27 1 0.29 1 0.28 1 0.27 | 0.28 I 0.26 Γ 0-54 | 0.26 「0.29 Π 0.35 RA之體積率 (%) (N 00 CN 〇\ o (N 00 o cs 卜 00 ο Ο) P之獄率 <s 卜 CN 00 m <N p 00 卜 BF之面積率 (%) VO ro On CO v〇 ΓΟ 00 cn 寸 ro 〇\ cn cn ON ro 00 CN OO cn ο ΓΟ 寸 co M之面積率 (%) m CN 寸 (N (N (N VO «Ν m (N to (N cn <N 寸 <N 卜 cn m Η 00 CS lg 江4 87.7 86.9 87.8 86.7 | 87.9 1 86.9 | 87.7 | 86.9 87.9 86.9 87.3 87.4 祕 (mm) 寸· T-H 1 T-H m Η CO cs 鋼種 C C < 00 S3 s in 00 νο 00 00 (资架d+峰您幣喵w w: (d+fea}M^sss - ί ^ ^ ^ SBS^ " feffl ^ ^$s .. s ^ 0S " ^ ιε
ISOSSOI 201139731 本發明例的高強度熔融鍍鋅鋼板均屬於TS達540MPa以 上,λ達70%以上的擴孔性優異,且TSxEL2 19000MPa·%, 強度與軋延性的均衡高,得知屬於加工性優異之高強度熔融 鍵鋅鋼板。且’ 值亦較小,得知屬於材質安定性 優異的尚強度炫融錢鋅鋼板。另一方面,比較例係軋延性、 擴孔性任一以上較差,材質安定性不佳。 (產業上之可利用性) 本發明的局強度熔融鑛鋅鋼板係具有 540MPa以上的拉 伸強度TS ’並具有高軋延性與高擴孔性,且材質安定性亦 優異藉由本發明的高強度溶融鍍辞鋼板使肖於例如汽車構 仏構件’便可藉由車體輕量化達燃油效率改善,產 業上的利 用價值非常大。 【圖式簡單說明】 圖1為退火溫度㈤與TS間之關係圖。 圖2為退火溫度㈤與EL間之關係圖。 圖3為冷卻平均保持溫度(T2)與TS間之關係圖。 圖為冷部平均保持溫度(丁2)與EL間之關係圖。 100102081 32
Claims (1)
- 201139731 七、申請專利範圍: . h一種材質安定性和加工性優異之高強度熔融鍍鋅鋼 • 板’其特徵在於’成分組成係依質量%計由含有C : 〇.〇4〇/。 以上且0.13%以下、Si : 0.7%以上且2 3%以下、Mn : 〇.8% 以上且 2.0%以下、p : 〇.i〇/〇以下、s : 0.01%以下、Α1 : 〇,1〇/0 以下、Ν : 〇.〇〇8。/❶以下,其餘為Fe及不可避免的雜質所構 成;鋼組織依面積率計係具有75%以上的肥粒鐵相、1.0% 以上的變韌肥粒鐵相、及1.0%以上且10.0%以下的珠粒鐵 相’且’麻田散鐵相的面積率係1.0%以上且未滿5_〇%、且 滿足麻田散鐵面積率/(變韌肥粒鐵面積率+珠粒鐵面積 率)$0.6。 2. 如申凊專利範圍第1項之材質安定性和加工性優異之高 強度溶融鍍鋅鋼板,其中,成分組成係依質量%計進一步含 有從Cr : 0·〇5%以上且1.0%以下、V : 0.005%以上且0.5% 以下、Μο: 0.005%以上且0.5%以下、Ni: 0.05%以上且1.0% 以下、Cu: 0.05%以上且ι 〇%以下中選擇之至少1種的元素。 3. 如申請專利範圍第1或2項之材質安定性和加工性優異 ^ 之而強度炫融鍍鋅鋼板,其中,成分組成係依質量%計進一 • 步含有從Ti: 0.01%以上且0.1%以下、Nb: 0.01%以上且0.1% 以下、B : 0.0003%以上且〇 〇〇5〇%以下中選擇之至少1種的 元素。 4. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之材質安定性和加 100102081 33 201139731 工性優異之高強度熔融鍍鋅鋼板 °/〇計進一步含有從ca: 〇()ni()/、、成为組成係依質量 0.001%以上且〇.〇〇5% °以上且_5%以下、軸·· 〇以下中選擇之至 5. 如申請專利範圍第…項 :的二。 工性優異之高強度熔融鍍 材質文疋性和加 %計進—步含有從成分料係依質量 喝1/〇以上且0嶋% _%以上且G.2%以下中選擇之至少1種的0。 6. 如申凊專利範圍第1至5項中任-項之材質安定性和力 工性優異之高強纽轉鋅鋼板,其中,成分組成 〇/〇計進-步含有Sb : 0 〇〇2%以上且〇 2〇/。以下。 7. -種材質安纽和加玉性優異之高強纽融鍍 之製造方法,其特徵係將具有申請專利範圍第項中2 一項之成分組成的鋼胚,施行熱軋、酸洗、或更進一步施疒 冷軋H依5C/S以上的平均加熱速度加熱至㈣。c以 上的溫度域’再依750〜90(TC之溫度域保持15〜_s,經冷 卻至450〜550 C之溫度域後,再依該450〜55〇°c之溫度域保 持10〜200s ’接著施行熔融鍍鋅。 8.如申請專利範圍第7項之材質安定性和加工性優異之高 強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法’其中,經施行熔融鍍辞後, 於500〜600°C之溫度域中’依滿足下式的條件施行鍵鋅的合 金化處理; 0.45Sexp[200/(400-T)]xln ⑴ $ 1.0 100102081 34 201139731 其中, Τ : 500〜600°C之溫度域中的平均保持溫度(°C) t: 500〜600°C之溫度域的保持時間(s) exp(X)、ln(X)分別係指X的指數函數、自然對數。 100102081 35
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010011948 | 2010-01-22 | ||
JP2010262087A JP5786317B2 (ja) | 2010-01-22 | 2010-11-25 | 材質安定性と加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TW201139731A true TW201139731A (en) | 2011-11-16 |
TWI433961B TWI433961B (zh) | 2014-04-11 |
Family
ID=44306981
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TW100102081A TWI433961B (zh) | 2010-01-22 | 2011-01-20 | 材質安定性和加工性優異之高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2527482B1 (zh) |
JP (1) | JP5786317B2 (zh) |
TW (1) | TWI433961B (zh) |
WO (1) | WO2011090180A1 (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI454582B (zh) * | 2012-06-13 | 2014-10-01 | Jfe Steel Corp | 延伸及延伸凸緣性優異之低降伏比高強度冷延鋼板及其製造方法 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4998756B2 (ja) * | 2009-02-25 | 2012-08-15 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP4883216B2 (ja) * | 2010-01-22 | 2012-02-22 | Jfeスチール株式会社 | 加工性とスポット溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP5862002B2 (ja) * | 2010-09-30 | 2016-02-16 | Jfeスチール株式会社 | 疲労特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP5246283B2 (ja) * | 2011-02-28 | 2013-07-24 | Jfeスチール株式会社 | 伸びと伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP5793971B2 (ja) | 2011-06-01 | 2015-10-14 | Jfeスチール株式会社 | 材質安定性、加工性およびめっき外観に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
CN103842543B (zh) * | 2011-09-30 | 2016-01-27 | 新日铁住金株式会社 | 耐延迟断裂特性优良的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
JP5267638B2 (ja) | 2011-11-17 | 2013-08-21 | Jfeスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板または高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2013179497A1 (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-05 | Jfeスチール株式会社 | 伸びと伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
CA2880946C (en) | 2012-08-15 | 2018-06-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet for hot stamping, method of manufacturing the same, and hot stamped steel sheet member |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4110680B2 (ja) * | 1999-08-02 | 2008-07-02 | Jfeスチール株式会社 | 極低炭素薄鋼板の製造方法 |
JP3912181B2 (ja) * | 2002-03-28 | 2007-05-09 | Jfeスチール株式会社 | 深絞り性と伸びフランジ性に優れた複合組織型高張力溶融亜鉛めっき冷延鋼板およびその製造方法 |
JP5151246B2 (ja) * | 2007-05-24 | 2013-02-27 | Jfeスチール株式会社 | 深絞り性と強度−延性バランスに優れた高強度冷延鋼板および高強度溶融亜鉛めっき鋼板ならびにその製造方法 |
JP5119903B2 (ja) * | 2007-12-20 | 2013-01-16 | Jfeスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP4894863B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2012-03-14 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP4998756B2 (ja) * | 2009-02-25 | 2012-08-15 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP5786319B2 (ja) * | 2010-01-22 | 2015-09-30 | Jfeスチール株式会社 | 耐バリ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP4883216B2 (ja) * | 2010-01-22 | 2012-02-22 | Jfeスチール株式会社 | 加工性とスポット溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
2010
- 2010-11-25 JP JP2010262087A patent/JP5786317B2/ja active Active
-
2011
- 2011-01-18 EP EP11734786.4A patent/EP2527482B1/en active Active
- 2011-01-18 WO PCT/JP2011/051151 patent/WO2011090180A1/ja active Application Filing
- 2011-01-20 TW TW100102081A patent/TWI433961B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI454582B (zh) * | 2012-06-13 | 2014-10-01 | Jfe Steel Corp | 延伸及延伸凸緣性優異之低降伏比高強度冷延鋼板及其製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2011090180A1 (ja) | 2011-07-28 |
EP2527482A1 (en) | 2012-11-28 |
EP2527482A4 (en) | 2017-04-05 |
JP5786317B2 (ja) | 2015-09-30 |
JP2011168877A (ja) | 2011-09-01 |
EP2527482B1 (en) | 2019-12-25 |
TWI433961B (zh) | 2014-04-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5578289B2 (ja) | 冷延鋼板、及びその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 | |
US11939640B2 (en) | Method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full-hard steel sheet, and method for producing heat-treated sheet | |
JP5888471B1 (ja) | 高降伏比高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP5648757B2 (ja) | ホットスタンプ成形体、及びホットスタンプ成形体の製造方法 | |
JP6260750B1 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、熱処理板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
JP5556961B2 (ja) | ホットスタンプ成形品、ホットスタンプ成形品の製造方法、エネルギ吸収部材、及びエネルギ吸収部材の製造方法 | |
TWI458839B (zh) | 加工性和材質安定性優異之高強度鋼板及其製造方法 | |
KR101615463B1 (ko) | 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
TW201139731A (en) | High strength galvanized steel sheet having excellent formability and stability of mechanical properties and method for manufacturing the same | |
JP5896085B1 (ja) | 材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
KR102159872B1 (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
US20160369369A1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same (as amended) | |
US11098392B2 (en) | Hot rolled steel sheet for cold rolled steel sheet, hot rolled steel sheet for galvanized steel sheet, and method for producing the same | |
JP6308333B2 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、熱処理板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
JP5786319B2 (ja) | 耐バリ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
CN103827338A (zh) | 低密度高强度钢及制备所述钢的方法 | |
CN107429355B (zh) | 高强度钢板及其制造方法 | |
TW201134952A (en) | High strength galvanized steel sheet having excellent fatigue resistance and stretch flangeability and method for manufacturing the same | |
WO2013160928A1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
WO2011125738A1 (ja) | 加工性に優れた高降伏比高強度の溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
CN103998639A (zh) | 高屈服比高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
TW201137171A (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and spot weldability and process for producing same | |
KR102404647B1 (ko) | 핫 스탬프 성형품 및 핫 스탬프용 강판 그리고 그들의 제조 방법 | |
JP6724320B2 (ja) | 伸びと穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees |