TW201007782A - Method for improving the magnetic properties of a compacted and heat treated soft magnetic composite component - Google Patents
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Description
201007782 六、發明說明: 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於改良經壓實及熱處理之軟磁複合組件之磁 性之方法,該軟磁複合組件係由以鐵為主之電絕緣粉末 製得。該方法尤其提供使電阻率增加並由此減少AC損耗 之方法。本發明亦係關於藉由該方法製得之軟磁複合組 件。 【先前技術】 φ 軟磁材料可用於諸如電機、致動器、感測器及變壓器核 心之感應器、定子及轉子中之核心材料等應用中。通常, 軟磁核心(例如電機中之轉子及定子)係由堆疊鋼片壓層製 成。然而,在最近幾年裏,人們對所謂的軟磁複合(smc) 材料產生濃厚興趣。SMC材料通常係基於以鐵為主之軟磁 顆粒,各顆粒上面均具有電絕緣塗層。藉由使用習用粉末 冶金製程將絕緣顆粒(視情況與潤滑劑及/或黏結劑一起)壓 φ 實來獲得SMC零件。與使用鋼片壓層相比,在SMC零件之 設計中藉自使用粉末冶金技術能夠製造具有更高自由度之 材料,此乃因SMC材料可具有三維磁通量並可藉助壓實 程獲得三維形狀。 軟磁材料通常可定義為容易地磁化及消磁之材料。其通 常具有小於1000 ΑπΓ1之本質矯頑力。 由於人們對SMC材料之興趣增加,陳材料之軟磁特性 之改良係重點研究之課題以擴大該等材料之用途。為達成 該改良,人們正不斷地開發新穎粉末及製程。 140274.doc 201007782 鐵芯組件之兩個關鍵特性係其磁導率及核心損耗特性。 具體而言’通常期望提供在核心損耗方面具有經改良磁性 之軟磁複合組件。材料之磁導率可指示其發生磁化之能力 或其具有磁通量之能力。磁導率定義為感應磁通量與磁化 力或場強之比。當磁性材料暴露於交變電場時,因磁滯損 耗及渦電流損耗二者會發生能量損耗。磁滞損耗係由用以 克服鐵芯組件中剩餘磁力必需之能量消耗引起的,且其與 (例如)交變電場之頻率成正比。由於改變交流電(AC)條件 可引起通量改變而使鐵芯組件中產生電流,從而引起渦電 流損耗且其與交變電場頻率之平方成正比。為使渦電流降 至最小,則高電阻率較為合意且在較高頻率(例如約6〇出 以上)下具有尤其重要之意義。為減少磁滞損耗並增加核 心組件之磁導率,通常期望對經壓實部分實施熱處理,藉 此減少壓實所產生之感應應力。 如上所述,可減少經壓實以鐵為主之軟磁組件之磁滯損 耗及DC損耗之6知方法係在各種氣氛下實施熱處理。然 :从可將熱處理期間之最大溫度限定在電絕緣塗層開始喪
致總核心損耗增加。 之軟磁顆粒組件之應力完全 為約600。(:至65〇t,亦可施
通常要求應力釋放溫度為約6〇〇t: 140274.doc 201007782 加高達750°C之溫度。然而,習知塗層(例如闡述於例如美 國專利第6 348 265號中之以磷酸鹽為主之塗層)在約55〇。〇 之溫度下會喪失其絕緣性質,因此將最大應力釋放溫度限 定在該溫度附近。 儘管已對欲用於製造經壓實及熱處理之軟磁複合物件之 電絕緣塗層及軟磁顆粒與塗廣之各種組合進行了闌述,作 如何升高所施加熱處理溫度而不加劇基礎顆粒與絕緣顆粒 塗層之任一既定組合之AC損耗仍係一個問題。 對於SMC材料之諸多應用而言,除軟磁性以外,亦期望 足夠機械性質。高機械強度通常係避免壓實物產生裂紋、 分層、及斷裂並達成良好磁性之前提條件,在壓實及熱處 理後亦可對壓實物實施機加工作業。藉由用各種無機樹 脂、水玻璃、液態聚合物(例如熱固性樹脂)、熱塑膠或厭 氧丙烯酸系物來浸潰經熱處理之軟磁複合組件可獲得高機 械強度。此外,浸潰物質可增加潤滑性質,其亦可大大增 加機加工工具之壽命。 美國專利第6 485 579號闡述藉由在水蒸氣之存在下對 SMC組件實施熱處理來增加該組件機械強度之方法。經報 道’與在空氣中實施熱處理之物件相比,該方法可獲得更 高之機械強度值,然而會使核心損耗增加。類似方法闞述 於WO 2006/135324中,其中若使用無金屬潤滑劑,則可同 時獲得高機械強度及經改良之磁導率。 為能夠擴大基於經壓實及熱處理之以鐵為主之電絕緣粉 末之SMC物件的用途,期望較低之總核心損耗及增強之機 140274.doc 201007782
械性能。因此’需要在較高溫度下對組件實施應力消除熱 處理以使應力完全釋放並降低DC損耗且亦不會產生高AC 損耗。在大多數情形下,亦需要改良最終組件之機械強 度。 【發明内容】 本文所揭示方法之實施例提供經壓實及熱處理之軟磁組 件,其係由以鐵為主之電絕緣軟磁顆粒製得並具有增加之 電阻率,且因此可減少渦電流損耗(亦由AC損耗及核心損 耗表示)。 此外,本文所述方法之實施例允許施加高熱處理溫度, 由此可在對電阻率或磁性(例如磁導率、磁感應或矯頑力) 無任何不利影響之情況下減少矯頑力及磁滯損耗(即DC損 耗)。 此外,本文所述方法之一些實施例可改良經熱處理軟磁 组件之機械強度。 【實施方式】 製造軟磁複合零件之方法: 本文闡述製造軟磁複合零件之方法。該方法之實施例包 含以下步驟:提供經壓實及熱處理之軟磁組件,其中該軟 磁組件至少係由具有一電阻率之以鐵為主之電絕緣粉末狀 顆粒製得,例如藉由壓實以鐵為主之電絕緣粉末製得;視 情況以離散顆粒形式或存於以鐵為主之絕緣顆粒上之塗層 形式包含潤滑劑;在非還原性、惰性或氧化氣氛中將經壓 實組件加熱至一允許期望應力釋放之溫度,且在潤滑劑存 140274.doc 201007782 =形下加熱至濁滑劑之蒸發溫度以上以使得可自經壓 貫組件t實質上去除潤滑劑。 在本文所述方法之實施例中,在經壓實及熱處理之組件 中使該經壓實及熱處理之組件另外經受足夠長時間之應力 或力以增加經壓實熱處理之軟磁組件之電阻率。 •機械應力可藉由另—物體或裝置以直接機械力形式施加 ㈣組件上或經由—物理場或波(例如電磁場或聲波等)來 _ 她加。該力可作用於該組件整體及/或該組件之各部分 上,例如作用於期望較高電阻率之特定區域上。 在處理時間期間可在經熱處理之組件中產生應力,較佳 僅產生彈性應變,即在組件令不會產生永久應變或應力。 因此’该方法可稱為受控機械應力作業。該方法之實施例 可引起各個以鐵為主之顆粒在組件内運動;較佳係以受控 方式進行且不會對組件造成破壞。 例如當對組件施加循環應力(例如藉由對組件施加一可 • 引起組件機械振動之循環力)、波或循環變化場之相互作 用、或可在經熱處理之組件中產生循環變化應力之另一適 宜物理相互作用時,應力之量值及/或方向可隨時間而變 化。術語循環應力及循環力分別意欲指任一應力及力,其 中*玄應力或力中之至少一種性質(例如其量值及/或方向)係 以一般循環或重複方式變化;其可以週期性或其他均勻方 式、或以不規則或甚至不連續方式變化。 在一些實施例中,對經壓實熱處理之軟磁組件施加應力 包含對經壓實熱處理之軟磁組件施加波動應力、反覆應 140274.doc 201007782 力、靜應力或非波動應力或其組合中之至少一種。 在一些實施例中,波動應力或反覆應力包含機械振動、 引起磁致伸縮之變化磁場或由聲波產生之振動、或其組合 中之至少一種。 在一些實施例中,靜應力或非波動應力包含一由非破壞 性機械負載(例如擠壓作業、軋製作業或彎曲作業或其組 合)產生之彈性變形。 利用波或變化場之相互作用來施加應力之實例包括磁致 伸縮例如藉由對磁致伸縮組件施加磁場。其他實例包括 由聲波等產生之振動。應力引發方法亦可包括一由諸如擠 壓作業、軋製作業或f曲作業等非破壞性機械負載所產生 之組件之彈性變形。 應瞭解’除了組件經受應力之持續時間之外,亦可控制 該方法之其他參數,例如所施加應力之量值及/或相對於 組件幾何形狀施加應力之方向;及/或對組件施加循環應 力之頻率,例如波或變化場之頻率等。可藉由(例如)控制 所誘發振動之頻率及/或振幅、藉由控制組件所經受場或 波之強度及/或頻率、藉由控制彎曲負載、軋製壓力、或 藉由任一其他適宜方式來控制受控機械應力作業之量值。 應瞭解,參數(例如受控機械應力作業之持續時間)之選 擇可視以鐵為主之粉末之組成及/或其他性質及/或視經麼 實..且件之性質(例如形狀及尺寸、密度)及/或視塵實及/或 、方法而疋。具體而言,應瞭解,為達成既定組件電阻 率所需之既定增加,欲施加應力之持續時間可視該組件所 140274.doc 201007782 經受應力之量值而定。因此,可對經壓實熱處理之軟磁組 件施加足夠大量值之應力並保持足夠長時間以增加經壓實 熱處理之軟磁組件之電阻率。因應力之量值較大,故所需 時間可更短。應力之量值可(例如)視為在—段時間内(例: 循環作業之循環期間)所施加之最大應力或平均鹿力。 因此,對於例如特定類型經壓實及熱處理之軟磁組件而 言,該方法可另外包含確定至少—個可指示受控機械應力 作業性質之參數、及根據所確定參數來控制機械應力作 業。例如,對於既定之應力量值而言,該方法可包括確定 受控機械應力作業之持續時間。在其他實施例中,針對既 定持續時間可確定所需量值’或量值及持續時間二者皆可 變化。在又一實施例中,可破定其他參數,例如應力才白目對 於組件之方向、變化場之波長/頻率等。 可確定至少一個參數以提供經熱處理组件之電阻率之預 定改變’例如電阻率之最大增加及/或電阻率之變化高於 預定臨界值’及/或所得電阻率高於預^臨界值。例:,、 對於既定受控機械應力作業及既定類型之組件而言, 定受控機械應力作業之持續時間’以便持續時間之 增加不會導致電阻率之進一y 千心進步增加(或至少不會進一 著增加例如,可確定持續時間以使持續時間之進—牛 增加僅使每單位增加之持續時間對應之電阻率之增加 預定臨界斜率。或者’可確定持續時間以使電“隨二: 相對量或因數(例如隨至少10或至少⑽之因數)而增加 瞭解’可確定參數以提供經熱處理組件之電阻率之預朗改 140274.doc 201007782 變而不會知害或甚至損壞經熱處理之組件或產生其他不期 望影響,例如組件之彈性變形。 至 > 個參數可藉由以下來確定:製備一系列經熱處理 之樣00物件並對其實施受控機械應力作業,根據該至少一 個參數之相對值來來控制受控機械應力作業,量測並比較 所得電阻率,並根據比較來選擇參數值。 因僅需檢測電阻率之變化,故可藉由任-適宜技術來量 測電阻率’例如藉由在受控機械應力作業之前及之後量測 相同點間之電阻率。例如,可在受控機械應力作業之前及 之後藉由用於量測電阻率之四點法來量測組件之電阻率。 或者,可藉由各種導電率量測法來量測電阻率。又或者, 可直接量測電阻率,例如藉由使用磁滞曲線來量測組件之 總核心損耗,並由此確定相對於磁滯損耗(Dc損耗)之渦電 流損耗(AC損耗)並使用steinmetz公式來計算電阻率。 可在熱處理後之任一時間(例如在使經熱處理組件冷卻 之前、期間、及/或之後)實施受控機械應力作業以增加組 件之電阻率。在-些實施例中,在對組件實施電阻率增加 製程之後’可對其實施另一熱處理,例如藉由對組件實施 兩次或兩次以上熱處理及後續電阻率增加處理循環。 可對組件另外實施可增強機械強度之㈣,例如用適宜 有機或無機化合物(例如水玻璃、聚合物、樹脂等)浸潰、 渗透、密封、洗注或模製;組件之表面氧化(例如二氣處 理,例如於US 6 485 579中闡述者);用適宜物質來塗佈組 件或將組件嵌入適宜載體中。例如,藉由使用包含奈米尺 140274.doc • 10- 201007782 寸或微米尺寸補強結構之液態聚合物複合物可獲得高機械 強度。增強機械強度之製程可在本文所述應力處理期間或 之後實施。 在一些實施例中,對經壓實熱處理之軟磁組件施加應力 包含: -對經壓實及熱處理之軟磁組件實施擠壓作業,該擠壓作 業包含施加實質低於壓實壓力之壓力,其中該壓實壓力係 施加用以提供經壓實及熱處理之軟磁組件之壓力。 此外,當將組件放置於用於製備實軟磁組件之模具外面 時’可對軟磁組件施加擠壓作業壓力。 在一些實施例中,擠壓作業壓力小於壓實壓力之20〇/〇。 人們已驚奇地發現施加小於壓實軟磁組件所用壓力之壓 力(例如小於20¼壓實壓力之壓力)可提供軟磁組件之磁性 改良而不需機械破壞組件,因此擠壓作業壓力為非破壞性 機械負載》 本發明係關於包括上文及下文中所述方法、及相應方 法、裝置、用途及/或製造方法之不同態樣,其各自產生 結合第一所提態樣所述之益處及優點中一或多者,且其各 自均具有一或多個對應於結合第一所提態樣所述及/或所 附請求項中所揭示之實施例的實施例。 具體而言,本文所揭示者係由本文所述方法製得之軟磁 複合組件。 在一些貫施例中,軟磁複合組件係一感應器核心。 可由該方法製得之SMC零件之實例係電機(例如電動機 140274.doc 201007782 或發電機)中之感應器核心或定子或轉子核心。尤其令人 感興趣者係可在高頻率下工作之感應器。 以鐵為主之粉末 以鐵為主之粉末較佳為完全/實質上純之鐵粉,但亦可 為與諸如Si、A卜Ni、c〇、Cr等適宜合金元素熔合之鐵 粕,刖提係可獲得足夠軟磁性《碳含量較佳可低於〇 . 1重 量^以獲得足夠可壓縮性及軟磁性。 以鐵為主之粉末可為以鐵為主之水霧化粉末或具有不規 則形狀之海綿狀鐵粉。 對粒徑分佈沒有制要求,只要輯為主之粉末狀顆粒 適於壓實即可,例如粒徑之分佈應使以鐵為主之粉末狀顆 粒適於藉助單軸壓實來壓實。此意味著粒徑應小於麵 ㈣以確保能完全填滿細小空腔,且應大於ι〇 _使得不 會因細粒陷在模具與衝床之間而產生擦傷。例如,平均粒 控可介於45 μιη與500 μιη之間。 電絕緣塗層可施加於賴為主之粉末表面ρ該塗層可 為有機物或無機物,之實例係闡述於美國專利第 6348265號中。 罘 粒徑及平均粒徑可由習用筛 闡述)或由雷射繞射(如ss ISO 計算。 分作業(如SS EN 24497中所 13320-1中所闡述)來量測或 術語粉末之平均粒徑係定義為5Q重量%顆粒之尺 平均粒徑且5G重量%顆粒之尺寸0平均寸。; 因此’在-些實施例中以鐵為主之粉末狀顆粒 140274.doc -12. 201007782 徑係介於10 μιη至1000 μιη之間,例如介於45 μιη至5〇〇 μπι之間。 此外’在—些實施例中根據標準SS ΕΝ 24497來量測平 均粒徑。 潤滑劑 所用潤滑劑係選自具有潤滑作用之有機或無機物質之 群。有機潤滑劑之實例係蠟、聚合物、募聚物、硬脂酸鹽 φ (例如金屬硬脂酸鹽)或具有潤滑作用之其他脂肪酸衍生 物。無機潤滑劑之實例係MoS.2。 熱處理製程 熱處理可在惰性、非還原性或氧化氣氛中實施。在一些 實施例中’在熱處理製程期間所施加之最大熱處理溫度可 為可達成組件中全部或部分應力釋放之溫度。具體而言, 對以鐵為主之粉末與電絕緣塗層之每一組合皆可確定所施 加最大熱處理溫度。例如,可確定溫度以使溫度之增加不 0 會導致矯頑力Hc進一步減少。實際溫度可視諸如純度、粒 控及形狀、化學組成等諸多參數而定。例如,所施加最大 熱處理溫度可高於550。(:,例如高於600〇C,舉例而言介於 . 60(TC 與 750°C 之間。 實例 實例1 將以鐵為主之絕緣軟磁粉末(Somaloy®700,購自 H5ganas AB, Sweden)與0.2重量%的微粒潤滑劑 (Kenolube®,購自 H5ganas AB,Sweden)混合,如美國專利 140274.doc •13· 201007782 第6 348 265號中所闡述該絕緣軟磁粉末含有經含磷薄塗層 隔離之實質上純之鐵粉,該鐵粉之粒徑介於45 μιη與425 μιη之間。 在1100 MPa之壓實壓力下將所得混合物轉移至壓實模具 中並壓成具有45 mm内徑、55 mm外徑及5 mm高度之環形 磁樣品。模具之溫度為80°C。 於5 50°C下在氮氣氛中對一個樣品A實施熱處理30分鐘並 於650°C下在氮氣氛中對另一樣品B實施熱處理30分鐘。 使用購自Brockhaus Messtechnik之磁滯曲線儀MPG 100D以100驅動匝數及100感應匝數量測環形樣品之磁性。 於1特斯拉及400 Hz下並於1 kHz下量測總核心損耗。 量測4 kA/m外加電場下之最大磁導率。藉由四點量測法 在環形樣品上量測特定電阻率。 下表1展示量測之結果。 表1 樣品 機械 作用 環(H5 mm) 密度 [g/cm3] 電阻率 [μΟ!ιιη*ηι] 「DC迴 路」B 在 10 kA/m 下 m 「新曲線」 B 在 10 kA/m 下 m l^max 核心損耗 在1T及 400 Hz下 [W/kg] 核心損耗 在1T及 1 Hz下 [W/kg] He 在 10 kA/m 下 [A/m] AC損耗 在 1kHz 下 [W/kg] A 無 7,61 1300 1,35 1,60 540 40 117,0 180 23,5 B 無 7,62 36 1,38 1,64 578 32 118 106 58,6 如表1所示,在較高溫度下經熱處理之樣品B與樣品A相 比展示更低之矯頑力,然而,其因電阻率降低而產生更高 之渴電流(AC)損耗。因此,總核心損耗與例如A具有相同 量值。 實例2 140274.doc •14· 201007782 按照實例1中樣品B對基於如實例1中相同混合物之新穎 樣品C進行壓實及熱處理。熱處理後,將樣品C放置於振 動器(COROBTM PF EMIX,購自 CPS COLOR™ Equipment S.P. A. Italy)中12秒。將所謂的「鎖模力」設定為250 kg並 將頻率設定為620 rpm。按照實例1評估磁性及電性質。 下表2展示與實例1中樣品b比較之量測之結果。 表2 樣品 機械 作用 環(H5 mm) 密度 [g/cm3] 電阻率 [R〇hm*m] 「DC迴 路」B 在 lOkA/m 下 m 「新曲線」 B 在 lOkA/m 下 m (^max 核心損耗 在1T及 400 Hz下 [W/kg] 核心損耗 在1T及 1 Hz下 [W/kg] He 在 10kA/m 下 [A/m] AC損耗 在 1kHz 下 [W/kg] B 無 7,62 36 1,38 1,64 S78 32 118 106 58,6 C 有 7,61 528 1,38 1,64 586 27 827 108 23,5 令人驚奇的是,表2顯示樣品C可達成遠比樣品B高之電 阻率’由此其AC損耗與樣品B所獲得之AC損耗相比可顯 著減少約60%。此外,亦令人驚奇的是諸如磁導率、在 4000 A/m下及在10000 A/m下之磁感應及矯頑力等其他磁 性亦未受到影響。此意味著形狀及密度得以保持,經壓實 組件在宏觀上未變形或未受到影響。 實例3 在該實例中,確定了振動時間及樣品尺寸對電阻率及 AC損耗之影響。兩個環形樣品D及E係由實例1中所闡述之 材料並根據其中之方法製得,只是樣品E係於600 MPa之壓 實壓力下壓實。在650。(:下於氮氣氛中對樣品實施熱處理 30分鐘。 熱處理後’對樣品實施實例2之振動過程,但電阻率(按 140274.doc •15- 201007782 照實例1中所述來量測)係在限定振動時間之後量測。 電阻率量測之結果展示於⑸中。圖i顯示對於樣品D而 言,其在約40秒後獲得最大電阻率且再另外振動1〇秒會導 2阻率輕微降低。料樣品£而言,其在振㈣秒後獲 得最大電阻率,再振動丨〇秒亦會導致電阻率輕微降低,但 降低幅度小於樣品D。 該實例表明必須根據(例如)組件之組成、形狀及密度來 確定各類組件之最佳振動時間。 使用分別對應於樣品〇及£之樣品F&G重複該實例,區 別僅僅是環形樣品F&G之高度更大,即1〇mm。 下圖2顯示對於該等相對較大之樣品而言,必須延長振 動時間長達10分鐘以達到最大電阻率。該實例說明熟悉此 項技術者必須根據(例如)組件之組成、形狀及密度來確定 各類組件之最佳振動時間、頻率及振幅。 電阻率量測之結果展示於圖2中。 實例4 在戎實例中,作為振動之代替,在不對組件造成破壞之 情況下測試替代受控機械應力作業,即弱彈性彎曲。 在1100 MPa之壓實壓力下並在8〇〇c之模具溫度下將如實 例1中之同種材料壓成環形樣品。環形樣品之尺寸係如實 例1中所述’只是高度為〗〇 min。壓實後,在65〇°c下於氮 氣氛中對樣品實施熱處理30分鐘。按照先前實例實施磁性 及電性質之量測。由F表示之樣品在熱處理後未進行任何 其他處理’而由G表示之樣品在量測之前經受替代應力作 140274.doc -16· 201007782 業(弱彈性彎曲)。 表3顯示量測之結果。 表3 樣 品 機 械 作 用 環(Η5 mm)密 度[g/cm3] 電阻率 [μΟΗπι*ηι] 「DC迴 路」B 在 10kA/m 下 m 「新曲 線」B 在 10 kA/m 下 m l^max 核心損耗 在1T及 400 Hz下 [W/kg] 核心彳貝耗 在1T及 1 Hz下 [W/kg] He 在10kA/m下 [A/m] AC損耗 在 1 kHz 下 [W/kg] G 無 7,59 17 1,37 1,63 578 39 158 106 97,0 Η 有 7,60 476 1,37 1,63 570 27 83,8 107 24,0 樣品Η之電阻率因弱彈性彎曲而獲得顯著改良。由於最 大磁導率或矯頑力未受影響,故總核心損耗大大減少,約 75%。 其他磁性及物理性質未受影響表明組件已經歷真正彈性 應力作業(彎曲)。因此可推斷組件沒有出現變形、裂紋產 生或形狀改變。 【圖式簡單說明】 圖1及2顯示不同組件之電阻率之比較結果及其隨受控機 械應力作業持續時間之變化。 -17- 140274.doc
Claims (1)
- 201007782 七、申請專利範圍: 1· -種製造經壓實及熱處理之軟磁組件之方法,該方法包 含: 提供經壓實及熱處理之軟磁組件,其係至少由具有一 電阻率之以鐵為主之電絕緣粉末狀顆粒製得; 對該經壓實熱處理之軟磁組件施加足夠長時間之應力 以增加該經壓實熱處理之軟磁組件之電阻率。 2. 如請求項1之方法’其中對該經壓實熱處理之軟磁組件 施加應力包含引起各個以鐵為主之顆粒在該經壓實熱處 理之軟磁組件内運動而不會對該組件造成破壞。 3. 如喷求項丨或2之方法’其另外包含確定至少一個可栺示 至y持續時間之參數;及基於該所確定之參數來控制 該對該經壓實熱處理之軟磁組件施加應力之步驟。 4·如清求項1或2之方法’其中對該經壓實熱處理之軟磁組 件施加應力包含對該經壓實熱處理之軟磁組件施加皮動 應力、反覆應力、靜應力或非波動應力或其組合中之至 少一種。 5·如請求項4之方法,其中波動應力或反覆應力包含機械 振動、產生磁致伸縮之變化磁場、或由聲波產生之振 動、或其組合中之至少一種。 6.如請求項4之方法’其中靜應力或非波動應力包含甴諸 如擠壓作業、軋製作業或彎曲作業或其組合等之非破壞 性機械負載所引起的彈性變形。 7·如請求項1或2之方法’其中對該經壓實熱處理之軟磁組 140274.doc 201007782 8. =應力包含對該經屡實熱處理之軟磁組件施加機械 產生磁致伸縮之變化磁場、由聲波誘發之振動 由諸如擠屢作業、乾製作業或f曲作業或其組合等: 破壞性機械負載所產生之彈性變形中之至少一種。 之電絕緣 之電絕緣 9·如請求項1或2之方法,其中該以鐵為主之粉末 材料係無機絕緣材料。 10.如請求項1或2之方法,其中該以鐵為主之粉末 材料係含磷酸鹽之絕緣材料。 11·如請求項1或2之方法, 粉。 其中該以鐵為主之粉末係純鐵 12·如凊求項丨或2之方法,其另外包含對該經壓實及熱處理 之軟磁組件實施機械強度增強作業。 13. 如請求項12之方法,其中該機械強度增強作業包括浸 潰、滲透、密封、澆注、模製或氧化處理中之一種。 14. 如請求項1或2之方法,其中對該經壓實熱處理之軟磁組 件施加應力包含: 對該經壓實及熱處理之軟磁組件實施擠壓作業,其包 含施加實質低於壓實壓力之壓力’其中該壓實壓力係為 提供該經壓實及熱處理之軟磁組件所施加之壓力。 15·如請求項14之方法,其中該擠壓作業壓力係小於該壓實 壓力之20%。 16·如請求項1或2之方法,其中該以鐵為主之粉末狀顆粒之 140274.doc 201007782 平均粒徑係介於10 μηι與1000 μιη之間,例如介於45 與500 μπι之間。 I7-如請求項1或2之方法’其中該經壓實及熱處理之軟磁組 件係一感應器核心。 18. —種軟磁複合組件,其係由如請求項1至I?中任—馆 之 方法製得。 19. 如請求項18之軟磁複合組件,其中該軟磁複合組件係感 應器核心。 140274.doc
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TWI606471B (zh) * | 2011-04-07 | 2017-11-21 | 好根那公司 | 複合鐵基粉末組合物、壓密及熱處理之組件,及製造彼等之方法 |
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WO2009136854A1 (en) | 2009-11-12 |
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