TW200902479A - Dual zone aromatic alkylation process - Google Patents

Dual zone aromatic alkylation process Download PDF

Info

Publication number
TW200902479A
TW200902479A TW097101203A TW97101203A TW200902479A TW 200902479 A TW200902479 A TW 200902479A TW 097101203 A TW097101203 A TW 097101203A TW 97101203 A TW97101203 A TW 97101203A TW 200902479 A TW200902479 A TW 200902479A
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
alkylation
catalyst
zone
quot
reactor
Prior art date
Application number
TW097101203A
Other languages
English (en)
Inventor
Robert James Schmidt
Original Assignee
Uop Llc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Uop Llc filed Critical Uop Llc
Publication of TW200902479A publication Critical patent/TW200902479A/zh

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C07C2/54—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition of unsaturated hydrocarbons to saturated hydrocarbons or to hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring with no unsaturation outside the aromatic ring
    • C07C2/64—Addition to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
    • C07C2/66—Catalytic processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups B01J29/08 - B01J29/65
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups B01J29/08 - B01J29/65
    • B01J29/7007—Zeolite Beta
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/19—Catalysts containing parts with different compositions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
    • C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
    • C07C15/085—Isopropylbenzene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/148—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2229/00—Aspects of molecular sieve catalysts not covered by B01J29/00
    • B01J2229/30—After treatment, characterised by the means used
    • B01J2229/42—Addition of matrix or binder particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2529/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • C07C2529/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites, pillared clays
    • C07C2529/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • C07C2529/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups C07C2529/08 - C07C2529/65
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Description

200902479 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本揭示案揭示一種藉由烷化作用產生單烷化芳族化合物 之方法。更特定言之，本揭示案揭示一種產生異丙苯及乙 苯之高選擇性烷化作用’其使用具有不同催化劑之雙重烷 化區域。 【先前技術】 f
用C2至C4烯烴使芳族化合物烷化及多烷基芳族化合物之 轉烷化為製造單烷化芳族化合物之兩種常見反應。工業上 實施以製造異丙苯（異丙基苯）之此兩種反應之實例為用丙 烯使苯烷化及苯與二異丙基苯（DIPB)之轉烷化作用。烷化 反應形成異丙苯及諸如DIPB及三異丙基苯（TIPB)之常見副 產物。DIPB、TIPB及一些較高碳數多異丙基苯可易於由 苯轉烷化以產生異丙苯。在一種方法中將烷化與轉烷化組 合可由此使異丙苯產生最大化。該等組合可具有兩個反應 區域，一者用於烷化且另一者用於轉烷化；或烷化與轉烷 化均發生之單一反應區域。 產生單烷化芳族化合物之烷化及轉烷化反應中之一關鍵 此比率之分子為指定時 操作變數為芳基/烷基之莫耳比。 段内穿過反應區域之芳基莫耳數。無論其中出現芳基之化 合物如何，芳基莫耳數皆為所有芳基之總和。舉例而言 在異丙苯生產中，-莫耳苯、_莫耳異丙苯及_莫耳DipB 各向芳基總和貢獻-莫耳芳基。此比率之分母為具有與所 要早烷化芳族化合物上之烷基之碳原+數相同之碳原子數 128322.doc 200902479 <日 < 町千又 M c〜少六π双w深石壤 不包括在内，無論其中出現烷基之化合物如何，烷基莫耳 數皆為具有與所要單烷化芳族化合物上之烷基之碳原子數 相同之碳原子數的所有燒基及烯基之總和。在異丙苯生產 中’除諸如丙烷、正丁烷、異丁烷、戊烷及較高碳數石蠟 之石蠟不包括於丙基之莫耳數的計算内之外，無論其中出 現丙基或丙烯基之化合物為何，丙基之莫耳數皆為所有丙 基及丙烯基之總和。舉例而言，一莫耳丙烯及一莫耳異丙 苯各向丙基總和貢獻-莫耳丙基，而—莫耳DIPB貢獻兩莫 耳丙基且-莫耳了脱貢獻三莫耳丙基。己苯及壬苯對丙基 莫耳數…、貝獻。產生單燒化芳族化合物之烧化反應中之另 =相關操作變數為芳族受質/烷化劑之莫耳比，且在異丙 苯生產中，此莫耳比之分子為苯之莫耳數且分母為 莫耳數。 已有多種含有沸石之催化劑經提出且其用於使芳族化合 物院化及轉烧化。無論反應為院化抑或轉院化，沸石催化 劑不僅顯示最初執行其指定功能之能力，而且其亦具有可 使反應令人滿意地進行延長之時段的能力皆至 此項技術中用以量測特定煙反應環境中特定催化劑執行ί 性。且出彳： 析項目為活性、選擇性及穩定 利地定義：之目的’此等項目係對於給定進料便 下.（1) ”活性”為催化劑在指 烴反應物轉化出洋私&丄 嚴了私度下使 轉化成產物之能力的量度，其 使用之條件’亦即，溫度、Μ力、接觸時門=，所 天啁日f間、反應物濃度 128322.doc 200902479 及稀釋劑（諸如謂）的存在；（2) ”選擇目對於經裝 載或轉化之反應物的量所獲得之所要產物的量；及 定性”係指活性及選擇性參數隨時間之變化迷率，顯然·，。 較小的速率意指較穩定的催化劑。 ...... 舉例而言，在製造異丙苯之方法中，活性通常係指在指 定嚴苛程度下發生且通常由院化反應器流出物之㈣含量 所量測之丙烯轉化量；選擇性係指在特定活性或嚴苛程产 下所獲得之相對於所消耗之丙烯量的異丙苯產量；且穩^ 性通常等於如由於合適之時間間隔後在催化劑床十之最= 溫度位置(歸因於放熱反應)所量測之活性隨時間的 率。 处 然而，當進行連續烧化過程以產生怪定婦煙轉化時，_ 由調整反應中之轉化溫度來連續調整嚴苛程度以便使活 之變化速率發現回應轉化溫度之變化速率，而將放熱曲線 之位置變化通常視為活性穩定性之指示。或者，可使用額 外催化劑來補償任何活性不穩定性以使得放熱曲線之位置 變化允許行進穿過催化劑床而不改變反應溫度直至稀煙斷 裂時間出現為止。在斷裂時間處，須採取措施以增加操作 溫度來補償活性損失或須使催化劑再生以恢復所損失之活 如由異丙苯產量所置測，穩定性通常亦等於產量隨時 間之變化速率。 、因此，在此烷化技術領域中工作者所面臨之一主要問題 為開發具有活性-穩定性及產量-穩定性之選擇性催化系 已提出及/或用於使芳族化合物烷化之沸石包括ρ、 128322.doc 200902479 UZM-8，及其他沸石，包括丫、28]^_5、？811_3、1^1^_ 22、MCM-36、MCM-49及MCM-56。為對芳基/烧基之較低 莫耳比及更有效利用饋入烯烴之烴處理工業需求作出回 應’正尋求製造烷基芳族化合物之改良方法。 【發明内容】 Γ
本揭示案揭示一種用烷化劑使芳族受質催化烷化之方 法，其包含在連續烧化區域中使該芳族受質與該院化劑接 觸以獲得院基芳族化合物。[催化劑包含瓜㈣滞石且 第二催化劑包含β沸石。此方法係基於在連續組態中此彿 石催化劑組合相對於先前技術展示令人驚訝的選擇性、活 性-穩定性及選擇性-穩定性改良之發現。本文所揭示之方 法尤其充分適合於在包括芳基/烧基之較低莫耳比及高& 化劑空間速度之高嚴苛性操作下以及高水濃度下操作。 因此’在一實施例中’本文所揭示之方法係針對用烷化 ㈣芳族原料燒化。在第-烧化條件下於第—烧化區域中 使芳族原料及燒化劑與包含刪部石之第—催化劑接觸 以獲得第-流出物。在第二烧化條件下於第二烧化區域中 使第-流出物與包含㈣石之第二催化劑接觸以獲得包含 烷基芳族化合物之第二流出物。更特定言之，芳族受質可 2丙^烴可為乙稀或丙烯，且燒基芳族化合物可為乙苯 【實施方式】
可預期本文所揭示之方法通常適用於用烷化 烷化。本文所揭示之方法更特定適用於藉由 使烷化受 饋入婦煙 128322.doc 200902479 所關、、主之主V物院化而產生炫基芳族化合物。儘管苯為 之：之：要饋入芳族化合物’但可使用諸如經炫基取代 :為稠環系統及其炫化衍生物之饋入芳族化合 二=饋入芳族化合物之實例為甲苯、乙苯、丙苯、二 甲苯、均三甲苯、，基乙基苯等；萘、葱、 菲甲基秦、二甲基-萘及萘滿。以取代基形式存在於饋 二族化合物上之任何炫基通常每基圏含有…個碳； 广佳每基團m個碳原子。可使用一種以上饋入芳族 口物n或多個芳族進料流將饋人芳族化合物引入 烧化催化劑床中。各芳族進料流可含有一或多種饋入芳族 化合物。除饋入芳族化合物以外，芳族進料流可含有非芳 =化=物，其包括（但不限於）具有與饋入芳族化合物相 5 個或；>、個之碳原子數的飽和及不飽和環烴。舉 =而言’含有苯之芳族進料流亦可含有環錢、環己烧、 衣庚炫環戊烯、環己烯或環庚稀，以及此等烴中之任一 者的甲基化型式，或其混合物。各芳族進料流中各饋入芳 ^化合物之;農度可在Q G1重量％至igg重量％之範圍内。 苯甲苯、一甲苯及/或其他饋入芳族化合物之來源包括 來自用於生產對二甲苯及其他芽族化合物之石油腦重組單 元、芳族化合物萃取單元及石化複合體之產物流。 3有2至6個碳原子之饋入烯烴為本文所揭示之方法涵蓋 之主要烷化劑。該等饋入烯烴之實例包括c2_C4烯烴，亦 即，乙烯、丙烯、丁烯4、順丁烯_2、反丁烯_2及異丁 烯然而，可在本文所揭不之方法中有效使用具有2至20 128322.doc 200902479 :原子之饋人稀煙。可使用-種以上饋人烯烴。可以- :夕個稀煙進料流將饋入埽煙引入院化催化劑床中。各浠 :進料流可含有一或多種饋入烯烴。除饋入烯烴以外，稀 烴進料流可含有非烯烴， t 啫如具有與烯烴相同之碳原子數
的壤I例而§，含丙締稀煙進料流亦可含有丙院而 含有乙烯之稀烴進料流亦可含有乙烧。各稀烴進料流中各 饋入稀煙之濃度可處於〇.〇1重量％至1〇〇重量％之範圍内。 含有稀煙混合物之_進料流之來源包括精煉FCC丙院/丙 烯物&石腦/由裂化單元廢氣、氣廠廢氣及其他精煉物 流。 催化方族烷化方法之基本組態在此項技術中已知。將饋 入芳族化合物及饋入烯烴預熱且裝入一般含有一至四個串 聯反應器之烷化區域中。可在反應器之間合適冷卻構件以 補償反應器中之每一者中的反應淨放熱。可在各反應器上 游或與各反應器一起提供合適之構件以將額外饋入芳族化 合物、饋入稀烴或其他物流（例如，反應器流出物或含有 一或多種多烷基苯之物流）裝入烷化區域中之任何反應器 中。各烧化反應器可含有一或多個烧化催化劑床。可充當 合適反應器之容器或外殼在此項技術中已知。烷化區域之 常用組態包括：一具有四個催化劑床之反應器；兩個反應 器’其各具有兩個催化劑床；及一具有四個催化劑床之反 應器及一具有兩個催化劑床之第二反應器。反應器之數目 —般小於八個，且給定反應器中催化劑床之數目一般小於 六個。 128322.doc -10 - 200902479 第一烧化區域及第三烧化區域分別含有第—烧化催化劑 及第二烧化催化劑。各區域通常包含―獨立反應器，例 如，第-院化區域包含第-反應器且第二烧化區域包含兩 個後續反應器。然而，有可能烷化區域可為單一容器或外 殼中之獨立床。各烷化區域可包含兩個或兩個以上具有合 適冷卻構件或用於引人提供於反應器之間㈣流之構件的 反應器。隔離之烷化區域亦可由一或多個含有具有與本文 所揭示之方法之催化劑複合物中之任—者不同=組^之催 化劑複合物的反應區域分隔。 較佳地，第一催化劑包含烷化區域之兩者中之第一催化 劑與第二催化劑之總質量的10%至90%、較佳5〇%至8〇〇/〇， 且第二催化劑包含該總質量的10❶/。至60%、較佳20%至 50%。 催化劑含於具有才目關連續催化劑再生t固定床系統或移 動床系統中’藉此可連續抽取催化劑、使其再生並返回反 應器此等替代形式與_般熟習此項技術者所已知之催化 ^再生選項相關，該等選項諸如：⑴含有半再生單元之固 疋床反應器藉由增加溫度、最終關閉該單元以便催化劑再 生及再活化而維持操作嚴苛性；⑺搖擺式反應ϋ單元，其 中：催化劑變得失活時個別固定床反應器由歧管排列串聯 ^離且使經分離反應器中之催化劑再生及再活化而其他 '°保持運轉中，（3)如本文所述使自移動床反應器抽取 ^催Μ丨連續再生，同時再活化並使經再活化之催化劑返 回反應器，或（4)在同一區域中具有半再生及連續再生供給 128322.doc 200902479 之混合系統。本文所揭示之方法之較佳實施例為固定床半 再生系統。在固定床半再生系統之一實施例中，將固定床 UZM-8烷化區域添加至現有固定床半再生β烷化處理單元 中以處理β烷化區域上游之物流且增加半再生系統中所獲 得之產量、活性-穩定性及/或產量穩定性。 本揭示案所適用之最廣泛實施之烴轉化方法為用乙烯使 苯催化烷化以產生乙苯、用丙烯使苯催化烷化以產生異丙 苯及用丁烯使苯催化烷化以產生丁苯。儘管本文中之討論 偶爾將涉及催化乙苯反應系統，但該討論主要係關於其： 催化異丙苯反應系統中之應用。並不希望此討論限制如申 請專利範圍中所陳述之本揭示案之範脅。 本文所揭示之方法之連續烷化區域中之第一者中所使用 的催化劑含有鋁矽酸鹽及經取代鋁矽酸鹽沸石（命名為 UZM-8)家族中之—或多個成員。以引用的方式併入本文 中之US-Bl-6,756,030描述υζΜ_8&其製備，且因此在本文 中無需對其加以詳細描述。簡言之，UZM_8沸石係製備於 僅一或多種有機銨物質用作結構引導劑之無鹼反應介質 中。在此狀況下，微孔結晶沸石（UZM_8)具有呈剛合成形 式及無水基礎上由以下實驗式所表示之組成：
Rr^Alj^E.SiyO, ”中為至父種選自由質子化胺、質子化二胺、第四銨 離子、一第四銨離子、質子化烷醇胺及季銨化烷醇銨離子 、且成之群的有機銨陽離子。較佳之有機銨陽離子為彼等非 %狀之有機銨陽離子或彼等不含有環狀基團作為一個取代 128322.doc 12 200902479 基之有機録陽離h其中，彼等含有至少兩個甲基作為取 代基之有機銨陽離子尤其較佳。較佳陽離子之實例包括 (但不限於）DEDMA、ETMA、HM及其混合物。R與（Ai+e) 之比率由在0.05至5間變化之"r"表示。作為R之加權平均價 數之"P”值在1至2間變化。Si與（A1+E)之比率由在6.5至35 間變化之"y”表示。E為經四面體配位之元素，存在於架構 中且係選自由鎵、鐵、鉻、銦及硼組成之群。莫耳分 數由"X"表示且具有〇至〇_5之值，而"z"為〇與（A1+E)之莫耳 比且由以下等式給出： z = (r.p + 3 + 4. y)/2 UZM-8沸石可使用有機銨陽離子與鹼及/或鹼土陽離子 作為結構引導劑來製備。如在上述無鹼狀況下，在此可使 用相同有機銨陽離子。據觀測鹼或鹼土陽離子通常當以小 於0.05 M+/Si之量存在時加速uzM-8之結晶。對於含有鹼 及/或鹼土金屬之系統而言，微孔結晶沸石（UZM_8)具有呈 剛合成形式及無水基礎上由以下實驗式所表示之組成：
Mmn+Rrp+Al,.xExSiyOz 其中Μ為至少一種可交換陽離子且係選自由鹼金屬及鹼土 金屬組成之群。Μ陽離子之具體實例包括（但不限於）： 鋰、鈉、鉀、铷、鉋、鈣、锶、鋇及其混合物。較佳之R 陽離子包括（但不限於）DEDMA、ETMA、HM及其混合 物。作為Μ與（A1+E)之比率的，，m"值在〇.〇1至2間變化。作 為Μ之加權平均價數之"n”值在1至2間變化。r與（A1+E)之 比率由在0.05至5間變化之"r"表示。作為r之加權平均價數 128322.doc -13· 200902479 yp”值在1至2間變化。_(A1+E)之 且係選=:τ面體配位之元素，存在於架構中 由叙、鐵、鉻、銦及硼組成之群。Ε i”v”主- 〜六卞刀歡 且由以·Γ=树G_5之值1，以。與（ai+e)之莫耳比 且田以下等式給出： z = (m.n + r.p + 3 + 4· y)/2 為—種金屬時，則加權平均價數為彼—種金屬之 貝亦即，+1或+2。然而，當存在—種以上M Μ之總量為： τ M：+ = + M(mn22^ + +ι>ι 且加權平均價數"n"由以下等式給出： n =E^L· ηι + · η, + m, · ηΊ m, + m2 + m3 · · · 類似地’當僅存在一種R有 子時’加權平均價數 為早-R%離子之價數，亦即，+1或+2。當存在一種以上 R陽離子時，R之總量由以下等式給出：
Rr = R(rp{xy +Rip72^ + r2 V3 且加權平均價數”p”由以下等式給出： Ρ：=£ι^+Ρ2·Α+ρ, .r，+二 Γ丨 + Γ2 + ]"3 + -. ♦ 本文所揭示之方法之第一貌化區域中所使曰 沸石係由藉由將R、鋁、矽及葙^ ^ Α 矽及視情況％及£之反應性來源組 。而W備之反應混合物的水熱結晶來製備。鋁之來 (但不限於）··烧醇銘、沈殿氧化紹、链金屬、#_ 1 I28322.doc •14- 200902479 酸有機錢、銘雎艿备A a 義及乳化鋁溶膠。烷醇鋁之具體實例包括 (但不限於）：正笛1 乐一丁醇紹及正異丙醇紹。二氧化碎之來 源包括（i_不限於）：四乙基正石夕酸鹽、膠狀二氧化石夕、沈 澱-氧化@、驗金屬石夕酸鹽及⑪酸有機銨。由銘發酸有機
敍溶液組成之特定試劑亦可充當A卜MR之聯立來源。E 元素來源包括（但不限於）：驗金屬侧酸鹽、爛酸、沈殿 氧氫氧化冑硫酸鎵、硫酸鐵、氣化鐵、《肖酸鉻及氣化 銦。M五屬之來源包括各別鹼金屬或鹼土金屬之鹵鹽、硝 酉文π乙=鹽及氫氧化物。R可以有機銨陽離子或胺的形 式引入。當R為第四銨陽離子或季錢化烧醇錢陽離子時， 來源e_>括(但不限於”氫氧化物、氯化物、溴化物、碘化 物及氟化物化合物。具體實例包括（但不限於）氫氧化二乙 基一甲基錢（DEDMA)、氫氧化乙基三甲基銨（ETMA)、氫 氧化四甲基錢、氫氧化四乙基銨、漢化六甲銨、氫氧化四 丙基銨、氫氧化曱基三乙基錢、氯化DEDMA、氣化四甲 基鍵及氣化膽驗。R亦可以隨後水解以形成有機錢陽離子 之胺、二胺或烷醇胺的形式引入。具體非限制性實例為 N,N，N,，N’’ f基·1，6.己二胺、三乙胺及三乙醇胺。R之較 佳來源為（但不限於）ETMA0H、DEDMAOH及二氣氧化丄 甲銨(HM(〇H)2)。 ’、 含有所要組份之反應性來源之反應混合物可根據氧化物 之莫耳比由下式來描述： aM2/n〇:bR2/pO：l-cAl2〇3:cE2〇3：dSi02：eH2〇 其中"a”在〇至25間變化，"b"在1.5至80間變化，”c，，在〇至 128322.doc 15 200902479 1.0間變化，"d"在10至100間變化，且"e"在100至15〇〇〇間 變化。若使用烷醇鹽，則較佳包括蒸餾或蒸發步驟以移除 醇水解產物。現於一密封反應容器中在自生壓力下使反應 混合物在85°C至225。(：（185卞至437卞）且較佳125。〇至 150°C (257°F至302°F)之溫度下反應1天至28天之時段且較 佳4天至14天之時間。結晶完成後，由諸如過濾或離心之 方式使固體產物自異質混合物分離，且接著用去離子水洗 務並在高達l〇(TC(212T)之周圍溫度下於空氣中乾燥。 自上述方法獲得之UZM-8鋁矽酸鹽沸石之特徵在於至少 具有下表1中所陳述之d間距及相對強度的x射線繞射圖 案： 表1 剛合成之UZM-8之d間距及相對強度 2-Θ d(A) I/In% 6.40 - 6.90 13.80- 12.80 w· s 6.95 - 7.42 12.70-11.90 m- s 8.33-9.11 10.60-9.70 w - vs 19.62-20.49 4.52-4.33 m - vs 21.93-22.84 4.05 - 3.89 m-vs 24.71 -25.35 3.60-3.51 w - m 25.73 - 26.35 3.46 - 3.38 m· vs UZM-8組合物對至少600°C(1112°F)(及通常至少 7〇〇°C(1292°F))穩定。與典型煅燒UZM-8樣本相關之特徵 繞射線於下文展示於表2中。剛合成形式之UZM-8玎以有 機陽離子擴展，其表明分層結構。 128322.doc • 16- 200902479 表2 煅燒UZM-8之d間距及相對強度 2-Θ d(A) I/I〇% 4.05-4.60 21.80- 19.19 w-m 7.00-7.55 12.62- 11.70 m - vs 8.55-9.15 10.33-9.66 w- vs 12.55-13.15 7.05 - 6.73 w 14.30- 14.90 6.19-5.94 m- vs 19.55 -20.35 4.54-4.36 w-m 22.35-23.10 3.97-3.85 m-vs 24.95 - 25.85 3.57 - 3.44 w-m 25.95 - 26.75 3.43 - 3.33 m - s 促成其一些獨特特性之UZM_8合成之一態樣為其可自均 質溶液合成。在此化學中，可溶性鋁矽酸鹽前驅物在浸煮 期間濃縮形成具有巨大外表面積及在微晶孔内具有短擴散 路控的極小微晶。此可影響材料之吸附與催化特性。 剛合成之UZM-8材料在其孔中將含有一些電荷平衡陽離 子。在自含鹼金屬或鹼土金屬之反應混合物合成之狀況 下，一些此等陽離子可為可換成其他陽離子之可交換陽離 子。在有機錄陽離子之狀況下，其可藉由在受控條件下加 ，而移除。在UZM.8於無驗系統中製備之狀況下，有機錢 陽離子最佳係藉由受控煅燒而移除，由此產生酸形式之沸 石而對離子交換步驟無任何干預。受控緞燒條件包括下文 對於複合純㈣述之域條件，且有㈣能需要在已將 ’弗石與黏合劑組合後進行該沸石的受控煅燒。另一方面， 有時可能經由離子交換而移除—部分有機銨。在離子交換 128322.doc -17- 200902479 之具體狀況下’可經由在氨氣氛中煅燒有機銨形式之 UZM-8來產生銨形式之uzM-8。 本文所揭示方法之第一烷化區域中所使用之催化劑較佳 含有經煅燒UZM-8。煅燒剛合成2UZM_8實現（諸如）χ射線 繞射圖案的變化。本文所揭示之方法中所使用之催化劑中 使用的UZM-8沸石含有較佳小於〇」重量％、更佳小於〇 〇5 重量/。及甚至更佳小於〇〇2重量％之鹼金屬及鹼土金屬。 本文所揭示方法之連續烷化區域中之第二者中所使用的 催化劑3有為熟習此項技術者所熟知之沸石ρ ^合適之沸 石β包括（但不限於）：三種多型體之天然產生之混合物、三 種多型體中之任-者或三種多型體之任何組合。合適之沸 石β亦包括Η離子已至少部分置換所含金屬陽離子之原始 沸石β及特定量之驗、驗土或金屬陽離子已藉由離子交換 而引入其中之彿石β。沸石β之各種改f亦適合於本揭示案 之目的。合適之經改質沸石P包括（但不限於）：已藉由蒸汽 處理及錢離子處理改質之 所含金屬陽離子之沸石β /弗石β及Η離子已至少部分置換 連同藉由經硼、鎵或鐵同形取 代鋁而改質之沸石β。威俨，裉攄太 __ Ρ風根搌本揭不案使用之合適沸 石亦包括由經修改之製備方法所合成之沸石，言亥等方法諸 如（但不限於）：包含形成包含水 氧化矽來源、氟離子 ,"Ν、 弗U 啡丁 來源、四乙基銨陽離子來源及視情況三價元素之氧化物來 源之反應混合物的製備方法…種適合於在根據本揭示案 之烧化反應中使用之濟石Ρ揭示於us 5,723,71〇中，其教示 以引用的方式併入本文中。此較佳池r 4丄△ 、 敉隹'弗石為由酸洗模板化原 128322.doc -18 200902479
生沸石β所產生之經表面改質之沸石p。us 4,89、US 5’081’323及1；8 5’522,984之教示亦以引用的方式併入本文 中0 對於在本文所揭示之方法中使用而言，較佳將連續烷化 區域中之任一者或兩者中所使用之沸石與黏合劑混合以供 便利地形成比例為5至100質量％彿石及〇至95質量％黏合劑 之催化劑粒子，其中該沸石較佳構成複合物之1〇至9〇質量 /〇黏&劑較佳應為多孔的，具有5至800 m2/g之表面積且 相對财得住煙轉化方法中所利用之條件。黏合劑之非限制 性實例為氧化鋁、二氧化鈦、氧化錯、氧化鋅、氧化鎂、 氧化棚、二氧化石夕_氧化銘、三氧化石夕氧化鎮、氧化絡-氧 化銘、氧化紹-氧化硼、2氧化石夕-氧化錯等；二氧化石夕、 二氧切凝膠及黏土。較佳黏合劑為非晶形二氧化石夕及氧 化銘，包括γ-氧化銘、η-氧化銘及θ-氧化叙’其中γ_氧化 鋁及η-氧化鋁尤其較佳。 可使連續院化區域中之任一者或兩者中所使用之彿石 (有或無黏合劑)形成為各種形狀，諸如丸粒、球粒、擠出 物、球體等。較佳形狀為擠出物及球體。擠出物係由習知 方式來製備’該方式包括在添加金屬組份之前或之後將沸 石與黏合劑及合適之膠溶劑混人 成均f糊團狀物或稠 ’ ，、，、有恰當水分含量以允許形成具有可接受之完 ::以耐受直接锻燒之擠出物。接著將掬團狀 2 =以得到成形擠出物。諸多不同擠出物形狀為可能二 4括（但不限於）：8]柱體H㈣、⑽形及對稱及 128322.doc -19· 200902479 不對稱多裂片％。可由此項技術中已知之任何方式將擠出 物進-步成型為任何所要形式(諸如球體)亦處於本揭示案 之範疇内。 入本文中之US 2,620,314 方法包括將沸石之混合物 球體可由藉此以引用的方式併 中所述之熟知油滴法來製備。該 及(例如)氧化銘溶膠及膠凝劑滴入維持於高溫下之油浴 中°混合物之小滴保持於油浴中直至其開始並形成水凝膠 球體為止。接著自油浴連續抽取球體且通常在油及氨溶液 中使其經受特^老化處理以進—步改良其物理特徵。接著 洗務所得經老化及膠凝化之粒子且將其在贼至 200 C(122 F至392T)之相對低溫下乾燥且在45〇t：至 700 C (842 F至1292 F)之溫度下使其經受炮燒程序歷時u 20小時之時段。此處理實現水凝膠至相應氧化㉟基質的轉 化0 在1 〇〇 C至320。(：（212卞至608卞）之溫度下將催化劑複合 物乾知2至24小時或更多小時之時段且通常在至 650°C(752°Fi 12G2T)之溫度下在空氣氣氛中烺燒u 2〇小 夺之夺扠於二氣中烺燒之前可為將催化劑複合物在氮氣 中加熱至煅燒溫度範圍且使該催化劑複合物在彼溫度範圍 内保持1至10小時。 本文所揭示之方法之第一連續烷化區域之催化劑複合物 中所使用的黏合劑較佳含有少於UZM_8之驗金屬及驗土金 屬，且更佳含有極少或無鹼金屬及鹼土金屬。因此，第一 連續烧化區域之催化劑複合物具有小於形成催化劑複合物 128322.doc •20· 200902479 中所使用之UZM-8 /弗石之驗金屬及驗土金屬含量的驗金屬 及鹼土金屬含量，此係由於黏合劑有效降低催化劑複合物 整體中之鹼金屬及鹼土金屬含量。
第一烷化區域中所使用之催化劑不僅可包含上述UZM 沸石，而且亦可包含上述β沸石；然而，第一烷化催化劑 較佳包含多於β沸石之UZM-8沸石。在另一替代形式中， 第二烷化區域中所使用之催化劑不僅可包含ρ沸石，而且
亦可包含UZM-8沸石；然而第二烷化催化劑較佳包含多於
一種以上沸石 UZM-8沸石之β沸石。當任 時，此合型催化#j可藉由在形成催化劑粒子之前將不同沸 石組份物理混合或藉由將含有—種沸石之催化劑粒子與含 有另一種沸石之其他催化劑粒子物理混合而產生。製備混 合型彿石之前-種方法之—實例為將兩㈣石通常與黏： 劑-起共同研磨以形成可擠壓材料，且接著擠壓含有兩種 沸石之粒子。 文所揭示之方法中，第一烷化催化劑較佳定位於以 與第二燒化催化劑相比在較高稀煙濃度、較高稀煙重量每 小時空間速度或兩者下操作之位置處。因此，較佳將饋入 烯煙引入至第一烧化區域中，或在將饋入稀煙引入至第一 燒化區域與第二炫化區域中_，將比第二炫化區域多之饋 入烯烴引入至第一烷介 化區域中。弟一烷化區域較佳相對於 第二院化區域上游。在不限於任何較理論之情 所二=!稀烴濃度相對較高時，隱8沸石在產生 方族化合物方面尤其具有選擇性。 128322.doc -21 . 200902479 第一烷化區域及第二烷化區域較佳呈連續排列。第一烷 化區域之至少一部分流出物傳遞至第二烷化區域。在一實 施例中，第二烷化區域之流出物傳遞至用於回收單烷化芳 族化合物之產物分離設施。該等產物分離設施一般包含一 或多個用於自第二流出物回收餾分之分餾區域。舉例而 言，在異丙苯方法中，產物分離設施區域一般包含回收未 反應之苯以供再循環至烷化區域之苯分餾管柱；自較重多 院基苯回收產物異丙苯之異丙苯分餾管柱；自其他較重組 f 份分離mPB及TIPB之可選多烷基苯分餾管柱。若第二區 域μ出物中未反應丙烯、丙烷或輕c3以下石蠟之濃度為足 以產明其分離之高濃度，則產物分離設施可包含去丙烷 塔。產物分離設施由此產生包含單烷化芳族化合物之餾分 以及其他餾分，且可將自產物分離設施回收之此等其他餾 刀中之至少一者的一些或全部再循環至第一烷化區域、第 二烧化區域或兩者。舉例而言，在異丙苯生產中，再循環 (, =回收餾刀較佳包含苯、多異丙基苯或兩者。除非本說 月:另有δ主釋，否則術語”部分”在描述處理物流時係指該 物=之等刀°卩分或具有與其所來源之總物流不同之組成的 ?'L之相異餾分。物流之等分部分為具有與其所來源之物 基本上相同之組成的物流部分。 官 施例中，兩個烧化區域係呈連續排列，將饋入芳 、、化口物及饋入烯煙裝入含有UZM-8催化劑之第-燒化區 一、 將3有P催化劑之第二烷化區域之烷化流出物之等 分部分再循環至含有UZM_8催化劑的第一烧化區域。至少 128322.doc -22- 200902479 在理論上，第二區域流出物之等分部分可以僅受經濟考慮 限制之速率再循環。除向下游傳遞至產物分離設施之第二 區，流出物之等分部分以外，第二區域流出物可用於在某 數置亡再循％至無限量。將第一烷化區域流出物中之任何 饋入芳知化合物或饋人稀煙裝人第二烧化區域中。亦可將 額外饋入芳族化合物及/或饋入烯烴裝入第一烷化區域下 游某點處之第二烷化區域中，但較佳無額外饋入烯烴裝入 第二烷化區域中。 在另一實施例中，兩個烷化區域係呈連續排列，產物分 離設施中之烷基苯管柱產生底部物流，且將此底部物流再 循裱至含有UZM-8催化劑之第一烷化區域。烷基苯管柱之 底邛物"IL 3有相對低濃度之烷基苯（例如異丙苯）及相對高 濃度之多烷基笨（例如DIPB及TIPB)。亦可將含有p催化劑 之第二烧化區域之流出物之等分部 >再循至第一烧化區 域。 在另一實施例中，將烯烴物流與饋入芳族化合物物流並 與第一烷化區域之流出物之經冷卻等分部分混雜。混雜物 進入第一烷化區域且接觸包含UZM_8沸石之催化劑。第一 烷化區域流出物分成兩個等分部分^ 一個等分部分傳遞至 含有β催化劑之第二烷化區域。第一烷化區域流出物物流 之另一個等分部分係藉由將熱與產生蒸汽之鍋爐饋入水間 接交換而得以冷卻，且接著組合以形成饋入第一烷化區域 之混雜物。 ，且各 在另一實施例中’兩個烷化反應器係呈連續排列 128322.doc •23· 200902479 反應器含有兩個亦呈連續排列之uzM_8彿石催化劑床。將 饋入方族化合物裝入第一炫化反應器之第一床令且將饋入 稀^裝入該等床中之每一者中。第-烧化反應器之流出物 在熱交換器中冷卻且流至第二烧化反應器。第二貌化反應 器之流出物分成兩料分部分。—個等分部分流至含有^ 催化劑之下游院化反應器。另一個等分部分在熱交換器中 冷卻且分成兩個等分部分。一個等分流至第一烷化反應器 且另一個等分部分流至含有β沸石催化劑之第二烷化區 域。 在另一實施例中，兩個烷化反應器係呈連續排列，各烷 化反應器含有一對UZM_8沸石催化劑床，且成對之兩床中 之每者亦呈連續排列。將饋入芳族化合物裝入第一烷化 反應器之第一床中且將饋入烯烴裝入該等床中之每一者 中。第一烷化反應器之流出物在熱交換器中冷卻且流至第 二烷化反應器。第二烷化反應器之流出物分成兩個等分部 分。一個等分部分流至含有p催化劑之下游烷化反應器。 另一個等分部分在熱交換器中冷卻且分成兩個等分部分。 一個等分部分流至第一烷化反應器之第—床且另一個等分 部分流至第二烷化反應器之第一床。 在另一實施例中’轉炫化反應器及第一燒化反應器係呈 連續排列。多烧基苯及苯進入任何合適之轉院化反應器且 接觸任何合適之轉烷化催化劑（諸如含γ催化劑）以形成烷 基苯。轉烧化反應器流出物視情況經加熱或冷卻且流至第 一烷化反應器。第一烷化反應器含有兩個呈連續排列之 128322.doc -24· 200902479 UZM-8沸石催化劑床，且將饋入烯烴裝入各床中。第一烷 化反應器之流出物分成兩個等分部分。一個等分部分流至 含有β沸石催化劑之第二烷化反應器，且另一個等分部分 在熱交換器中冷卻且流至烷化反應器之第一床。第二烷化 反應器之流出物流至產物分離設施。視情況，可將第二烷 化反應器流出物之等分部分再循環至第一烷化反應器之任 一床或兩床及/或至第二烷化反應器。 在另一實施例中，烷化反應器含有四個呈連續排列之催 化劑床。將饋入烯烴及饋入芳族化合物裝入可含有任何合 適之烷化催化劑的第一床中。第一床之流出物流至含有 UZM-8沸石催化劑之第二床。將額外饋入烯烴裝入第二床 中。將第二床之流出物裝人可含有任何合適之燒化催化劑 的第三床中，該烷化催化劑諸如對於在第一床中使用所述 之彼等催化劑。視情況，將額外饋入烯烴裝入第三床中。 第三床之流出物傳遞至含有β沸石催化劑之第四床，且益 額外稀烴裝入第四床中。自烧化反應器抽取第四床之流出、 物且將其分成兩個等分部分。—料分部分流至下游燒化 反應器或流至產物分離設施’且另一個等分部分在熱交換 器中冷卻且流至烷化反應器之該等床中之一或多者。 在另-實施例中’兩個烷化反應器係呈連續排列，第一 烧化反應器含有-對讀部石催化劑床，第二烧化反應 器含有一對β沸石催化劑床，且成對之兩床中之每一者亦 呈連續排列。將饋入芳族化合物裝入第一燒化反應器之第 -床且將饋入稀烴裝入第一烧化反應器中之該等床中之每 128322.doc -25· 200902479 一者中。第-炫化反應器之流出物在熱交換器中冷卻且與 額外饋入烯烴一起流至第二烷化反應器。第二烷化反應器 之流出物流至諸如去乙烧塔或去丙燒塔或去丁烧塔之分條 管柱以自第二烷化反應器流出物移除較輕烴。此等較輕烴 在產生乙苯時可為乙烧及更輕化合物，在產生異丙苯時可 為丙烷及更輕化合物’且在產生丁苯時可為丁烷及更輕化 合物。此分餾管柱之底部物流分成兩個等分部分。一個等 分部分流至產物分離設施。另—個等分部分視情況在熱交 換器中冷卻且分成兩個等分部分。—個等分部分流至第一 烧化反應器之第-床且另一個等分部分流至第二烧化反應 器之第一床。 視情況，對於本文所述之實施Μ中之每一者而言，可將 來自第Kb區域之-部分流出物再循環至第—烧化區 域’可將來自第二烷化區域之一部分流出物再循環至第二 烧化區域’及/或可將來自第二院化區域之—部分流出物 再循環至第-烧化區域。另外’對於各實施例而言，可視 情況使用分館管柱以自一部分第一區域流出物、一部分第 '一區域流出物或兩者回收鶴人：¾:士a 1人 收領入方知化合物（諸如苯）作為頂 部物流用於再循環至第一區域、第二區域或兩個區域。較 佳地’將饋入芳族化合物引入至第二區域中，以便第一區 域與第二區域相比在芳基/苯基之較低莫耳比下操作。另 外，本文所揭示之饋入婦烴中之任一者（諸如乙稀、丙烯 或丁烧）及饋入芳族化合物中之任一者（諸如苯）可在任 施例中使用。 128322.doc * 26 * 200902479 第一烷化區域及第二烷化區域之烷化條件包括一般為25 至1之芳基/烷基之莫耳比。該莫耳比可小於1，且咸信該 莫耳比可為0.75或更低。芳基/烷基之莫耳比在第一烧化區 域與第二烧化區域中可相同。或者，該莫耳比在第二烧化 區域中可比在第一烧化區域中高。較高比率可藉由（例如） 在第一烷化區域與第二烷化區域之間引入饋入芳族化合物 而獲得。由於將饋入烯烴引入反應區域中將傾向於降低此 莫耳比，因此較佳不將額外饋入烯烴添加至第一烷化區域 與第二烷化區域之間或至第二烷化區域中。然而，若需要 控制反應熱及由在⑯莫耳比下處理高婦煙濃度所產生之§ 溫度’則可能需要自實際觀點出發在各個烷化催化劑床之 間分配烯烴進料的引入。又，由於將二烧化芳族化合物或 三烷化芳族化合物引入意欲產生單烷化芳族化合物之烷化 區域中(例如’將刪伽引入院化反應區域中以供產 =丙苯《傾向於降低此莫耳比，因此較佳不將該等額 夕：烷化芳族化合物添加至第二烷化區域中。 當將一部分烷化區域流 —, ^1·出物再循環至同一烷化區域時， 母早位時間進入烷化區域 真w # 士 之流出物之再循環部分的重量與 母早位時間進入烷化催化劑 ^ ^ ^ ^ 饋入芳族化合物及饋入 s , 马至少〇.1、至少1 0、至少2 5、 至少4.0、至少7 . 主夕 芏夕7.0或至少10 〇。此 流出物# # p t > 此比率有時在本文中稱為 山初丹循環比率或R/FF。 物再播環至笛 „ 0刀第二烧化區域流出 域之第母皁位時間進入第一烷化區 乐—坑化區域流出物之爯 再循每部分的重量與每單位時 128322.doc -27- 200902479 間進入第一烷化區域之饋入芳族化合物及饋入烯烴的重量 總和之比率可為至少〇. 1、至少丨〇、至少2 5、至少4 〇、至 少7.0或至少1 〇. 〇。 一般而言，對於烷化受質/烷化劑（尤其烯烴烷化劑）之給 足莫耳比而言，進料流中芳基/烷基之莫耳比愈大，因烷 化反應而發生之烷化區域溫度上升愈小。認為烷化反應為 中度放熱。儘管烷化區域、烷化反應器及/或烷化催化劑 床可具有間接熱交換構件以在產生熱時將熱移除，但各區 域、反應器或床較佳為絕熱的且因此流出物物流之出口溫 度兩於反應物之入口溫度。R/FF增加以及進料流中芳基/ 烷基之莫耳比增加使得可用於在烷化區域中起散熱作用之 芳基的里增加且由此減少烷化區域中之溫度上升。在實施 本文所揭示之方法時，適當烷化溫度一般可為6〇1 (14〇卞） 至烷化受質之臨界溫度（其可為475。〇(887卞））或甚至更 高，烷化區域之入口溫度一般為6(rc至26〇〇c(14(rF至 500°F)，且較佳為i〇(rc至乃❹艽^^卞至斗“卞卜儘管烷化 區域中所發生之溫度上升視烷化區域中之總質量流量而定 可為10°C至190。(：（18卞至342T)，但溫度上升一般為5°c至 13〇C(9°F至 234T)，且較佳為 5。〇至 5〇。〇(9。1?至9〇卞）。 如先前所述，烷化區域中之溫度上升可藉由調整進料流 中之芳基/烷基之莫耳比來控制。使溫度上升最小化有助 於防止引起不合需要之副反應的高反應器出口溫度發生， 該等副反應諸如導致諸如正丙基苯之化合物及重芳族化合 物形成之芳族側鏈異構化。高烷化溫度亦可引起烷化區域 128322.doc -28- 200902479 中苯及所要單烷基芳族化合 如已本或異丙苯）之汽 化。在本文所揭示之方法一 声…… 例中，烷化區域中之溫 U自烧化反應區域抽取流出物物流，視情況冷 部-偏出物物流且將經冷卻之流出物物流部分再循環 至反應區域中來控制。 兩個烧化區域中之烧化齡你 較佳在液相中進行。因此，烷化 壓力較佳足夠南以確保至少邱八、、右扣 V ^刀液相^反應之壓力範圍通
常為m9至6985 kPa(g)(2(Hm咖psi(g))，更通常為動 至川7kPa(g)(300至600 psi(g))，且甚至更通常為3如至 彻kPa(g)(45()至600 psi(g))。較佳地，烧化條件足以將 苯維持於液相中且對丙烯而言為超臨界條件。 1饋入稀烴之重量每小時空間速度（WHSV)可在〇 〇1至8 〇 V 1之範圍内。如本文所用，組份之重量每小時空間速度意 謂每小時組份之重量流動速率除以催化劑重量，其中每小 時組份之重量流動速率及催化劑重量係以相同重量單位 計。較佳地，饋入烯烴之WHSV在第一烷化區域中比在第 二烷化區域中高。饋入烯烴之WHSV在第一烷化區域令較 佳可在0.5至2·〇 hr·〗之範圍内，且在第二烷化區域中較佳 可在0.1至1.0 hr·1之範圍内。芳族化合物之冒118乂在兩個烷 化區域中一般為0.3至480 hr-1。 在芳族烷化之情形下，第一烷化區域及第二烷化區域中 所發生之主要反應為由饋入烯烴使饋入芳族化合物烷化以 產生單烷化芳族化合物。另外，其他副反應亦可在第一反 應區域及/或第二反應區域中發生。舉例而言，饋入芳族 128322.doc -29- 200902479 八：物：與多貌化芳族化合物轉烧化以產生單院化芳族化 ’多院化芳族化合物可用饋入埽煙燒化。各反應 化r/Γ出物物流由此可含有單烧化芳族化合物、裝入烧 ，域中或為副反應之副產物的多院化芳族化合物、裝入 坑化£域中或為副反應之副產物的饋人芳族化合物、低濃 度之饋入烯烴，及C丨至c3石蠟。 _ 以下實例說明本文所揭示之方法。 實例1
、、下方式製備鋁矽酸鹽反應混合物。將29 g份之 DEDMA〇H(20%水溶液）添加至貯槽中。將8〇4 % g份之 A1(〇Sec-Bu)3(95%+)添加至貯槽中，且將所得溶液充分混 =45 min。接著將2〇〇〇 §量之去離子水添加至溶液中接 著添加2526.96 §份之沈澱二氧化矽（1^1^11顶¥1^§1)3, 89% Si〇2)。隨後，製備溶解於212·25 g去離子水中之 126.69 g NaOH之溶液且將其添加至反應混合物中且將反 應混合物充分混合30 min。接著將反應混合物轉移至丨9_L 攪拌反應器。用1 〇〇〇 g去離子水沖洗貯槽且將沖洗液轉移 至反應益並混入反應混合物中。在3 hr内將反應混合物加 熱至150 C且在150。〇下煮解290 hr。藉由過濾收集固體產 物，將其用去離子水洗滌，且在50°c下乾燥。由粉末乂射 線繞射分析鑑別經分離產物為UZM-8。元素分析揭示經分 離產物之組成由 Si/Al = ll.77、Na/Al=0.26、Ν/Α1=2·03 及 C/N=3.04之元素莫耳比組成。在75它下使用i重量份之 NH4N〇3、10重量份之去離子水及！重量份之經分離產物之 128322.doc -30- 200902479 離子交換溶液對經分離產物進行銨離子交換歷時3 hr，且 藉由過濾收集固體。將銨離子交換及過濾重複兩次以上， 且將經二次鍵離子交換之材料用去離子水洗滌且在5 〇。〇下 乾综°藉由在流動氮氣存在下加熱至54〇°c且在彼溫度下 保持2 hr且接著轉換至流動空氣且在彼溫度下保持丨4匕來 煅燒經乾燥材料之樣本。其後，發現BET表面積為48 j m2/g且微孔體積為0.14 cc/g。接著將經乾燥材料之另一樣 本調配成包含70重量％ UZM-8及30重量％氧化鋁之催化 劑。使用HNO3膠溶之Ah。3作為黏合劑及以UZM_8及氧化 鋁之重量計3.0重量％2S〇ika_F1〇cTM粉末狀纖維素⑺^ International Fiber Corp., North Tonawanda, NY, USA) 作為擠壓助劑來進行擠壓以獲得丨· 6 m m (丨/丨6吋）直徑擠出 物。在馬弗爐（muffle 〇ven)中藉由在流動氮氣存在下加熱 至538°C且在彼溫度下保持丨hr且接著轉換至流動空氣且在 彼溫度下保持15匕來使擠出物活化。此催化劑具有0.48 g/cc之平均谷積密度。將此催化劑命名為催化劑A。 製備包含70重量％沸石β及3〇重量％氧化鋁黏合劑之新鮮 烷化催化劑且將其命名為催化劑Β。此催化劑具有Ο.” g/“之平均容積密度。以與us 5,522,984中所述大體上相 同之方式製備催化劑B之沸石β。 實例2 用於測試實例1所製備之催化劑之實驗程序如下。將— 定體積之待測試催化劑負載於圓柱形反應器中，然而： 於催化劑Α及Β之堆疊負載的測試而言，底部鄕之體積負 128322.doc -31 · 200902479 載有催化劑B且上部70%之體積負載有催化劑A。反應器裝 備有位於熱電偶套管中之熱電偶以量測沿固定催化劑床之 長度的距離上之溫度。在260。(3(5001〇下及6.7^1之笨 LHSV下使乾燥苯向下流經反應器歷時24小時。 隨後’調整新鮮苯之流量且使反應器入口溫度降至初始 測試條件所要之距離平均床溫度（DABT)以下5〇〇c (9〇卞）之 溫度》如本文所用之DABT意謂藉由繪製催化劑床溫度比 對沿催化劑床之距離’計算曲線下自催化劑床之入口至出 口之面積且用該面積除以催化劑床之長度而計算之溫度。 將新鮮丙烯引入反應器中。接著再循環一部分反應器流出 物以使新鮮苯、新鮮丙稀及再循環反應器流出物之組合進 料抓至反應器。調整反應器入口溫度以維持所要Dabt , 同時對反應器流出物進行取樣並分析。接著調整反應器入 口溫度及/或再循環反應器流出物量，且對反應器流出物 再次取樣。重複此過程直至所獲得之量測及樣本全部處於 所要DABT及流出物再循環比率（R/FF)為止。 隨著引入之進料接觸催化劑，催化劑床内之溫度因反應 之放熱性質而上升。在測試條件下之時段内的時間點處， 繪製溫度曲線（床溫度比對沿床之距離）。將催化劑失活之 速率視為此等溫度曲線沿床行進之速率。 界定各溫度曲線之位置，其為溫度曲線中 由活性區域終點
128322.doc -32- 200902479 生’且咸信，催化劑之失活速率不受各催化劑測試間操作 條件的差異顯著影響。 DABT對於單獨催化劑A之測試而言介於i30°C (236°F)與 160°C(320°F)之間’對於單獨催化劑b之測試而言介於 160C(320°F)與175°(：(347卞）之間，且對於催化劑八及6之 堆疊負載的測試而言介於15〇°c(3〇2°F)與175。(：（347卞）之 間。丙烯WHSV對於單獨催化劑A之測試而言為2 〇3匕·〗， 對於單獨催化劑B之測試而言為h88匕-丨，且對於催化劑A 及B之堆疊負載的測試而言為丨〇3 hr-i(或替代地，對於催 化劑A為1·77 hr1且對於催化劑B為2·48匕-丨）。此等測試之 新鮮苯與新鮮丙烯之莫耳比為2。此等測試之為6。由 於方基/丙基之莫耳比在組合反應器進料流及總反應器流 出物物流中基本上相同，因此芳基/乙基之莫耳比不受再 循環反應器流出物物流之任何部分顯著影響。 測試結果展示於表3中，各測試包括將近6〇〇小時之操 作，且報導於表3中之對異丙苯及DIPBATIPB之總選擇性 及失活速率在最後525小時之操作期間測定。自5〇小時操 作後活性區域終點之位置及575小時操作後活性區域終點 之位置計算平均失活速率。 表3 催化劑 --- [試驗設施/運作號1 B 70% A及30% B ip擇钟，--- /45/409 745/396 745/411 3 丙苯+ DIPB + TIPB "-- ~99^8~~~ 99.1 _ (低範圍） ϊοαο (甚至更高範圍） 平均失活速率，相~ \ t°J i£j ) 1 7( Φ i，Η 丫 寻 J ~—----L 8.9(兩） 1(低） 128322.doc -33· 200902479 此等資料展示以下意想不到的結果··催化劑之堆 疊負载與單獨催化劑A或單獨催化劑B之選擇性及平均失 活速率相比具有對異丙苯+DIpB + TIpB較高之選擇性及較 :之平均失活速率。在不限於任何特定理論之情況下，咸 仏，催化劑A(UZM-8)與催化劑B⑻之組合提供協同效應。 咸信’ UZM-8催化劑幫助提供高選擇性且β催化劑在對高 選擇性無不利影響的情況下幫助提供低平均失活速率。 實例3 為證實催化劑Α及Β之堆疊負載對嚴苛及不利條件的穩 固性，在實例2中所報導之時段結束後，在各種烷化條件 下繼續堆疊負載之測試再歷時7〇〇小時。除催化劑失活之
相對不重要之遞增式增加以外，堆疊負載中催化劑八及B 之效能不受此額外操作顯著影響。在此額外操作之最後77 小N·(時段I)期間，堆疊催化劑負載之操作條件標出：反應 器入口溫度為109t：(228°F)，丙烯WHSV為1.03 hr.1，新鮮 苯與新鮮丙烯之莫耳比為2且R/FF為6。組合進料（亦即， 新鮮苯、新鮮丙烯及反應器流出物再循環）中之水濃度小 於 5 wt-ppm。 為模擬進料之高水污染的影響，時段I後引入水以獲得 組合進料中150 wt-ppm之水濃度歷時62小時（時段Π)。在維 持組合進料中之此高水濃度之同時，將入口溫度設定於 113°C(235°F)歷時41小時（時段in)，接著設定於 118°C(244°F)歷時23小時（時段IV)，且接著設定於 128°C(262°F)歷時90小時（時段V)。繼時段v後，在不卸載 128322.doc •34- 200902479 :化劑之情況下關閉設備。在重新將丙稀引入反應器中之 前，在高溫（亦即，介於丨⑻它^^^與丨“艺口以卞丨之間） 下使/、有150 wt-ppm之水濃度的苯循環經過堆疊催化劑負 載歷時112小時以上。基於具有小於5 wt_ppm之水濃度、 1.03 hr·1之丙烯WHSV、2之新鮮苯與新鮮丙烯莫耳比及6 之R/FF的組合進料來重新啟動設施。將反應器入口溫度設 定於128°C(262°F)歷時14小時（時段VI)，接著設定於 118°C(244°F)歷時42小時（時段VII)，且接著設定於 108 C (226 F)歷時45小時（時段νπΐ)。 堆3：負載之效能展示於表4中。此等資料表明，儘管高 水污染使得在時段I與時段Η之間丙烯轉化率自97%大大降 至75 /〇 ’但思想不到的良好效能可以uzm-8催化劑與β催化 劑之堆疊負載來達成。藉由使反應器入口溫度自時段Π中 之l〇9°C(228°F)增至時段ν中之128。〇(262卞），關閉前時段 V期間丙烯轉化率增至93%，或接近時段1期間所達成之程 度’而不顯著降低對異丙苯及DIPB及TIPB之總選擇性或 顯著增加對TIPB或對副產物npB之選擇性。此外，重新啟 動後在時段VI-VIII期間之資料表明，儘管出現干預性關 閉，但可藉由恢復相對乾燥進料使水之污染影響得以逆轉 且反應器亦然。使入口溫度自時段VI中之128。(：（262。1?)降 至時段VIII中之l〇8°C(226°F) ’同時維持97%之烯烴轉化 率對異丙本+DIPB+TIPB具99.67至99.72 mol-%之選擇性 且同時使nPB/異丙苯比率降至132。 128322.doc -35- 200902479 表4[試驗設施745，運作411] 時段 入口，。C m 組合進料 中之水， wt-ppm 丙烯轉化 率，mol·% nPB/異丙 苯，wt_ ppm/wt-ppm 對異丙苯 +DIPB + TIPB 之選擇性， mol-% 對ΉΡΒ之 選擇性， mol-% I 109(228) <5 97 132 99.66 2.6 II 109(228) 150 75 118 99.53 2.62 III 113(235) 150 79 123 99.55 2.64 IV 118(244) 150 85 148 99.57 2.63 V 128(262) 150 93 186 99.59 2.74 VI 128(262) <5 97 200 99.72 2.1 VII 118(244) <5 97 160 99.7 2.41 VIII 108(226) <5 97 132 99.67 2.98
儘管僅某些實施例已加以陳述，但替代形式及修改形式 因上述描述對熟習此項技術者而言將顯而易見。此等及其 他替代形式係視為等效形式且處於本揭示案及隨附申請專 利範圍之精神及範嗜内。
128322.doc 36-

Claims (1)

  1. 200902479 十、申請專利範圍： 1.種在第-及第二連續烧化區域中用燒化劑使芳族受質 催化燒化之方法，該方法包含： ⑷在該第一烷化區域中使該芳族受質及該烷化劑盥第 -催化劑接觸以獲得第一流出物，其中該第一催化 劑包含具有八102及Si〇2四面體單元之分層架構及在 剛合成及無水基礎上由以下實驗式表*之組成的微 孔結晶沸石： Mmn+RrP+Al,.xExSiy〇z ’、中Μ為至 種可父換陽離子，為μ與(ai+e) 之莫耳比且在0至2間變化，R為至少一種選自由第 四錢陽離子、二-第四錢陽離子、質子化胺、質子化 一胺、質子化烧醇胺及季錄化炫醇錄帛離子組成之 群的有機銨陽離子，，，Γ"為汉與（八1+幻之莫耳比且具有 〇.〇5至5.0之值，”11"為]^之加權平均價數且具有1至2 之值，"Ρ"為R之加權平均價數且具有丨至2之值，Ε 為選自由鎵、鐵、硼、鉻、銦及其混合物組成之群 的元素，"X"為Ε之莫耳分數且具有〇至丨〇之值，"〆， 為Si與（A1+E)之莫耳比且在6·5至35間變化’且” z"為 Ο與（A1+E)之莫耳比且具有由以下等式確定之值： z = (m-n + r- p + 3 + 4· y)/2 ; 及 (b)在該第二烷化區域中使該第一流出物之至少一部分 與包含β沸石之第二催化劑接觸以獲得包含烷基芳 128322.doc 200902479 族化合物之第二流出物。 2·:請求項1之方法’其中該芳族受質係選自由苯、甲笨 及二甲笨組成之群。 f ^ 4如1求項1之方法，其中該院化劑為C2_C4單烯烴。 • t求項1之方法，其令該芳族受質為苯，該烧化劑為 烯，且該烷基芳族化合物為異丙苯。 5_如請求項1之方法’其中該第一烷化區域中之第
    條件包含0.75至3_〇之芳基與烷基之莫耳比。 ' 如吻求項1之方法，其中該第一烷化區域中之第一烷化 條件包含〇.75至3之該芳族受質與該烷化劑之莫耳比。 月求項1之方法，其中該第一烧化區域中之第一燒化 條件包含1.0至3之該烷化劑之重量每小時空間速度。 8·如％求項1之方法，其中該β沸石為經表面改質之沸石 β，其特徵在於具有如由X射線光電子光譜儀所量測至少 74.8電子伏特之表面鋁2Ρ結合能。 9.如凊求項1之方法，其中該第一催化劑之特徵在於其具 有至少具有表1中所陳述之d間距及強度的X射線繞射圖 案： ' 表1 2-Θ d(A) I/I〇% 6.40 - 6.90 13.80-12.80 W · S 6.95-7.42 12.70-11.90 m - s 8.33-9.11 10.60-9.70 w - vs 19.62-20.49 4.52 - 4.33 m - vs 21.93-22.84 4.05-3.89 m - vs 24.71 -25.35 3.60-3.51 w - m 25.73 - 26.35 3.46-3.38 m - vs 128322.doc 200902479 ι〇·如5月求項】之方法’其中該第一烷化區域中之該接觸係 在包含以傳遞至該第-院化區域中之煙重量計__ wt-ppm之水濃度的第一烷化條件下進行。 Π.如請求項1之方法，其中該第二烷化 匕域中之該接觸/系 在包含以傳遞至該第二烷化區域中之卜 〃 之蛵重量計1至20000 wt-ppm之水濃度的第二烷化條件下進行 128322.doc 200902479 七、 指定代表囷： (一) 本案指定代表圖為：（無） (二) 本代表圖之元件符號簡單說明： 八、 本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學式： (無） 128322.doc
TW097101203A 2007-01-12 2008-01-11 Dual zone aromatic alkylation process TW200902479A (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/622,937 US7420098B2 (en) 2007-01-12 2007-01-12 Dual zone aromatic alkylation process

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TW200902479A true TW200902479A (en) 2009-01-16

Family

ID=39618295

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW097101203A TW200902479A (en) 2007-01-12 2008-01-11 Dual zone aromatic alkylation process

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7420098B2 (zh)
EP (1) EP2111384A4 (zh)
JP (1) JP2010515746A (zh)
KR (1) KR20090100450A (zh)
CN (1) CN101578251B (zh)
AR (1) AR064880A1 (zh)
BR (1) BRPI0806460A2 (zh)
TW (1) TW200902479A (zh)
WO (1) WO2008088997A1 (zh)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100160704A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 Robert Schmidt Alkylation of aromatics with high activity catalyst
US9150469B2 (en) * 2009-05-18 2015-10-06 Uop Llc Aromatic alkylation process with reduced byproduct formation
US8071830B1 (en) 2009-06-29 2011-12-06 Uop Llc Process for alkylation of aromatic hydrocarbons using UZM-35
US8518847B2 (en) * 2009-09-30 2013-08-27 Uop Llc Aromatic alkylation catalyst
US8242320B2 (en) * 2010-03-31 2012-08-14 Uop Llc Cumene production with high selectivity
CN102811950B (zh) * 2010-03-31 2015-01-07 环球油品公司 Uzm-37硅铝酸盐沸石
US7985886B1 (en) * 2010-03-31 2011-07-26 Uop Llc Aromatic alkylation process using UZM-37 aluminosilicate zeolite
US8350111B2 (en) 2010-10-12 2013-01-08 Uop Llc Method for producing cumene
JP2014513151A (ja) * 2011-02-07 2014-05-29 バジャー・ライセンシング・エルエルシー ガソリンのベンゼン含有量を減少させる方法
US9834493B2 (en) 2011-02-07 2017-12-05 Badger Licensing Llc Process for reducing the benzene content of gasoline by alkylating benzene using a lower olefin in the presence of a paraffinic diluent
US9199891B2 (en) 2011-02-07 2015-12-01 Badger Licensing Llc Process for reducing the benzene content of gasoline
US9200215B2 (en) 2011-02-07 2015-12-01 Badger Licensing Llc Process for reducing the benzene content of gasoline
AU2011358568C1 (en) * 2011-02-07 2016-11-03 Badger Licensing Llc Process for reducing the benzene content of gasoline
US8481794B2 (en) * 2011-05-09 2013-07-09 Uop Llc Methods and apparatuses for producing ethylbenzene
US20120330076A1 (en) * 2011-06-27 2012-12-27 Uop, Llc Exchanger and a process relating thereto
US9598330B2 (en) 2011-08-19 2017-03-21 Badger Licensing Process for reducing the benzene content of gasoline
US9751817B2 (en) * 2014-03-07 2017-09-05 Uop Llc Combined reactor effluent and regenerant recirculation for detergent alkylation process
US20160130196A1 (en) * 2014-11-07 2016-05-12 Uop Llc Highly selective alkylation process with low zeolite catalyst composition
US20160289140A1 (en) * 2015-03-31 2016-10-06 Uop Llc Highly selective alkylation process with low zeolite catalyst composition
ES2774981T3 (es) * 2015-10-15 2020-07-23 Badger Licensing Llc Producción de compuestos alquilaromáticos
JP7189221B2 (ja) * 2017-09-22 2022-12-13 インドラマ・ベンチャーズ・オキサイズ・エルエルシー アルキル芳香族の製造法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL76445C (zh) 1950-03-08
US3308069A (en) 1964-05-01 1967-03-07 Mobil Oil Corp Catalytic composition of a crystalline zeolite
USRE28341E (en) 1964-05-01 1975-02-18 Marshall dann
US4008290A (en) 1975-03-10 1977-02-15 Uop Inc. Cumene production
US4774377A (en) 1987-09-11 1988-09-27 Uop Inc. Alkylation/transalkylation process
US4891458A (en) 1987-12-17 1990-01-02 Innes Robert A Liquid phase alkylation or transalkylation process using zeolite beta
US5081323A (en) 1987-12-17 1992-01-14 Chevron Research And Technology Company Liquid phase alkylation or transalkylation process using zeolite beta
IT1237198B (it) 1989-11-16 1993-05-26 Eniricerche Spa Processo per l'alchilazione di composti aromatici.
IT1264626B1 (it) 1993-06-16 1996-10-04 Eniricerche Spa Processo per la preparazione di cumene
US5522984A (en) 1994-08-18 1996-06-04 Uop Modified zeolite beta, processes for preparation and use thereof
ES2133042B1 (es) 1996-03-14 2000-05-16 Univ Valencia Politecnica Sintesis de zeolita y zeotipos isomorfos a la zeolita beta.
US5723710A (en) 1996-07-12 1998-03-03 Uop Zeolite beta and its use in aromatic alkylation
US6479721B1 (en) 1997-06-16 2002-11-12 Uop Llc Alkylation process operating at low olefin ratios
US6936744B1 (en) 2000-07-19 2005-08-30 Exxonmobil Chemical Patents, Inc. Alkylaromatics production
US6376729B1 (en) * 2000-12-04 2002-04-23 Fina Technology, Inc. Multi-phase alkylation process
US20020042548A1 (en) * 2001-07-11 2002-04-11 Dandekar Ajit B. Process for producing cumene
US6995295B2 (en) * 2002-09-23 2006-02-07 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Alkylaromatics production
US7268267B2 (en) * 2003-03-21 2007-09-11 Uop Llc Alkylation process using UZM-8 zeolite
US6756030B1 (en) 2003-03-21 2004-06-29 Uop Llc Crystalline aluminosilicate zeolitic composition: UZM-8
US7091390B2 (en) * 2003-03-21 2006-08-15 Uop Llc Hydrocarbon conversion processes using catalysts comprising UZM-8 and UZM-8HS compositions

Also Published As

Publication number Publication date
WO2008088997A1 (en) 2008-07-24
CN101578251A (zh) 2009-11-11
BRPI0806460A2 (pt) 2011-09-06
EP2111384A1 (en) 2009-10-28
KR20090100450A (ko) 2009-09-23
AR064880A1 (es) 2009-04-29
CN101578251B (zh) 2013-06-19
JP2010515746A (ja) 2010-05-13
EP2111384A4 (en) 2012-05-09
US20080171900A1 (en) 2008-07-17
US7420098B2 (en) 2008-09-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TW200902479A (en) Dual zone aromatic alkylation process
EP1117750B1 (en) Process for manufacturing olefins using a pentasil zeolite based catalyst
TWI399357B (zh) 在固體酸觸媒上以低苯對烯烴比例及低重碳生成製備烷基苯之方法
JP4299122B2 (ja) 芳香族アルキル化触媒の再活性化
US7396969B2 (en) Process for preparing short chain alkyl aromatic compounds
EP0796234B1 (en) Process for the alkylation of benzene-rich reformate using mcm-49
TWI499576B (zh) 含所欲２-苯基含量之苯基烷類之製造方法
JP2015515473A (ja) 重質芳香族からのキシレンおよび軽質オレフィンの生成プロセス
JP2008500168A (ja) 芳香族化合物転換プロセスに有効な触媒処理
CA2613653A1 (en) Alkylation process using uzm-8 zeolite
AU2009215686A1 (en) Process for the conversion of ethane to aromatic hydrocarbons
MX2007006532A (es) Proceso para la alquilacion de benceno y transalquilacion de aromaticos polialquilados sobre catalizadores de zeolita beta mejorados.
JP5852749B2 (ja) Ｕｚｍ−３９アルミノシリケートゼオライトを用いた芳香族化合物の転化反応
KR20200087250A (ko) 벤젠 및/또는 톨루엔의 메틸화에 의한 파라자일렌의 제조를 위한 촉매
JP4757966B2 (ja) ２，６−ジメチルナフタレンの製造法
EP1309527A1 (en) Regeneration of aromatic alkylation catalysts using hydrocarbon stripping
JP4896291B2 (ja) ２，６−ジメチルナフタレンの製造方法
CN103797091B (zh) 降低汽油的苯含量的方法
KR102349074B1 (ko) 저제올라이트 촉매 조성물을 사용하는 고선택성 알킬화 방법
EP0640575B1 (en) Process for upgrading a paraffinic feedstock
ES2204406T3 (es) Procedimiento para la preparacion de 2,6-dimetilnaftaleno a partir de corrientes petroquimicas.
WO2010080190A1 (en) Alkylation of aromatics with high activity catalyst
JP2018511598A (ja) 低ゼオライト触媒組成物による高選択性アルキル化法
KR100543270B1 (ko) 방향족 화합물 전환방법 및 이 방법에 유용한 제올라이트촉매
CA2206312C (en) Process for the alkylation of benzene-rich reformate using mcm-49