TW200403218A - Production of olefins - Google Patents

Description

200403218 玖、發明說明： I：發明戶斤屬之技術領域3 發明領域 本發明是有關一種自烴類來製造稀烴的方法，更特別 5 是有關一種能源有效的方法，其中烴類被處理而自熱裂解。 L先前】 發明背景 婦fe (乙稀、丙婦及丁婦）生產係為一個極為能源過度的 製程。現今的蒸汽裂解技術涉及：一製程加熱爐以供應能 10量來將進料裂解成烯烴類產物，從該等產物回收熱，一用 以將產物流加壓至相當高的壓力（3_5〇〇 psig)之大型壓縮 機，以及瘵餾以便分離與純化產物。該製程加熱爐在提供 裂解之熱上是一相當無效率的方法：僅有大約4〇%至5〇%之 由製程加熱爐内被釋放的埶妯田 A?? c: TTfc , . l

使得烯烴的生產是極為能量過度的。 法之效率的方式係藉由共生製程來 製程加熱爐的低效能，

用氣體渦輪機與蒸汽渦輪機兩者以 ^熱能轉換為可用的軸功上會有高達 5 200403218 55〇/。的效率。此方式之一實例被揭露於貿〇〇1/〇4236中，其 中瘵汽裂解法之特徵在於··用以加熱烴混合物的能量源係 藉由-共生單元來供應。該共生單元藉由從被裂解的煙所 提供之燃料的燃燒而同時地產生熱能與機械能；由煙與蒸 5汽所構成的混合物藉由該熱能而受預熱，而該機械能藉由 -交流發電機或能源發電機被轉換為電能，該電能繼而Μ 用來加熱該烴混合物至所要求的裂解溫度。 US 4912282揭露-用來裂解烴的方法，其中一由燃料 看 與-含氧氣體所構成的混合物於一裂解加熱爐内被燃燒以 !〇生成用來裂解該烴之熱。該含氧氣體包括一由預熱過的空 氣與來自-氣體涡輪機之經膨脹的廢氣所構成的混合物， 該氣體渴輪機已被饋料以在一氣體發生器中燃燒壓縮空氣 與燃料所生成之產物。該氣體满輪機驅動將電力供予此方 法中所使用的壓縮機之發電機。 15 雖然如上所述的氣體渦輪機之使用改進了該等裂解方 法的效能，傳統的蒸汽裂解法在能源上基本上是本身充足 修 勺就正们‘私所需之總熱量有一明顯比例（例如60%或更 夕）疋可得自方；加熱爐之棑放廢氣以及被裂解的產物之冷 卻。於是所需之額外熱能（其係為一共生製程可被施用的部 20分）係相當地小（例如4()%或更少），這意謂可用之總能源效 率增益亦受相當地限制，可能是為15%的級數。 自熱衣解對於烯烴係為一新途徑，其中烴進料被混合 以乳氣並通過一傕化劑。燃燒係於該催化劑之表面上被起 始，而要將反應物提升至加工溫度並進行吸熱裂解製程所 6 200403218 需的熱係就地被生成。結果，對於一製程加熱爐即不存在 有需要。這樣一種方法被描述於，例如，EP 332289B、 EP-529793B、EP-A-0709446與 WO 00/14035 中。 【發明内容】 5 發明概要

我們已發現，將一共生步驟併入於一自熱裂解製程中 可導致要比當該共生步驟被併入於一傳統的蒸汽裂解製程 中時，實質更高的能源效率增益。

因此，本發明提供一種自一含有鏈烷烴的烴進料來製 10 造單烯烴的方法，其包含部分地燃燒一由該烴進料與一含 有分子氧的氣體所構成的混合物，該混合物接觸一能支持 超過可燃性之正常富燃料限度（normal fuel rich limit)之燃 燒的催化劑，以及隨後將該燃燒的產物分離，其中用於分 離的能源係由一透過燃料的燃燒來同時生成熱能與機械能 15 的共生製程所提供，該機械能被轉換為電能，而該熱能被 用來產生供應用於一蒸汽渦輪機内的蒸汽。 通常在分離該燃燒的產物之前，該等產物被壓縮，這 促進該等產物之分離與純化。在本發明之一較佳具體例 中，用於壓縮的能源亦藉由該共生製程來提供。 20 於是，本發明亦提供一種自一含有鏈烷烴的烴進料來 製造單烯烴的方法，其包含一第一步驟是部分地燃燒一由 該烴進料與一含有分子氧的氣體所構成的混合物，該混合 物接觸一能支持超過可燃性之正常富燃料限度（normal fuel rich limit)之燃燒的催化劑，以及隨後的步驟是將該燃燒的 200403218 產物壓縮盘公雜 ^ , 一刀離’其中用於分離與壓、缩步驟的能源係由一 透過燃料的燃燒來同時生成熱能與機械能的共生製程所提 供’:亥機械能被轉換為電能，而該熱能被用來產生供 於一蒸汽渦輪機内的蒸汽。 …我們已發現，本發明可將一自熱裂解製程之燃料需求 減少至達4G%之多，實f上高於當共生製程被應用於—傳 統的蒸汽裂解製程時之增益。 10 由於自熱裂解本身要比傳統的蒸汽裂解更有效率，本 發明方法的燃料需求可以少至是為一傳統的蒸汽裂解製程 所具者的二分之―；即令—併人共生製程的傳統蒸汽裂解 製程，在理論上需要有幾乎為3倍的燃料。 較佳地，用於共生製程的燃料包含該分離製程的產物 中之-者。亦較適宜的是，該機械能及熱能是藉由一敎機 或氣體引擎而被供應，較佳為—氣體渴輪機。 15 應用 在-較佳方法中，源自於該氣體渴輪機的機械能之電 ^，還有那個由蒸汽渦輪機所產生者，兩者被使用供電給 該分離步驟，以及較佳地還有該壓縮步驟。 該含有鍵烧烴的烴進料適當地可為乙&、丙烷或丁 烧。其可為實質上純質的或可混合以其他的煙類以及選擇 ^其他材料’例如甲燒、氮氣'一氧化氮、二氧化氮、水 洛汽或氫。一含有鏈烷烴的烴分餾物，諸如粗汽油 (naphtha )、粗柴油（gas 〇il )、減壓柴油（⑹） 或此等之混合物可被使用。_適合的原料係為一由氣態含 有鏈烧烴的烴所構成的混合物，主要地包含有乙烧（其係形 20 成於來自天然氣的甲烷之分離)。較佳的是-主要包含有乙 烧的含有鏈燒烴的烴’其提供—主要包含有乙稀作為該單 細之產物。 作為该含有分子氧的氣體，此處可被合適地使用的是 氧氣或空氣。較為適宜的是使用氧氣，選擇性地被稀釋以 一惰性氣體，例如氮氣。較佳的是，在接觸該催化劑之前， 將&有氧之氣體預混合以該含有鏈烧烴的烴進料。在一 催化彳的存在下，由該氣態含有鏈烧烴的烴/含有分子氧的 亂體混合物所構成之組成物，為能完全燃燒成為二氧化碳 與水，合適地係為烴對含氧氣體是為5至13 5倍的化學計量 比率。較佳的組成物係為烴對含氧氣體是為5至9倍的化學 計量比率。 關於該第一步驟，該催化劑可為任一種可支持超過可 燃性之正常富燃料限度之燃燒的催化劑。該催化劑可包含 一遞族金屬作為其催化劑組份。適合的砸族金屬包括鉑、 鈀、釕、铑、娥與銥。铑，且更特別地，鉑和鈀是較佳的。 以該催化劑之總乾重為基礎，典型的观族金屬的裝料範圍 是為0.01-100 wt%，較佳為介於〇·01-2〇 wt%之間，且更佳 為 0.01-10 wt%。 當一 Μ族催化劑被使用時，其較佳地是連同一催化劑 促進劑被使用。該促進劑可為一皿Α族、IV Α族和/或V Α族 金屬。另擇地，該促進劑可為一過渡金屬；該過渡金屬促 進劑係為一不同於被用作為Μ族過渡金屬催化劑組份之金 200403218 較佳的mA族金屬包括A1、Ga'In以及丁丨。在這些之中， ：

Gamn是較佳的。較佳的IVA族金屬包括Ge、如以紐。 在k些之中’ Ge與sn是較佳的。較佳的VA族金屬係為Sb。 猶族金屬對mA、！vA或VA族金屬的原子比可為1:〇1至 5 50.0，較佳為！ ··（^至 12 〇。 在過渡金屬系列中適合的金屬包含週期表之Z B族至 Μ族的那些金屬。特別地，擇自週期表2ΐΒ、πβ、^B、 WB與谓族的過渡金屬是較佳的。該等金屬之實例包括心、

Mo、W、Fe、RU、0s、Co、Rh、Ir、奶、pt、Cu、α§、 1〇 Au、Zn、Cd與Hg。較佳的過渡金屬促進劑係為M〇、Rh、

Ru、Ir、Pt、Cu與Zn。族金屬對過渡金屬促進劑之原子 比可為 1 : 0·1·50·0，較佳為 1 ·· 〇·ι_12 〇。 較佳地，該催化劑包含只有一促進劑；該促進劑係擇 自於ΙΕ Α族、IV Α族、V Β族與過渡金屬系列。例如，該催 15化劑可包括一擇自铑、鉑與ί巴之金屬以及一擇自於由Ga、

In、Sn、Ge、Ag、Au或Cu所構成之群組中的促進劑。此類 _ 催化劑之較佳實例包括Pt/Ga、Pt/In、Pt/Sn、Pt/Ge、Pt/Cu、

Pd/Sn、Pd/Ge、Pd/Cu與 Rh/Sn。Rh、Pt 或 Pd可包含有介於 0.01-5.0 wt% (較佳為 0.01-2.0 wt%，且更佳為 0.05-丨 〇 wt〇/〇) 20 之間的催化劑總重量。Rh、Pt或Pd對該Π A族、ivA族或過 渡金屬促進劑的原子比可為1 : 0.1-50.0，較佳為！： 0.1-12.0。例如，Rh、Pt或Pd對Sn的原子比可為1 : 〇 1-5〇， 較佳為1 : 0.1-12.0，更佳為1 : 0·2·3·0，且最佳為丨：〇 5-1 5。 另一方面，Pt或Pd對Ge的原子比例可為1 : 0 · 1 - 5 0，較佳為1 : 10 200403218 0.1-12.0，且更佳為1 · 0.5-8.0 °Pt或Pd對Cu的原子比可為1 : 0.1-3.0，較佳為 1 : 0.2-2.0，且更佳為 1 : 0 5-1.5。 另擇地，該促進劑可包含至少兩種擇自π A族、jy a族 與過渡金屬系列之金屬。例如，當該該催化劑包含鉑，該 5鉑可被兩種源自過渡金屬系列之金屬（例如，鈀與銅）所促 進。此種Pt/Pd/Cu催化劑可包含，以乾催化劑之總重為基 礎，呈一數量為〇.〇1-5〜1%(較佳為〇.01_2_%，且更佳為 0.01-1 wt%)的把。Pt對Pd之原子比可為i : om 〇，較佳 為1 : 0.5-8.0，且更佳為i : H5 0。鉑對銅之原子比較佳 10地係為1 : 〇·卜3.0,更佳為1 ·· 〇.2_2〇,且最佳為丨：〇.5丄5。 當該該催化劑包含鉑，其可另擇地被一過渡金屬以及 另一擇自於週期表的冚Α族或IV Α族的金屬所促進。在該等 催化劑中，以催化劑之總重量為基礎，鈀可以呈一為〇 〇1_5 wt% (較佳為0.01-2.〇 wt%，且更佳為〇〇5-1〇 wt%)之數量 15而存在。Pt對Pd之原子比可為丨：〇1_1〇 〇，較佳為i : 0.5-8.0 ’且更佳為丨：} 〇-5 〇。pt對皿八族或族金屬之原 子比可為1 : 〇·1β60，較佳為1 : 0.1-50.0。較佳地，]πα族 或贝八族金屬係為811或(^，最佳為％。 為免疑慮，該催化劑中的谓族金屬與促進劑可呈任一 20種形式而存在，例如，有如一金屬《呈一金屬化合物（諸 如，一種氧化物）之型式。 應瞭解的是，在催化劑中的金屬之實際濃度傾向於不 同於被使用於該催化劑的製備中公稱漢度，因為並非所有 在該催化劑的製備當中被使用的金屬確實地成為被併入至 11 200403218 催化劑組成物中。因此，該公稱金屬濃度可能必須被變化， 俾以確保所欲之實際金屬濃度被達成。 該自熱裂解催化劑係可為無擔體的，諸如呈一金屬網 的形式，但較佳地係為有擔體的。任一種適合的擔體可被 5 使用，諸如陶瓷或金屬擔體，但陶瓷擔體通常是較佳的。 當陶瓷擔體被使用，該陶瓷擔體的組成可為在介於，例如， 600 °C與1200 °C之間的高溫下是安定的任一種氧化物或氧 化物之組合。該擔體材料較佳地具有一低熱膨脹係數，而 g 且在高溫下對於相分離具有抗性。 10 適合的陶竟擔體包括corderite、石夕酸銘經（lithium aluminium silicate，LAS)、氧化紹（α-Α1203)、氧化紀安定 的氧化結（yttria stabilized zirconia)、鈦酸銘（alumina titanate)、niascon 以及石粦酸氧錯 |弓（calcium zirconyl phosphate) 〇該P勾瓷擔體可為而十洗塗覆的（wash-coated)，例 15 如使用γ型氧化I呂（γ-Αΐ2〇3)。 該自熱裂解催化劑可藉由本技藝已知的任一種方法來 馨 製備。例如，凝膠法與濕浸潰技術可被使用。典型地，該 擔體被浸潰以一或多種包含有該等金屬的溶液，乾燥，並 接而在空氣中被鍛燒。該擔體可於一或多個步驟内被浸 20 潰。較佳地，多重浸潰步驟被使用。該擔體較佳地於各個 浸潰之間被乾燥及鍛燒，並繼而進行一最後的鍛燒，較佳 地是在空氣中。該被鍛燒的擔體可繼而被還原，例如，藉 由在一氫氣氛圍内之熱處理。此反應可適當地在一介於600 。(：與1200°C (較佳為850°C與1050°C，以及最佳為900°C與 12 200403218 1000 °C )之間的催化劑退出溫度（catalyst exit temperature) 下被完成。 該自熱裂解爐可在大氣壓力或高壓下被操作。1至40 barg的壓力可為適合的，較佳是一為1-5 barg之壓力，例如 5 1.8 barg被使用。然而，一大於5 barg之總壓力可被使用， 通常係為一大於15 barg之總壓力。當該自熱裂解係在一介 於15-40 barg之間的壓力範圍（有利地，介於20-30 barg之 間，如25 barg)内被操作，對於壓縮產物流以促進分離與純 _ 化之需求被減低，且較佳地被完全地消除。 10 該自熱裂解爐可適宜地在一高於500 °C之溫度下被操 作，例如高於650°C，典型地高於750°C，且較佳為高於800 °C。溫度上限可適當地高達1200°C，例如高達ll〇〇°C，較 佳為高達1000°C。催化劑退出溫度可適當地落在600°C至 1200°C之範圍内，較佳為在850DC至1050°C之範圍内，且最 15 佳為在900°C至l〇〇〇°C之範圍内。 較佳地，雖非為必要的，將該原料與含氧氣體適當地 · 預熱至 200-500T：，較佳為 200-300°C。 較佳地，該氣態原料與一種含有分子氧的氣體在一大 於 80,000 hr-Ι 之氣體時空速度（Gas Hourly Space Velocity， 20 GHSV)下呈混合物被進料至該自熱裂解爐中，俾使一氧化 碳與二氧化碳之生成量減至最小。較佳地，該GHSV超過 200,000 hr」，尤其是大於1，0005000 hr-Ι °為達本發明之目 的，GHSV被定義為在NTP/時間/(催化劑床之容積）下的總 原料之谷積。 13 200403218 關於操作的較佳方法之細節，可以參照前述之 EP-B1-0332289 、 EP-B1-0529793與EP-A-0709446 。 任何在自熱裂解程序中被產生的焦炭之去除可以藉由 機械方式，或是藉由使用去炭方法當中之一者（諸如那個被 5 描述於EP-A-0709446中者，該案的内容在此被併入以作為 參考資料）。 這些反應產物當自該反應室浮出時被驟冷，俾以避免 發生更進一步的反應。源自驟冷之熱能被用來生成高壓蒸 · 汽，該蒸汽被用來供應動力給整體製程中需要該蒸汽的那 10 些部分。 被裂解之氣體接而在被分離之前被壓縮。除了單烯烴 與合成氣體以外，該裂解反應產生少量的乙炔類、芳族類 與二氧化碳。二氧化碳通常被移除，典型地使用一以胺為 主的吸收系統，諸如MEA或TEA (或兩者之混合物），或是 15 其他任何商業上可得之C Ο 2移除方法。被裂解之氣體接而在 一為本技藝中所熟知之低溫分離單元中被處理。 · 該分離單元的產物中之一者為氣體燃料（輕汽油，包括 曱烷與氫），且於一較佳具體例中，這被輸送至一組合式循 環共生單元的氣體渴輪機内。在一典型的共生單元中，該 20 氣體渦輪機係由壓縮機段與擴張器節段所構成。燃燒空氣 進入壓縮機且接而在一燃燒室中接觸燃料。熱燃燒氣體流 經該擴張器來提供用於該壓縮機之能量並且驅動一相連之 發電機。來自該氣體渦輪機之熱廢氣中的能量藉由高壓蒸 汽之產生而被回收。此蒸汽係經由一蒸汽渦輪機而被用來 14 200403218 此:Γ將燃料能量轉換為電能的-大、力50-55 /。’大概為—典型的蒸汽循環之兩倍。 有利地’在共生單元的氣體渴輪機與蒸汽渴輪機内被 ^之電力被用於提供動力給被使用於低溫分離單元中的 堡縮機(被用來壓縮被裂解之氣體)以及在空氣分離工廠内 被使用的壓縮機（提供用於自熱裂解反應之氧氣）。 本發明之-較佳具體例將參照附圖來作詳細說明，其 中： 圖式簡單說明 10

第1圖是本發明具體例的製程之一簡單流程圖，其顯示 一包含有下列之系統：—自熱裂解爐、-驟冷塔、一系列 的壓縮機、>—初始分離f、-—六、击** 邳始刀雕&、一冷凍早兀、一蒸餾單元16以 及一組合式循環共生單元；以及 第2圖顯示本發明的方法相較於其他方法之理論性燃

15料需求，就傳統的蒸汽循環作為輔助能量源以及另擇地共 生製程這兩者而言。 t實施方式】 較佳實施例之詳細說明 參閱第1圖，一主要地包含乙烷之含有鏈烷烴的烴進料 20還有氧氣被個別地進料穿通過管路1與管路2，經由預熱器 3而至自熱裂解爐4。亦經由管路2被進料至自熱裂解爐的係 為氧氣。自熱裂解爐4被維持在條件下，藉此氧化脫氫反應 被ie成而產生乙細、向級細煙、甲烧、二氧化碳與Syngas ( 一 氧化碳與氫）。被裂解之氣體繼而被驟冷俾以避免驟冷塔6 15 200403218 内之進#反應，而包括燃料油與汽油的液體分離開。在 驟冷後，被裂解之氣體在通至_使用一種胺吸收系統來將 ⑶2自蒸汽内移除的初始分離區10以前，於一系列的塵縮機 8内被屋縮。在進入分離與蒸餾單元16以便被分離為各式的 5產物之前，該等壓縮氣體通過一冷滚單元14心產物被裂 解而得到乙烯，及任何乙统經由管路2〇被再循環。來自該 分離單元之氣體燃料經由管路22被進料至一組合式循環共 生單元24之氣體渦輪機，該共生單元以一已知的方式產生 來自該氣體渴輪機與-蒸汽渦輪機的電力。這動力，連同 由來自驟冷塔6中之壓蒸汽流所產生的動力，—起驅動該壓 縮機8和該冷康壓縮機14以及用於氧氣管路2之氧氣分離單 元。 因為在該自熱裂解製程中並不存在有在一傳統的稀煙 爐内被發現的火箱或輻射/對流區，在裂解反應以及隨後的 15驟冷中所產生的高壓蒸汽流實質上少於一傳統系統中所具 者。於是’相較於-傳統蒸汽裂解製程之低於4G%，自1 他來源被供應的總能量需求之比率係高於一傳統系統中;斤 具者--大約為68%。於是，可能來自一共生單元以供應此輔 助供應量之可能總能源節省係相當地更高的。 20 24被顯示於第2圖’其顯示，就傳統的蒸汽循環作為輔 助能量源，以及另擇地共生製程這兩者而言，有關以傳統 的加熱爐為主的以及自熱裂.解機器工廠之理論性總燃料需 求…種使用蒸汽旋循環作為輔助能量源之以傳統的加熱 爐為主的工*具有一為434黯之理論性總能量需求，這可 16 200403218 藉由併入一共生單元而減少至380 MW，即一略超過1〇 %之 節省量。但是，一使用蒸汽循環之具有一為224 MW的總能 里需求的自熱裂解工廠可藉由使用依據本發明的共生製程 而將此減少至127 MW — —為大約4〇%的節省量。於是，

可看出的是’使用共生製程對自熱裂解工廠所產生的利益 要遠高於其對一以加熱爐為主的工廠所產生者。在5〇至 7 5 /〇之級數的總燃料節省量可藉由在一婦烴工廠内内組合 自熱裂解製程與共生製程而被達成。 ίο 15 本發明的另一優點是，燃料需求量的減少亦會導致溫 室氣體（GHG)發散上之一減少。相較於一典型的烯烴工 龜，據估計，GHG的發散可藉由ATC與共生製程之組合而 被減少至高達40%。溫室氣體上的減少沒有跟燃料使用上 的減少-樣多’因為被用於傳統工廠中的某些燃料係為氫 (不會產生〇恥），而且在自熱裂解工廠中所使用之某些燃 料含有會產生更多的GHG之一氧化碳。【圖式簡單^ 明】 第1圖是本發明具體例的製程之一簡單流程圖，其顯示 一包含有下列之系統：一自熱裂解爐、 的壓縮機、一初始分離區、一冷凍

20 驟冷塔、一系列 單元、一蒸館單元16以 及一組合式循環共生單元；以及 、乐2圖心本發明的方法相較於其他方法之理論性辦 料需求’就傳統的蒸汽循環作為輔助能量源以及另擇地共生衣裎這兩者而言。 【圖式之主要元件代表符號表】 17 200403218 卜2 管路 3 預熱器 4 自熱烈解爐 6 驟冷塔 8 壓縮機 10 初始分離區 14 冷凍單元/冷凍壓縮機 16 蒸餾單元 20 > 22 管路 24 組合式循環共生單元

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Claims (1)

1. 200403218 5 10 拾、申請專利範圍： 1· 一種自一含有鏈烷烴的烴進料來製造單烯烴的方法，其 包含部分地燃燒-由該烴進料與一含有分子氧的氣體 所構成的混合物，該混合物接觸一能支持超過可燃性之 正常富燃料限度（normal fuel rich limit)之燃燒的催化 劑’以及隨後將該燃燒的產物分離，其中用於分離的能 源係由一透過燃料的燃燒來同時生成熱能與機械能的 共生製程所提供，該機械能被轉換為電能，而該熱能被 用來產生供應用於一蒸汽渴輪機内的蒸汽。、如申：專利範㈣W之方法，其中在分離該燃燒的產 物之前，該等產物被壓縮，以及其中用於壓縮之能源亦 是藉由該共生製程來供應。

   15 4· 20 如申請專利範圍第1項之方法，其中用於共生之燃料包 含有分離製程中之一產物。 ^申請專利範圍第1項之方法，其巾該機械能與熱能係 藉由一熱機或氣體引擎所供應。 士申：專利乾圍第1項之方法’其中源自該氣體渦輪機 之機械能的電能及藉由蒸汽渦輪機產±的電能，皆被使 用以供應能量於分離程序，及較佳地，該壓縮程序。 Ί請專利範圍第1項之方法，其中該含有鏈烧煙的煙 進料係擇自於乙坑、丙垸、丁K此等之混合物。 如申請專利範圍第1項之方法，其中該含有鏈烧烴的煙 進料係為乙烷。

   如申請專利範圍第 項之方法，其中由該烴進料與該含

   19 200403218 - 5 有分子氧的氣體所構成之該混合物在一介於1至40 barg間之壓力下被部分地燃燒。 9 ·如申明專利範圍弟1項之方法，其中由該烴進料與該含 有为子氧的氣體所構成之該混合物在一高於5⑽。◦之溫 度下被部分地燃燒。 士申#專利範圍第1項之方法，其中該含有鏈烷烴的烴 進料與4含有分子氧的氣體被預熱至介於2GG至500°C 之間。 10 11 ·如申請專利範圍第i 貝之方法，其中該分離單位生成被 輸运至一組合式彳盾戸 料。 長共生單元之氣體渦輪機的氣體燃 20