TR201810074T4 - Bir akım transformatörü yardımı ile elektrik akımlarının ölçülmesi için metot ve cihaz. - Google Patents
Bir akım transformatörü yardımı ile elektrik akımlarının ölçülmesi için metot ve cihaz. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201810074T4 TR201810074T4 TR2018/10074T TR201810074T TR201810074T4 TR 201810074 T4 TR201810074 T4 TR 201810074T4 TR 2018/10074 T TR2018/10074 T TR 2018/10074T TR 201810074 T TR201810074 T TR 201810074T TR 201810074 T4 TR201810074 T4 TR 201810074T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- current
- transformer
- voltage
- feature
- signal
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 62
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 62
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 57
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 claims description 32
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 21
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 9
- 238000001208 nuclear magnetic resonance pulse sequence Methods 0.000 claims description 6
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 5
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 4
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 claims description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 55
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 17
- 230000006870 function Effects 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 9
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 9
- 230000008859 change Effects 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 7
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 7
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 6
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 6
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 5
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010616 electrical installation Methods 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 3
- 230000008447 perception Effects 0.000 description 3
- 206010012335 Dependence Diseases 0.000 description 2
- 108010074506 Transfer Factor Proteins 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000001015 abdomen Anatomy 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- -1 number of turns Substances 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R15/00—Details of measuring arrangements of the types provided for in groups G01R17/00 - G01R29/00, G01R33/00 - G01R33/26 or G01R35/00
- G01R15/14—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks
- G01R15/18—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers
- G01R15/183—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R15/00—Details of measuring arrangements of the types provided for in groups G01R17/00 - G01R29/00, G01R33/00 - G01R33/26 or G01R35/00
- G01R15/14—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks
- G01R15/18—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers
- G01R15/183—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core
- G01R15/185—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core with compensation or feedback windings or interacting coils, e.g. 0-flux sensors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
- Measuring Instrument Details And Bridges, And Automatic Balancing Devices (AREA)
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Abstract
Mevcut buluş, bir akım transformatörü yardımı ile elektrik akımlarının ölçülmesi için bir metot ve bir cihaz ile ilgilidir. Özellikle mevcut buluş, bir alternatif akımın yanında doğru akım kısmını da içeren ve bu şekilde karışık akımlar olan elektrik diferansiyel akımlarının ölçülmesi için bir metot ve bir cihaz ile ilgilidir.
Description
TEKNIK ALAN
Mevcut bulus, bir akim transformatörü yardimi ile elektrik akimlarinin ölçülmesi için
bir metot ve bir cihaz ile ilgilidir. Özellikle mevcut bulus, bir alternatif akimin yaninda
dogru akim kismini da içeren ve bu sekilde karisik akimlar olan elektrik diferansiyel
akimlarinin ölçülmesi için bir metot ve bir cihaz ile ilgilidir.
TEKNIGIN BILINEN DURUMU
Diferansiyel akimlarin ve/ veya hatali akimlarin ölçülmesi endüstriyel tesislerin ve
elektrik tesisatlarinin emniyet teknigi alaninda ve insanlarin elektrik çarpmasina karsi
korunmasi için, ve de istenmeyen ya da hatali akim akislari nedeniyle makinelerin,
endüstriyel tesislerin ve elektrik tesisatlarinin hatali fonksiyonlardan ve hasarlardan
korunmasi için önemli bir taleptir. Bu tip istenmeyen akim akislarinin ortaya çikmasi
için bir örnek topraklama hatalaridir. Bir topraklama hatasinda bir elektrik iletkeni
toprak potansiyeline kasitli bir elektrik iletken baglantiya sahip degildir, yani iletken ve
toprak potansiyeli arasinda bir düsük elektrik direnci bulunmaktadir. Bu direnç
üzerinden bir elektrik akimi, hatali akim ya da diferansiyel akim akar. Bu da elektrik
cihazinin isletmesi içerisinde sinir degerlerin asilmasi sirasinda bir ariza meydana
getirir ve bir büyük tehlike olusturur.
Bu tip bir tehlikenin önlenmesi için cihaz içerisinde diferansiyel akimlarin ya da hatali
akimlarin mevcudiyeti tespit edilir. Hatali akimda düz dogru hatali akim ve
empülsiyonlanan dogru hatali akim ve alternatif hatali akim arasindaki farklar tespit
edilir. Alternatif hatali akimin algilanmasi için indüktif akim transformatörleri ya da
toplam transformatörler kullanilir. Bir indüktif akim transformatörü ya da toplam
transformatör genel olarak, bir transformatör bobininin, örnegin bir kaplanmis bakir telin
sekonder sargi olarak yerlestirilmis oldugu bir ferromanyetik transformatör çekirdegini
içerir. Örnegin bir diferansiyel akimin algilanmasi için elektrik cihazinin söz konusu
akim devrelerinin besleme tesisatlari ve geri tesisatlari demet haline getirilir ve birlikte
paralel olarak bir akim transformatörünün içinden sevk edilir. Elektrik besleme tesisati
ve geri tesisati birlikte akim transformatörünün primer sargisini olusturmakta olup,
içerisinde primer sargi mutlaka çok kez ya da bir kez ferromanyetik transformatör
çekirdegini sarmasi gerekmez, bunu yerine genel olarak yalnizca düz sekilde
transformatör çekirdeginin ortasindan takilmis olan iletkenlerden olusabilir. Bu sirada
bir kez takilmis iletkenlerde tam olarak söylenirse, transformatör çekirdeginden büyük
bir mesafe olusturan tam olarak bir sargi söz konusudur.
Elektrik cihazinin kuralina uygun islevinde, yani elektrik iletkeni ve toprak potansiyeli
arasinda yeterli derecede büyük bir elektrik direncinde akim transformatörünün içinden
geçirilmis olan elektrik besleme tesisatinin ve geri tesisatin akimlarinin toplami ortadan
kalkar ve böylece akim transformatörü sinyal saglamaz. Elektrik cihazinin içerisinde
istenmeyen akim akislarinin mevcut olmasi halinde ise bir sonlu diferansiyel akim
Indüktif akim transformatörleri transformatörler gibi yalnizca elektrik alternatif akimlari
için duyarli olup, içerisinde baska önlemler olmadan bir dogru akim uygun bir sinyal
saglamaz. Fakat pratikte agrilikli olarak diferansiyel akimin dogru akim kisminin
ölçümünün de önemli olmasi nedeniyle, örnegin insanlar için dogru akimin yükselmis
tehlikesi nedeniyle, degisik akim transformatörü içeren cihazlar önerilmis olup. bunlar
da alternatif akimin yaninda diferansiyel akimlarin dogru akim kismini da ölçebilecek
durumda olurlar.
analizatörü ve alternatif hatali akimin ve empülsiyonlanan dogru akimin algilanmasi
için indüktif Vibratör akim transformatörüne sahip olan cihaz bilinmekte olup, bunda
filtrasyon ve algilanan diferansiyel akim sinyalinin düsük frekansli ve yüksek frekansli
kismi sinyallere ayrilmasi ve bunlarin analizi suretiyle hatali akimlar algilanabilmekte
olup, bunlar normal olarak bu tip indüktif Vibratör akim transformatörleri ile
algilanamazlar. Ayrica hatali akim analizatörünün bir kalibrasyonu bir hedefli
ayarlanabilen ve bilinen hatali akimin beslenmesi üzerinden Vibratör akim
transformatöründeki bir ilave sargi önerilmektedir. Burada ise düz dogru akim
ölçülmemektedir.
DE 102 37 342 A1 sayili belgeden, alternatif akim sebekeleri içinde hatali akim
izlemesi için bir metot ve cihaz bilinmekte olup, bunda akim sensörleri üzerinden
akimlar algilanir ve dijitallestirilir ve sonra da Vibratör akim hesaplanir. Gerilime faz
konumuna bagli olarak akim toplaminin etki ve kör akim kisimlarina ayrilmasi
meydana gelir, böylece hatali alternatif akima esit olan toplam akimlarin frekansa
bagli agirliklandirilmasi mümkün olur. Hatali dogru akimlar dogru akim kabiliyetine
sahip olan akim sensörlerinin kullanilmasi halinde algilanabilirler. Örnegin 10 A + (-
9,99 A) = 10 mA 'lik orantili olarak küçük diferansiyel akimin algilanmasi için burada
ise, pratik uygulamayi mümkün kilabilmek için çok dogru ve pahali akim sensörlerine
ihtiyaç vardir.
Ayrica karisim akimlarinin ve özel düz dogru akim hatalarinin indüktif akim
transformatörleri yardimi ile ölçülmesi için, manyetik akis yogunlu (B) ve alan kuvveti
(H) arasinda histeriz egrisine ya da manyetiklestirme egrisine (B(H)) göre
ferromanyetik transformatör çekirdegini kullanan metotlar bilinmektedir. Daha
dogrusu, transformatör çekirdeginin artan akimda primer iletken vasitasi ile yani artan
manyetik gerilimde bir doyuma erismesi kullanilir, bu sekilde de daha yüksek primer
akimlara dogru manyetiklestirme egrisinin (B(H)) yükselisi ve böylece primer
iletkenden akan akimin geçirgenligi sonuç olarak ortaya çikar. Ölçüm teknigi
açisindan burada yani mevcut olan diferansiyel akimin anlik degeri sabit olup, bu da
transformatör çekirdeginin manyetiklestirme egrisi üzerindeki noktayi almakta olup.
içerisinde manyetiklestirme egrisinin üzerinde alinan noktanin yükselisi (dB/dH) akim
transformatörünün sekonder devresi içindeki bobinin diferansiyel indüktivitesini
belirler, bu da sonra uygun devreler vasitasi ile ölçülür.
kullanilir. Bobin aktivitesindeki degisiklikler burada bir rezonans devresinin bozulmasi
suretiyle taninir. DE19943802 sayili belgede transdüktör devresi prensibi
kullanilmakta olup, içerisinde diferansiyel akim transdüktörün kumanda akimi olarak
etkili olur. Bir dogru akimin ortaya çikmasi durumunda demir çekirdegin manyetikligi
kayar, bu sekilde de bobin indüktivitesi degisir. Bobin aktivitesindeki degisiklikler
burada bir rezonans devresinin bozulmasi suretiyle taninir. Kumanda indüktivite
Ayrica yerlestirilmis olan bir bobine karsi baglayan ve multivibratörün frekansi
belirlenmis olan bir yapi elemani olarak kullanilmasi da bilinmektedir. Bu da bobine
bir dikdörtgen sekilli bir alternatif akimini, ferromanyetik transformatör çekirdeginin
her zaman kendi iki doyum manyetik akislari arasinda ileri ve geri sallanacagi
sekilde uygular. Bobinin içinden bu sirada bir manyetiklestirme akim akar.
Transformatör çekirdeginin materyalinin manyetiklestirme egrisinin uygun seklinde bu
tip bir cihazda, transformatör çekirdeginden akan manyetik akis alaninin hemen
hemen diferansiyel akimin anlik degerinden bagimsiz olmasi elde edilir. Bundan da
diferansiyel akimdan transformatör çekirdegi üzerinden üretilmis olan her manyetik
gerilimin bobin tarafindan üretilmis olan bir manyetik karsi gerilim ile dengelenmesi
ortaya çikar. Multi vibratörün manyetiklestirme akiminin üzerine yani, diferansiyel
akima orantili bir karsi akim gelir, bu da uygun devreler vasitasi ile ölçülür.
DE19826410 A1 sayili belgede bir tüm akima duyarli diferansiyel akim sensörünün
bir prensip devresi gösterilmis olup, içerisinde multivibratör yerlestirilmis olan iki
bobin ile gerçeklestirilmistir.
EP1267467 A2 sayili belgede, bir bobine sahip olan bir multivibratörün söz konusu
oldugu bir modüle edilen salinim devresi tarif edilmekte olup, bunda da bir bobine
sahip olan bir multivibratör söz konusudur. Burada manyetiklestirme akim devresinin
içinde bir direnç vasitasi ile, karsi akimin üretilen dikdörtgen sekilli alternatif gerilimin
empülsiyon uzaklik oranini etkilemesi elde edilir. Burada EP1267467 A2 sayili
belgede, tarif edilmis olan metotlarda yüksek frekansli diferansiyel akim kisimlarinin
Shannon'un algilama teoreminin bir ihlaline neden olabilecegi gösterilmistir. Oradaki
çözüme göre, yüksek frekansli diferansiyel akim kisimlarinin transformatör
çekirdeginin örnegin multivibratörün içinde üretilmis olan manyetik gerilimin bir karsi
konumdaki manyetik gerilim vasitasi ile dengelenmesi önerilmektedir. Karsi gerilim bu
sirada bir ilave yerlestirilen bobin tarafindan üretilmekte olup, bu da bir diger, indüktif
çalisan akim transformatörü ile bir yüksek geçis üzerinden açilmistir. Bu önlem
vasitasi ile multivibratör içinde yüksek frekansli diferansiyel akim kisimlari ve multi
Vibratör frekansi arasinda Aliasing etkileri önlenir.
transformatöründen olusan tüm akimin algilanmasi için bir hatali akim koruma devresi
bilinmektedir. Burada bir toplam akim transformatörü empülsiyon ve alternatif akimlari
dönüstürür ve bir ikinci Vibratör akim transformatörü dogru akimi algilar.
DE29705030 sayili belgeden, bir Vibratör akim transformatörüne sahip olan tüm
akimin algilanmasi için bir hatali akim koruma salteri bilinmektedir. Burada
empülsiyon ya da alternatif akim ve dogru akim için iki ayri degerlendirme devresine
sahip olan bir toplam akim transformatörü uygulanmis olup. içerisinde bunlar da takt
vericisi ya da filtre üzerinden isletilirler. Akim transformatörü bunun için ya
degistirmeli olarak zaman taktlari üzerinden degerlendirme devreleri ile isletilir ya da
ayni zamanda filtre üzerinden iki degerlendirme salteri ile baglanmistir.
EP0284472-A1 sayili belge akim ölçümü için bir cihaz ve bir metodu tarif etmekte
olup, içerisinde bir transformatörün bir manyetik çekirdegi üzerine verilmis olan bir
manyetik akis amplitüte ve bir sekonder bobininin akim komponentlerinin süresine
karsi polariteye cevap içerisinde dengelenir. Sekonder akiminin integrali burada
manyetik çekirdegin akis degisimleri için bir ölçü olup, içerisinde pozitif ve negatif
akis degisikliklerinin süresi karsilastirilir.
Indüktif akim transformatörlerine sahip olan bilinen çözümlerdeki dezavantaj, dogru
akimin algilanmasinin dolayli olarak alternatif akim kisminin degerlendirilmesi
üzerinden meydana gelmesi, bunun içerisinde de indükitvitenin degisikliklerinin tayin
edilmesidir. Bu da degerlendirmenin ve devrelendirmenin karmasik olmasina neden
olur. Ayrica bobin sargisi ve çekirdek materyali açisindan yüksek kosullarin yerine
getirilmesi gerekir. Ayrica karisik akimlarin algilanmasi için sikça tarif edilen akim
transformatörünün kablolama maliyeti de alternatif akimlarin algilanmasina göre
daha yüksektirBazi uygulamalarda ölçüm elektroniginin bir parçasi transformatör
muhafazasinin içine yerlestirilmis olup, bu da bir akim beslemesini gerekli kilar. Diger
uygulamalar transformatör çekirdegi üzerinde iki bobinle çalisirlar ve bir dört iletken
baglantisini gerektirirler.
Genel olarak bunlarin tümü, mevcut olan ya da elektrik tesisatlarinda halen monte
edilmis olan akim transformatörlerinin alternatif akimin algilanmasinin karisik akimin
algilanmasina yönelik olarak degistirilmesi olanagini kisitlar. Ayrica amper alani
içerisinde karisim akimlarin bir ölçümü alternatif olarak Hall - elemanlari yardimi ile
de gerçeklestirilebilmekte olup, içerisinde bu tip Hall akim transformatörlerinde Hall
elemani bir ferromanyetik demir çekirdegin hava araligi içerisinde bulunur. Çekirdek
tarafindan çevrelenmis olan primer iletken içerisindeki bir akim Hall elemaninin ve
degerlendirilebilir Hall gerilimlerinin içinden bir manyetik akisa neden olur. Genellikle
Hall akim transformatörleri dengeleme prensibine göre çalisirlar. Bunun için
transformatör çekirdeginin Üzerine bir bobin yerlestirilmistir. Bu da Hall elemani ile
baglanmis olan bir regülasyon devresi ile, Hall elemaninin içinden manyetik akisin
her zaman sifira esit olacagi sekilde kumanda edilir. Çevrelenmis olan primer iletken
tarafindan üretilen her manyetik gerilim bir karsi gerilim vasitasi ile dengelenir. Bunun
için gerekli olan bobin vasitasi ile karsi akim primer iletkenin akimina orantilidir ve bu
tip transformatörlerin çikis sinyalidir. 10 mA alaninda bulunabilen diferansiyel
akimlarin ölçülmesi için Hall akim transformatörleri ise uygun degildir.
Mevcut bulusun amaci, karisik akimlar için uygun olan bir ölçüm metodunun ve buna
ait olan, alisilmis olarak alternatif hatali akimlarin ölçülmesi için kullanilan ayni akim
transformatörü ile çalisan bir ölçüm cihazinin meydana getirilmesidir.
Bulusun Açiklamasi
Bulusa göre, bagimsiz istemlere göre akimlarin ölçülmesi için bir metot ve buna ait
olan bir cihaz hazirlanmaktadir.
Bulusun esas aldigi, avantajli olarak dönüstürülmüs düsünce, Hall akim
transformatörlerinde kullanilan dengeleme prensibinin indüktif akim
transformatörlerine dönüstürülmesidir. Bu nedenle otomatik olarak manyetik akis,
yani bobin ile zincirlenmis olan manyetik akis transformatör çekirdegi içerisinde,
ortaya çikan diferansiyel akimdan bagimsiz olarak sabit tutulur ve buna esdeger
karsi akim bobin vasitasi ile ölçülür. Bu seklide de diferansiyel akimin dogru akim
kismi ve alternatif akim kismi sekonder dogru akim vasitasi ile tayin edilebilir.
Bulusa uygun metotta bir akim transformatörünün sekonder akim devresi içinde
bobinin ohm direnci bir negatif ohm direncini olusturan kumanda edilebilir bir aktif iki
kutup yardimi ile dengelenir, böylece bir primer akim tarafindan indükte edilen
sekonder akimin dogru akim kismi sekonder bobin içerisinde korunur. Ayrica
transformatör çekirdegi içerisinde bir tanimlanmis manyetik akisin üretilmesi için
önceden belirlenmis olan bir empülsiyon dizisi bobin üzerinden baglanmakta olup,
içerisinde transformatör çekirdegi bir birinci gerilim empülsiyonun ya da bir akimin
transformatör bobinin uygulanmasi suretiyle doyum akisina kadar manyetiklestirilir.
Sonra diger gerilim empülsiyonun uygulanmasi suretiyle manyetik akisin tersine
polaritesi ve tanimlanmis gerilim zaman yüzeyi tekrar azaltilir.
Bir akim transformatörünün bobininin sekonder sikistirilmasi ile birlikte baglanma için
ve akim transformatörü ile baglantili olarak bulusa uygun metodun uygulanmasi Için
yapilandirilmis olan, elektrik akimlarinin ölçümü için bir cihaz da olusturulmustur.
Ayrica bir akim transformatörünü ve bulusa uygun cihazi içeren, elektrik akimlarinin
ölçülmesi için bir sistem hazirlanmaktadir.
Bulusa uygun prensibe göre bir elektronik devre vasitasi ile, gerilime ve akima göre
bir negatif, ohm direncinin davranisini içeren bir aktif iki kutup olusturulmakta olup,
içerisinde bu iki kutup bobin ile baglanir ve bu sekilde ölçülür ve ölçüm sinyali
üzerinden, kendi negatif direncinin miktarinin ohm bobin direncine (Rcu) esit olacagi
sekilde ayarlanir Bobin ve iki kutbun seri baglanmasindan ohm toplam direnç
sekonder akim devresi (Rg) bu sekilde sifir olur. Bu direnç kompenzasyonundan
bobin çekirdek üzerinde hemen hemen bir ideal iletken gibi davranir ve bununla
baglantili manyetik akisin tüm zamansal degisimine karsi etkili olur.
Bulusun etkili, bir indüktiviteden bir akim devresi içerisinde bir dogru akimin ve bir
ohm direncinin zaman içerisindeki akisinin gösterildigi bir formül vasitasi ile
tartisilabilir. Sekonder akim devresi için formül asagidaki sekildedir:
Burada Iso, sekonder dogru akimin baslangiç degeridir, Ls bobin indüktivitesidir, Rcu
sekonder bobinin ohm direncidir, Rz negatif iki kutuplu dirençtir ve T akim devresinin
zaman sabitidir. Bulusa uygun direnç dengelemesi vasitasi ile ohm toplam direnci
sekonder devresi (Rg) sifira dogru gider ve bu sekilde zaman sabiti (T) sonsuza
gider, böylece eksponansiyel fonksiyon sonlu büyük sayida 1 degerini alir.
Indüktivitenin transformatörün bir parçasi olmasi nedeniyle ve bu nedenle de
transformatör çekirdegi tarafindan çevrelenmis olan primer iletken ile bir indüktif
kuplajin mevcut olmasi nedeniyle, sekonder dogru akimin (lsO) baslangiç degerinde
transform edilmis diferansiyel akim söz konusu olur. yani önce ls = 0,dir ve o zaman
bir diferansiyel akim akmaya baslar, sonsuz zaman sabiti nedeniyle düsmeyen bir
sekonder dogru akim olusur.
Tarif edilen bulusa uygun direnç dengelemesi vasitasi ile avantajli olarak emniyetli bir
seklide, akim transformatörünün emiyetli bir seklide, ölçülen akim transformatörünün
sekonder akimindan gerçek, primer iletkene esit olan, sekonder dogru akiminin ya da
karsi akimin dogru meblaginin tayin edilebilmesi temin edilebilir.
Bu da özellikle, bobinler üzerinden periyodik ölçüm araliklari sirasinda baglanan
gerilim empülsiyonlarinin bulusa uygun empülsiyon dizisi takibi vasitasi ile elde edilir.
empülsiyon dizisi vasitasi ile transformatör çekirdegi içerisinde bir tanimlanmis
manyetik akis meydana getirilmekte olup, içerisinde bobine önce bir gerilim
empülsiyon dizisi seklinde bir dogru gerilim, transformatör çekirdegi emniyetli bir
seklide kendi doyum manyetik akisina ya da doymus akisina ulasmasina kadar
uygulanir, böylece o zaman bir referans noktasi kullanima hazik bulunur, çünkü
çekirdek materyalinin manyetiklestirme egrisi doyumu içinde çok düz uzanir (dB/dH
düsük) ve doyum akisi da böylece hemen hemen diferansiyel ve sekonder akimdan
bagimsizdir. Bulusa göre 0 zaman bu referans noktasindan, küçük zaman gecikmesi
ilavesi ile birlikte tersine polariteli bir gerilim empülsiyonun ve tanimlanmis bir gerilim
zaman yüzeyinin uygulanmasi vasitasi ile bir tanimlanmis manyetik akis üretilir, bu
seklide de bir kalan manyetik akis kullanima hazir olur. Bulusa uygun metot bu
nedenle baslangiç zaman noktasindan bagimsiz olarak ve ancak pratikte uygulanabilir
hale getirilebilir: Çünkü direnç dengelemesinin, direnç akiminin akabildigi, herhangi bir
zaman noktasinda, örnegin bulusa uygun cihazin cihaz baslatilmasi zaman noktasinda
aktif hale getirilmesi gerekir. Bu andan itibaren direnç dengelemesinin tek basina
kullaniminda manyetik akis transformatör çekirdeginin içinde sabit kalsa da, bu
bilinmez. Daha dogrusu sonraki akisi içerisinde sekonder akimin mutlaka tam olarak,
diferansiyel akima manyetik karsi gerilimi üreten ilgilenilen dogru akima uygun olmasi
gerekmez. Daha çok sekonder akim, karsi akimdan ve, mevcut manyetik akisi
çekirdegin manyetik direncine karsi koruyan bir manyetiklestirme dogru akiminin
toplamidir. Bulusa göre bu manyetik dogru akim artik manyetik akima, yani
tanimlanmis üretilmis manyetik akisa baglanmistir ve asagida kalan artik akim olarak
tanimlanir.
Burada bulus yüksek amper degerlerindeki ve de örnegin 10 mA'dan daha düsük olan
karisik akimlarinin ölçülmesi için uygundur. Teknikte uzman bir kisi, bulusun avantajli
olarak çok sayida farkli transformatörlerde kullanilabilir oldugunu görür. Özellikle
mevcut bulus, normal olarak bir yüksek geçirgen, yumusak manyetik materyalden bir
çekirdegi ve iki iletken baglantisina sahip olan 500 ila 1000 sarima sahip olan bir
sekonder bobine sahip olan standart transformatörlerde diferansiyel akim ölçümü için
kullanilabilir. Bunlar birçok üretici tarafindan farkli yapi sekillerinde sunulurlar, böylece
büyük bir çesit kullanima hazir olur. Elektrik tesislerinde çokça alternatif hata
akimlarinin izlenmesi için cihazlar mevcut olup, bunlar standart transformatörler de
korunarak düsük maliyet ile karisim akimlarin izlenmesi ve algilanmasi için
gelistirilebilirler. Böylece mevcut bulus maliyet düsüsüne neden olur ve nihayet teknik
nedenle artan karisim akimlara sahip olan sebekelerin izlenmesinde bir genis kullanim
alani olanagi sunar.
Bulusun avantajli uygulama sekilleri tarifnameden ve ekli bagimli istemlerden ortaya
Bulusun bir uygulama sekline göre, diger gerilim empülsiyonlari gerilim - zaman
yüzeyi, transformatör içerisinde, doyum akimina orantili olarak bir küçük manyetize
etme akiminin transformatörün diferansiyel indüktivitesinin mümkün oldugunca büyük
oldugu bir çalisma noktasinin elde edilecegi sekilde seçilir ve sonraki gerilim
empülsiyonu üzerinde bir tanimlanmis üçüncü gerilim empülsiyonu sonraki gerilim
empülsiyonunun tersine polaritede uygulanir.
Böylece, üç özel gerilim empülsiyonu nedeniyle artik akimin ve artik manyetik akisin
bir optimal ayarlamasinin elde edildigi bir demanyetize etme sekansi sürülür.
Bulusun bir gelistirilmis yapilanmasina göre, bobin içerisinde üretilen tanimlanmis
manyetik akisa esit olan manyetiklestirme akimi, içerisinde empülsiyon dizisinin
önceden belirlenmis olan bir frekans ile degistirilerek tersine ön isaret ile, iki doyum
polaritesi için uygulandigi bir sekilde belirlenir. Bunun üzerinde olusan dikdörtgen sekilli
manyetiklestirme alternatif akimin amplitütü tayin edilir.
Bu sekilde metot uygun sekilde bir çok kez arka arkaya uygulanir ve ölçüm dogrulugu
yükseltilebilir. Bu da, uygulanan frekans tanimlanmis aralik uzunluklari nedeniyle de
uygun hale getirilir. Ayrica bunun disinda hem pozitif hem de negatif polariteye sahip
olan veriler elde edilir, bu da genel olarak ulasilabilir dogrulugu daha da yükseltir.
Tercihen, her periyotta demanyetize etme üresine sahip olan bir zaman araligi ve
ölçüm zamanina sahip olan bir zaman araligina sahip olan bir periyot süresi
olusturulur.
Bulusun bir avantajli uygulama sekline göre, seçmeli olarak transformatörün sekonder
devri içerisinde uzantidan akan elektrik akimindan ya da transformatörün sekonder
devresi içerisinde bir gerilim düsüsünden alinan bir ölçüm sinyali tayin edilir.
Bu sekilde avantajli olarak, örnegin kendi zaman akisi üzerinde incelenen devam eden
sinyal bilgisi hazirlanabilir, bu da ölçüm sonucunu iyilestirir.
Ölçüm sinyali örnegin bir filtre vasitasi ile tayin edilebilir ya da üretilebilir.
Bu avantajli uygulama seklinin bir gelistirilmis yapilanmasina göre ortaya çikan
dikdörtgen sekilli manyetize alternatif akimin amplitütü tayin edilir ve bir düzeltme
sinyali üretilir, bu da akis ve amplitüt içerisinde bir dikdörtgen sekilli manyetiklestirme
alternatif akimina esittir, ve ölçüm sinyali tayin edilen düzeltme sinyalinin çikartilmasi
suretiyle uygun sekilde düzeltilebilir.
Metodun genis ölçüde bir örnek dagitimindan, transformatör çekirdeginin isiya
bagimligindan vs. bagimsiz olarak uygulanabilmesi uygun sekilde elde edilebilir. çünkü
akim ölçümü sirasinda artik akim açikça tayin edildiginden dolayi, sistematik hata
azaltilir. Bu artik akim dengelemesinin sonucu olarak saf karsi akim kalir, bu da sonra
bir efektif deger olusumuna ya da bir diger islemeye gönderilebilir.
Bu gelistirilmis yapilanmada, bulusa uygun demanyetize etme sekansi degistirildiginde
ve periyodik olarak pozitif ve negatif doyum ile aktiginda, iki demanyetize etme
sekansinin manyetiklestirme egrisinin simetrisi nedeniyle ayni artik akim fakat tersine
ön isaret ile kalir. Daha dogrusu sekonder akimin zaman akisi içerisinde periyot
frekansina sahip olan bir dikdörtgen sekilli manyetize alternatif akim görünür, bu da
diferansiyel akimindan üretilmis olan karsi akimin üzerinde bulunur. Bunun amplitütü
örnegin basit bir sekilde sekonder akimin bir periyot frekansi ve periyot senkron sinüs
sinyalinin bir korelasyonu vasitasi ile tayin edilir.
Bulusun bir uygulama sekline göre sonraki isleme için bir ölçüm sinyali, önceden
belirlenmis olan bir empülsiyon dizisine esit olan ölçüm sinyali içindeki bir zaman
araliginin önceden belirlenmis olan bir sabit deger, özellikle bir sifir deger ile donatilmis
olacagi sekilde temizlenir.
Bu avantajli uygulama seklinde ulasilabilir içe yönelik dogruluk yükseltilir, çünkü
empülsiyonlari önceden verilmis olan akisindan ortaya çikan, fakat ilgilenilen karsi
akimin ölçümü için herhangi bir katki saglamayan etkiler genis ölçüde uzaklastirilirlar.
Temizlenmis olan ölçüm sinyali bir pencere fonksiyonu, özellikle bir periyot frekansli
periyot senkron sinüs sinyali ile çarpilabilir.
Bu seklide avantajli olarak ölçüm sinyali içindeki yan kisimlar azaltilabilir ya da
önlenebilir, ve yüksek düzendeki üst salinimlarin amplitütleri küçük bir degere
azaltilabilir, bu da karisik akimin ölçümünün degerlendirilmesi sirasinda normal olarak
bir kuwetli basitlestirmeyi de birlikte getirir.
Bir avantajli gelistirilmis yapilanmaya göre üretilen negatif ohm direncinin büyüklügü
sekonder bobinin ohm direncinin tayin edilen tamam olmayan bir dengelemesi ya da
fazla dengelenmesi vasitasi ile ayarlanir.
Böylece, zaman içerisinde ise direnç dengelemesinin aktivasyonunda mevcut olan
manyetiklestirme akimindan önemli oranda sapmalar nedeniyle ortaya çikan küçük
zamansal manyetik akis degisiklikleri bile taninabilir ve ilgilenilen diferansiyel dogru
akimin akim hesaplanmasi sirasinda dikkate alinabilir. Metodun güvenirligi ise bu
nedenle daha da yükselmistir, çünkü pratikte tam olarak çalismayan direnç
dengelemesinde bile yine de bir sabit manyetiklestirme akimi elde edilebilir.
Tercihen sekonder bobinin ohm direncinin bir eksik dengelenmesi ya da asiri
dengelenmesi, bir dikdörtgen sekilli manyetiklestirme alternatif akiminin bir dikdörtgen
sekilli sinyal seklinden sapma halinde ortaya çikan ölçüm sinyalinden bir harmonik
amplitütün tayin edilmesi suretiyle tayin edilir.
Bu sekilde bir islemci vasitasi ile ölçüm sinyalinin islenmesi ve hesaplanmasi uygun
hale getirilir.
Ölçülecek olan akim artik avantajli bir sekilde ölçüm sinyalinden ve tayin edilen eksik
dengelemeden ve asiri dengelemeden belirlenebilir.
Bulusun bir diger avantajli yapilanmasina göre sekonder devrede ortaya çikan, özelikle
kullanilan elektronik yapi elemanlari ile neden olunan bir ofset gerilimi tayin edilir ve
sonra dengelenir.
Bu sekilde de, bulusa uygun Cihazin elektronik yapi elemanlarindan sicakliga
bagimlilik ve örnek dagiliminin da dengelenmesi mümkün olur, ve bir tam islemeye
izin verilir ve uygun hale getirilir.
Böylece sekonder akim devresi bobinden ve degisik elektronik devrelerden
olusturulmakta olup, içerisinde bu devrelerden es sinyallerin tam olarak islenebilmesi
talep edilir. Bir sekonder akim iki kutuptan akarsa, bunun sekonder akimina orantili bir
gerilim düsüsü olusturmasi talep edilir, bu da digerlerinin yaninda, sekonder akimi
sifira esit oldugunda, gerilim düsüsünün sifira esit olmasi anlamini tasir. Bir uygun
dengeleme olmadan bir tam es sinyal islemesi ise pratikte çogunlukla örnegin
toleranslar ya da örnek dagilimi ve aktif, elektronik yapi elemanlarinin sicakliga
bagimliligi nedeniyle güçlüklere neden olur. Sekonder akim devresinin devrelerinin
avantajli olarak gerçeklestirildigi operasyon güçlendiricilerinde bu sorun Ofset gerilim
seklinde ortaya çikar. Bu gerilim örnekten örnege degisiktir ve sicakliga baglidir. Iki
kutbun operasyon güçlendiricilerindeki bir Ofset gerilimi, akimi orantili gerilim
düsüsüne iki kutup üzerinden bir küçük, istenmeyen dogru gerilimin üst üste
yerlestirilmis olmasina neden olur. Gerilim kaynagi ve akim algilamasi ayni nedenden
dolayi yine sekonder akim devresinde istenmeyen dogru gerilimlere neden olur. Bunlar
artik bulusa uygun olarak avantajli bir sekilde dengelenir.
Ofset geriliminin korelasyon vasitasi ile tayin edilmesi tercih edilmekte olup, içerisinde
ölçüm sinyalinden bir harmonikin amplitütü tayin edilmekte olup, bu da ne bir
dikdörtgen sekilli sinyal içerisinde, ne de bir çift testere disli sekilli sinyal içerisinde
ortaya çikar.
Bu sekilde ofset gerilimini uygun sekilde örnegin bir islemci vasitasi ile tayin edilir.
Bir avantajli uygulama sekline göre manyetik bobin önceden verilmis olan bir impuls
takibinin transformatör çekirdegi üzerinden transformatörün sekonder bobinine
verilmesi içindir.
Bu sekilde uygun maliyetli sekilde primer akim iletkeninin yaninda yalnizca bir bobin ile
karisik akimin ölçülmesi elde edilebilir. Burada sekonder bobin hem empülsiyon
dizisinin üretilmesi için hem de direnç dengelemesi içir kullanilir.
Alternatif olarak mevcut bulus ilave bobinlere sahip olan bir transformatörde kullanilir.
Bir diger uygulama seklinde birer ya da çok sayida sargiya sahip olan çok sayida akim
transformatörleri kullanilmakta olup, bu sekilde avantajli olarak redundans ve emniyet
daha da yükseltilir. Örnegin baska bir sarim bulusa uygun olarak kullanilabilir ve
önceden belirlenmis olan empülsiyon dizisi verilebilir, buna karsin sekonder sargi
ölçümler için kullanilir.
Bulusun bir uygulama seklinde cihaz en azindan bir kumanda edilebilir gerilim
kaynagini ve en azindan bir akim algilamasini içermekte olup, bunlar da bir kumanda
ile baglanmislardir.
Ayrica cihaz tercihen sicakliga bagli olarak iki kutbun negatif direnç degerinin uygun
hale getirilmesi için direnç dengelemesi için bir regülatöre sahiptir.
Özellikle avantajli bir uygulama seklinde kumada bir mikro kontrolör ile implant
edilmistir.
Burada mevcut bulus uygun maliyetli ve ayrica bunun disinda küçük ve kompakt
yapilandirilmis olabilir, çünkü isleme yalnizca yazilim ya da donanim yazilimi vasitasi
ile ve büyük elektronik modüllerden vazgeçilerek meydana gelir.
Bulusa göre, asagidaki adimlara sahip olan, bir akim transformatörü yardimi ile
elektrik akimlarinin ölçümü için bir metot da hazirlanmaktadir: Akim
transformatörünün sekonder devresinin bir devresinin bir elektrik cihazi ile
gelistirilmesi, böylece de bir negatif ohm direncini olusturan aktif iki kutbun ve bir akim
algilamasinin transformatörün sekonder devresi içerisinde sirali baglanmasi, ve bir
kumanda ünitesinin akim algilamasi ile ve gerilim kaynagi ile baglanmasidir. Bulusa
uygun metodun uygulanmasi için kumanda ünitesi vasitasi ile akim algilamasinin
okunmasi ve gerilik kaynaginin kumanda edilmesi; ve transformatörün bir elektrik
primer akiminin alternatif akim kismini ve dogru akim kismini içeren kumanda
ünitesinden bir çikis sinyalinin yayinlanmasi.
Mevcut bulus, karisik akimlarin ölçüldügü bütün teknik uygulama alanlarinda
kullanilabilir. Bu ise özelikle avantajli olarak, bir alternatif akim kisminin yaninda bir
dogru akim kismini da içeren bir elektrik cihazinin içinde diferansiyel akimlarin ya da
hatali akimlarin ölçülmesi için avantajli olarak uygundur, Bu ise bulusun kullanim
alaninin herhangi bir kisitlamasini olusturulmamalidir.
Sekiller
Asagida mevcut bulus ekli çizimler referans alinarak daha ayrintili bir sekilde tarif
edilmektedir.
Sekil 1, bulusa uygun direnç dengelemesi ile baglantili olarak bir akim
transformatörünün bir devre çizimini gösterir.
Sekil 2, ideallestirilmis bir manyetiklestirme egrisini gösterir.
Sekil 3, bulusun bir uygulama sekline göre bir ölçüm periyodu üzerinden bir sekonder
devrenin akisinin bir akim - zaman - diyagramini gösterir.
Sekil 4, sekil 3'te gösterilmis olan bir uygulama seklinin bir ölçüm periyodu üzerinden
bir bobin geriliminin akisinin bir gerilim - zaman diyagramini gösterir.
Sekil 5, bulusun bir diger uygulama sekline göre empülsiyon takibine sahip olan bir
artik manyetizmali manyetiklestirme egrisini gösterir.
Sekil 6, bulusun bir uygulama sekline göre bir dikdörtgen sekilli kesit sinyalinin bir
zaman içerisindeki akisini gösterir.
Sekil 7, sekil 6'de gösterilmis olan uygulama sekline göre bir periyot frekansli ve
periyot senkron pencere fonksiyonunun zaman içindeki akisini gösterir.
Sekil 8, sekil 6 ve sekil 7'de gösterilmis olan uygulama sekline göre bir aralikli sinüs
sinyalini gösterir.
Sekil 9; bir tam direnç dengelemesi ve ofset dengelemesinde sekonder akimin bir
akim - zaman - diyagramini göstermekte olup, içerisinde bulusun bir uygulama
sekline göre karsi akim sifir olarak kabul edilir.
Sekil 10, bulusun bir uygulama sekline göre bobin direncinin hata dengelemesinde
sekonder akimin bir akim - zaman - diyagramini gösterir.
Sekil 11, sekil 10”da gösterilmis olan bir uygulama sekline göre bobin direncinin hata
dengelemesinde bir çift testere disli sekilli sinyalin bir akim - zaman - diyagramini
gösterir.
Sekil 12, bulusun bir uygulama sekline göre ofset geriliminin hata dengelemesinde bir
testere disli sekilli sinyalin bir akim - zaman - diyagramini gösterir.
Sekil 13, bir uygulama sekline göre metodun uygulanmasi için bulusa uygun cihazin
bir blok devre semasini gösterir.
Sekil 14, bulusa uygun cihazin birtercih edilen uygulama seklini gösterir.
Sekil 15, bulusun bir uygulama sekline göre aktif iki kutba sahip olan bulusa uygun
direnç dengelemesinin bir ayrintili görüntüsünü gösterir.
Sekil 1'de bulusun bir uygulama sekline göre bulusa uygun direnç dengelemesine
sahip olan bir akim transformatörünün devre çizimi gösterilmektedir. Bobin (3) bir
bobin indüktivitesine (Ls) ve bir bobin direncine (Rcu) sahiptir. Akim transformatörü,
bir diferansiyel akimin mevcut olup olmadigina dair primer iletkeni (2) izler. Sekonder
akim devresi (4) içinde sekonder akim (Is) akar. Bobinin gerilim düsüsü (Us), ohm
bobin direnci üzerinden indüksiyon geriliminden (Ui) ve gerilim düsüsünden (Ucu)
meydana gelir. Akim transformatörü yardimi ile diferansiyel akim ölçümü için
sekonder akim devresi içinde (4) bobinin (3) ohm bobin direnci (Rcu) bir negatif ohm
direncini (R2) olusturan aktif iki kutup yardimi ile dengelenir. Bu sekilde primer akim
(2) tarafindan indükte edilen sekonder akimin (Is) bobin (3) içindeki bir dogru akim
kismi korunur.
Ag takimina göre sekil 1'de tüm kismi gerilimlerin toplami geçerlidir:
0=Ui7+Rcu~Is+Rz-Is
Burada indüksiyon gerilimi (Ui) bobin içinde indükte edilen gerilimdir. Us bobin gerilimi
ve Is sekonder akimdir. Direnç dengelemesi nedeniyle Rz = -Rcuidun Bundan da
Indükte edilen gerilim yani sifira esit olan sekonder akimdan bagimsizdir. indüksiyon
yasasindan o zaman bobin ile zincirleme manyetik akisin (cp) zaman için degisimi gelir:
Bobinin içinden geçen manyetik akis yani sekonder akimdan (ls) bagimsiz ve bununla
birlikte diferansiyel akimdan da bagimsiz olarak sabit tutulur. Yine manyetik akis sabit
ise, çekirdek üzerinden üretilen manyetik gerilimlerin toplaminin da sabit olmasi
gerekir. Bundan da, diferansiyel akimin her degisikliginin sekonder akimin (Is) bir
orantili degisimine karsi olmasi ortaya çikar. Manyetik akisin sifir degerine sahip
olmasi özel durumunda dengeleme Hall akim transformatöründeki gibi ayni oranlar
ortaya çikar. Her diferansiyel akim ve özellikle dogru akim bobin vasitasi ile bir orantili
karsi akima sahiptir.
Sekil 2ide ideal doyuma sahip olan histerizsiz bir bilinen ideallestirilmis
manyetiklestirme egrisi gösterilmistir. Bunun içerisinde çekirdek materyali artik
manyetizma içermez ve iki doyum akis yogunluklari arasinda bir sabit geçirgenlige
sahiptir. Doyuma ulasildiginda geçirgenlik aniden sifir olur. Bu manyetiklestirme egrisi
asagida gösterilmis olan zaman akislari içerisinde esas alinir.
Bir demanyetize etme sekansindan geçilir, böylece transformatör çekirdegi içerisinde
bir tanimlanmis manyetik akis üretilir. Bunun için her demanyetize etme sekansinda
önceden tespit edilmis olan bir empülsiyon dizisi transformatör çekirdegi üzerinden
verilir. Bu empülsiyon dizisi içerisinde transformatör çekirdegi bir gerilim
empülsiyonunun ya da bir akimin transformatörün bobininde uygulanmasi suretiyle
doyum akisina kadar manyetize edilir. Sonra manyetik akis tersine polariteye ve
manyetik akisin tanimlanmis gerilim - zaman - yüzeyine sahip olan bir ikinci gerilim
empülsiyonunun uygulanmasi suretiyle daha da azaltilir.
Demanyetize etme süresini (te) ve ölçüm süresine (tm) sahip olan ölçüm sekanslarina
sahip olan simetrik periyodik demanyetize etme sekanslarina sahip olan bulusa uygun
bir periyot zamani için basit bir örnek asagida sekil 3 ila sekil 4 referans gösterilerek
tarif edilmektedir. Mevcut ayrintili tarifnamede önce basit gösterim nedeniyle, sekil
2'de gösterildigi gibi bir ideallestirilmis manyetize etme egrisinden (B(H)) baslanir.
Bunun içinde çekirdek materyali artik manyetizma içermez ve iki doyum akis
yogunluklari (83) arasinda bir sabit geçirgenlik içerir. Doyuma (Bs) ulasildiginda
Sekil 3'te sekonder akimin (Is) akisi, demanyetize etme süresinin (te) demanyetize
etme sekanslarindan ve bunlarin arasinda bulunan ölçüm süresinin (tm) ölçüm
araliklarindan olusan periyot süresinin (r tz) bir komple ölçüm periyodu üzerinden
gösterilmistir. Sekil 4, bobin geriliminin (Us) akisini bir ölçüm periyodu üzerinden
gösterir. Diferansiyel akim ve bununla birlikte karsi akim sifir olarak kabul edilir,
böylece sekonder akim ve manyetiklestirme akimi esit olur. Basit gösterim nedeniyle
akislarda sekil Z'ye göre ideallestirilmis manyetiklestirme egrisi esas alinir.
Çekirdegin pozitif sekonder akim ile doyuruldugu pozitif demanyetize etme sekansi
negatif demanyetize etme gerilimine (-Ue) sahip olan birinci gerilim empüllsiyonunun
(44) bobine uygulanmasi ile baslar. Negatif artik akimdan (-Ir) baslayarak sekonder
akim dogrusal olarak yükselir. Transformatör çekirdegi içindeki doyum akisina
ulasildiginda bobinin indüktivitesi sifira esit olur. Sekonder akim aniden bir azami
degere (+lb) kadar yükselir, bu da bir elektronik akim sinirlandirici tarafindan önceden
verilmistir. Bobin gerilimi eksik kendi indüksiyonu nedeniyle aniden -Ue*den sifira
düser. Pozitif demanyetize etme gerilimine (+Ue) ve tanimlanmis gerilim zaman
yüzeyine (1) sahip olan sonraki diger gerilim empülsiyonu sirasinda sekonder akim
dogrusal olarak pozitif artik akima (+lr) kadar düser. Direnç dengelemesi ölçüm
süresine sahip olan (tz) sonraki ölçüm araliginda sekonder akimi +lr degerinde sabit
tutar. Pozitif demanyetize etme gerilimine (+Ue) sahip olan birinci gerilim
empülsiyonun (44) uygulanmasi ile biilkte +lr ile baslayan ve -Ir ile sona eren negatif
demanyetize etme sekansi gelir.
Demanyetize etme sekansi kullanilan akim transformatör tipine bir kez uygun hale
getirilebilir. Verilmis olan demanyetize etme geriliminde (Ue) bunun için birinci ve ikinci
gerilim empülsiyonun süresi sabit tutulur. Asagidaki degerler empülsiyon süreleri için
bir kural olarak görülmüstür:
Ue 2~Ue
Burada t1, birinci gerilim empülsiyonunun süresidir. t2 ikinci gerilim empülsiyonunun
süresidir ve (ps akim transformatörünün doyum akisidir. Doyum akisi çekirdek
materyaline, sarim sayisina ve çekirdek enlemesine kesitine (demir enlemesine
kesiti) baglidir ve elektronik olarak tayin edilebilir.
Demanyetize etme sekansinin yukaridaki tarifinde daha basit gösterim nedeniyle
sekil 2'ye göre çekirdegin ideallestirilmis manyetize etme egrisinden baslanmistir.
Pratikte diferansiyel akim transformatörü için kullanilan, yumusak manyetik çekirdek
materyaller belirli bir koerzivite alan kuvvetine sahiptirler. Bu gerçek demanyetize
etme sekansi sirasinda manyetiklestirme akiminin akisi üzerinde etkili olur. Manyetik
akis transformatör çekirdegi içerisinde sifir degerinden geçerse manyetiklestime
akimi sekil 2'deki gibi sifira esit degildir, bunun yerine koerzivite akimina esittir.
Demanyetize etme sekansinin sonunda kalan artik akim içerisinde de koerzivite
akiminin bir kismi içerilmistir. Artik akim yani demanyetize etme sekansinin gerilim -
zaman - yüzeyinin yaninda ilgili akim transformatörünün koerzivite akimina da
baglidir. Çekirdek materyalinin yaninda transformatör çekirdeginin uzunlugunun da
(demir yolu) koerzvite akimi üzerinde etkisi bulunur. Uzunluk bagimliligi nedeniyle
örnegin büyük çapa sahip olan akim transformatörleri küçük akim transformatörlerine
göre çogunlukla daha büyük koerzivite akimlarina sahiptirler. Transformatöre tipik
koerzivite akimi belirgin sekilde (faktör 2) istenen artik akim üzerinde bulunursa,
istenen artik akim tek basina demanyetize etme sekansinin gerilim - zaman -
yüzeyinin üzerinde ayarlanir, burada bir artik manyetik akis doyum akisina yakin
seçilir. Bu alan içerisinde manyetiklestirme egrisinin yükselisi dB/dH azalmis
oldugunda dolayi, demanyetize etme sekansindan sonra ölçüm araligi içerisinde
bobinin bir düsük diferansiyel indüktivitesi kullanima hazir bulunur. Bu da yine tam
olmayan direnç dengelemesinde bir sekonder dogru akimin hizli bir düsüsüne neden
olur. Formülde (Is(t) diferansiyel indüktivite Ls olarak girer. Daha küçük bir bobin
indüktivitesi (Ls) bir ohm toplam direncinde sekonder akim devresinde (Rg) sifira esit
olmayan bir daha küçük zaman sabitine (T) neden olur. Bu nedenle de, artik
manyetik akisin istenen artik akimda doyum akisindan belirgin olarak daha küçük
olmasi, yani manyetiklestirme egrisinin bir dik çikis alani içerisinde bulunmasi arzu
Bulusun bir uygulama seklinde bu nedenle demanyetize etme sekansi, ikinci gerilim
empülsiyonununa karsi gerilim polaritesi ile bobine uygulanan bir üçüncü gerilim
empülsiyonu kadar genisletilir. Sekil 5'te bir akim transformatörünün tam
manyetiklestirme egrisi çizilmistir. Burada (p, bobin ile zincirli manyetik akis ve Is
sekonder akimidir. Demanyetize etme sekansinin birinci gerilim empülsiyonundan
sonra çekirdek doyum akisi (+(ps) ile doyurulmustur. Ikinci gerilim empülsiyonu
sirasinda transformatör çekirdeginin manyetik akisi ((p) belirginlestirilmis egri çekiminin
uzantisini takip eder. +
artik akimin (-Ir) degerine ulasmistir. Gerilim empülsiyonu burada sona ererse, gerçi
istenen artik akim ayarlanmis olur fakat çekirdek bu alan içerisinde daha az egri
yükselisi (dtp/dis) ile kalir ve diferansiyel indüktivite az olur. Gerilim empülsiyonu (p=0
ulasincaya kadar sürecek olursa, gerçi transformatör çekirdegi daha büyük bir egri
yükselise sahip olan bir alan içerisinde kalir fakat sekonder akim hemen hemen
koerzivite akiminin (-Ic) yüksek degerine sahip olur. Birinci ve ikinci gerilim
empülsiyonunun hemen karsisinda bulunan üçüncü gerilim empülsiyonu vasitasi ile
yüksek sekonder akim olusturulmakta olup, içerisinde transformatör çekirdegi
içerisindeki manyetik akis yalnizca önemsiz derecede yükselir. Egri akisi tam
manyetiklestirme egrisinden ayrilir ve artik akimda (+lr) sona erer. Üç gerilim
empülsiyonuna sahip olan demanyetize etme sekansi böylece artik akimin ve artik
manyetik akisin bir optimal ayarlanmasini mümkün kilar.
Bir diger uygulama seklinde demanyetize etme sekansi sirasinda, yani demanetize
etme süresi (te) sirasinda karsi akim ve bununla birlikte diferansiyel akim da tayin
edilmez ise, böylece sekonder akimdan elde edilen ölçüm sinyalinin zaman içindeki
akisi da böylece diferansiyel akimin gerçek akisina karsi periyodik bosluklari içerir.
Daha sonraki isleme için bu bosluklar anlik deger sifir ile doldurulur. Matematiksel
olarak diferansiyel akim akisinin bir dikdörtgen kesit sinyali ile, sekil 6'da gösterilmis
oldugu gibi bir çarpmaya esittir.
Ayrica eksik ölçüm sinyali sonraki islemeden önce sekil 7'ye göre bir periyodik
frekansli ve periyotik senkronlu sinüs sinyali ile çarpilir. Yukaridaki kesit sinyalinden
ve sinüs sekilli pencere fonksiyonundan elde edilen ürün, sekil 8“e göre sifir
geçislerde bosluklara sahip olan bir sinüs sinyalidir.
Sekil 9, doyum akisinin degisen polaritesine ahip olan periyodik demanyetize etme
sekanslari ile olusan dikdörtgen manyetiklestirme alternatif akimini gösterir. Karsi
akim gösterim için sifir olarak kabul edilir, böylece sekonder akim ve manyetiklestirme
akimi esittir. Demanyetize etme sekanslari sirasindaki sekonder akimin (ls) akisi
gösterilmemistir. Olusan bosluklar akim degeri sifir ile doldurulmustur. te
demanyetize etme süresidir, tm ölçüm süresidir, tz periyot süresidir ve Ir artik akimdir.
Bulusun bir diger uygulama seklinde metot, harmonik içerisinde sinyallerin fourier
analizi vasitasi ile ayrildigi ve degerlendirildigi bir mikro islemci yardimi ile uygulanir.
Metnin devaminda sekil 9'a göre dikdörtgen sekilli manyetiklestirme alternatif akiminin
harmoniginden söz edilmektedir. Bosluklara sahip olan bu tip bir dikdörtgen seklili
sinyal, Fourier dizisinin kosinüs elemani (Cn) ve sinüs elemani (Sn) için asagidaki
katsayilara sahiptir:
nçift sayi ;3 (5)
SH=Ü Için Sn=üvcu$(n»b} ntek sayi için b=_'1T
Burada n, periyodik frekansi çok katidir, b kavis ölçüsünde boslugun yarim
genisligidir. Metni içerisinde bu ve tüm diger Fourier dizileri bir sinyal amplitütüne ve
2Tr'lik bir periyoda standartlastirilmistir.
Ölçüm sinyali içerisinde ise, sekli 6'da gösterilmis olan bosluklara sahip olan
dikdörtgen sekilli kesit sinyalinden sonuç olarak ortaya çikan ayrica istenmeyen
frekanslar mevcuttur. Daha dogrusu istenmeyen frekanslar mevcuttur, çünkü
demanyetize etme sekansinin akim akisi sifirlar ile degistirilmis olup, içerisinde
degistirme islemi matematiksel olarak sekonder akim akisinin dikdörtgen ile
çarpilmasina esittir ve dikdörtgen analitik olarak bakildiginda çok sayida
frekanslardan meydana gelir.
Kesit sinyalinin her frekans kismi diferansiyel akimin bütün frekans kisimlari ile
çarpilmakta olup, içerisinde Vibratör ve diferansiyel frekanslar olusur. Istenmeyen
frekans kisimlari içinde ortaya çiktigi ölçü kesit sinyalinin frekans spektrumuna
baglidir. Bunun Fourier dizisi Kosinüs elemani (Cn) ve sinüs elemani (Sn) için
asagidaki katsayilara sahiptir: kesit sinyali asagidaki Fourier katsayilarina sahiptir:
CÜ=]__ Cn=--4-~siii[n-b] nçiitsayiiçin Cnzo nteksayiiçin
Sazll "e b=5n
Burada ri, periyot frekansinin çok katidir ve b bir periyodun süresine göre kavis
ölçeginde boslugun genisliginin yarisidir (periyot süresi, tz).
Küçük katsayilar, b küçük oldugunda ortaya çikar. b ne kadar küçük olursa kesin
sinyali de o kadar bosluksuz tek sinyale benzer, bunun da çarpma sirasinda ölçüm
sinyali üzerinde etkisi yoktur. Pratikte sinirli demanyetize etme gerilimi vasitasi ile
demanyetize etme süresi (te) istendigi kadar küçük olamaz. Bir küçük b yani bir
yüksek periyot süresini gerektirir. Bir yüksek periyot süresi ancak yüksek diferansiyel
akimda da ölçüm araliklari sirasinda manyetize etme akiminin zaman içindeki
degisimi küçük oldugunda da mümkün olur. Manyetik akisi uzun süre sabit duran
mümkün oldugunda dogru bir direnç dengelemesi yani ölçüm sinyali içerisinde
istenmeyen frekanslarin bir düsük kismi için sarttir.
Istenmeyen frekans kisimlari sekil 7'de gösterilmis olan pencere fonksiyonunun
kullanilmasi suretiyle daha da azaltilabilir. Böylece sekil 8'de gösterilmis olan
bosluklu sinüs sinyali asagidaki Fourier katsayilarina sahiptir:
Sil=0 ri çiftsayiiçin 5I=1-;[b-;$m{2b])
Sn: --_+_-fiivsin {b}vcos(n -b)-cos(b)-8in{n-b)) ntek savi için
Mümkün oldugunca dogru bir direnç dengelemesinin korunabilmesi için bulusun bir
diger uygulama sekline göre sicakliga bagli bobin direncinde degisiklikler sürekli
taninir ve dengelenir. Demanyetize etme sekansi bu nedenle bulusa uygun olarak,
sekonder akim devresi içerisinde yeterli yükseklikte bir artik akimin kalacagi sekilde
donatilmistir. Bundan da daha yukarida açiklanmis olan, sekil 9'da gösterilmis olan
ideal dikdörtgen sekilli sekonder akim akisi sonuç olarak ortaya çikmakta olup,
içerisinde yine karsi akim sifir olarak kabul edilir. Demanyetize etme sekansinin
sekonder akim akisi gösterilmemistir. Sekonder akim ölçüm araliklari sirasinda
bobinin bobin direnci ve negatif iki kutup direncinin üzerinde gerilim düsüslerine
neden olur. Eksik dengelemede gerilimleri toplami sifira esittir, bu da bir manyetik
akis degisikligine ve böylece sekonder akimin bir degisimine neden olur. Fazla
dengelemede, yani negatif direnci fazla büyük miktarinda sekonder akim yükselir. Bir
eksik dengelemede ya da alt dengelemede düser. Sekil 10”da gösterilmis olan akis
ortaya çikar, bu da sekil 9'dan orijinal, dikdörtgen sekilli sekonder akiminin ve sekil
11'de gösterilmis olan çift testere disli sekilli sinyalin toplami olarak görülür.
Bir uygun çift testere disli sekilli kismin mevcudiyeti ve polaritesi de yine bir
korelasyon vasitasi ile tayin edilebilir. Burada, bu tip bir çift testere disli sekilli sinyalin
Fourier dizisinin, sekil 9'a göre bir dikdörtgen sinyal içerisinde içerilmemis olan
kosinüs kisimlarina sahip oldugu gerçegi kullanilir. Sekil 11'deki sekilde bir çift
testere sekilli sinyal asagidaki Fourier katsayilarina sahiptir:
cn=0 !1 çift sayi için
gn=0 nçift sayi için SH: _ 2 -cos(n-b)" tek sayi için
11'??
C1 komponentinin tayin edilen polaritesine göre negatif direnç yükseltilir ya da azaltilir
ve bununla birlikte direnç dengelemesi düzenlenir.
Tercihen C1 komponentinin tayininde yukarida tarif edilmis olan pencere fonksiyonu
kullanilir:
nedeniyle ölçüm sinyalinin pencere fonksiyonu ile çarpilmasi sirasinda Ci
komponentinden çift periyot frekansina sahip olan bir sinüs sinyali (82) ortaya çikra.
Buna göre o zaman korele edilir.
Bir testere disli sekilli sinyalde, yani lineer yükselisli bir sinyalde bir izin verilen
basitlestirme söz konusu olur, çünkü çift disli sekilli sinyalin amplitütü artik akima
karsi çok küçüktür. Denkleme (1) göre ls(t) için zaman sabitine (T) karsi çok küçük bir
t'ye esittir, böylece Is(0)'dan ls(t),ye kadar akis düz olarak yaklastirilabilir.
Direnç dengelemesinin bir hedefi de, indüksiyon geriliminin (Ui) bobin indüktivitesi
(Ls) üzerinden sekil 1'de sekonder akimdan bagimsiz olarak sifir degerinde
tutulmasidir. Operasyon güçlendiricilerinin kullanilmasi sirasinda bunlarin Ofset
gerilimi vasitasi ile ölçüm sinyaline bir dogru gerilim üste bindirilebilir. Operasyon
güçlendirici teknigine dayanarak burada Ofset gerilimi (Uo) ile sekonder akim devresi
içerisinde istenen tüm dogru gerilimlerin toplami tanimlanir. Simdi artik sekonder
akim devresi içerisinde bir Ofset gerilimi ortaya çikarsa, ag takimina göre endüksiyon
gerilimi sifira esit olmaz ve Ofset gerilimine esit olur. Bu da manyetik akisin ve
manyetiklestirme akiminin bir zaman içerisinde degisimine neden olur ve diferansiyel
akimda hatali ölçümlere neden olur. Manyetiklestirme akimi burada dogrusal olarak
Yeterli derecede küçük Ofset gerilimleri (Uo) özel olarak dengelenmis hassas
operasyon güçlendiricilerini ya da Chopper güçlendiricilerini sunarlar. Bunlarin düsük
bant genisligi nedeniyle Chopper güçlendiricileri burada kullanilamazlar. Hassas
operasyon güçlendiricileri elektronik için maliyeti yükseltirler, bu da amaç dahilinde
degildir.
Bulusun bir özel uygulama seklinde bu nedenle bir diger kumanda edilebilir gerilim
kaynagi ofset dengelemesi (24) sekonder akim devresinin için yerlestirilir. Bu ofset
gerilim kaynagi (24) bu sirada, bunun geriliminin Ofset gerilimine karsi hizalanmis
olacagi ve bunu dengeleyecegi sekilde kumanda edilir, böylece ve indüksiyon gerilimi
tekrar sifira esit olur. Bu Ofset dengelemesinin mümkün oldugunca tam olarak
korunabilmesi için, sicakliga bagli Ofset geriliminin degisikliklerinin süreli taninmasi
ve dengelenmesi gerekirBir tam Ofset dengelemsi sekil 9'da gösterilmis olan
dikdörtgen sekilli sekonder akim akisi içerisinde ortaya çikmakta olup, içerisinde
gösterim de yine karsi akim sifir olarak kabul edilir. Hatali dengelemede bu
dikdörtgen sekli sinyal akisinin üzerine bir testere disli sekilli sinyal sekil 12'ye göre
yerlesir. Bir uygun testere disli sekilli sinyalin ölçüm sinyalinin ölçüm sinyali içindeki
mevcudiyeti korelasyon vasitasi ile tayin edilebilir, çünkü testere disli sekilli sinyal 82
periyot frekansinin bir harmonisini içerir, bu da ne dikdörtgen sekilli manyetiklestirme
alternatif akimi içinde de direnç dengelemesinin çift testere disli sinyali içinde ortaya
çikar. Sekil 12'ye göre testere disli sekilli sinyal asagidaki Fourier katsayilarina
sahiptir:
1 21) 2 . . .. V.
C' =___ GHz-_'S'll'l '2.1, n çiftsayiiçin C :0 nteksayiiçin .
O 2 n nn { 1 'I (10›
Sn=_i.cos(n.b )_ ;n çift sayi Için SH=O n tek sayi için
Ölçüm sinyali içinde ayin edilen 82 komponentinin polaritesine bagli olarak, kumanda
edilebilir gerilim kaynaginin (24) gerilimi yükseltilir ya da düsürülür ve bununla da
Ofset dengelemesi ayarlanir.
Sekil 13 vasitasi ile asagida bulusa uygun bir cihaz ve sinyal akisi için bir örnek daha
yakindan açiklanmaktadir. Sekil 13 metodun uygulanmasi için bir cihazin blok devre
semasini gösterir. Burada gösterilmis olan uygulama seklinde bobinin (3) bir seri
baglantisinin sekonder akim devresi (4) , negatif iki kutup direncini (Rz) olusturan iki
kutbu (5), sekonder akimi (Is) için akim algilamasini (10), demanyetize etme
sekansinin (14) bir kumanda edilebilir gerilim kaynagini ve Ofset dengelemesi için bir
kumanda edilebilir gerilim kaynagini (24) gösterir.
Akim algilamasi (10) ve anahtar (11) sekonder akimdan (Is) ölçüm sinylalini üretirler.
Demanyetize etme sekansi için kumanda (15) anahtarin (11) konumunu,
demanyetize etme süresi (te) içerisinde ölçüm sinyalinin sifir sinyaline ve ölçüm
süresi (tm) içerisinde akim algilamasinin (10) çikis sinyaline esit olacagi seklide
kumanda eder.
Kumanda (15) demanyetize etme sekanslarini üretir ve gerilim kaynaginin (14) girisi
üzerinden sekonder akim devresi (4) içine getirilmis olan gerilimi kumanda eder.
Ölçüm sinyali anahtardan (11) toplayici (12) üzerinden efektif deger olusturmaya (13)
beslenir. Toplayici (12), artik akim dengelemesinin (41) korelatörü (16) ve artik akim
dengelemesinin (41) dikdörtgen jeneratörü )17) burada ölçüm sinyalinden dikdörtgen
sekilli manyetiklestirme alternatif akiminin kismini uzaklastirirlar. Bunun için ölçüm
sinyali artik akim dengelemesinin (16) korelatörüne de beslenir, bu da dikdörtgen
sekilli manyetiklestirme alternatif akiminin temel dalgasinin (S1) amplitütü üzerinden
dikdörtgen sekilli manyetiklestirme alternatif akiminin amplitütünü tayin eder. Tayin
edilen amplitüt dikdörtgen jeneratöre (17) beslenir. Bu da, korelatörden (16) artik
akim dengelemesi (41) için önceden verilmis olan amplitüte sahip olan bir periyot
frekansli, periyot senkron dikdörtgen sinyal üretir. Dikdörtgen jeneratörün (17)
çikisindaki sinyal akisi böylece ölçüm sinyali içindeki manyetiklestirme akiminin
akisina esittir. Toplayici (12) ölçüm sinyalinden dikdörtgen jeneratör (17) tarafindan
bu sekilde üretilmis olan düzeltme sinyalini çikarir ve sonucu efektif deger olusumuna
(13) iletir.
Pencere fonksiyonu - jeneratörü (9), çogaltici (8), testere disli sinyal korelatörü (7),
direnç dengeleyicisinin (40) regülatörü (6) ve direnç dengeleyicisin (40) iki kutbu (5)
bobinin bobin direncinin (Rcu) dengelenmesine ve direnç dengelemesinin
regülasyonuna hizmet ederler. Bunun için çoklayicinin girislerinde direnç
kombinasyonunda (8) ölçüm sinyali ve periyot frekansli ve periyot sinüs sinyali de
jenetatörden direnç dengelemesine (9) beslenir ve bu sekilde pencere fonksiyonu
ölçüm sinyali üzerinden yerlestirilir. Iki sinyali ürünü korelatöre testere disi sinyaline
(7) beslenir. Korelatör testere disi sinyali (7), ölçüm sinyali içerisinde harmonikten (C)
çogaltici (8) içinde olusan harmonigin (S2) amplitütü üzerinden amplitütü ve ölçüm
sinyali içinde çift testere disi sekilli sinyalin polaritesini tayin eder. Regülatör direnç
dengelemesi (6) iki kutuptan (5) negatif direnci, korelatör testere disi sinyali (7)
tarafindan tayin edilmis olan amplitütün sifira esit olacagi sekilde kumanda eder, yani
iki kutuptan (5) negatif direnç sekonder bobinin ohm direncini (Rcu) dengeler.
Korelatör (22), Regülatör 23 ve ofset dengelemenin (42) kumanda edilebilir gerilim
kaynagi (24) sekonder akim devresi (4) içinde Ofset geriliminin dengelenmesine ve
bu dengelemesinin düzenlenmesine hizmet ederler. Korelatör (22) ölçüm sinyali
içinde amplitüt harmonik (82) üzerinden ölçüm sinyali içindeki testere disi seklindeki
sinyalin kismini tayin eder. Regülatör (23) kumanda edilebilir gerilim kaynagini (24),
amplitütün sifira esit olacagi sekilde, yani sekonder akim devresinin ofset geriliminin
kumanda edilebilir gerilim kaynaginin (24) gerilimi tarafindan dengelenecegi sekilde
kumanda eder.
Sekil 14'te bulusun bir diger çok avantajli uygulama sekli gösterilmektedir. Akim
algilamasi (10) vasitasi ile elde edilmis olan sinyal Aliasing- Filtresi (18) ve Analog-
Dijital- dönüstürücü (19) üzerinden bilgisayara (20) iletilir. Bilgisayar (20) dijital -
analog dönüstürücü (21) ve gerilim kaynagi (25) üzerinden sekonder akim devresinin
(4) içine beslenen gerilimi kumanda eder.
Ölçüm araliklari sirasinda bilgisayar (20) gerilim kaynagini (25), akim algilamasindan
(10) ve gerilim kaynagindan (25) seri baglantinin negatif, ohm direncine (-Rcu) sahip
olan iki kutbu olusturacagi sekilde kumanda eder. Bilgisayar (20) demanyetize etme
sekanslarini da üretir ve gerilim kaynagi (25) üzerinden gerekli olan gerilimleri
sekonder akim devresinin (4) içine getirir. Ayrica artik akimi tayin eder ve direnç
dengelemesini ve Ofset dengelemesini düzenler.
Bu uygulama sekli avantajli olarak, metot için gerekli olan kullanilan akim
transformatörünün parametrelerini tayin etmek için kullanilabilir. Ohm direnci için
baslangiç degeri, gerilim kaynagi (25) üzerinden bir dogru gerilimim sekonder akim
devresinin (4) içine yerlestirilmesi ve akim algilamasi (10) üzerinden ayarlanan dogru
karnin ölçülmesi suretiyle tayin edilir. Sekonder bobinin ohm direncinin sicakliga bagli
degisiklikleri daha sonra, metot içerisinde tarif edildigi gibi taninir ve direnç
dengelemesi ayarlanir.
Ayrica, bilgisayarin (20) gerilim kaynagi (25) üzerinden bir dikdörtgen sekilli alternatif
gerilimi sekonder akim devresinin (4) içine beslemesi suretiyle doyum akisi tayin edilir.
Burada bilgisayar (20) her zaman, akim algilamasi yardimi (10) ile doyum için tipik,
sekonder akiminin ani yükselisini tanidiginda gerilim polaritesini degistirir. Bu sekilde
çekirdek kendi doyum akislari içinde ileri ve geri sarkaçlanir. Ortaya çikan salinimin
periyot süresinden ve alternatif gerilimin amplitütünden sonra doyum akisi hesaplanir.
Bu uygulama seklinde ayrica, sekil 13'e göre ölçüm metodu için gerekli olan sinyal
islemesinin genis ölçüde yazilim vasitasi ile gerçeklestirilmesi de avantajlidir.
Elektronigin maliyeti düsüktür, bu da düsük maliyetlere neden olur ve bu nedenle de
amaç dahilindedir. Elektronigin az yer ihtilaci da metodun uygulanmasi için, çok
sayida akim transformatörlerinin baglanabildigi çok kanalli cihazlarin konstrüksiyonunu
kolaylastirir. Çok sayida kanallar böylece bu tip bir cihazin bilgisayar, akim beslemesi
ve komünikasyon elektronigine ayrilirlar. Elektrik tertibatlarinin kurucusu için izleme
kanali basina maliyetler de bu sekilde daha da düser.
Asagida sekil 15 referans alinarak örnek olarak, bir aktif iki kutba sahip olan direnç
dengelemesi için mümkün olan bir cihaz daha ayrintili olarak açiklanmistir. Burada
gösterilmis olan uygulama seklinde sekonder akim devresi (4) sekonder bobinin (3) bir
seri baglantisini, iki kutuplu direnci (Rz) olusturan iki kutuplu (5) güçlendirici (V1 ve V2)
ile birlikte içerir. Güçlendirici (V1) aktarma faktörüne (F1 = U1/Is = R1) sahip olan akim
- gerilim - transfomatörü olarak çalisir. V2 inverte edilen güçlendirici olarak F2 =
Us/U1 = -R3/R2 ile çalistirilmistir. R2 = R3 içi iki kutup F1"F2 = -R1 için aktarma
faktörü ortaya çikar. Yani gösterilmis olan bir devre bir pozitif sekonder akim (ls) ile
akarsa, bir negatif gerilim düsüsü (Us = -R1*Is) ayarlanir. Devre bir negatif, ohm
direncini olusturur.
Tam direnç dengelemesi için direnç (R1) Rcu degerine ayarlanir. Herhangi bir sekonder
akimda (Is) o zaman gerilim düsüsü (Ui) için bobin indüktivitesi üzerinden -Ui = Ucu+Us
= 0 ortaya çikar. Tam direnç dengelemesinde sekonder akim devresi (4) indüksiyon
gerilimine (Ui) yani zaman açisindan manyetik akis degisikligine çekirdek içerisinde izin
vermez. En küçük endüksiyon gerilimi sifira esit olan sekonder akim devresinin ohm
toplam direncinde derhal, manyetik akis degisikligine karsi etkili olan bir yüksek
sekonder akimina neden olur.
Bir diger uygulama seklinde ayrica uzun korelasyon süreleri kullanilir, böylece toplam
olarak yalnizca bir atil reaksiyon korelasyon sonuçlari üzerinde meydana gelir.
Tercihen korelasyon vasitasi ile çok sayida ölçüm periyotlari üzerinden ve bir 0,3 Hzilik
bir düsük periyot frekansi vasitasi ile amplitüt ölçümünün bir küçük bant genisligine
ulasilir. Içerisinde diferansiyel akimin bir frekans kisminin ölçüm hatalarina neden
olabildigi frekans alani ince olur. Korelasyon sonucu içindeki ani degisikliklerin ariza
olarak degerlendirilmesi de öngörülmüs olup, bunun üzerine korelasyon sonuçlari
reddedilir ve gerektigi takdirde periyot frekansi ve bununla birlikte hassas frekans alani
degistirilir.
Bu sekilde avantajli olarak, ölçüm metodunun daha az bir seklide diferansiyel akim
içerisinde uygun olmayan frekans kisimlari ile bozulabilmesi elde edilir. Bu da özellikle
artik akimin tayininde ve direnç dengelemesinin regülasyonunda ve belirli, periyot
senkron frekans kisimlarinin ölçüm sinyali içerisinde korelasyon (81, C1, 82) vasitasi
ile ölçüldügü ofset dengelemesinin regülasyonunda önemlidir. Diferansiyel akim bu
frekanslari da içerdiginde burada prens ipte ölçüm hatalari ortaya çikabilir.
Bu nedenle bulusa göre, artik akimin ve sekonder bobinin ohm direncinin sicaklik
degisikleri vasitasi ile ortaya çikan yani yavas islemler olmasi gerçegi kullanilir. Bu
nedenle korelasyon sonuçlarinin hizli degisiklikleri diferansiyel akim içerisinde bir
bozucu frekans kismini belirtir.
Bu nedenle bir avantaj da, çekirdek tarafindan kapsanmis olan iletkenin ariza
geriliminin indükte edilmemesidir. Teknigin bilinen durumunda tarif edilmis olan multi
Vibratör sekonder bobin içerisinde bir dikdörtgen sekilli dik yan kismi alternatif gerilimini
uygular. Multivibratör frekansi alisilmis oldugu gibi 1 kHz arasinda olmasina ragmen
harmonikler 150 kHz üzerine kadar ulasirlar ve bu sekilde cihazin elektromanyetik
uyumlulugunun degerlendirilmesi için önemlidir.
Formül isaretleri
A Kesit sinyali
B Manyetik akis yogunlugu
Bs Doyum akis yogunlugu
F Pencere fonksiyonu
F1 Aktarma faktörü
F2 Aktarma faktörü
(p Zincirlenmis manyetik akis
(ps Doyum akisi
H Manyetik alan kuvveti
lc Koerzitif akim
Ls Bobin indüktivitesi
R1 Direnç
R2 Direnç
R3 Direnç
Rcu Ohm direnci
Rg ohm toplam direnci sekonder akim devresi
Rz Iki kutuplu direnç
Sn Fourier Sinüs katsayilari
T Zaman sabiti
Ohm direnci üzerinde gerilim
Demanyetize etme gerilimi
Indüksiyon gerilimi
Bobin gerilimi
Kavis ölçüsünde boslugun yarim genisligi
Periyot frekansi
Periyot frekansinin çok kati
birinci gerilim empülsiyonunun süresi
Ikinci gerilim empülsiyonunun süresi
Demanyetize etme süresi
Ölçüm süresi
Periyot süresi
Ofset gerilimi
Dikdörtgen sekilli kesit sinyali
Dikdörtgen sekilli manyetize etme alternatif akimi
Referans isaretleri
oowoumhww-x
Gerilim - zaman - yüzeyi
Primer iletken
Sekonder bobin
Sekonder akim devresi
Iki kutup
Regülatör direnç dengelemesi
Çogaltici direnç dengelemesi
Jeneratör pencere fonksiyonu
Akim algilamasi
Anahtar
Artik akim dengelemesinin toplayicisi14
Efektif deger olusumu
Demanyetize etme sekansi gerilim kaynagi
Demanyetize etme sekansi kumandasi
Artik akim dengelemesinin korelatörü
Dikdörtgen jeneratör
Aliasing- Filtresi
Analog-Dijital - dönüstürücü
Bilgisayar
Dijital - Analog- dönüstürücü
Ofset dengelemesinin korelatörü
Ofset dengelemesinin regülatörü
Ofset dengelemesinin gerilim kaynagi
Gerilim kaynagi
Operasyon güçlendirici
Operasyon güçlendirici
Direnç
Direnç
Direnç
Direnç dengelemesi
Artik akim dengelemesi
Ofset dengelemesi
Transformatör çekirdegi
Gerilim empülsivonu
Claims (21)
1. Bir akim transformatörü yardimi ile elektrik akimlarinin ölçülmesi için metot olup, özelligi; akimin (Is) dogru akim kisminin korunmasi için, sekonder bobinin (3) ohm direncinin (Rcu) akim transformatörünün sekonder akim devresi (4) içinde bir negatif ohm direncini (Rz) olusturan bir aktif iki kutup (5) vasitasi ile dengelenmesi olup, içerisinde iki kutbun (5) negatif direncinin miktari sekonder bobinin (3) ohm direncine (Rcu) esit olup ve içerisinde akim transformatörünün sekonder akimi (Is), primer iletkenin karisik akimina uygun olan sekonder alternatif akimin ve/ veya karsi akimin tayin edilmesi için ölçülür, için önceden belirlenmis olan bir empülsiyon dizisi bir manyetik bobin üzerinden transformatör çekirdeginin üzerine iletilmekte olup, içerisinde transformatör çekirdegi bir birinci gerilim empülsiyonun ya da bir akimin transformatörün bir bobinine doyum akisina ((pS) kadar manyetize edilmesi, sonra tersine polaritede bir ikinci gerilim empülsiyonunun ve manyetik akisin tanimlanmis gerilim - zaman - yüzeyinin (1) uygulanmasi suretiyle tekrar düsürülmesi ile karakterize edilir.
2. Istem 1'e göre metot olup, özelligi; içerisinde ikinci gerilim empülsiyonunun, transformatör içinde, doyum akimina orantili olarak küçük bir manyetiklestirme akiminda transformatörün diferansiyel indüktivitesinin mümkün oldugunca büyük oldugu bir çalisma noktasina ulasilacagi sekilde seçildigi ve ikinci gerilim empülsiyonunu takip ederek bir tanimlanmis üçüncü gerilim empülsiyonunun tersine polariteye sahip olan ikinci gerilim empülsiyonu ile uygulandigi gerilim - zaman yüzeyinin (1) seçilmesidir. .
Istem 1 ya da 2'ye göre metot olup, özelligi; içerisinde üretilmis olan tanimlanmis manyetik akisa uyan manyetiklestirme akiminin sekonder bobini (3) içerisinde belirlenmesi, içerisinde bir manyetiklestirme akiminin üretilmesi, içerisinde empülsiyon dizisinin önceden belirlenmis olan, tersine ön isaretli bir frekans ile degistirilerek iki doyum polaritesi için uygulanmasidir. .
Istem 3'e göre metot olup, özelligi, içerisinde ölçüm periyotlarinin bir periyot süresi (tz) ile olusturulmasi, bunun da her periyot içerisinde demanyetize etme süresine (te) sahip olan bir zaman araligini eve ölçüm süresine (tm) sahip olan bir zaman araligini içermesidir. .
Istem 3 ya da 4'e göre metot olup, özelligi; içerisinde olusan manyetize etme alternatif akiminin amplitütlerinin tayin edilmesi ve akis ve amplitüt içerisinde bir dikdörtgen sekilli manyetiklestirme alternatif akimina esit olan bir düzeltme sinyalinin üretilmesi, ve ölçüm sinyalinin tayin edilen düzeltme sinyaline uygun olarak düzeltilmesidir. .
Önceki istemlerden birisine göre metot olup, özelligi; içerisinde ölçüm sinyalinin bir sonraki isleme için, bir polaritenin önceden belirlenmis bir empülsiyon dizisinin bir gerilim empülsiyonunun bir polaritesine esit olan ölçüm sinyali içinde tüm zaman araliklarinin (te) önceden belirlenmis bir sabit deger ile, özellikle sifir degeri ile donatilmis olacagi sekilde temizlenmesidir. .
Istem 6'ya göre metot olup, özelligi; içerisinde temizlenmis ölçüm sinyalinin ayrica bir pencere fonksiyonu ile, özellikle bir periyot frekansli ve periyot senkron sinüs sinyali ile çarpilmasidir. .
Önceki istemlerden birisine göre metot olup, özelligi; içerisinde üretilen negatif ohm direncinin (Rz) büyüklügünün bir tayin edilen tam olmayan dengeleme ya da sekonder bobinin (3) ohm direncinin (Rcu) asiri dengelenmesi vasitasi ile ayarlanmasidir. .
Istem 8'e göre metot olup, özelligi; içerisinde sekonder bobinin (3) ohn direncinin (Rcu) tamam olmayan dengelemesinin asiri dengelemesinin tayin edilmesi, içerisinde ölçüm sinyalinden, bir dikdörtgen sekilli sinyal seklinden bir manyetize etme alternatif akiminin sapmasinda ortaya çikan bir harmonigin amplitütünün tayin edilmesidir.
10. Önceki istemlerden birisine göre metot olup, özelligi; içerisinde sekonder devre içerisinde ortaya çikan özellikle kullanilan elektronik yapi elemanlari vasitasi ile neden olunan ofset gerilimin tayin edilmesi ve sonra da dengelenmesidir.
11.Istem 10'a göre metot olup, özelligi; içerisinde ofset gerilimin degerinin korelasyon vasitasi ile tayin edilmesi, içerisinde ölçüm sinyalinden bir harmonigin amplitütünün tayin edilmesi, bununla da bir basit testere disi sekilli sinyalin (Iz) bir çift testere disi sekilli sinyale (Id) ya da dikdörtgen sekilli sinyale karsi fark edilmesidir.
12.Önceki istemlerden birisine göre metot olup, özelligi; bir alternatif akimin yaninda bir dogru akim kismini da içeren bir elektrik cihazinin içinde diferansiyel akimlarin ya da hatali akimlarin ölçümü için kullanilmasidir.
13.Önceki istemlerden birisine göre metot olup, özelligi; içerisinde manyetik bobinlerin önceden belirlenmis olan empülsiyon dizisinin transformatör çekirdeginin içine verilmesi için transformatörün sekonder bobininin (3) olmasidir.
14. Elektrik akimlarinin ölçülmesi için metot olup, özelligi; 1 ila 13 arasindaki istemlerden birisine göre ölçüm metodunun uygulanmasi için yapilandirilmis olan, akim transformatörü ile baglantili olarak, akim transformatörünün sekonder sikistirmasi ile baglanmasi için en azindan bir akim transformatörünü içermesidir.
15.Istem 14'e göre cihaz olup, özelligi, içerisinde cihazin, bir kumanda ile baglanmis olan en azindan bir kumanda edilebilir gerilim kaynagini (25) ve en azindan bir akim algilamasini (10) içermesidir.
16.Istem 15'e göre cihaz olup, özelligi; akim algilamasi (10) üzerinden üretilmis olan bir ölçüm sinyalinin tanimlanmis frekans kisimlari için bir regülasyon devresinin olusturulacagi sekilde akim algilamasi (10) ile bir birinci regülatör üzerinden baglanmis olan bir aktif iki kutbu (5) içermesidir.
17.Istem 15 ya da 16'ya göre cihaz olup, özelligi; ayrica sicakliga bagli ohm bobin direncine negatif iki kutup direncinin (Rz) uygun hale getirilmesi için bir ikinci regülatörü (6) içermesidir.
18.Istem 17“ye göre cihaz olup, özelligi; içerisinde, negatif iki kutup direncinin (R2) Fourier katsayilari üzerinden ve ölçüm sinyalinin istenmeyen frekans kisimlarinin engellenmesi vasitasi ile uygulamak üzere ikinci regülatörün yapilandirilmis olmasidir.
19.15 ila 18 arasindaki istemlerden birisine göre cihaz olup, özelligi; içerisinde kumandanin bir mikro kontrolör ile donatilmis olmasidir.
20. Elektrik akimlarinin ölçülmesi için sistem olup, özelligi; 15 ila 19 arasindaki istemlerden birisine göre cihazi ve bir indüktif akim transformatörünü içermesidir.
21. Bir akim transformatörü yardimi ile elektrik akimlarinin ölçülmesi için metot olup, (4) çalistirilmasinin gelistirilmesi, böylece bir negatif ohm direncini (R2) olusturan bir aktif iki kutbun (5) ve transformatörün sekonder devresi (4) içerisinde bir akim algilamasinin (10) seri baglanmasi, ve bir akim kaynaginin (25) transformatörün bir sekonder bobininin (3) akim devresi içerisinde seri baglanmis olmasi, ve bir kumanda ünitesinin akim algilamasi (10) ile ve gerilim kaynagi (25) ile baglanmis olmasi . akim algilamasinin (10) okunmasi ve gerilim kaynaginin (25) kumanda ünitesi vasitasi ile, 1 ila 13 arasindaki istemlerden birisine göre metodun uygulanmasi için okunmasi; ve i kumanda ünitesinden, dogru akim kismini ve transformatörün bir elektrik primer akiminin alternatif akim kismini içeren bir çikis sinyalinin yayinlanmasi adimlarini içermesidir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102011107721.2A DE102011107721B4 (de) | 2011-07-14 | 2011-07-14 | Verfahren und Vorrichtung zur Messung elektrischer Ströme mit Hilfe eines Stromwandlers |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201810074T4 true TR201810074T4 (tr) | 2018-08-27 |
Family
ID=46832161
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/10074T TR201810074T4 (tr) | 2011-07-14 | 2012-07-12 | Bir akım transformatörü yardımı ile elektrik akımlarının ölçülmesi için metot ve cihaz. |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9678112B2 (tr) |
EP (1) | EP2732293B1 (tr) |
CN (1) | CN103797372B (tr) |
BR (1) | BR112014000740A2 (tr) |
CA (1) | CA2845464C (tr) |
DE (1) | DE102011107721B4 (tr) |
DK (1) | DK2732293T3 (tr) |
ES (1) | ES2682276T3 (tr) |
HU (1) | HUE039494T2 (tr) |
PL (1) | PL2732293T3 (tr) |
PT (1) | PT2732293T (tr) |
RU (1) | RU2608329C2 (tr) |
TR (1) | TR201810074T4 (tr) |
UA (1) | UA115653C2 (tr) |
WO (1) | WO2013007240A1 (tr) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR3009422A1 (fr) * | 2013-07-31 | 2015-02-06 | Schneider Electric Ind Sas | Correction de la bande passante d'un transformateur a entrefer |
DE102014215109A1 (de) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Flux-Gate-Stromsensor mit zusätzlicher Frequenzmessung |
CN104459437A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-03-25 | 上海汇鸿智能控制系统有限公司 | 一种剩余电流互感器 |
CN104918190A (zh) * | 2015-04-13 | 2015-09-16 | 歌尔声学股份有限公司 | 扬声器装置和降低扬声器失真问题的方法 |
EP3082263A1 (en) * | 2015-04-17 | 2016-10-19 | Zentrum Mikroelektronik Dresden AG | Digitally assisted current sense circuit and method for digitizing a sensed signal |
EP3116001A1 (en) | 2015-07-08 | 2017-01-11 | Tyco Electronics UK Limited | Impedance-compensated current transformer |
DE102016216401A1 (de) | 2016-08-31 | 2018-03-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Laden eines elektrisch betriebenen Fahrzeuges mit Hilfe eines Ladekabels, Ladekabel und Fehlerstrom-Schutzschaltung zur Detektion eines Gleichstroms |
DE102016217470B4 (de) * | 2016-09-14 | 2020-10-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Anordnung zur Erfassung und Abschaltung von Fehlerströmen |
EP3300199B1 (de) * | 2016-09-22 | 2023-10-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zum ansteuern eines leistungsschalters für ein elektrisches energieversorgungsnetz im nulldurchgang des stromes |
FR3063544B1 (fr) * | 2017-03-06 | 2021-01-22 | Neelogy | Capteur de courant dc/ac isole a effet neel® integre dans un pcb |
US10511213B2 (en) * | 2017-10-03 | 2019-12-17 | GM Global Technology Operations LLC | Method and apparatus for determining magnetic flux and magnetic force in a solenoid assembly |
CN109889041B (zh) * | 2019-03-11 | 2020-12-08 | 西安电子科技大学 | 一种基于电容电流反馈控制的buck电路 |
CN109818507A (zh) * | 2019-04-03 | 2019-05-28 | 深圳市必易微电子有限公司 | 过流保护补偿电路及方法以及反激电路 |
EP3771915A1 (en) * | 2019-07-31 | 2021-02-03 | LEM International SA | Method of reducing noise in a fluxgate current transducer |
CN110488137A (zh) * | 2019-09-03 | 2019-11-22 | 广东电网有限责任公司 | 一种检测ct二次回路完整性的装置与方法 |
CN110672913B (zh) * | 2019-10-09 | 2022-06-21 | 青岛鼎信通讯股份有限公司 | 一种适于交直流漏电检测的复杂波形信号处理方法 |
CN110609171B (zh) * | 2019-10-09 | 2022-06-07 | 青岛鼎信通讯股份有限公司 | 基于磁芯工作状态切换下的复杂剩余电流检测方法 |
CN111812562B (zh) * | 2020-06-01 | 2024-01-30 | 国网辽宁省电力有限公司电力科学研究院 | 一种用于高温超导环形磁体的失超检测方法及装置 |
CN111521903B (zh) * | 2020-07-03 | 2020-09-22 | 长沙润迅通信设备有限公司 | 一种spd阻性电流在线智能监测装置以及监测方法 |
CN113852046B (zh) * | 2021-09-29 | 2024-02-13 | 南京国电南自电网自动化有限公司 | 一种防止线路电抗器采用母线pt时匝间保护误动的方法及系统 |
CN116317719B (zh) * | 2023-01-31 | 2023-08-15 | 大连海事大学 | 交轴电流补偿抑制可变磁通电机调磁瞬态转矩波动方法 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU918868A1 (ru) * | 1980-05-21 | 1982-04-07 | Куйбышевский политехнический институт им.В.В.Куйбышева | Трансформатор тока |
US4554504A (en) * | 1984-04-30 | 1985-11-19 | Reliance Electric Company | Negative resistance compensated transformer |
DD239689A1 (de) * | 1985-07-22 | 1986-10-01 | Dresden Elektronik Veb | Fehlerstromausloeser zur erfassung von gleich-, impuls- und wechselfehlerstrom |
DE3543948A1 (de) | 1985-12-12 | 1987-06-19 | Siemens Ag | Anordnung zum erfassen von fehlerstroemen |
DE3543985A1 (de) | 1985-12-12 | 1987-06-19 | Siemens Ag | Anordnung zum erfassen von fehlerstroemen |
DE3642393A1 (de) | 1986-12-11 | 1988-06-23 | Siemens Ag | Differenzstromschutzschalter |
US4847554A (en) * | 1987-03-04 | 1989-07-11 | Sangamo Weston, Inc. | Current measuring and magnetic core compensating apparatus and method |
US4839832A (en) * | 1988-03-14 | 1989-06-13 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Negative resistance device local extremum seeking circuit |
RU2052826C1 (ru) * | 1991-02-04 | 1996-01-20 | Дунаев Борис Дмитриевич | Устройство для поиска поврежденного участка в сетях постоянного и переменного тока |
DE4243130C2 (de) * | 1992-12-19 | 1996-02-01 | Rohde & Schwarz | Als Stromwandler arbeitender Trennübertrager |
DE19701324A1 (de) * | 1997-01-16 | 1998-07-23 | Hartmann & Braun Gmbh & Co Kg | Verfahren und Schaltungsanordnung zur Messung von Wechselstrom niedriger Frequenz |
DE19705768A1 (de) * | 1997-02-14 | 1998-08-20 | Vacuumschmelze Gmbh | Stromsensor nach dem Kompensationsprinzip |
DE29705030U1 (de) | 1997-03-19 | 1998-07-23 | Siemens AG, 80333 München | Fehlerstromschutzschalter für Allstrom |
ATE236470T1 (de) | 1997-06-17 | 2003-04-15 | Walther Bender Gmbh & Co Kg Di | Verfahren und einrichtung zur isolations- und fehlerstromüberwachung in einem elektrischen wechselstromnetz |
US6160697A (en) * | 1999-02-25 | 2000-12-12 | Edel; Thomas G. | Method and apparatus for magnetizing and demagnetizing current transformers and magnetic bodies |
DE19943802A1 (de) | 1999-09-13 | 2001-03-15 | Siemens Ag | Allstromsensitive Fehlerstrom-Schutzeinrichtung und Verfahren zur Erfassung eines Fehlerstroms |
ATE550819T1 (de) | 2001-06-12 | 2012-04-15 | Doepke Schaltgeraete Gmbh | Vorrichtung zum erfassen von elektrischen differenzströmen |
DE10237342B4 (de) | 2002-08-14 | 2004-07-29 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren und Vorrichtung zur Fehlerstromüberwachung in einem elektrischen Wechselstromnetz |
CN100487998C (zh) * | 2003-10-30 | 2009-05-13 | 沈阳工业大学 | 数字式电动机热保护方法 |
DE102005028881B4 (de) | 2005-06-22 | 2010-04-29 | Siemens Ag | Fehlerstromanalysator zur Erfassung eines Fehlerstroms und Einrichtung mit Fehlerstromerfassungsfunktion |
DE102006039411B4 (de) * | 2006-08-23 | 2012-12-06 | Schneider Electric Motion Deutschland Gmbh & Co. Kg | Messvorrichtung zur Messung eines elektrischen Stroms |
US8214200B2 (en) * | 2007-03-14 | 2012-07-03 | Xfrm, Inc. | Fast MDCT (modified discrete cosine transform) approximation of a windowed sinusoid |
IT1391430B1 (it) * | 2008-08-28 | 2011-12-23 | Sirti Spa | Metodo e apparato per la misurazione di correnti continue che scorrono in linee elettriche |
-
2011
- 2011-07-14 DE DE102011107721.2A patent/DE102011107721B4/de active Active
-
2012
- 2012-07-12 PT PT127583912T patent/PT2732293T/pt unknown
- 2012-07-12 TR TR2018/10074T patent/TR201810074T4/tr unknown
- 2012-07-12 EP EP12758391.2A patent/EP2732293B1/de active Active
- 2012-07-12 WO PCT/DE2012/000697 patent/WO2013007240A1/de active Application Filing
- 2012-07-12 CN CN201280045038.XA patent/CN103797372B/zh active Active
- 2012-07-12 HU HUE12758391A patent/HUE039494T2/hu unknown
- 2012-07-12 DK DK12758391.2T patent/DK2732293T3/en active
- 2012-07-12 CA CA2845464A patent/CA2845464C/en active Active
- 2012-07-12 PL PL12758391T patent/PL2732293T3/pl unknown
- 2012-07-12 ES ES12758391.2T patent/ES2682276T3/es active Active
- 2012-07-12 BR BR112014000740A patent/BR112014000740A2/pt active Search and Examination
- 2012-07-12 UA UAA201401446A patent/UA115653C2/uk unknown
- 2012-07-12 US US14/232,290 patent/US9678112B2/en active Active
- 2012-07-12 RU RU2014105458A patent/RU2608329C2/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2608329C2 (ru) | 2017-01-17 |
EP2732293A1 (de) | 2014-05-21 |
DE102011107721A1 (de) | 2013-01-17 |
PT2732293T (pt) | 2018-08-06 |
DE102011107721B4 (de) | 2014-02-13 |
CN103797372B (zh) | 2017-11-24 |
ES2682276T3 (es) | 2018-09-19 |
RU2014105458A (ru) | 2015-08-20 |
EP2732293B1 (de) | 2018-05-23 |
CN103797372A (zh) | 2014-05-14 |
US20140159704A1 (en) | 2014-06-12 |
DK2732293T3 (en) | 2018-08-13 |
UA115653C2 (uk) | 2017-12-11 |
BR112014000740A2 (pt) | 2017-02-14 |
WO2013007240A1 (de) | 2013-01-17 |
CA2845464C (en) | 2019-12-17 |
PL2732293T3 (pl) | 2018-10-31 |
US9678112B2 (en) | 2017-06-13 |
HUE039494T2 (hu) | 2019-01-28 |
CA2845464A1 (en) | 2013-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201810074T4 (tr) | Bir akım transformatörü yardımı ile elektrik akımlarının ölçülmesi için metot ve cihaz. | |
EP2924450B1 (en) | Current detecting device | |
EP3465867B1 (en) | Transformer for measuring a common mode current and method of determining a common mode current | |
US5502374A (en) | Current sensors | |
US6984979B1 (en) | Measurement and control of magnetomotive force in current transformers and other magnetic bodies | |
EP2145161B1 (en) | Magnetic flowmeter transmitter with output verification circuitry | |
US20050073293A1 (en) | Integrated anti-differential current sensing system | |
CA2882297C (en) | Self-powered current sensor with a linear adjustment | |
US9846181B2 (en) | Flux-gate current sensor with additional frequency measuring | |
CN102901878A (zh) | 带有阻抗测量的地线监视设备 | |
US20170059622A1 (en) | Compensated rogowski coil | |
CN103487629B (zh) | 用于ac/dc灵敏电流测量的方法及设备 | |
EP3105602B1 (en) | Sensor and method for electric current measurement | |
RU2575140C1 (ru) | Устройство измерения дифференциального тока | |
JPH0269670A (ja) | 電流検出システム |