TR201807208T4 - Oksidasyon veya amoksidasyon reaktörleri için soğutma bobini dizaynı. - Google Patents
Oksidasyon veya amoksidasyon reaktörleri için soğutma bobini dizaynı. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201807208T4 TR201807208T4 TR2018/07208T TR201807208T TR201807208T4 TR 201807208 T4 TR201807208 T4 TR 201807208T4 TR 2018/07208 T TR2018/07208 T TR 2018/07208T TR 201807208 T TR201807208 T TR 201807208T TR 201807208 T4 TR201807208 T4 TR 201807208T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- cooling
- cooling coil
- coils
- coil
- reactor
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 256
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims abstract description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000013461 design Methods 0.000 title description 37
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 40
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 27
- NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N Acrylonitrile Chemical compound C=CC#N NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 description 14
- 230000008569 process Effects 0.000 description 13
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 6
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 5
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 3
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 3
- GYCMBHHDWRMZGG-UHFFFAOYSA-N Methylacrylonitrile Chemical compound CC(=C)C#N GYCMBHHDWRMZGG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical group CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000010961 commercial manufacture process Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 150000002751 molybdenum Chemical class 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 238000010025 steaming Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
- B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C253/00—Preparation of carboxylic acid nitriles
- C07C253/24—Preparation of carboxylic acid nitriles by ammoxidation of hydrocarbons or substituted hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C255/00—Carboxylic acid nitriles
- C07C255/01—Carboxylic acid nitriles having cyano groups bound to acyclic carbon atoms
- C07C255/06—Carboxylic acid nitriles having cyano groups bound to acyclic carbon atoms of an acyclic and unsaturated carbon skeleton
- C07C255/07—Mononitriles
- C07C255/08—Acrylonitrile; Methacrylonitrile
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/0066—Multi-circuit heat-exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat-exchangers for more than two fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/08—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/08—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D7/082—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag with serpentine or zig-zag configuration
- F28D7/085—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag with serpentine or zig-zag configuration in the form of parallel conduits coupled by bent portions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/007—Auxiliary supports for elements
- F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/04—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates
- F28F9/16—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling
- F28F9/18—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling by welding
- F28F9/185—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling by welding with additional preformed parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
- B01J2208/00141—Coils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00884—Means for supporting the bed of particles, e.g. grids, bars, perforated plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
- B01J2208/00911—Sparger-type feeding elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0022—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for chemical reactors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2265/00—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction
- F28F2265/10—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction for preventing overheating, e.g. heat shields
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
Ticari bir oksidasyon veya amoksidasyon reaktöründe kullanılan soğutma bobinleri, soğutma bobinini tanımlayan tek tek yolların doğrusal bir hizalama yerine enine düzenlemesiyle daha sıkı istiflenebilmektedir.
Description
TARIFNAME
OKSIDASYON VEYA AMOKSIDASYON REAKTÖRLERI IÇIN SOGUTMA
BOBINI DIZAYNI
Açiklama
Bilinen Hususlar
Akrilonitril ve metakrilonitril imalati için çesitli islemler ve sistemler bilinmektedir.
Geleneksel islemler tipik olarak propan, propilen veya izobütilenden olusan gruptan seçilen
bir hidrokarbon, amonyak ve oksijenin bir katalizörün varligindaki dogrudan bir
reaksiyonuyla üretilen akrilonitril/metakrilonitrilin geri kazanilmasini ve saflastirilmasini
içerir. Örnegin akrilonitrilin ticari imalatinda, propilen, amonyak ve oksijen asagidaki
reaksiyon semasina göre birbiriyle reaksiyona sokulur:
Genellikle amoksidasyon olarak bilinen bu islem, uygun bir akiskan yatakli amoksidasyon
katalizörünün varliginda yüksek sicaklikta (örnegin 350°C ila 480°C) gaz fazinda uygulanir.
Sekil 1,de bu islemi uygulamak için kullanilan tipik bir akrilonitril reaktörü gösterilmektedir.
Orada gösterildigi gibi, reaktör (10) reaktör kabugu (12), hava izgarasi (14), besleme
püskürtücüsü (16), sogutma bobinleri (18) ve siklonlar (20) içerir. Normal isleyis sirasinda,
islem havasi reaktöre (10) hava girisinden (22) verilir, bir propilen ve amonyak karisimi ise
reaktöre (10) besleme püskürtücüsü (16) vasitasiyla verilir. Ikisinin de akis hizlari, propilen
ve amonyagin akrilonitrile katalitik amoksidasyonunun gerçeklestigi reaktörün içindeki bir
amoksidasyon katalizörü yatagini (24) akiskanlastirrnak için yeterince yüksektir.
Reaksiyonun ürettigi ürün gazlari reaktörden (10) reaktör atik çikisi (26) vasitasiyla çikar. Bu
gazlar bundan önce, bu gazlarin beraberinde getirdigi amoksidasyon katalizörünü daldirma
ayaklar (25) vasitasiyla katalizör yatagina (24) geri göndermek için çikaran siklonlardan (20)
geçerler. Amoksidasyon son derece eksotermiktir ve dolayisiyla fazla isiyi çekmek ve
reaksiyon sicakligini uygun bir seviyede tutmak için bir sogutma bobini tertibati (18)
kullanilir.
Bu açidan, Sekil 2 bu amaç için kullanilan geleneksel bir sogutma bobini tertibatinin (18)
dizaynini sematik olarak göstermektedir. Sekil 2, reaktörün (10) kismi bir eksenel enine kesit
görünümü olup, reaktörün (10) sogutma bobini tertibatindaki bir grup sogutma bobinini
göstermektedir, bu sogutma bobinleri grubu üç ayri sogutma bobininden, sogutma bobini
(42), sogutma bobini (44) ve sogutma bobini (46),dan olusmaktadir. Sogutma bobini (42)
sogutma suyunu almak için bir giris (48) ve isindiktan ve kismen buhara dönüstükten sonra bu
sogutma suyunu bosaltmak için bir çikis (50) içerir. Benzer bir sekilde, sogutma bobini (44)
Sekil 2,de gösterildigi gibi, sogutma bobinlerinin (42, 44 ve 46) her biri, dikey yönelimli bir
dizi sogutma bobini yoluyla (57) tanimlanir, her yol birbirine alt taraflarinda alt U dönüslü
baglanti elemaniyla (62) baglanan bir çift, birbirine bagli sogutma kanalindan (60) olusur.
Ardisik sogutma bobini yollari (57) ise birbirine üst taraflarinda üst U dönüslü baglanti
elemanlariyla (63) baglanarak her iliskili sogutma bobininin girisinden çikisina sürekli bir
akis geçidi olusturur.
Sekil 3, Sekil 2lde gösterilen sogutma bobini tertibatmin (18) üstten bir görünümüdür. Sekil 2
ve 3iten anlasilacagi gibi, sogutma bobinleri (42, 44 ve 46) es düzlemli bir sogutma bobinleri
grubu olusturur, yani her biri ortak bir dikey düzlemde bulunur. Ayrica Sekil 3”te gösterildigi
gibi, sogutma bobini tertibati (18) bu sogutma bobinlerinin birden fazla grubundan olusmakta
olup, bu sogutma bobinlerinin her grubu birbirine paralel ve (istege bagli olarak) esit aralikli
olarak yerlestirilir. Ayrica, Sekil 3ite de görülebildigi gibi, bu sogutma bobini tertibatindaki
birçok sogutma bobini grubu üç farkli sogutma bobini içerrnekle birlikte, baska sogutma
bobini gruplari iki veya dört sogutma bobini içerinekte, iki sogutma bobini grubu ise sadece
bir sogutma bobini içennektedir.
Sekil 4, Sekil 2°nin 4-4 çizgisi boyunca alinan büyütülmüs bir üstten görünüm olup, Sekil 2
ve 3ӟn sogutma bobini tertibatinin (18) spesifik yapisinin daha fazla ayrintisini
göstermektedir. Özellikle Sekil 4, sogutma bobinlerinin sadece üst U dönüslü baglanti
elemanlarinin (63) gösterildigi sematik bir görünümdür.
Sekil 4`te gösterildigi gibi, sogutma bobini (61) bir giris (35), girisi (35) sogutma bobininin
(61) ilk sogutma bobini yolunun (gösterilmemistir) tepesine baglayan bir besleme hatti (64)
ve sogutma bobininin ardisik bobin yollarini birbirine baglamak için bir dizi üst U dönüslü
baglanti elemani (63) içerir. Yine bu sekilde gösterildigi gibi, bu elemanlarin hepsi, yani
bütün U dönüslü baglanti elemanlarinin (63) yani sira besleme hatti (64) es düzlemlidir, yani
hepsi ayni ortak dikey düzlemdedir (D). Ayrica, Sekil 2 ve 3”ten, bu sogutma bobinindeki
kalan elemanlarin, yani her sogutma bobini yolunu (57) olusturan dikey yönelimli sogutma
kanallarinin (60) ve iliskili alt U dönüslü baglanti elemanlarinin (62) da bu ortak dikey
düzlemde bulundugu da takdir edilecektir. Gösterilen spesifik düzenlemede, her üst U dönüslü
baglanti elemani (63), asagidan, her U biçimli baglanti elemani tarafindan tanimlanan iç kavis
içine alinan bir destek kirisiyle (70) desteklenir. Dolayisiyla, bütün bilesen parçalarinin (yani
üst U dönüslü baglanti elemanlari (63), dikey yönelimli kanallar (60) ve alt U dönüslü
baglanti elemanlari (62)) yani sira sogutma bobininin bütün içerigi (yani dolastirilmakta olan
sogutma suyu) dâhil olmak üzere her sogutma bobininin bütün agirligi iliskili destek kirisi
(70) tarafindan desteklenir.
Sekil 4,te gösterildigi gibi, sogutma bobinlerinin periyodik inceleme ve/veya onarimi için
gerekli olabilecek herhangi bir bakim personeli için kolay erisim ve destek saglamak üzere üst
U dönüslü baglanti elemanlarinin (63) yüksekliginde veya buna yakin bir yükseklikte birer
atlayarak sogutma bobinleri arasinda uygun bir yürüme yolu veya iskele (74) temin edilir.
Sekil 5 sogutma bobini tertibatindaki (18) farkli sogutma bobinlerinin nasil denetlendigini
gösteren baska bir sematik görünümdür. Bu açidan, geleneksel bir akrilonitril reaktörünün
(10) isleyisi sirasinda, sogutma bobinlerini “rotasyona tabi tutmak”, yani her sogutma
bobinini tek tek ve seri olarak periyodik olarak kapatmak ve sonra yeniden baslatmak yaygin
bir uygulamadir. Ticari amoksidasyon katalizörlerinin çogu, normal olarak zaman içinde
sogutma bobinlerinin dis yüzeyleri üzerinde tas olarak biriken molibdeni süblimlestirir.
Molibden tasi sogutma bobini performansini olumsuz bir sekilde etkiledigi için, sogutma
bobinlerini uygun sekilde isler halde tutmak için bu molibden tasinin zaman zaman yerinden
çikarilmasi gerekir. Normal olarak bu periyodik olarak her sogutma bobini kapatilarak ve
sonra yeniden baslatilarak yapilir, bu kapatma/yeniden baslatma prosedürü, kapatma ve
yeniden baslatmanin bir sonucu olarak sogutma bobininin yasadigi büyük sicaklik
dalgalanmalari nedeniyle sogutma bobinine önemsiz olmayan bir mekanik sok uygular. Bu
mekanik sok çogu durumda, sogutma bobini yüzeyleri üzerinde birikmis olabilen inolibden
tasinin en azindan bir kismini yerinden çikarir ve böylece 0 bobinin isi aktarimi kapasitesinin
en azindan bir kismini geri kazanir. Bu, daha uzun sürelerle stabil isleyis saglar.
Tek tek sogutma bobinlerine sogutma suyu temin etmek için, normal olarak Sekil 5'te
gösterilen yapi kullanilir. Bu sekilde gösterildigi gibi, sogutma bobini (61) girisi, yüksekligi
tipik olarak üst U dönüslü baglanti elemanlarinin (63) asagisinda olan islem suyu giris
kolektörüyle (80) akiskan alisverisi içindedir. Benzer bir sekilde, sogutma bobini (61) çikisi
(65), yüksekligi tipik olarak üst U dönüslü baglanti elemaninin (63) üzerinde olan islem suyu
çikis kolektörüyle (62) akiskan alisverisi içindedir. Normal olarak, islem suyu giris kolektörü
(80) ve çikis kolektörü (82) reaktörü (10) tamamen kusatan büyük, sürekli, yatay yönelimli
kanallar formunu alir. Her sogutma bobininin münferit olarak periyodik bir sekilde
kapatilmasi ve yeniden baslatilmasi, normal olarak, dizaynlarin çogunda akiskan akis hizinin
ince kontrolünü yapabilen bir kontrol valfinin tersine basit bir açma-kapama valfi olan, o
sogutma bobininin girisiyle (35) iliskili bir kapatma valfiyle (84) saglanir.
Ayrica, kapama valfinin (84) islem suyu giris kolektörü (80) ile giris suyu çikis kolektörü (82)
arasinda sogutma bobinindeki (61) en az bir valf oldugunu belirtmek gerekir. Yani, sogutma
bobini (61) herhangi bir ek valf veya baska akis kontrol araci olmadan, özellikle sogutma
bobini çikisiyla (65) iliskili bir akis kontrol valfi olmadan olusturulur. Bunun nedeni, böyle
bir ek valfin, yukarida açiklanan sekilde sogutma bobinlerinin istenen isleyisi ve kontrolüne
ulasmak için gereksiz olmasidir. Ayrica, bir çikis akis kontrol valfinin elimine edilmesi, aksi
halde böyle bir akis kontrol valti kullanildiginda gerekli olacak bir güvenlik tahliye valfi
ihtiyacini (yani her münferit bobin üzerinde PSV gerekli olacaktir) elimine eder.
Akrilonitril reaktörünün, hem bir bütün olarak reaktörün her yerinde hem de reaktör içindeki
bölgeden bölgeye, optimal reaksiyon sicakliginda veya yakininda tutulmasi iyi reaktör
performansi için önemlidir. Ayrica, iyi sogutma bobini dizayni da Önemlidir, çünkü
reaktörden isinin çekilebildigi hiz çogunlukla, akrilonitril reaktörünün isleyebildigi
maksimum kapasiteyi belirleyen hiz sinirlandirici asamadir. Öte yandan, kötü sogutma bobini
dizayni ve/veya islemi, çok pahali olan vaktinden evvel onarimi gerektirebilen asiri sogutma
bobini korozyonuna yol açabilir.
Dolayisiyla, ticari bir akrilonitril reaktörünün sogutma bobinlerinin dizayni ve isleyisinde,
sadece reaktör performansini arttirmak için degil, ayni zamanda kanal asinmasini azaltmak,
böylece arizali süreyi ve onarim maliyetlerini azaltmak için gelistirmelere yönelik ihtiyaç
devam etmektedir.
açiklanmaktadir.
Bulusun Özeti
Bu bulusa göre, ticari bir akrilonitril reaktörü gibi, tipik bir oksidasyon veya amoksidasyon
reaktöründe kullanilan sogutma bobini tertibatinin dizayninda ve isleyisinde bir dizi
gelistirme yapilmaktadir. Sonuç olarak, sadece reaktör performansi degil, ayrica sogutma
bobini tertibatinin yararli ömrü de artmaktadir.
Talep edilen bulusa karsilik gelmeyen bir düzenlemede, bir oksidasyon veya amoksidasyon
reaktörü tarafindan üretilen fazla isiyi gidermek için bir sogutma bobini tertibati sunulmakta
olup, sogutma bobini tertibati birden fazla sogutma bobini içerir, her sogutma bobini bir
sogutma suyu girisi ve bir sogutma suyu çikisina sahip bir sogutma suyu geçidini tanimlamak
üzere birbirine akiskan bir sekilde seri baglanmis birden fazla sogutma bobini yolu içerir, her
sogutma bobini yolu dikey yönelimli bir sogutma bobini yolu düzlemini tanimlar, burada her
sogutma bobini reaktörün içinden, iliskili bir dikey yönelimli birincil sogutma bobini düzlemi
boyunca reaktörün çevresine dogru uzanir ve ayrica burada en az bir sogutma bobininde
sogutma bobini yollarinin en azindan bir kismi, sogutma bobini yolu düzlemleri o sogutma
bobininin birincil sogutma bobini düzleminin enlemesine olacak sekilde düzenlenir.
Bulusa göre, bir oksidasyon veya amoksidasyon reaktörü tarafindan üretilen fazla isiyi
gidermek için bir sogutma bobini tertibati sunulmakta olup, sogutma bobini tertibati, her
sogutma bobini sogutma suyunun içinden iletimi için bir sogutma suyu akis geçidi içemiek
üzere tek veya birden fazla sogutma bobini, bir sogutma suyu girisi ve bir sogutma suyu çikisi
içerir, her sogutma bobini ayrica sogutma suyu girisiyle iliskili bir sogutma suyu kapama valfi
içerir, her sogutma bobini sogutma suyu çikisindan geçen sogutma suyunun akisini kontrol
etmek için bir valften aridir, burada sogutma suyu akis geçitlerinin en azindan bazilarinin
uzunluklari birbirinden farklidir. Bu açidan, bir dizi sogutma bobini, yaklasik %15 veya daha
az olan buhara dönüsen sogutma suyu ortalama yüzdesi elde etmek için seçilir.
Talep edilen bulusa karsilik gelmeyen bir düzenlemede, cidarlari olan bir oksidasyon veya
amoksidasyon reaktörü tarafindan üretilen fazla isiyi gidermek için bir sogutma bobini
tertibati sunulmakta olup, sogutma bobini tertibati tek veya birden fazla sogutma bobini içerir,
her sogutma bobini reaktörün bir cidarindan geçen bir sogutma suyu girisine ve bir sogutma
suyu çikisina sahip bir sogutma suyu geçidini tanimlayacak sekilde birbirine akiskan olarak
bagli birden fazla sogutma bobini yolu içerir, burada sogutma suyu girisi reaktörün cidarina
rijit bir sekilde baglanan bir sogutma bobini girisi baglanti elemani ve sogutma suyu girisi
baglanti elemani içinde bir termal manson içerir, burada termal mansonun dis çapi sogutma
bobini girisi baglanti elemaninin iç çapindan daha küçük olup aralarinda bir termal boslugu
tanimlar.
Talep edilen bulusa karsilik gelmeyen son bir düzenlemede, bir oksidasyon veya
amoksidasyon reaktörü tarafindan üretilen fazla isiyi gidermek için bir sogutma bobini
tertibati sunulmakta olup, sogutma bobini tertibati birden fazla sogutma bobini içerir, her
sogutma bobini serinin baslangicindaki bir ilk yol ve serinin sonundaki bir son yol dâhil
olmak üzere bir dizi sogutma bobini yolu içerir, birden fazla sogutma bobini yolu birbirine
akiskan olarak baglanarak, bir sogutma suyu girisine ve bir sogutma suyu çikisina sahip bir
sogutma suyu geçidini tanimlar, sogutma bobini tertibati ayrica her sogutma bobininin ilk
yoluyla akiskan alisverisi içindeki bir sogutma bobini giris kolektörü ve her sogutma
bobininin son yoluyla akiskan alisverisi içindeki bir sogutma suyu çikis kolektörü içerir, her
sogutma bobini ayrica 0 sogutma bobininin son yolunu sogutma suyu çikis kolektörüne
baglayan bir sogutma suyu çikis kanali içerir, burada sogutma bobini çikis kolektörünün
yüksekligi, her sogutma bobininin sogutma bobini çikis kanalinin yüksekliginin asagisindadir.
Çizimlerin Kisa Açiklamasi
Bulus asagidaki çizimlere referansla daha kolay anlasilabilir. Bu çizimlerde:
Sekil 1 propilen ve amonyagin akrilonitrile amoksidasyonunu uygulamak için geleneksel bir
ticari akrilonitril reaktörünü göstermektedir;
Sekil 2, Sekil 1,in geleneksel ticari akrilonitril reaktöründe kullanilan geleneksel bir sogutma
bobini dizayninin yapisini ve isleyisini gösteren sematik bir görünümdür;
Sekil 3, Sekil 2”nin geleneksel sogutma bobini dizayninin üstten bir görünümüdür;
Sekil 4, Sekil 2,nin geleneksel sogutma bobini dizaynini daha ayrintili olarak gösteren, Sekil
3 ”e benzer bir üstten görünümdür;
Sekil 5, Sekil 2lye benzer bir sematik görünümdür, ama tek bir sogutma bobinini (61) ve onu
çalistirma usulünü göstermektedir;
Sekil 6 ve 8, geleneksel bir ticari akrilonitril reaktörünün sogutma bobinlerinin geleneksel bir
dizayndakinden daha siki istiflendigi, bu bulusun bir ilk özelliginin sematik gösterimleridir;
Sekil 7, Sekil 2 ve 4°e benzer bir üstten görünüin olup, üst U dönüslü baglanti elemanlarinin
birbiriyle hizalanmasi da dâhil olmak üzere bu sekillerin geleneksel dizayna sahip bir sogutma
bobininin üst dönüslü baglanti elemanlarini (63) göstermektedir; Sekil 7 Sekil 5,in 7-7
çizgisinden alinmistir;
Sekil 9, Sekil 6 ve 8,in sogutma bobinlerini destek yapilarindan asmak için kullanilabilen bir
sogutma bobini askisinin sematik bir gösterimidir;
Sekil 10 bu bulusun baska bir özelliginin sematik bir gösterimi olup, burada bir sogutma
bobininin girisi ile bu sogutma bobini girisinin içinden geçtigi reaktör cidari arasindaki
birlesme yerini korumak için bir termal manson kullanilmaktadir; ve
Sekil 11, bu bulusun yine baska bir özelliginin sematik bir gösterimi olup, burada sogutma
bobinlerinden sogutma suyunu ve buhari almak için çikis kolektörü bu sogutma bobinlerinin
tepelerinin asagisinda olan bir pozisyona tasinir.
AYRINTILI AÇIKLAMA
Bulusun ilk özelligine göre, sogutma bobinlerinin, reaktör içine istiflenecek sogutma
bobinlerinin arttirilmasini mümkün kilan yeni bir düzenlemesi benimsenmektedir. Sonuç
olarak, bir bütün olarak sogutma bobini tertibatinin sagladigi toplam yüzey alani etkili bir
sekilde arttirilabilir, bu ise sogutma bobini isleyisinin daha iyi genel kontrolüyle ve en
azindan bazi durumlarda genel reaktör kapasitesinde bir artisla sonuçlanir.
Bu özellik Sekil 4,e benzer bir sematik görünüm olan Sekil 6`da gösterilmekte olup, burada
her sogutina bobininin (61) üst U dönüslü baglanti elemaninin (63) düzenlenisi ve iskelelere
(74) ve sogutma bobini tertibatinin sogutma bobini destek kirislerine (70) göre düzenlenisi
gösterilmektedir. Ayrica Sekil 2, 3, 4 ve 5'in geleneksel dizaynindaki bobin yollarinin
düzenlenisini sematik olarak gösteren Sekil 7”ye bakiniz. Bunu, Sekil 7,ye benzer bir sematik
gösterim olup, Sekil 65nin bulusa ait dizaynindaki sogutma bobini yollarinin düzenlenisini
gösteren Sekil 8% karsilastiriniz.
Sekil 6”da gösterildigi gibi, sogutma bobininin (61) üst U dönüslü baglanti elemanlari (63),
Sekil 4,te gösterildigi gibi es düzlemli bir iliski içinde degil birbirine göre kaymis bir iliski
içinde yerlestirilmektedir. Sekil 4,te gösterildigi gibi geleneksel dizaynda, sogutma bobini
(61) reaktörün (10) içinden reaktörün ('10) çevresine (yani R pozisyonundan S pozisyonuna)
dikey yönelimli düzlem (D) boyunca uzanir. Kolaylik açisindan, dikey yönelimli düzlem (D)
burada sogutma bobininin (61) birincil sogutma bobini düzlemi olarak geçmektedir. Yine
Sekil 4'te gösterildigi gibi, sogutma bobininin (61) baslica ögelerinin hepsi (yani dikey
yönelimli bütün sogutma kanallarinin (60) yani sira bütün alt U dönüslü baglanti elemanlari
(62) ve üst U dönüslü baglanti elemanlari (63)) es düzlemlidir, yani hepsi, merkezlerinin veya
eksenlerinin bu düzlemde yer almasi anlaminda dikey yöneliinli birincil sogutina bobini
düzlemi (D) ile hizalidir. Bu, sogutma suyu kanallarinin (60) yani sira sogutma bobini
yollarinin (57) alt U dönüslü baglanti elemanlarinin (62), merkezlerinin veya eksenlerinin
ortak dikey yönelimli birincil sogutma bobini düzlemi (D) içinde bulunmasi anlaminda
birbirine göre hizali oldugunu gösteren Sekil 7,de sematik olarak sunulmaktadir. Ayrica Sekil
4,te gösterildigi gibi, iskeleler (74) bu baslica ögeler arasinda ve bunlara paralel olarak
yerlestirilir.
Ancak bulusun bu yönünün modifiye edilmis dizayninda, en az bir sogutma bobininin en
azindan bazi sogutma bobini yollari (57), bir bütün olarak sogutma bobininin bulundugu
dikey yönelimli birincil sogutma bobini düzleminin enlemesine yerlestirilir. Normal olarak,
en az bir sogutma bobininin bütün sogutma bobini yollari (57) bu sekilde düzenlenir, bazi
düzenlemelerde ise, sogutma bobinlerinin çogunlugunda, hatta hepsinde sogutma bobini
yollarinin hepsi bu sekilde düzenlenir.
Bu düzenleme, bu dizaynin sogutma suyu kanallarinin (60) ve her sogutma bobini yolunun
(5 7) alt U seklinde baglanti elemanlarinin (62), bir bütün olarak sogutma bobininin (61)
bulundugu dikey yönelimli birincil sogutma bobini düzlemine (D) dar açida (or) yerlestirilen,
kendi iliskili sogutma bobini yolu düzlemlerinde (Q) bulundugunu gösteren Sekil 8“de daha
iyi gösterilmektedir. Dar açi (OL) istenen herhangi bir açi olabilir. Bir yöne göre, açi yaklasik
° ila yaklasik 60° arasindadir ve baska bir yöne göre yaklasik 40° ile yaklasik 50°
arasindadir.
Sekil 6'da gösterildigi gibi, sogutma bobinlerinin (61) ve içindekilerin bütün agirligini tasiyan
destek kirisleri (70) Sekil 2, 3, 4 ve 55in geleneksel dizayninda oldugu gibi U dönüslü baglanti
elemanlarinin altinda degil, bu U dönüslü baglanti elemanlarinin (63) üstünde bulunur.
Ayrica, Sekil 9*da gösterildigi gibi, her U dönüslü baglanti elemanini (63) iliskili destek
kirisinden (70) asmak için uygun destek askilari temin edilir.
Bulusun bu özelliginin modifiye edilmis dizayninin bir ilk avantaji, sogutma bobini yollarinin
(57) geleneksel dizayndakinden daha siki istitlenmesi olabilir. Bu, bu dizaynla hazirlanan
sogutma bobini tertibatinin etkili yüzey alaninin geleneksel dizayndakine göre arttirilmasini
mümkün kilar, bu ise daha fazla sogutma kapasitesi saglar ve geleneksel dizaynla
karsilastirildiginda daha fazla reaktör sicakligi denetimi için potansiyele sahiptir. Burada
açiklanan sogutma bobini dizayni bir metre reaktör çapi için daha fazla sogutma bobini yolu
temin etti. Bu yöne göre, burada açiklanan sogutma dizayni, bir metre reaktör çapi için
yaklasik 40 ila yaklasik 60 sogutma bobini yolu ve baska bir yöne göre bir metre reaktör çapi
için yaklasik 45 ila yaklasik 55 sogutma bobini yolu temin etmek için etkilidir.
Bu modifiye edilmis dizaynin ikinci bir avantaji, periyodik kapatma ve yeniden baslatmanin
bir sonucu olarak bu dizaynda her sogutma bobinini olusturan metal elemanlara uygulanan
mekanik stresin geleneksel dizaynla karsilastirildiginda bu dizaynla daha iyi adapte
edilmesidir. Bunun nedeni, bulusun dizayninda üst U dönüslü baglanti elemanlarinin (63)
destek kirisinden (70) askilarla asilmasi ve ayrica destek kirisine enlemesine
yerlestirilmesidir. Dolayisiyla, bulusun dizaynina sahip sogutma bobinleri sicaklik
degisikliklerine yanit olarak genisledigi ve daraldigi zaman, bu sogutma bobinlerine aksi
halde uygulanacak olandan daha az stres uygulanmaktadir. Bunun nedeni, bu genisleme ve
daralmanin önemli bir kisminin bu destek kirislerinin enlemesine gerçeklesmesi ve ayrica
askilarin büyüklük degisikliklerini ve bu sogutma bobinleri ile destek kirisleri arasinda olusan
iliskili hareketleri absorbe eden bir tampon islevi görrneleridir.
Dolayisiyla, bu dizayn modifikasyonunun bir sonucu olarak, böyle bir tertibati almak için
gerekli olan yardimci ekipmani (ve özellikle iskelelerin ve destek kirislerinin sayisini)
arttirmadan bir sogutma bobini tertibatinin sagladigi sogutma kapasitesini arttirmak mümkün
oldugu gibi, ayrica normal olarak periyodik kapatma ve yeniden baslatmanin bir sonucu
olarak sogutma bobinlerine uygulanan mekanik streslerden kaynaklanan sogutma bobini
bozulmasini ve iliskili bakim maliyetini elimine etmek veya en azindan büyük ölçüde
azaltmak mümkündür. Belirtildigi gibi, burada açiklanan dizayn daha fazla bobin temin
etmektedir. Daha fazla bobinin devri daha seyrek olabilir.
Bu bulusun ikinci bir özelligine göre, bulusun sogutma bobini tertibatimn farkli sogutma
bobinleri içindeki akis geçitlerinin eni kesit alanlari, her sogutma bobini tertibatinda buhara
dönüsen sogutma suyunun miktari, ortalama yaklasik %15 veya daha az, baska bir yöne göre
yaklasik %10 ila yaklasik %15 olacak sekilde ayarlanir. Istenen bir sekilde, bu enine kesit
alanlar, bu sogutma bobini tertibatindaki sogutma bobinlerinin hepsinde buhara dönüsen
sogutma suyu miktarinin, sogutma bobinlerinden geçen sogutma suyunun toplam miktari esas
alindiginda birbirine göre en fazla %5, istenen bir sekilde en fazla %4, en fazla %3, en fazla
Belirtildigi gibi, bir sogutma bobini tertibati, her sogutma bobininin farkli sayilarda sogutma
bobini yollari içerdigi sogutma bobinlerini haiz olabilir. Örnegin, bir sogutma bobini tertibati,
sogutma bobinlerinin çogunlugu birden fazla sogutma bobini yoluna (örnegin 6 sogutma
bobini yolu) sahip olacak ve bazi sogutma bobinlerin sadece bir sogutma bobini yoluna sahip
olacak sekilde sogutma bobinleri içerebilir. Sogutma bobinlerinin çikarilmasi üretim hizlarini
etkiler ve sogutma bobini devrinde çikarilabilen sogutma bobini yollarinin farkli sayilari
istenen üretim hizlarini korumak için islem esnekligi saglar.
Özellikle Sekil 2,de gösterildigi gibi, tipik bir ticari akrilonitril reaktöründeki farkli sogutma
bobinlerinin hepsi normal olarak ayni sayida sogutma bobini yoluna (57) sahip degildir.
Sonuç olarak bu sogutma bobinlerinin bazilari daha uzun akis geçitlerine sahiptir, digerleri ise
daha kisa akis geçitlerine sahiptir. Bu özellik, sogutma bobinlerinin tek düze olmayan
isleyisine yol açabilir, çünkü sogutma suyunun daha uzun bir akis geçidinde ikamet süresi,
sogutma suyunun daha kisa bir akis geçidindeki ikamet süresinden dogal olarak daha uzundur.
Sonuç olarak, uzun bir akis geçidinde kisa bir geçittekinden daha fazla sogutma suyu buhara
dönüsür. Bu dogal olarak uzun akis geçitleri içinde, Özellikle çikis uçlarinin yakininda daha
yüksek akis hizlarina yol açar. Bu ise, asiri asinmanin yani sira bu pozisyonlarda sogutma
suyundaki minerallerin ve diger bilesenlerin birikmesine (yani çökelme ve tortulasma) neden
olabilir.
Yukarida belirtildigi gibi, bulusun bu özelligine uygun olarak, her sogutma bobini tertibatinda
üretilen buhar miktarinin ortalama yaklasik %15 veya daha az, baska bir yöne göre yaklasik
dönüsen sogutma suyu miktarinin, sogutma bobini tertibatina beslenen suyun yaklasik
istenebilir. Dolayisiyla, bulusun bu özelligine göre, her sogutma bobininin akis geçitlerinin
enine kesit alani, bütün kapatma valfleri (84) açik bir pozisyondayken, her geçitte buhara
dönüsen sogutma suyunun yaklasik %15 veya daha az ve baska bir yöne göre yaklasik %10
ila yaklasik %15 olan bir degerde birbirine mümkün oldugu kadar yakin olacagi sekilde
seçilir. Bu yöne göre, üretilen buhar miktari hesaplanan bir degerdir.
Ticari bir akrilonitril reaktörü dizayn etmenin en uygun maliyetli yolu, her sogutma bobinini
ayni çaptaki borulardan yapmak ve her sogutma bobinini ayni kapatma valfiyle (84) kontrol
etmektir, yani her kontrol valfi digerleriyle aynidir. Dolayisiyla, her sogutma bobininin akis
geçitlerinin alaninin enine kesitinin suyun buhara dönüsümünün ayni olacagi sekilde
seçilmesini saglamanin en basit yolu, her sogutma bobini içine veya en azindan daha kisa bir
akis geçidine sahip her sogutma bobini içine, istenen bir sekilde giris ucuna veya çikis ucuna
veya her ikisine veya yakinlarina uygun bir akis sinirlayicinin yerlestirilmesidir. Her akis
sinirlayicinin tam büyüklügünün (veya akis sinirlayicilar kullanilmiyorsa akis geçitlerinin
nispi enine kesit alanlarinin) belirlenmesi, farkli akis geçitlerinin nispi uzunluklari ve
dolayisiyla sogutma suyunun bu farkli geçitlerde bulunacagi sürenin farkli uzunluklari
nedeniyle geleneksel isi aktarimi hesaplamalariyla kolayca yapilabilir.
Bu bulusun üçüncü bir özelligi Sekil 101da gösterilmektedir. Sekil 5`te gösterildigi gibi
geleneksel bir dizaynda, sogutma bobininin (61) giris hatti (64) dogrudan reaktörün (10)
reaktör cidarina (36) kaynaklanir. Yukarida belirtildigi gibi, bir ticari akrilonitril reaktörünün
sogutina bobinlerini, her sogutma bobinini tek tek ve seri olarak periyodik bir sekilde
kapatarak ve yeniden baslatarak “rotasyona tabi tutmak” yaygin bir uygulamadir. Bir sogutma
bobini kapatildiginda, sicakligi hizla reaktörün normal isletim sicakligi olan yaklasik 350°C
ila yaklasik 48O°C3ye dogru yükselir. Daha sonra, sogutma bobini ek sogutma suyu
miktarlariyla temas ettirilerek yeniden baslatildiginda, sicakligi hemen hemen aninda yeniden
sogutma suyunun kaynama noktasina veya yakinina düser. Sicakliktaki bu düsüs, özellikle
giris hattinin (64) reaktör cidarina (36) kaynaklandigi yerde sogutma bobinine (61) önemli
termal stres uygulayabilir. Zaman içinde bu tekrarlanan termal stres bu konumda mekanik
bozulmaya yol açabilir.
Bulusun bu özelligine göre, bu problem, giris hattinin (64) reaktörün (10) reaktör cidarini (36)
kestigi yere bir termal manson yerlestirilerek engellenir. Sekil 10”da gösterildigi gibi, sogutma
bobini giris hattiyla (64) iletisim içindeki termal manson (59), reaktörün (10) reaktör cidari
(36) içinden geçen ve ona kaynaklanan sogutma bobini giris baglanti elemani (33) içine alinir.
Termal mansonun (59) dis çapi sogutma bobini giris baglanti elemaninin (33) iç çapindan
biraz daha küçük olup, aralarinda ara halkalariyla (77) korunan bir termal bosluk (75)
tanimlanir. Termal mansonun (59) çikis kenari (73) sogutma bobini baglanti elemanina (33)
kaynaklanmaz veya baska türlü kalici bir sekilde tespit edilmez ve dolayisiyla sogutma bobini
baglanti elemanina göre eksenel olarak hareket etmek için serbesttir.
Bu yapiyla, sogutma bobini giris hatti (64) ile reaktör cidari (3 6) arasindaki mekanik baglanti
üzerinde, kapatildigi ve yeniden baslatildigi zaman sogutma bobini (61) içinde olusan önemli
sicaklik degisiklikleri nedeniyle aksi halde olusacak olan termal stresler, termal mansonun
(59) genislemesi ve daralmasiyla azalir. Sonuç olarak, sogutma bobininin (61), reaktörün (10)
reaktör cidariyla (36) kesistigi yerdeki mekanik bozulmasi büyük ölçüde önlenir.
Bu bulusun yine baska bir özelligine göre, her sogutma bobininden çikan sogutma suyunu ve
buhari almak için temin edilen sogutma suyu çikis kolektörü, her sogutma bobininin çikis
hattinin ve çikis kolektörünün asagisindaki bir pozisyona tasinir. Bir yöne göre, sogutma suyu
çikisi, her sogutma bobininin sogutma bobini yollarinin tepelerinin asagisinda olan bir
pozisyona tasinir.
Sekil Slte gösterildigi gibi, geleneksel dizaynda, sogutma suyu çikis kolektörü (82) sogutma
suyu çikis hattinin (79) yani sira sogutma bobini yollarinin (67, 69 ve 71) tepelerini
tanimlayan U dönüslü baglanti elemanlarinin (63) yukarisinda bulunur. Yukarida belirtildigi
gibi, bir geleneksel ticari akrilonitril reaktörünün sogutma bobinleri, dis yüzeyleri üzerinde
birikebilen molibden taslarini gidermek için periyodik olarak kapatilir ve yeniden baslatilir.
Bir sogutma bobini kapatildiginda, içinde kalan sogutma suyu, akrilonitril reaktörü içindeki
sicaklik çok yüksek oldugu için hizla buharlasir. Bu oldugunda, çikis hattiyla (79) iliskili
hiçbir çikis valfi olmadigi için, yer çekimi çikis kolektöründeki (82) sogutma suyunun
sogutma bobini çikis hatti (79) vasitasiyla bu kapatilmis sogutma bobini içine geri akmasina
neden olur. Bu, yine ek miktarlarda sogutma suyunun buharlasmasina ve dolayisiyla sogutma
bobini içinde buhara dönüsmesine yol açar.
Sogutma suyu, normal olarak erimis minerallerin yani sira ek islem kiinyasallarini içerir. Bir
sogutma bobini kapatildiginda, bu mineraller ve islem kimyasallari sogutma bobinlerinin iç
yüzeyleri üzerinde, özellikle alt U dönüslü baglanti elemanlarinda (62) çökeline ve tortulasina
egilimi tasir. Özellikle bir sogutma bobini çok uzun süre kapatilirsa, bu sogutma suyu çikis
kolektöründen (82) çok daha fazla miktarlarda sogutma suyunun bu kapatilmis sogutma
bobini içine akmasina ve dolayisiyla buharlasmasina izin verecegi için bu birikintilerin
miktari çok fazla olabilir. Bu zamanla, özellikle bu konumlarda, sogutma bobini içindeki akis
geçidinin enine kesit alaninin önemli ölçüde azalmasina neden olabilir, bu ise bu konumlardan
geçen sogutma suyunun akis hizinin önemli ölçüde artmasiyla sonuçlanir. Bu, bu konumlarda
sogutma bobinlerinde önemli asinmaya ve dolayisiyla erken sogutma bobini bozulmasina yol
açabilir.
Bulusun bu özelligine göre, bu problem, sogutma suyu çikis kolektörü (84) çikis hattinin (79)
asagisindaki bir yükseklige tasinarak engellenir. Bir yöne göre, çikis kolektörü son sogutma
bobini yolunun tepesinin en azindan bir sogutma bobini asagisina, daha tercihen, sogutma
bobinlerinin çogunlugunun veya hatta hepsinin son yolunun asagisina yerlestirilir. Baska bir
yöne göre, çikis kolektörü en azindan bir bobinde bütün sogutma bobini yollarinin tepelerinin
asagisina, daha istenen bir sekilde bütün sogutma bobinlerinde bütün sogutma bobini
yollarinin tepelerinin asagisina yerlestirilir. Bu özellikleri sematik olarak gösteren Sekil 11,e
bakiniz.
Bu düzenlemeyle, sogutma suyu çikis kolektöründen (32) ek miktarlarda sogutma suyunun
yer çekimiyle kapatilan bir sogutma bobinine geri akmasi esas itibariyla tamamen
önlenmektedir, çünkü sogutma suyu çikis hatti (79) ve bir yöne göre üst U dönüslü baglanti
elemanlari (63), yer çekiminin sogutma suyunun önemli bir miktarini kapatilmis sogutma
bobini içine tasiyamayacagi kadar çikis kolektörünün (82) yukarisina yerlestirilir.
Claims (4)
1. Bir oksidasyon veya amoksidasyon reaktörü tarafindan üretilen isiyi gidermek için bir sogutma bobini tertibati olup, sogutma bobini tertibati birçok sogutma bobini içerir, her sogutma bobini sogutma suyunun içinden tasinmasi için bir sogutma suyu akis geçidi, bir sogutma suyu girisi ve bir sogutma suyu çikisini tanimlar, her sogutma bobini ayrica sogutma suyu girisiyle iliskili bir sogutma suyu kapatma valfi içerir, her sogutma bobini ayrica sogutma suyu çikisindan geçen sogutma suyunun akisini kontrol etmek için bir valften aridir, tertibatin özelligi, sogutma suyu akis geçitlerinin en azindan bazilarinin uzunluklarinin birbirinden farkli olmasidir, burada, her sogutma bobini tertibatinin akis geçidinin enine kesit alani, 0 sogutma bobini tertibatinda buhara dönüsen sogutma suyunun ortalama yüzdesinin yaklasik %15 veya daha az olacagi sekilde seçilir.
2. Istem l,in sogutma bobini tertibati olup, burada her sogutma bobini tertibatindaki akis geçidinin enine kesit alani, 0 sogutma bobini tertibatinda buhara dönüsen sogutma suyunun ortalama yüzdesinin yaklasik %10 ila yaklasik %15 olacagi sekilde seçilir.
3. Istem 1,in sogutma bobini tertibati olup, burada sogutma bobini tertibatindaki sogutma bobinleri en az üç farkli uzunluga sahiptir.
4. Istem 1°in sogutma bobini tertibati olup, burada sogutma bobinleri esas itibariyla ayni çapa sahip kanallardan olusur, burada sogutma bobinlerinin bazilari diger sogutma bobinlerinden daha kisadir ve ayrica burada uzunluklari daha az olan sogutma bobinleri akis geçitlerinde buhara dönüsen sogutma suyu yüzdesini denetlemek için sinirlayicilar içerir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410125138.4A CN104941532B (zh) | 2014-03-31 | 2014-03-31 | 用于氧化反应器或氨氧化反应器的冷却盘管设计 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201807208T4 true TR201807208T4 (tr) | 2018-06-21 |
Family
ID=52875783
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/07208T TR201807208T4 (tr) | 2014-03-31 | 2015-03-26 | Oksidasyon veya amoksidasyon reaktörleri için soğutma bobini dizaynı. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3126326B1 (tr) |
JP (2) | JP2017520510A (tr) |
KR (1) | KR102269431B1 (tr) |
CN (1) | CN104941532B (tr) |
EA (1) | EA031084B1 (tr) |
SA (1) | SA516371945B1 (tr) |
TR (1) | TR201807208T4 (tr) |
TW (1) | TWI666057B (tr) |
WO (1) | WO2015153275A2 (tr) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104941531B (zh) * | 2014-03-31 | 2018-06-12 | 英尼奥斯欧洲股份公司 | 用于氧化反应器或氨氧化反应器的冷却盘管设计 |
CN112823871A (zh) | 2019-11-20 | 2021-05-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种流化床反应器、撤热水管及其在丙烯腈制造中的应用 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4637454A (en) * | 1985-04-01 | 1987-01-20 | Mydax, Inc. | Wide range temperature control system for fluids |
US5520891A (en) * | 1994-02-01 | 1996-05-28 | Lee; Jing M. | Cross-flow, fixed-bed catalytic reactor |
CN1150057C (zh) * | 1994-02-08 | 2004-05-19 | 三菱化学株式会社 | 流化床反应器及其温度控制方法 |
EP0776692B1 (en) * | 1995-12-01 | 1999-08-11 | Dow Corning Corporation | Fluidized-bed reactor |
WO2004101136A2 (en) * | 2003-05-09 | 2004-11-25 | The Standard Oil Company | Fluidized bed reactor with gas cooler |
JP5366289B2 (ja) * | 2006-08-18 | 2013-12-11 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 流動層反応器の温度制御方法 |
JP5840822B2 (ja) * | 2006-09-27 | 2016-01-06 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 流動層反応器の温度制御方法 |
US20090163756A1 (en) * | 2007-12-19 | 2009-06-25 | Uop Llc, A Corporation Of The State Of Delaware | Reactor cooler |
JP5121664B2 (ja) * | 2008-10-14 | 2013-01-16 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 気相発熱反応方法 |
JP5805360B2 (ja) * | 2009-04-14 | 2015-11-04 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 気相反応方法及び気相反応装置 |
JP5972517B2 (ja) * | 2010-04-19 | 2016-08-17 | 旭化成株式会社 | 気相発熱反応方法 |
US20120125595A1 (en) * | 2010-11-19 | 2012-05-24 | Siemens S.A. de C.V. | Exhaust duct having modular, multi zone, spirally arrayed cooling coils and method for cooling |
CN203862226U (zh) * | 2014-03-31 | 2014-10-08 | 英尼奥斯欧洲股份公司 | 冷却盘管组件 |
CN203862227U (zh) * | 2014-03-31 | 2014-10-08 | 英尼奥斯欧洲股份公司 | 冷却盘管组件 |
CN104941531B (zh) * | 2014-03-31 | 2018-06-12 | 英尼奥斯欧洲股份公司 | 用于氧化反应器或氨氧化反应器的冷却盘管设计 |
-
2014
- 2014-03-31 CN CN201410125138.4A patent/CN104941532B/zh active Active
-
2015
- 2015-03-26 EP EP15716927.7A patent/EP3126326B1/en active Active
- 2015-03-26 EA EA201691909A patent/EA031084B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2015-03-26 TR TR2018/07208T patent/TR201807208T4/tr unknown
- 2015-03-26 JP JP2016559856A patent/JP2017520510A/ja active Pending
- 2015-03-26 WO PCT/US2015/022703 patent/WO2015153275A2/en active Application Filing
- 2015-03-26 KR KR1020167030209A patent/KR102269431B1/ko active IP Right Grant
- 2015-03-30 TW TW104110231A patent/TWI666057B/zh active
-
2016
- 2016-09-29 SA SA516371945A patent/SA516371945B1/ar unknown
-
2020
- 2020-02-06 JP JP2020018590A patent/JP7216677B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SA516371945B1 (ar) | 2019-11-06 |
EP3126326B1 (en) | 2018-05-09 |
TW201544179A (zh) | 2015-12-01 |
KR20160142337A (ko) | 2016-12-12 |
EA031084B1 (ru) | 2018-11-30 |
TWI666057B (zh) | 2019-07-21 |
CN104941532B (zh) | 2018-09-18 |
EP3126326A2 (en) | 2017-02-08 |
JP2017520510A (ja) | 2017-07-27 |
JP2020073851A (ja) | 2020-05-14 |
WO2015153275A3 (en) | 2016-03-10 |
KR102269431B1 (ko) | 2021-06-25 |
CN104941532A (zh) | 2015-09-30 |
EA201691909A1 (ru) | 2017-02-28 |
JP7216677B2 (ja) | 2023-02-01 |
WO2015153275A2 (en) | 2015-10-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102256420B1 (ko) | 산화 또는 가암모니아산화 반응기에 의해 발생되는 열을 제거하기 위한 냉각 코일 어셈블리 및 프로세스 | |
EP1882518A2 (de) | Verfahren zur Temperaturänderung eines Rohrbündelreaktors | |
TR201807208T4 (tr) | Oksidasyon veya amoksidasyon reaktörleri için soğutma bobini dizaynı. | |
US9696027B2 (en) | Economizer water recirculation system for boiler exit gas temperature control in supercritical pressure boilers | |
JP6616318B2 (ja) | 酸化又はアンモ酸化反応器のための冷却コイル設計 | |
KR102269434B1 (ko) | 산화 또는 가암모니아산화 반응기들을 위한 냉각 코일 디자인 | |
JP2010144997A (ja) | 排熱回収ボイラ | |
JP6153628B2 (ja) | ガス・蒸気タービン設備用蒸気温度調整装置 | |
CN109312235B (zh) | 精炼预热生产线系统和方法 | |
US9574766B2 (en) | Once-through steam generator | |
KR101701653B1 (ko) | 복수기 | |
RU2450380C1 (ru) | Способ подачи воды | |
JP2964274B2 (ja) | 加熱炉とその運転方法 | |
BR112018008178B1 (pt) | Planta e processo para a produção de álcool graxo | |
JPH05172285A (ja) | 配管装置 |