TH65463A - Sintered alloy And methods for producing sintered alloy - Google Patents

Sintered alloy And methods for producing sintered alloy

Info

Publication number
TH65463A
TH65463A TH301003347A TH0301003347A TH65463A TH 65463 A TH65463 A TH 65463A TH 301003347 A TH301003347 A TH 301003347A TH 0301003347 A TH0301003347 A TH 0301003347A TH 65463 A TH65463 A TH 65463A
Authority
TH
Thailand
Prior art keywords
pore
resin film
sintered alloy
inlet
sintered
Prior art date
Application number
TH301003347A
Other languages
Thai (th)
Inventor
ชิมิสุ นายเตรูโอะ
ฮิกูชิ นายโมโตกิ
ทานาเบะ นายโยชิคาสุ
มารูยามะ นายสึเนโอะ
โคดามะ นายอัตสึโนริ
Original Assignee
นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์
นายจักรพรรดิ์ มงคลสิทธิ์
นายต่อพงศ์ โทณะวณิก
นายบุญมา เตชะวณิช
มิตซูบิชิ แมทีเรียลส์ คอร์ปอเรชั่น
Filing date
Publication date
Application filed by นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์, นายจักรพรรดิ์ มงคลสิทธิ์, นายต่อพงศ์ โทณะวณิก, นายบุญมา เตชะวณิช, มิตซูบิชิ แมทีเรียลส์ คอร์ปอเรชั่น filed Critical นางสาวปรับโยชน์ ศรีกิจจาภรณ์
Publication of TH65463A publication Critical patent/TH65463A/en

Links

Abstract

DC60 (02/12/46) โลหะเจือชนิดเผาผนึก สามารถทำให้มีการลดสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานและ ทำให้สามารถ เกิดการผนึกแน่นของรูฝอยบนพื้นผิว และวิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึก ตัวโลหะเจือ 1 ชนิดเผาผนึกจะรวมถึงชั้นฟิล์มเรซิน 3 และรูฝอย รูฝอยจะกำหนดขอบเขตความพรุนในพิสัยตั้งแต่ 2 ถึง 35 เปอร์เซ็นต์โดยปริมาตร ซึ่งแต่ละรูฝอยจะมีส่วนทางเข้าและส่วนภายในซึ่งมีการกำหนด ขอบเขตเส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้าของรูฝอยและเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของรูฝอย เส้นผ่านศูนย์ กลางทางเข้าของรูฝอยจะมีพิสัยตั้งแต่ 10 ถึง 200 ไมโครเมตร และอัตราส่วนเฉลี่ยของเส้นผ่านศูนย์ กลางทางเข้ารูฝอยต่อเส้นผ่านศูนย์กลางภายในรูฝอยจะมีค่าอย่างน้อยที่สุดเท่ากับ 2 สารหล่อลื่น แข็งจะได้รับการทำให้กระจายตัวในชั้นฟิล์มเรซิน 3 หลังการก่อรูปชั้นฟิล์มเรซิน 3 แล้ว ชั้นฟิล์มนี้ จะได้รับการกดอัดเข้าหาตัวโลหะเจือ 1 ชนิดเผาผนึก ดังนั้น ชั้นฟิล์มเรซิน 3 จะเข้าสู่รูฝอยเพื่อที่จะ สัมผัสกับรูฝอยอย่างแนบแน่น ซึ่งจะเป็นการทำให้รูฝอยเกิดการผนึกแน่นได้โดยจะทำให้มีการลด สัมประสิทธิ์ความเสียดทานเนื่องจากสารหล่อลื่นแข็ง โลหะเจือชนิดเผาผนึก สามารถทำให้มีการลดสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานและ ทำให้สามารถ เกิดการผนึกแน่นของรูฝอยบนพื้นผิว และวิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึก ตัวโลหะเจือ 1 ชนิดเผาผนึกจะรวมถึงชั้นฟิล์มเรซิน 3 และรูฝอย รูฝอยจะกำหนดขอบเขตความพรุนในพิสัยตั้งแต่ 2 ถึง 35 เปอร์เซ็นต์โดยปริมาตร ซึ่งแต่ละรูฝอยจะมีส่วนทางเข้าและส่วนภายในซึ่งมีการกำหนด ขอบเขตเส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้าของรูฝอยและเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของรูฝอย เส้นผ่านศูนย์ กลางทางเข้าของรูฝอยจะมีพิสัยตั้งแต่ 10 ถึง 200 ไมโครเมตร และอัตราส่วนเฉลี่ยของเส้นผ่านศูนย์ กลางทางเข้ารูฝอยต่อเส้นผ่านศูนย์กลางภายในรูฝอยจะมีค่าอย่างน้อยที่สุดเท่ากับ 2 สารหล่อลื่น แข็งจะได้รับการทำให้กระจายตัวในชั้นฟิล์มเรซิน 3 หลังการก่อรูปชั้นฟิล์มเรซิน 3 แล้ว ชั้นฟิล์มนี้ จะได้รับการกดอัดเข้าหาตัวโลหะเจือ 1 ชนิดเผาผนึก ดังนั้น ชั้นฟิล์มเรซิน 3 จะเข้าสู่รูฝอยเพื่อที่จะ สัมผัสกับรูฝอยอย่างแนบแน่น ซึ่งจะเป็นการทำให้รูฝอยเกิดการผนึกแน่นได้โดยจะทำให้มีการลด สัมประสิทธิ์ความเสียดทานเนื่องจากสารหล่อลื่นแข็งDC60 (02/12/46) Sintered alloys can reduce the coefficient of friction and enable pore-tight sealing on the surface. The method for manufacturing sintered alloys involves a resin film layer and pore-like structures. Porosity is defined in the range of 2 to 35 percent by volume, with each pore having an inlet and an inner section, and defined inlet and inner pore diameters. The inlet diameter ranges from 10 to 200 micrometers, and the ratio of the inlet diameter to the inner pore diameter is at least 2. A solid lubricant is dispersed in the resin film layer. After the resin film layer is formed, it is compressed towards the sintered alloy. Thus, the resin film enters the pore-like structures to make tight contact, resulting in pore-tight sealing and a reduction in friction. The coefficient of friction due to solid lubricants and sintered alloys can be reduced by inducing pore-tight sealing on the surface. The method for manufacturing sintered alloys involves a resin film and pore-like structures. The pore-like structures have defined porosity ranges from 2 to 35 percent by volume, each with an inlet and an inner section, and defined inlet and inner pore diameters. The inlet diameter ranges from 10 to 200 micrometers, and the average ratio of the inlet diameter to the inner pore diameter is at least 2. The solid lubricant is dispersed within the resin film. After the resin film is formed, it is compressed towards the sintered alloy. This causes the resin film to enter the pore-like structures, creating tight pore sealing and reducing friction. Coefficient of friction due to solid lubricant.

Claims (12)

1. โลหะเจือชนิดเผาผนึกซึ่งรวมถึง ตัวโลหะเจือชนิดเผาผนึกซึ่งได้รับการก่อรูปโดยผงวัสดุ อัดแน่นและการเผาผนึก โลหะเจือนี้ในเวลาต่อมา ซึ่ง ตัวโลหะเจือชนิดเผาผนึกดังกล่าวจะรวมถึง ชั้นฟิล์มเรซินและรูฝอย โดยรูฝอยดังกล่าว ซึ่งกำหนดขอบเขตความพรุนที่มีพิสัยตั้งแต่ 2 ถึง 35 เปอร์เซ็นต์โดยปริาตร ซึ่งรูฝอยแต่ละส่วนจะมี ส่วนทางเข้าและส่วนภายใน ดังนั้นจึงเป็นการกำหนดขอบเขตเส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้ารูฝอยและ เส้นผ่านศูนย์กลางภายในรูฝอย ซึ่ง เส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้าของรูฝอยดังกล่าวจะมีพิสัยอยู่ตั้งแต่ 10 ถึง 200 ไมโครเมตร และอัตราส่วนเฉลี่ยของเส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้ารูฝอยดังกล่าวต่อเส้นผ่านศูนย์กลางภายในรูฝอยดัง กล่าวมีค่าอย่างน้อยที่สุดเท่ากับ 2.01. Sintered alloys, which include a sintered alloy body formed by powder material compaction and subsequent sintering, comprise a resin film and pore-like structures. These pore-like structures have a porosity range of 2 to 35 percent by volume, each with an inlet and an inner section, thus defining the inlet and inner diameters. The inlet diameter ranges from 10 to 200 micrometers, and the ratio of the inlet diameter to the inner diameter is at least 2.0. 2. โลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งตัวโลหะเจือชนิดเผาผนึกดังกล่าวคือ ตัวรองลื่น2. Sintered alloy as per claim 1, in which case the sintered alloy is a slipper. 3. โลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 2 ซึ่งชั้นฟิล์มเรซินดังกล่าวได้รับการจัดให้มีไว้ บนผิวหน้าส่วนปลายอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนของตัวรองลื่นดังกล่าว โดยที่ผิวหน้าส่วนปลาย ดังกล่าวจะได้รับการจัดให้มีไว้บนส่วนปลายตรงข้ามตามแนวแกนของตัวรองลื่นดังกล่าว3. Sintered alloy as per claim 2, whereby a resin film is provided on at least one end surface of the said cushion, whereby such end surface is provided on the opposite end along the axis of the said cushion. 4. โลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ถึงข้อ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ซึ่งสารหล่อลื่นแข็งจะ ได้รับการทำให้กระจายในชั้นฟิล์มเรซินดังกล่าว4. Any sintered alloy as described in claims 1 through 3, in which the solid lubricant is dispersed in the resin film. 5. โลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 5 ซึ่งสารหล่อลื่นแข็งดังกล่าวทำขึ้นให้มี 1 ถึง 40 เปอร์เซ็นต์โดยปริมาตรของช้นฟิล์มเรซินดังกล่าว5. Sintered alloys as per claim 5, in which the solid lubricant is made to contain 1 to 40 percent by volume of the resin film. 6. วิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึก ซึ่งรวมถึง ตัวโลหะเจือชนิดเผาผนึก โดยที่ตัว โลหะเจือชนิดเผาผนึกดังกล่าวซึ่งรวมถึงรูฝอย โดยมีการกำหนดขอบเขตความพรุนในพิสัยตั้งแต่ 2 ถึง 35 เปอร์เซ็นต์โดยปริมาตร ซึ่งแต่ละส่วนจะมีส่วนทางเข้าและส่วนภายใน ดังนั้นจึงเป็นการ กำหนดขอบเขตของเส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้าของรูฝอยให้มีพิสัยตั้งแต่ 10 ถึง 200 ไมโครเมตร อัตราส่วนเฉลี่ยของเส้นผ่านศูนย์กลางทางเข้าของรูฝอยดังกล่าวต่อเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของรูฝอย ดังกล่าวจะมีค่าอย่างน้อยที่สุดเท่ากับ 2.0 โดยประกอบรวมด้วย ขั้นตอนของการก่อรูปชั้นฟิล์มเรซิน บนตัวโลหะเจือชนิดเผาผนึกดังกล่าว ด้วยการใช้ส่วนเคลือบสารหล่อลื่นแข็ง6. Methods for fabricating sintered alloys, including the sintered alloy itself, which comprises pore-like structures with a porosity range of 2 to 35 percent by volume, each with an inlet and inner section, thus specifying an inlet pore diameter range of 10 to 200 micrometers. The average ratio of the inlet pore diameter to the inner pore diameter shall be at least 2.0, comprising a resin film formation step on the sintered alloy using a solid lubricant coating. 7. วิธีการในการผลิต โลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 6 ซึ่งในที่นี้ตัวโลหะเจือชนิด เผาผนึกดังกล่าวจะเป็นตัวรองลื่น7. Method for the manufacture of the sintered alloy under claim 6, in which case the sintered alloy will be used as a lubricant. 8. วิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 7 ซึ่งชั้นฟิล์มเรซินดังกล่าวจะ ได้รับการจัดให้มีไว้บนผิวหน้าส่วนปลายอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนของตัวรองลื่นดังกล่าว ผิวหน้า ส่วนปลายดังกล่าวจะได้รับการจัดให้มีไว้บนส่วนปลายตรงข้ามตามแนวแกนของตัวรองลื่นดังกล่าว8. Method for the manufacture of the sintered alloy pursuant to claim paragraph 7, in which such resin film shall be provided on at least one end surface of the said cushion; such end surface shall be provided on the opposite end along the axis of the said cushion. 9. วิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 6 ถึงข้อ 8 ข้อใดข้อหนึ่ง ซึ่ง ชั้นฟิล์มเรซินจะได้รับการกดอัดกับตัวโลหะเจือชนิดเผาผนึกดังกล่าวหลังการก่อรูปของชั้นฟิล์มเรซิน9. A method for producing one of the sintered alloys under claims 6 through 8, in which the resin film is compressed against the sintered alloy after resin film formation. 10. วิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 9 ซึ่งการกดอัดดังกล่าวจะได้ รับการดำเนินการโดยกระบวนการปรับขนาด10. Method for the production of the sintered alloy under claim 9, whereby such compression shall be carried out by a sizing process. 11. วิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 6 ถึงข้อ 8 ข้อใดข้อหนึ่ง ซึ่ง ชั้นฟิล์มเรซินดังกล่าวได้รับการก่อรูปโดยกระบวนการพิมพ์ของส่วนเคลือบสารหล่อลื่นแข็งดังกล่าว11. A method for the production of sintered alloys under any of the claims 6 through 8, in which the resin film is formed by the printing process of the solid lubricant coating. 12. วิธีการในการผลิตโลหะเจือชนิดเผาผนึกตามข้อถือสิทธิข้อ 11 ซึ่งกระบวนการพิมพ์ ดังกล่าวจะเป็นกระบวนการพิมพ์แบบสกรีน12. The method for producing the sintered alloy under claim 11 shall be a screen printing process.
TH301003347A 2003-09-08 Sintered alloy And methods for producing sintered alloy TH65463A (en)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TH65463A true TH65463A (en) 2004-12-13

Family

ID=

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1313230C (en) Sliding part and method of manufacturing the sliding part
RU2015112833A (en) Spherical annular sealing element and method for its manufacture
CA2531435A1 (en) Method of flow forming a metal part
JP3873275B2 (en) Sliding parts and manufacturing method thereof
KR101295411B1 (en) Sintered oil retaining bearing and process for producing the same
US7211219B2 (en) Oil-impregnant sintered bearing and manufacturing method thereof, and motor
CN101203343B (en) Sliding part and process for producing the same
WO2016147925A1 (en) Method for manufacturing sintered bearing, and sintered bearing
CN107000055A (en) Powder pressed compact and its manufacture method
CN110168241B (en) Sintered oil-impregnated bearing and its manufacturing method
JP4804227B2 (en) Manufacturing method of bearing compound gear
JP4282084B2 (en) Method for manufacturing sintered parts
JP2001153142A (en) Doublelayer cylindrical winding bearing and method of manufacture therefor
TW201410360A (en) Bearing forming method
JP2006153056A (en) Oil impregnated sintered bearing and its manufacturing method
CN115199649B (en) Sliding member and method for manufacturing same
WO2002040880A1 (en) Sintered oil-retaining bearing and production method therefor
JPH10166188A (en) Powder molding method
JPH01242821A (en) Manufacture of oil impregnated metal powder sintered bearing
JP2001041244A (en) Manufacture of bearing
JP4448472B2 (en) Method for forming multilayer cylindrical green compact
TH49933B (en) Manufacturing methods for composite liners
TH91968A (en) Manufacturing methods for composite liners
JP2001041245A (en) Manufacture of bearing
JP4730576B2 (en) Method for manufacturing sintered parts