SU996140A1 - Способ управлени процессом ультразвуковой сварки - Google Patents
Способ управлени процессом ультразвуковой сварки Download PDFInfo
- Publication number
- SU996140A1 SU996140A1 SU813266909A SU3266909A SU996140A1 SU 996140 A1 SU996140 A1 SU 996140A1 SU 813266909 A SU813266909 A SU 813266909A SU 3266909 A SU3266909 A SU 3266909A SU 996140 A1 SU996140 A1 SU 996140A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding
- signal
- proportional
- amplitude
- tool
- Prior art date
Links
Landscapes
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Description
1.
Изобретение относитс к ультразвуковой сварке и может быть применено при изготовлении полупроводниковых приборов и микросхем.
Известен способ управлени процессом ультразвуковой сварки, при котором производ т автоматическое выключение ультра:звука щосле получени соединени . Критерием образовани соединени вл етс повышение электрического сопротивлени между инструментом и проволокой в момент Образовани соединени проволоки с контактной площадкой и возникновени относительного движени между инструментом/и проволокой 1.
Недостатков указанного способа вл етс низка точность определени момента выключени ультразвука, вызванные этим низкие прочность и воспроизводимость прочности соединений. Эти недостатки обусловлены тем, что в этом способе фактически сравниваетс прочность образовавшегос соединени и сила сцеплени между инструментом -и проволокой, последн , измен сь от сварки к сварке и вызывает ошибки в определении момента выключени ультразвука .Известен способ управлени процессом ультразвуковой сварки, по которому процесс сварки прекраш.аетс по достижению производной от амплитуды колебаний инструмента ( 1 ) по времени (t) нулевого
значени , - .
Известен также способ управлени процессом ультразвуковой сварки, при котором выключение ультразвука может происходить либо в момент времени, когда dydt
10 О, либо в мамент времени, когда К, где f ,.- максимальна амплитуда колебаний в процессе сварки, - - эталонна величина 3.
Указанные способы обеспечивают более высокую точность, чем способ по 1, по скольку уменьшение амплитуды колебанийпроисходит под действием тормоз щей силы, развиваемой образующимс соединением. Однако, при сварке по неподготовленным, загр зненным поверхност м амплитуда ме20 й етс хаотически и уже в самом начале процесса df/dt обращаетс в нуль. Хаотическое изменение амплитуды колебаний в процессе сварки происходит также из-за паразитных сибраций установки и как следствие проскальзывани инструмента по проволоке , которое максимально в начале процесса . Полностью подавить это проскальзывание не удаетс даже при сварке инструментами с канавкой. По этой причине, управление процессом по df/dt обладает низкой точностью и помехозащищенностью, что ведет к снижению средней прочности, отказам по сварке.
Наиболее близким к описываемому вл етс способ управлени процессом ультразву ковой сварки, при котором определ ют величину сигнала пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента на холостом ходу и определ ют величину сигнала , пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента во врем сварки. В этом способе сравнивают полученные сигналы с эталонными и отключают процесс сварки при их, равенстве 4.
Недостатком известного способа вл етс низка точность управлени процессом, что непосредственно св зано с прочностью соединений . Ввиду слабой помехоустойчивости известного способа управлени процессом сварки Нарушаетс стабильность процесса и воспроизводимость прочности соединений.
Цель изобретени - увеличение прочности соединений и повышение стабильности процесса за счет увеличени помехозащищенности .
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу управлени процессом ультразвуковой сварки, при котором определ ют величину сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента На холостом ходу и определ ют величину сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента во врем сварки, в качестве регулирующего параметра используют величину энергии , определ емую по выражению
W / V( Vx - V) dt, о
где Vx - величина сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента на холостом ходу; V - величина сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента в процессе сварки: t - врем сварки.
На фиг. 1 приведена эквивалентна схемп ультразвукового преобразовател с рабочим инструментом после выделени активной составл ющей импеданса преобразовател ; на фиг. 2 - характер изменени сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента во врем сварки; на фиг. 3 - характер изменени сигнала , пропорционального величине энергии, расходуемой в зоне сварки.
Перед сваркой расчетным методом или методом технологической пробы получают эталонную величину W (см. фиг. 3). Эта величина пропорциональна величине энергии , которую необходимо затратить на образование соединени требуемой прочности . Затем указанную величину ввод т в сварочную систему в качестве эталона. Выдел ют активную составл ющую импеданса ультразвукового преобразовател . Это выделение можно осуществить, применив блок стабилизации сигнала обратной св зи, причем, если в качестве датчика обратной св зи использовать датчик колебательной скорости преобразовател , то блок стабилизации фазы выделит активную составл ющую импеданса на механической стороне преобразовател .
RM где F-5 - амплитуда возбуждающей силы, V- амплитуда колебательной скорости. Если в качестве датчика обратной св зи используетс датчик тока во входной цепи преобразовател , то система стабилизации фазы выделит активную составл ющую импеданса преобразовател на электрической стороне (активную составл ющую входного импеданса ) .
U Т
R
Claims (4)
- где и - амплитуда возбуждающего напр жени ; I - ток во входной цепи преобразовател . При возбуждении преобразовател от генератора напр жени величина R оказываетс обратно пропорциональной а.мплитуде тока. Необходим.; обратить внимание на быстродействие блока стабилизации фазы, которое должно быть достаточно высоким с тем, чтобы обеспечить выделение активной составл ющей импеданса при малых длительност х процесса сварки (10- 40 мс). После выделени активной составл ющей импеданса преобразовател , получают первый сигнал обратной св зи, пропорциональный амплитуде колебательной скорости инструмента в холостом ходу и запоминают его величину Vx (фиг. 2). Этот сигнал можно сн ть с датчика тока во входной цепи преобразовател , или с датчика колебательной скорости инструмента или преобразовател , возбудив последний в промежутках между сварками, например в момент подачи проволоки, когда инструмент не находитс на рабочей позиции. Проще это сделать, применив способ сварки с «дежурным сигналом. В дальнейщем в процессе сварки получают второй сигнал обратной св зи, пропорциональный амплитуде колебатальной скорости инструмента при сваркеУ. Этот сигнал, также как и первый, снимают либо с датчика тока во входной цепи, либо с датчика колебательной скорости. Датчиком колебательной скорости может служить индуктивный датчик. После получени второго сигнала обратной св зи формируют сигнал, пропорциональный величине энергии, расходуемой в зоне сварки (фиг. 3). В этом случае система генератор-преобразователь имеет максимальный КПД. После формировани сигнала W, пропорционального величине энергии, расходуемой в зоне сварки, сравнивают его величину с эталонной Wg,. и в момент их равенства процесс сварки прекращают (фиг. 3). В сварочную cHCTer.iy, состо щую из ультразвуковой колебательной системы на основе пьезокерамического преобразоразовател , имеющей частоту резонанса 66,53 кГц и инструмент с продольной канавкой на рабочем торце, а также из ультразвукового генератора напр жени , вводили эталок-ную величину, значение которой Wjr 4400 мВ определили методом технологической пробь1 . Присоедин ли перемычки из А1 проволоки с присадкой 1% Si к поверхности Si пластины, металлизированной А (1,2 мкм). Активную составл ющую импеданса ультразвукового преобразовател выдел ли при помощи блока стабилизации фазы сигнала обратной св зи. Запоминали величину сигнала , пропорционального амплитуде, колебательной скорости инструмента в холостом ходу (Vx 150 мВ). В процессе сварки получали сигнал, пропорциональный амплитуде колебательной скорости инстру.мента при сварке и формировали сигнал V, пропорциональный энергии, расходуемой в зоне сварки. В момент равенства этого сигнала эталонной величине 4т. процесс сварки прекращали . Средн длительность процесса сварки составила 40 мс, а средн прочность соединений на отрыв - 0,12 Н. Предлагаемый способ позвол ет увеличить помехозащищенность управлени , поскольку сигнал, пропорциональный величине энергии, расходуемой в зоне сварки, вл етс монотонной функцией времени (фиг. 3), в отличие от сигнала пропорционального амплитуде колебательной скорости V (фиг. 2). Испытани показали, что применение предлагаемого способа позволит примерно на 3% увеличить среднюю прочность соединений на отрыв под углом 45° и на 20% уменьщить коэффициент вариации прочности по сравнению со способом-прототипом, что свидетельствует об увеличении стабильности процесса сварки. Формула изобретени Способ управлени процессом ультразвуковой сварки, при котором определ ют величину сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмен-та на холостом ходу, и величину сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента во врем сварки, отличающийс тем, что, с целью увеличени прочности соединений и повыщени стабильности процесса за счет увеличени помехозащищенности , в качестве регулирующего параметра используют величину энергии, определ емую по выражению W / V (Vx - V) dt, где W - энерги , расходуема в зоне сварки; УХ величина сигнала, пропорционального амплитуде колебательной скорости инструмента на холостом ходу; - величина сигнала, пропорциональ Ного амплитуде колебательной скорости инструмента в процессе сварки; t - врем сварки. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Патент США № 3763545, кл. В 23 К 21/00, 1974.
- 2.Грачев А. А., Кожевников А. П. Лебиц В. А. и Россошинский А. А. Ультразвукова микросварка. М., «Энерги , 1977, с. 68.
- 3.Авторское свидетельство СССР № 550255, кл. В 23 К 20/10, 1977.
- 4.Авторское свидетельство СССР № 719835, кл. В 23 К 20/10, 1978 (прототип ).иг.1W I()dt9Ttucm
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813266909A SU996140A1 (ru) | 1981-03-31 | 1981-03-31 | Способ управлени процессом ультразвуковой сварки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813266909A SU996140A1 (ru) | 1981-03-31 | 1981-03-31 | Способ управлени процессом ультразвуковой сварки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU996140A1 true SU996140A1 (ru) | 1983-02-15 |
Family
ID=20950106
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813266909A SU996140A1 (ru) | 1981-03-31 | 1981-03-31 | Способ управлени процессом ультразвуковой сварки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU996140A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4586642A (en) * | 1985-05-13 | 1986-05-06 | Kulicke And Soffa Industries Inc. | Wire bond monitoring system |
-
1981
- 1981-03-31 SU SU813266909A patent/SU996140A1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4586642A (en) * | 1985-05-13 | 1986-05-06 | Kulicke And Soffa Industries Inc. | Wire bond monitoring system |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3686428B2 (ja) | 超音波エネルギによる溶接方法及び超音波溶接装置 | |
JP4926045B2 (ja) | 超音波発振器の振動振幅の測定及び/又は調整のための方法及び超音波溶接装置 | |
US3794236A (en) | Monitoring and control means for evaluating the performance of vibratory-type devices | |
JP2793044B2 (ja) | 容器内の所定の充填レベルの検出および/または監視方法および装置 | |
JPH10116125A (ja) | 振動体駆動装置及び粉体供給装置 | |
RU2180275C2 (ru) | Способ возбуждения электроакустического преобразователя | |
GB1563134A (en) | Sonic tool | |
US5596311A (en) | Method and apparatus for driving a self-resonant acoustic transducer | |
US4376255A (en) | Method for pulse triggering of a piezo-electric sound-transmitting transducer | |
EP0272657B1 (en) | Drive network for an ultrasonic probe | |
US4047657A (en) | Method and apparatus for joining metal workpieces using high frequency vibratory energy | |
SU996140A1 (ru) | Способ управлени процессом ультразвуковой сварки | |
CN113631315B (zh) | 用于检测超声波发生器(sonotrode)与对应元件的接触发生或断开的方法 | |
US4545042A (en) | Method for generation of acoustic vibrations and source of acoustic vibrations for realizing same | |
JPS6047974B2 (ja) | 同期化された環状回路を有する超音波流量計のトリガ方法および超音波流量計 | |
JPH10174464A (ja) | 振動アクチュエータ駆動装置 | |
SU1276465A1 (ru) | Способ управлени процессом ультразвуковой микросварки (его варианты) и устройство дл его осуществлени | |
JP4253866B2 (ja) | 振動アクチュエータの駆動装置及び振動アクチュエータの駆動方法 | |
SU1042926A2 (ru) | Устройство дл сварки давлением | |
JPS55105339A (en) | Ultrasonic bonding method | |
JPH07264882A (ja) | 超音波モータ | |
SU719835A1 (ru) | Способ управлени процессом ультразвуковой микросварки | |
JPH09239568A (ja) | 超音波接合方法 | |
JP3641902B2 (ja) | 駆動装置 | |
SU1284762A1 (ru) | Устройство дл сварки давлением |