SU944759A1 - Metal continuous casting method - Google Patents

Metal continuous casting method Download PDF

Info

Publication number
SU944759A1
SU944759A1 SU772505848A SU2505848A SU944759A1 SU 944759 A1 SU944759 A1 SU 944759A1 SU 772505848 A SU772505848 A SU 772505848A SU 2505848 A SU2505848 A SU 2505848A SU 944759 A1 SU944759 A1 SU 944759A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
ingot
casting
metal
continuous casting
casting method
Prior art date
Application number
SU772505848A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Фаиз Мугинович Мурасов
Вилен Емельянович Гирский
Original Assignee
Предприятие П/Я Р-6760
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Предприятие П/Я Р-6760 filed Critical Предприятие П/Я Р-6760
Priority to SU772505848A priority Critical patent/SU944759A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU944759A1 publication Critical patent/SU944759A1/en

Links

Landscapes

  • Continuous Casting (AREA)

Description

1 Изобретение относитс  к металлургии , конкретнее к непрерывному литью металлов, и предназначено дл  применени  при непрерывной раз.ливке стали в слитки большого сечени  на установке вертикального типа. Известен способ непрерывной разливки металла, включающий подачу металла в кристаллизатор, охлаждение и выт гивание слитка с уменьшением скорости выт гивани  слитка в конце разливки на 50 и выт гивание на этой скорости в течение времени, равного 0,3-0,5 времени полногр затвердевани  слитка Cl J. Недостаток этогб способа заключаетс  в том, что в случае его примене ни  значительна величина технологиче ких отходов. Объ сн етс  это тем,что применение этого спос.оба позвол ет лишь незначительно уменьшить глубину лунки жидкого металла к концу разливки . Кроме того, в слитках, получа мых этим способом, образуютс  в конце разливки поверхностные дефекты (подкорковые пузыри, завороты, поперечные складки-спаи) вследствие интенсивного охлаждени  мениска металла в кристаллизаторе, а также повышени  содержани  неметаллических включений из-за необходимости прожигани  канала стакана разливочного ковша по причине его зат гивани  при малом расходе металла. Целью изобретени   вл етс  увеличение выхода годного металла путем уменьшени  высоты усадочной раковины при сохранении качества поверхности слитка. Дл  достижени  поставленной цели в способе непрерывной разливки металла , включающем подачу металла в кристаллизатор, охлаждение и выт гивание слитка с уменьшением скорости выт гивани  слитка в конце процесса разливки в течение времени, равного ,5 времени полного затвердеваим  слитка, скорость выт гивани  сл ка уменьшают на 20-«О. Вытйгивание слитка в конце разливки на пониженной на скорости в темение времени, равного 1,0-1,5 времени полного затвердевани  слитка, позвол ет получить меньшую глубину лунки жидкого металла . При этом исключаетс  образование в слитках в конце разливки поверхностных дефектов - подкорковых пузырей , заворотов, поперечных складок и не наблюдаетс  увеличение неметаллических включений по причине ;исключени  прожигани  стакана разливочного ковша. Предлагаемый способ опробован пр непрерывной разливке углеродистой и легированной стали марок Ст 3 20, k5, 20Х, itOX, , 65Г и др. на установке непрерывной разливки стали вертикального типа в кристаллизаторы сечением 175x1020 мм. Масса плавки составл ла 60-70 т рабоча  скорость - 0,5 - 0,7 м/мин Врем  полного затвердевани  слитка указанного сечени  по расчетным и экспериментальным данным 12 мин. В соответствии с предлагаемым сп . собом последние порции металла - 7 10 т разливали в течение 12-18 мин при скорости выт гивани  слитка 0, О,«Б м/мин. 94 После разливки и охлаждени  слитка определ ли высоту усадочной раковины известными способами. В табл. Т и 2 приведены результаты опробовани  известного способа ( № 1-2), способа, у которого величина понижени  скорости выт гивани  слитка в конце разливки и отношение продолжительности понижени  скорости выТ гивани  в конце разливки к времени полного затвердевани  слиткавыход т за пределы, предусматриваемые предлагаемым способом () и предлагае- мого способа (№3,7,8,9). Из приведенных таблиц видно, что при использовании предлагаемого способа (№ ,8,9) глубина лунки жидкого металла и высота усадочной раковины слитков меньше, чем у слитков, получаемых с использованием известных способов (№ 1 и 2), а также способов, разливка металла которых проводилась при выход щих за предлагаемые пределы скорости выт гивани  слитка и ее продолжительности в конце разливки (№ i|-6). Проведенные эксперименты показали также, что применение предлагаемого способа позволит снизить величину технологических отходов с концевой части слитка с 0,-0,7% до 0,1-0,21 и тем самым увеличить выход годного метал- . ла до 99,8-99,9%.1 The invention relates to metallurgy, more specifically to continuous casting of metals, and is intended for use in the continuous casting of steel into large-section ingots in a vertical type plant. A known method of continuous metal casting involves feeding the metal into the mold, cooling and drawing an ingot with a decrease in the ingot drawing rate at the end of casting by 50 and drawing at this speed for a time equal to 0.3-0.5 times the solidification of the ingot. Cl J. The disadvantage of this method is that, if it is used, a significant amount of technological waste. This is explained by the fact that the application of this method allows only a slight decrease in the depth of the liquid metal well by the end of the casting. In addition, in the ingots obtained by this method, surface defects (subcortical blisters, twists, transverse folds-junctions) are formed at the end of casting due to intensive cooling of the metal meniscus in the crystallizer, as well as an increase in the content of nonmetallic inclusions due to the need to burn the canal bucket due to its tightening at low metal consumption. The aim of the invention is to increase the yield of metal by reducing the height of the shrinkage shell while maintaining the surface quality of the ingot. In order to achieve this goal, in the method of continuous metal casting, which involves feeding the metal into the mold, cooling and drawing the ingot with a decrease in the drawing rate of the ingot at the end of the casting process, for a time equal to 5 times the complete hardening of the ingot, the drawing speed of the ingot is reduced by 20 - “Oh. Pulling the ingot at the end of the casting at a reduced time of 1.0–1.5 times the full cure of the ingot at a speed of dark tempered time results in a shallower depth of the liquid metal. This prevents the formation of ingots at the end of the casting of surface defects — subcortical blisters, twists, transverse folds, and no increase in nonmetallic inclusions due to the exclusion of burning the glass of the pouring ladle is not observed. The proposed method was tested for continuous casting of carbon and alloyed steel grades St 3 20, k5, 20Х, itOX,, 65Г, etc. on a continuous casting plant of vertical type steel into molds with a section of 175x1020 mm. The smelting mass was 60–70 tons. The working speed was 0.5–0.7 m / min. The full hardening time of the ingot of the indicated cross section was 12 min. According to the calculated and experimental data. In accordance with the proposed sp. The last portions of the metal — 7–10 tons — were poured over for 12–18 minutes at an ingot drawing rate of 0, O, “B m / min. 94 After casting and cooling the ingot, the height of the shrinkage shell was determined by known methods. In tab. T and 2 show the results of testing a known method (No. 1-2), a method in which the magnitude of a decrease in the rate of ingot extrusion at the end of casting and the ratio of the duration of a decrease in the rate of extrusion at the end of casting to the time of complete solidification of the ingot out to t beyond the limits provided by the proposed method () and the proposed method (No. 3,7,8,9). The tables show that when using the proposed method (No. 8.9) the depth of the hole of the liquid metal and the height of the shrinkage shell of the ingots is less than that of the ingots obtained using known methods (No. 1 and 2), as well as the methods of casting metal which was carried out when the ingot extrusion speed and its duration at the end of casting went beyond the proposed limits (no. i | -6). The experiments also showed that the application of the proposed method will reduce the amount of technological waste from the end part of the ingot from 0, -0.7% to 0.1-0.21 and thereby increase the yield of metal. la to 99.8-99.9%.

2.2

50-7050-70

0,3-0,5 23 3,,65Г 1,5-1,70.3-0.5 23 3, 65G 1.5-1.7

Таблица 1Table 1

3,45,20Х, 40Х,65Г3,45,20Х, 40Х, 65Г

1.-9103701.-910370

2.0.9-1.3 6053202.0.9-1.3 605320

Продолжение табл. IContinued table. I

Таблица 2table 2

0,,00,, 0

НетNot

НетNot

Завороты На поверх- O.t-O, корочки на ности слитмениске ков всехScrews On the surface - O.t-O, crusts on the side of the ingots of all

Claims (1)

1. Типова  технологическа  инструкци  по непрерывной разливке стали.М., Минчермет СССР, 1976, п. 130.1. Typical technological instructions for continuous casting of steel. M., Minchermet USSR, 1976, p. 130.
SU772505848A 1977-07-05 1977-07-05 Metal continuous casting method SU944759A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU772505848A SU944759A1 (en) 1977-07-05 1977-07-05 Metal continuous casting method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU772505848A SU944759A1 (en) 1977-07-05 1977-07-05 Metal continuous casting method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU944759A1 true SU944759A1 (en) 1982-07-23

Family

ID=20717292

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU772505848A SU944759A1 (en) 1977-07-05 1977-07-05 Metal continuous casting method

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU944759A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU944759A1 (en) Metal continuous casting method
US4039326A (en) Antiscorific powder for the casting of steels into ingot molds
US3762915A (en) Method for casting gray cast iron composition
JPS5633164A (en) Manufacture of steel ingot by remelting
US1727088A (en) Method of making rimming steel
JPS5325210A (en) Steel refining method
SU423852A1 (en) METHOD OF MODIFICATION OF STEEL AND ALLOYS
JPS5633156A (en) Preventing method of surface crack formation in continuously cast slab
SU1373467A1 (en) Method of casting steel for enameling
SU1560608A1 (en) Cast iron
SU426746A1 (en) METHOD FOR PROTECTING OXIDATION INGITS
SU529226A1 (en) The method of secondary treatment of boiling steel
SU971561A1 (en) Method for producing hollow ingot
SU523752A1 (en) The method of producing boiling steel ingots
SU781218A1 (en) Method of low-alloy steel production
SU823445A1 (en) Method of producing ingots from aluminium secondary alloy
SU1452655A1 (en) Method of casting two-layer cast iron rolling mill rolls
SU1435609A1 (en) Method of producing cast iron with vermicular graphite
SU1096284A2 (en) Method for modifying cast iron
SU650345A1 (en) Method of producing ingots from electroslag metal
SU1503984A1 (en) Method of continuous casting of metal
Gushchin et al. Improving Melting Practice for the Manufacture of Low Alloy Steel in the Tandem Furnaces at the Cherepovets Works
SU392106A1 (en) METHOD OF GETTING STEEL INGOTS
SU738752A1 (en) Method of casting effervescent steel
SU692673A1 (en) Killed steel casting method