Изобретение относитс к обработке металлов а именно к холодной поперечной прокатке и может быть использовано дл получени трубчатых изделий с переменными наружным диаметром и стенкой типа гильз цилиндров дизель моторов, различных цилиндров и других изделий . Известен способ холодной поперечной прокатки полых профильных изделий, при котором деформацию издели осуществл ют двум парами диаметрально противоположных роликов , смещенных друг относительно друга вдоль оси прокатки. В известном способе задний угол передних роликов выполн ет роль преддеформационного участка дл последующих роликов. При этом . первый участок гребн (крыша) выполн етс с малым углом (обычно а 5 ), а второй, основ ной, имеет рабочий угол а в пределах 20 - 30 1. Однако применение калибровки с крышей не обеспечивает полной ликвидации наплыва, металла, образующегос перед гребнем роликов (перед очагом деформации), так как дл созда ни противодействи избыточному истечению металла в направлении, противоположном направлению прокажи, на заготовке перед очагом деформации об зательно должно образовыватьс некоторое утолщение. Например, при прокатке трубы из стали 10ГН со стенкой hp 5,4 мм до толщины стенки hj 2,4 мм роликами, у которых угол на участке крьшга а. 5 , а на основном а «30 с подачей 5 1 мм на оборот заготсжки, наплыв увеличивает толщину стенки заготовки до 5,95-6,0 мм. Таким образом происходит предварительна осадка металла на 10%, а затем его обжатие со степенью деформации 0,60, вместо заданных 0,55. Такое дополнительное перенапр жение металла приводит к образованию различных внутренних и наружных дефектов, а также вызывает дополнительную затрату энергии на деформацию, привод щую к его перегреву, что ограничивает производительность процесса.Цель изобретени - повышение точности и качества издели и производительности процесса. Псйтавленна цель достигаетс тем, что в способе холодной поперечной прокатки поль1Х профильных изделий, при котором деформацию издели осуществл ют двум парами диаметрально противоположных роликов, смещенных друг относительно друга вдоль оси прокатки, прокатку первой парой роликов ведут со степенью деформации 1 0,15 - 0,30 1,17ба ОЛ76, где относительна степень деформации первой парой роликов в дол х единицы; «- наименьша по участкам суммарна относительна степень деформации в дол х единицы , ripH этом угол гребн первой пары роликов равен 15-20 , а прокатку второй парой ролИ ков выполн ют с переменной по длине издели стшенью деформации в пределах 2 ОД50 ,90 в соответствии с заданным профилем издели . Такое выполнеиие способа холодной поперечной прокатки полых профильных изделий позвол ет ликвидировать образование наплыва металла перед первой парой роликов практичес ки во всем)хиапазоне подач, которые примен ютс при холодной поперечной прокатке стальных конструкционных труб. Это достигает с за счет того, что создаетс определенное распределение обжати металла между первой н второй парами роликов при заданной их калибровке. Предельна подача и вид наплыща завис т от свойств металла, ширины очага деформации угла гребн ролика и степени деформации. Пре дельна подача уменьшаетс с увеличением коэффициента упрочнени металла, увеличением угла гребн ролика и степени деформации. В йриближенни величюса предельной пода чи обра.тно пропорциональна степени деформаци и углу гребн ролика. На практике установлено, что при прокатке заготовок из конструкционной стали ролик Kffl с хребнем деформацией ( 0,50 предельна подача составл ет 0,27 мм. При прокатке нержавеющих сталей типа 0X18 Н9Т эта величина снижаетс до 0,15 мм, меди - 0,1-0,12 на ролик. В то же врем велишна предельной подачи, как видно из гра фика, при деформации 0,30-увеличиваетс вдвое и составл ет 0,55 мм. С уменьшением угла гребн ролика предельна подача .увеличиваетс , при этом справедливо соотношение:ItroL KP r-W ,,, t. е., зна величину предельной подачи при пр катке роликами с известным. углом гребн , можно определить допустимую подачу при прокатке роликами с другим углом гребн : f 30%, S 0,87мм; при а. 15, 30%, S 1,20 мм. Таким образом, использование роликов с меньшим углом гребн ролика обеспечивает возможность прокатки с большей производительностью без образовани наплыва перед роликом. Однако уменьшение угла гребн ограничено , так как после определенной его величины резко ухудшаетс точность изделий, а при значительных деформаци х возможно разрушение стенки трубы из-за мне; ократного изгиба. Установлено, что чем меньшую толщину стенки трубы необходимо получить, тем больший угол гребн должен иметь ролик. Преодолеть противоречи процесса поперечной прокатки, т. е. обеспечить получение высокоточных изделий при высокой производительности можно, разбив очаг деформации между парами роликов. Перва пара роликов с малым углом гребн должна осуществл ть минимально возможную Деформацию, предварительно наклепыва металл и несколько разгружа другую пару роликов. Одновременно задний угол первой пары роликов выполн ет роль преддеформационного участка дл последующих роликов, предотвраща рост наплыва перед их гребнем. Минимально допустима величина подачи определ етс услови ми обеспечени равномерности деформации по толщине стенки заготовки и посадки внутренней поверхности трубы на оправку. Перва пара роликов деформирует исходную заготовку, следовательно, средн толщина стенки в очаге деформации значительно больше, чем средн толщииа стенки в очаге деформации под Второй парой роликов. Кроме того, в задачу первой пары роликов не входит обеспечение точности. Следовательно, обжатие первой парой роликов должно обеспечить равномерность деформации по толщине стенки груб. Как показали исследовани , при прокатке с подачей более 0,6 мм достаточна равномерность достигаетс при степени деформации не менее 0,15. Таким образом, дл обеспечени высокой производительности обжатие первой парой роликов с углом гребн 15-20 должно выбиратьс в пределах 0,15-0,30 (нижнее значение определ етс услови ми неравномерности деформации, верхнее - услови ми образова1ШЯ напльюа). Минимально допустимое обжатие втЪрой парой роликов определ етс требуемой точностью получаемых труб по внутреннему диаметру. Минимальна степень деформации, обеспечивающа высокую точность внутреннего,диаметр трубы, как установлено исследовани ми, составл ет 0,15. Максимально допустимое обжатие определ етс услови ми пластичности металла и при прокатке стальных заготовок не превышает 0,70, алюминиевых 0,90. Дальнейшее увеличение единичных обжатий обычно приводит к трещин образованию. На практике редко используют обжати с деформаци ми более 0,60. Величина подачи металла на од ролик дл второй пары лимитируетс только интенсив ностью тепловыделени , так при очень большой подаче величина раскатки по внутреннему диаметру становитс меньше иди равной тепловой усадке, и при охлаждении за очагом деформации труба прочно оковывает оправку. Образова ни наплыва перед второй парой роликов обыч но не происходит, так как они об шмают нагартованный первой парой роликов металл. Кро ме того, образуюшийс наплыв раскатываетс калибрующими по сками первой пары роликов Таким образом, на практике величину подачи . определ ют, исход из условий, чтобы она не превышала допустимой величины дл первой пары роликов и труба легко снималась с оправ ки после прокатки. Угол гребн второй пары роликов выбирают из услови обеспечени требуемой точности по внутреннему диаметру. G увеличением угла гребн роликов точность прокатываемых труб увеличиваетс . Как показывает опыт, при прокатке роликами с углом гребн более 30 и подачах свыше 0,3 мм на ролик с увеличением величин подачи и угла гребн повышаетс веро тность плотной посадки трубы на оправку что затрудн ет, а иногда и исключает ее съем. Применение углов гребн менее 25 обычно не обеспечивает достаточной точности по внутреннему диаметру, особенно при прокатке заготовок с переменной толщиной стенки. Таким образом, целесообразно ограничить угол гребн роликов второй пары в пределах 25-30. На фиг. 1 схематически изображено расположение двух пар роликов при прокалке; на фиг. 2 - график зависимости предельной подачи роликов без образовани наплыва от обжата при прокатке труб в диапазоне диаметров 80-200 мм из стали с пределом текучести в исходном состо нии 40 кг/мм. Прокатку осуществл ют первой 1 и второй 2 парами роликов с углами гребн соотвёт- ственно щ и Oj. Настройку первой 1 и второй 2 пар роликов осуществл ют в зависимости от расчетных параметров прокатки. Труба 3 может иметь несколько участков с различной толщиной стенки. Пример 1. Из исходной трубы с внут ренним диаметром 130 мм и толщиной стенки S 12,5 мм необходимо получить профильную трубу с двум участками с толщиной стенки на первом участке S, 9 мм, на втором Sj 5 мм. Суммарна степень деформации по участкам составл ет: абсолютна А.,5 мм. 2 7,5 мм; относительна 0,28, б7:п ОбПо заданному условию степень деформации первой парой роликов не должна превьпиать значени 1,176 f 0,176, откуда на первом участке ,0,153; на втором f 0,53. Исход из второго услови (0,15-0,30), степень деформации первой парой роликов на обоих участках принимаетс равной 0,15 или Д 1,9 мм, тогда степень деформации второй парой - на первом участке 1,6 мм или g 0,15, на втором участке Л 5,6 мм или g 0,53. При -прокатке трубы с расчетнылш параметрами с углом гребн первой пары роликов, равным 15, получают-высокую точность и качество поверхности издели при величине подачи 0,8 мм на один ролик. Пример