SU870460A2 - Method of thermal treatment of rolled wire and carbon and low-alloy steel wire - Google Patents
Method of thermal treatment of rolled wire and carbon and low-alloy steel wire Download PDFInfo
- Publication number
- SU870460A2 SU870460A2 SU792721848A SU2721848A SU870460A2 SU 870460 A2 SU870460 A2 SU 870460A2 SU 792721848 A SU792721848 A SU 792721848A SU 2721848 A SU2721848 A SU 2721848A SU 870460 A2 SU870460 A2 SU 870460A2
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- austenite
- wire
- bath
- carbon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к термической обработке катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей, преимущественно из инструментальной и шарикоподшипниковой. 5 The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to the heat treatment of wire rod and wire from carbon and low alloy steels, mainly from tool and ball-bearing. 5
Известен способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей, включающий нагрев до температуры аустенизации, охлаждение и выдержку при 300-400 С, нагрев и выдержку при 520-720 С до конца распада аустенита [1J Однако известный способ не позволяет повысить пластичность катанки и проволоки из легированной инструментальной и шарикоподшипниковой стали.A known method of heat treatment of wire rod and wire made of carbon and low alloy steels, including heating to austenitizing temperature, cooling and holding at 300-400 C, heating and holding at 520-720 C until the end of the decomposition of austenite [1J However, the known method does not allow to increase the ductility of the wire rod and alloy steel wire and ball bearing steel.
Целью изобретения является устранение указанного недостатка.The aim of the invention is to remedy this drawback.
Поставленная цель достигается тем, „ что в известном способе ступенчатую обработку производят многократно.This goal is achieved by the fact that “in the known method, stepwise processing is performed repeatedly.
Однократная ступенчатая обработка по известному способу для указанных сталей неэффективна. Это объясняется большей степенью легирования аустенита в них по сравнению с углеродистыми и низколегированными сталями и, следовательно, меньшей диффузионной подвижностью атомов углерода, а также меньшей склонностью к микропластической деформации, возникающей при ступенчатой обработке и обусловливающей процессы сфероидизации структуры.A single step processing according to the known method for these steels is ineffective. This is explained by a greater degree of alloying of austenite in them in comparison with carbon and low alloy steels and, consequently, a lower diffusion mobility of carbon atoms, as well as a lower tendency to microplastic deformation that occurs during stepped processing and causes the processes of spheroidization of the structure.
Термическую обработку катанки и проволоки из легированной инструментальной и шарикоподшипниковой стали производят следующим образом. Металл после нагрева до аустенитного состояния подвергают термоциклированию в интервале температур 300 -(550-720) С, в течение 30-100с(в зависимости от марки стали), что приводит к формированию тепловых и структурных напряжений, вызывающих пластическую деформацию переохлажденного аустенита. Пластическая деформация переохлажденного аустенита приводит к формированию характерной субструктуры, обусловливающей распад переохлажденного аустенита по абнормальному механизму с образованием структуры зернистого перлита в процессе последующей изотермической 5 выдержки при 550-720 С. Для большинства сталей аустенит распадается с образованием зернистого перлита в интервале температур 550-720 С, поэтому интервал температур термоциклирования ю 300 -(55О-72О)°С обусловлен тем, чтобы, с одной стороны, исключить мартенситное превращение, а с другой - нагреть аустенйт в область, где он распадается на зернистый перлит, т.е. в ,5 область стабильного состояния аустенита. ' Время одного термоцикла, т. е. время нагрева стали от 300 до 550-720 С И Охлаждения от 720-550' до 300°С для сечения 3-5 мм составляет 10 с и мо- 2о жет меняться в зависимости от изменения сечения. Общее время циклирования составляет 30-100 с (в зависимости от марки стали и сечения изделия). Термоциклирование в течение времени мень- 25 ше 30 с не приводит к достаточному развитию пластической деформации аустенита и его распад при последующей изотермической выдержке при 550720 С идет лишь с частичным образованием глобулярного цементита. Термоциклирование в течение времени более 100 с технически нецелесообразно.Heat treatment of wire rod and wire from alloy tool and ball-bearing steel is as follows. After heating to an austenitic state, the metal is subjected to thermal cycling in the temperature range 300 - (550-720) C for 30-100 s (depending on the steel grade), which leads to the formation of thermal and structural stresses that cause plastic deformation of supercooled austenite. Plastic deformation of supercooled austenite leads to the formation of a characteristic substructure, which causes the decomposition of supercooled austenite according to the abnormal mechanism with the formation of a granular perlite structure during subsequent 5 isothermal aging at 550–720 ° C. For most steels, austenite decomposes to form granular perlite in the temperature range 550–720 ° C. Therefore, the temperature range of thermal cycling ω 300 - (55О-72О) ° С is due to the fact that, on the one hand, the martensitic transformation is excluded, and on the other hand th - austenyt heat in the area where it falls on the granular perlite, ie c, 5 region of a stable state of austenite. 'Time of one thermal cycle t. E. The heating time became from 300 to 550-720 C and cooling from 720-550' to 300 ° C for 3-5 mm section is 10 seconds and about 2 MO Jette vary depending on change sections. The total cycling time is 30-100 s (depending on the steel grade and product section). Thermal cycling for a time of less than 25 s does not lead to a sufficient development of plastic deformation of austenite and its decomposition upon subsequent isothermal exposure at 550 720 C occurs only with partial formation of globular cementite. Thermal cycling for more than 100 s is not technically feasible.
Пример осуществления описываемого способа. Образцы проволоки диаметромAn example implementation of the described method. Samples of wire diameter
4,5 мм из стали UK15 нагревали в печи 35 до 1000 С в течение 10 мин., непосредственно после чего проводили термоциклирование образцов путем попеременного охлаждения и нагрева в двух соляных печах-ваннах по двум, режимам. Состав первой ванны: 50% ΚΝΟ^+ 50% NaN температура первой ванны 300 С. Состав второй ванны - расплав свинца; температура второй ванны по первому [режиму - 550°С, по второму режиму 720 С. Продолжительность термоцикла (цикл включает переохлаждение до 300°С и нагрев до 550 или 720°С) -составляла 10 с (в каждой ванне по 5 с). Для получения структуры зернистого перлита образцы подвергали пяти термоциклам и последующей выдержке во второй ванне в течение 10 мин. ( 550 С ) или 30 мин. (720°С). За это время аустенит стали ШХ15 полностью распадается по абнормальному механизму с образованием структуры зернистого перлита с твердостью НВ 204, что соответствует тре-. бованиям ГОСТ 801-60. Сталь шарикои роликоподшипниковая. В то же время сталь, обработанная известным способом, т.е. после однократной обработки, имела твердость НВ 320 и структуру, в которой цементит находился преимущественно в виде коротких пластин.4.5 mm of UK15 steel was heated in an oven 35 to 1000 C for 10 minutes, immediately after which the samples were thermally cycled by alternately cooling and heating in two salt bath furnaces according to two modes. The composition of the first bath: 50% ΚΝΟ ^ + 50% NaN; the temperature of the first bath is 300 C. The composition of the second bath is lead melt; the temperature of the second bath in the first [mode - 550 ° C, in the second mode 720 C. The duration of the thermal cycle (the cycle includes subcooling to 300 ° C and heating to 550 or 720 ° C) was 10 s (5 s in each bath). To obtain the structure of granular perlite, the samples were subjected to five thermal cycles and subsequent exposure to a second bath for 10 min. (550 C) or 30 min. (720 ° C). During this time, the austenite of ШХ15 steel completely decomposes according to the abnormal mechanism with the formation of the structure of granular perlite with a hardness of HB 204, which corresponds to three. Bovan GOST 801-60. Ball-bearing steel. At the same time, steel processed in a known manner, i.e. after a single treatment, it had a hardness of HB 320 and a structure in which cementite was mainly in the form of short plates.
Таким образом, приведенные данные подтверждают, что многократная ступенчатая обработка по сравнению с однократной повышает пластичность стали за счет сфероидизации перлита шарикоподшипниковой стали.Thus, the data presented confirm that multiple stepping as compared to single increases the ductility of steel due to spheroidization of perlite ball-bearing steel.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792721848A SU870460A2 (en) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Method of thermal treatment of rolled wire and carbon and low-alloy steel wire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792721848A SU870460A2 (en) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Method of thermal treatment of rolled wire and carbon and low-alloy steel wire |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU775153 Addition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU870460A2 true SU870460A2 (en) | 1981-10-07 |
Family
ID=20809019
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792721848A SU870460A2 (en) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Method of thermal treatment of rolled wire and carbon and low-alloy steel wire |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU870460A2 (en) |
-
1979
- 1979-02-06 SU SU792721848A patent/SU870460A2/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4023988A (en) | Heat treatment for ball bearing steel to improve resistance to rolling contact fatigue | |
US4581079A (en) | Bearing steel | |
US3895972A (en) | Thermal treatment of steel | |
JPH039168B2 (en) | ||
JP2015203138A (en) | Iron casting and manufacturing method therefor | |
SU870460A2 (en) | Method of thermal treatment of rolled wire and carbon and low-alloy steel wire | |
US3826694A (en) | Thermal treatment of steel | |
US3704183A (en) | Method for producing a low-cost hypereutectoid bearing steel | |
JPS58207354A (en) | Manufacture of crane parts made of spheroidal graphite cast iron | |
KR830004429A (en) | Manufacturing method of spheroidized annealed steel wire | |
US3567527A (en) | Metallurgical process and product | |
JPS61147815A (en) | Production of roll having high hardened depth | |
US3922181A (en) | Thermal treatment of steel | |
JP6752624B2 (en) | Manufacturing method of carburized steel | |
JPH01104718A (en) | Manufacture of bar stock or wire rod for cold forging | |
SU863673A1 (en) | Method of thermal treatment of carbon austenite steels | |
RU2763981C1 (en) | Method for producing calibrated cold-heading steel | |
JPS5719320A (en) | Heat treatment of spheroidal graphite cast iron | |
SU685703A1 (en) | Method of hardening steels with unstable austenite | |
JPH03162515A (en) | Heat treatment method | |
JPS6176612A (en) | Manufacture of high strength spheroidal graphite cast iron | |
Hayrynen | Heat Treating and Properties of Ductile Iron | |
JP6093212B2 (en) | Manufacturing method of steel material excellent in cold workability or machinability | |
US3799766A (en) | Low-cost hypereutectoid bearing steel containing molybdenum and chromium | |
SU812835A1 (en) | Method of treatment of parts |