SU650512A3 - Способ получени газообразных олефиновых углеводородов - Google Patents
Способ получени газообразных олефиновых углеводородовInfo
- Publication number
- SU650512A3 SU650512A3 SU742063546A SU2063546A SU650512A3 SU 650512 A3 SU650512 A3 SU 650512A3 SU 742063546 A SU742063546 A SU 742063546A SU 2063546 A SU2063546 A SU 2063546A SU 650512 A3 SU650512 A3 SU 650512A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- line
- zone
- amount
- catalyst
- steam
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
Description
тор через зону десорбции подают в зону 3 регенерации. В зоне регенерации .катализатор конта .ктирует с кислородсодержащим газом, нанример воздухом. Скорость подачи воздуха мен ют дл регулирова-ни температуры в зоне регенерации в диапазоне 537,8- 760° С, прИ которой отлол ение кокса на катализаторе выгорает до желаемого уровн содержани остаточного кокса на генерированном катализаторе. Выдел емое в процессе регенерации катализатора крекинга тепло утилизуетс при косвенном теплообмене с помощью воды, подаваемой по линии 4 в виде пара высокого давлени (70-140 гсг/с и). Полученный пар высокого давлени вывод т по линии 5 И используют дл привода турбинных механизмов 6. Л1игр01иновую фракцию, полученную при каталитическом крекинге, содержащую олефиновые углеводороды, склонные к коксованию и полимеризации, направл ют по линии 7 е зону 8 гидрообработки. Полученный продукт отвод т по линии 9, смещивают с разбавителем, в качестве которого используют пар, полученный после расширени и подаваемый по линии 10, направл ют в зону 11 термического пиролиза. Продукт термического пиролиза охлаждают и -направл ют в зону 12 сжати газа, где его давление повыщают от 28 до 47,5 KzlcM, затем газ направл ют в зону 13 выделени продуктов, в которой получают водород, топливный газ, этан, пропа , фракцию С4, этиленовую и пропиленовую фракции . Полученные продукты отвод т по линии 14. Пример иллюстрируетс схемой, представленной на фиг. 2. Опресненную сырую нефть, содержащую 2,6 вес. % серы в количестве 189000 кг1см ч по линии 15 подают в зону 16 термической перегонки. Газообразную фракцию, состо щую, в основном, из парафиновых углеводородов Сз-С4 отвод т по линии 17. Лигроиновую фракцию, состо щую из линейных углеводородов и кип щую в пределах 29,4- 232,2° С вывод т из зоны термической перегонки по линии .18 и по линии 19 направл ют в зону 20 термического пиролиза. Фракцию легкого газойл , кип щую в диапазоне 148,9-343,3° С, вывод т из зоны термической перегонки и подают в зону термического пиролиза по лини м 21 и 19. Фракцию т желого газойл , кип щую в диапазоне 287,8-537,8° С вывод т из нижней части зоны термической нерегонки по линии 22 и подвергают гидродесульфуризадни в зоне 23, куда по линии 24 подают водород . В процессе гидродесульфуризации, протекающем при повыщенной температуре и давлении 42,2 кг/см, могут быть использованы кобальт-молибденовый катализатор и катализатор из глинозема. Десульфурированный газойль по лини м 25 и 19 по дают в зону термического пиролиза. Из нижней части зоны термической перегонки остаточную фракцию, кип щую при температуре 315,6°С, отвод т по линии 26 в количестве 25800 кг/см ч и направл ют по линии 27 в зону 28 каталитического крекинга реактора 29 крекинга т желых фракций. Остаточную фракцию до подачи в зону каталитического крекинга возможно подвергнуть деасфальтизации. Остаточную фракцию подают в нижнюю часть зоны каталитического крекинга при температуре 287,8° С, где она смешиваетс с циркул ционным, регенерированным катализатором крекинга и псевдоожил ающим паром, постзлающим в зону по линии 30 под давлением 7,03 кг/см. Продукты крекинга отдел ют от катализатора в зоне 31 разделени . Катализатор, загр зненный коксом и адсорбированными углеводородами, направл ют в зону 32 десорбции дл удалени с поверхности катализатора адсорбированных углеводородов. Затем катализатор подают в зону 33 регенерации, где происходит выжигание кокса и нелетучих углеводородов с поверхности катализатора при помощи воздуха, нагнетаемого регенераторной воздуходувкой 34 по линии 35. Топливные газы, содержащие окись углерода, образующиес на стадии регенерации, вывод т по линии 36. Тепло, выделившеес в процессе регенерации , утилизируют с помощью воды, подаваемой по линии 37 в теплообменник 38, расположенный внутри зоны регенерации. В результате при косвенном теплообмене образуетс пар высокого давлени (105 кг/см), который в количестве 45400 л:г/сл|2 ч вывод т по линии 39. Продукты крекинга из реактора 29 отвод т по линии 40 и направл ют в ректификационную колонну 41, где подвергают разделению при температуре -537,8° С и давлении 1,4 кг/см. Поток летучих, состо щий из водорода и парафиновых углеводородов, содержащих легкие углеводороды до Сз, вывод т из ректификационной колонны по линии 42. Кубовый остаток отвод т по линии 43 и по линии 44 направл ют в зону 28 каталитического крекинга, кубовый остаток возможно выводить с установки по линии 45. Часть продукта с низа колонны возможно использовать в виде топлива. Лигроиновую фракцию с температурой кипени 29,,2° С вывод т из ректификационной колонны 41 по линии 46 в количестве 8900 кг/см ч и направл ют в зону 47 гидрообработки, где проходит насыщение олефинов п десульфуризаци в присутствии катализатора, протекаемые под действнем водорода, вводимого в зону гидрообработки ио линии 48.
Лигроииовую фракцию вывод т из зоны гидрообработки ио линии 48 и направл ют в зону 20 термического ииролиза в количестве 2450 кг/см ч.
Фракиию, содержащую смесь ароматических и иарафиновых углеводородов, отвод т ио линии 49 и иодают в зону 50 экстракции ароматических углеводородов. Парафиновы рафииат, образующийс иосле экстракции в количестве 7280 кг/с.п ч направл ют ио лини м 5/ и 48 в зону 20 термического ниролиза.
В зоне 20 термического ниролиза расиоложены пиролитичеокие горелки дл крекинга нефти под действием нара. Пар подают на линию 19 в количестве 21700 кг/см ч иод давлением 10,5 кг1см по линии 52. Разбавление паром осуществл ют ири скорости подачи последнего приблизительно от 0,2 кг пара на 0,454 кг сырь пиролиза.
Продукт, полученный при пиролизе, отвод т по линии 53 и ианравл ют в зону 54 резкого охлаждени , где реакционную смесь быстро охлаждают до температуры 42-6,7° С В зависимости от состава исходного сырь зоиы термического ииролиза. В зону резкого охлаждени иодают воду, котора движетс противотоком относительно смеси, иодвергшейс термическому ииролизу. В результате теплообмена образуетс 38000 кг/см ч пара, наход щегос под давлением -105 кг/см-, который вывод т по линии 55.
Из зо ы 54 резкого охлаждени продукт пиролиза по лииии 56 направл ют в ректнфикационную колонну 57. Кубовую фракцию направл ют по лини м 58, 26 и 27 в зону 28 каталитического крекинга. Дистилл тную фракцию вывод т из ректификационной колонны 57 по линии 59 иод давлением прпблизительио от 0,49 кг/см и смещивают с легкими }тлеводородам.и, иоступающим по лини м 17 и 42. Объединенный поток по линии 60 направл ют в зону 61 сжати технологического газа, где давление увеличивают от 0,49 до 38,7 кг/с.и, что необходимо дл осуществлени разделени иродуктов. Фракцию, содержащую, главным образом, такие ароматические углеводороды, как бензол, толуол и ксилолы , отвод т но линии 62 и иаправл ют в зону 47 гидрообработки. Продукт, получениый после отделени фракции ароматических углеводородов по линии 63 наиравл ют в зоиу 64 кислотиого газоразделеии , в которой происходит поглощение двуокиси углерода и сер01водорода. Зате.м продукт по линии 65 направл ют в зону 66 осущки и ио линии 67 - в зоиу 68 охлаждени , где охлаждение осуществл ют ири помощи комлрессионной холодильной установки 69. Водород вывод т из зоны 68 охлаждени
по лпнпп 70 в количестве 490 .м ч. Этот водород используют в зоне 47 гидрообработки , зоне 23 гидродесульфуризац 1И.
Охлажденный продукт по линии 71 иодают в зону 72 разделени иродуктов, из которой в качестве технических продуктов вывод т ио линии 73 в количестве 10650 KeJcM ч, пропилен в количестве 5660 кг/сл1 ч и смесь €4 углеводородов в количестве 63600 кг/см ч. Помимо этого из зоиы разделени продуктов вывод т этан в количестве 2660 кг1с.м ч и иропан в количестве 980 /сг/с.и- /, которые ио лини м 74, 48, 25 и 19 возвращают в зону 20 термического ииролиза. Остаточную фракиию вывод т по линии 75 и подают в зону 47 гидрообработки .
Дл легкости чтени схемы, изображенной на фиг. 3, некоторые взаимосв занные технологические линии и зоны }-пуп;ены.
В коллектор 76 пара высокого давлени поступает по лииип 39 в количестве 45400 кг/см ч пар высокого давлени ( - 105 кг/см-), выводимый из зоиы 33 регенерации по лииии 56 в количестве 37900 кг/см ч пар высокого давлени из зоны резкого охлаждени .
Топливный газ, образующийс при регенерации катализатора и содержащий окись углерода, направл ют по линии 36 в аппарат 77, где его . Выдел емое прп этом тепло утилизируют с помоидью воды, подаваемой ио линии 78. Полученный иар высокого давлени вывод т ио линии 79 в количестве 45400 кг/см ч и по линии и подают в коллектор 76 сбора пара высокого давлени .
Из коллектора сбора пара высокого давлени пар по линии 80 в количестве 7000 кг/см, ч. направл ют в турбину 81 п в генераторную воздуходувку 34, где пронсходит его расщирение. Пар, выход щий из турбины 81, по линии 82 направл ют в конденсатор 83, где получают воду, использ емую в процессе.
По линии 84 иар высокого давлени в количестве 19670 кг/см ч направл ют в турбину 85 и в холодильные установки 69. Пар, выход щий из турбины ио линии 82, иаправл ют в конденсатор 83.
По линии 86 пар высокого давлени в количестве 47460 кг/см ч направл ют в газовую турбину 87 и газовый комнрессор.
Часть этого пара ио линии 82 направл ют в конденсатор 83 в количестве 108500 кг/см ч. Часть пара высокого давлени можно отводить по линии 88.
Пар среднего давлени (-31,6 кг/см-) из турбины 87 вывод т по липип 89 в количестве 36610 кг1см ч и направл ют в коллектор 90 пара среднего давлени .
Пар среднего давлени отвод т также по линии 91 и используют дл обеспечени внутренних технологических потребиостей, таких как обеспечение работы насосов, технологический обогрев, псевдоожижение катализатора крекинга.
Давление пара из коллектора пара среднего давлени (до -10,5 кг/см) с помощью клапана 92, смешивают с паром низкого давлени , образующимс в испарителе 93 и поступающим по линии 94 в количестве 7000 кг1см ч. Затем пар низкого давлени по линии 52 направл ют в зону термического пиролиза.
Claims (2)
1.Патент ФРГ № 1205958, кл. 12с 19/01, опублик. 1973.
2.Лукь нов П. М. и Беслетов А. Г. Пиролиз нефт иого сырь . М., 1962, с. 99.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU742063546A SU650512A3 (ru) | 1973-07-30 | 1974-09-20 | Способ получени газообразных олефиновых углеводородов |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US383620A US3862898A (en) | 1973-07-30 | 1973-07-30 | Process for the production of olefinically unsaturated hydrocarbons |
SU742063546A SU650512A3 (ru) | 1973-07-30 | 1974-09-20 | Способ получени газообразных олефиновых углеводородов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU650512A3 true SU650512A3 (ru) | 1979-02-28 |
Family
ID=23513955
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU742063546A SU650512A3 (ru) | 1973-07-30 | 1974-09-20 | Способ получени газообразных олефиновых углеводородов |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3862898A (ru) |
JP (1) | JPS5037704A (ru) |
AR (1) | AR214162A1 (ru) |
AT (1) | AT340554B (ru) |
BE (1) | BE817818A (ru) |
BR (1) | BR7404967A (ru) |
CA (1) | CA1013773A (ru) |
DE (1) | DE2419436A1 (ru) |
DK (1) | DK404774A (ru) |
ES (1) | ES426794A1 (ru) |
FR (1) | FR2239518B1 (ru) |
GB (1) | GB1463392A (ru) |
IN (1) | IN144320B (ru) |
NL (1) | NL7405264A (ru) |
NO (1) | NO742749L (ru) |
SE (1) | SE391530B (ru) |
SU (1) | SU650512A3 (ru) |
TR (1) | TR18059A (ru) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4064038A (en) * | 1973-05-21 | 1977-12-20 | Universal Oil Products Company | Fluid catalytic cracking process for conversion of residual oils |
US4176084A (en) * | 1975-07-08 | 1979-11-27 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for regenerating metal-contaminated hydrocarbon conversion catalysts |
US4009121A (en) * | 1975-08-26 | 1977-02-22 | Exxon Research And Engineering Company | Method of temperature control in catalyst regeneration |
CA1105406A (en) * | 1976-04-29 | 1981-07-21 | Fred S. Zrinscak, Sr. | Catalytic cracking of metal-contaminated oils |
US4162213A (en) * | 1976-04-29 | 1979-07-24 | Mobil Oil Corporation | Catalytic cracking of metal-contaminated oils |
US4143521A (en) * | 1977-02-08 | 1979-03-13 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for the production of ethylene |
US4444651A (en) * | 1979-11-14 | 1984-04-24 | Ashland Oil, Inc. | Carbo-metallic oil conversion with controlled CO:CO2 ratio in multistage regeneration |
JPS60179139A (ja) * | 1984-02-27 | 1985-09-13 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 硫化物を含むガスの精製における脱硫剤の再生装置 |
US4615795A (en) * | 1984-10-09 | 1986-10-07 | Stone & Webster Engineering Corporation | Integrated heavy oil pyrolysis process |
US4732740A (en) * | 1984-10-09 | 1988-03-22 | Stone & Webster Engineering Corporation | Integrated heavy oil pyrolysis process |
EP0344376A1 (en) * | 1988-06-03 | 1989-12-06 | Ching Piao Lin | Process for converting heavy hydrocarbons to lighter hydrocarbons |
US5087349A (en) * | 1988-11-18 | 1992-02-11 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for selectively maximizing product production in fluidized catalytic cracking of hydrocarbons |
US5120892A (en) * | 1989-12-22 | 1992-06-09 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for pyrolytically cracking hydrocarbons |
US5944984A (en) * | 1996-03-20 | 1999-08-31 | Ormat Industries Ltd. | Solvent deasphalting unit and method for using the same |
US6033555A (en) * | 1997-06-10 | 2000-03-07 | Exxon Chemical Patents Inc. | Sequential catalytic and thermal cracking for enhanced ethylene yield |
ZA989153B (en) | 1997-10-15 | 1999-05-10 | Equistar Chem Lp | Method of producing olefins and feedstocks for use in olefin production from petroleum residua which have low pentane insolubles and high hydrogen content |
US6013852A (en) * | 1997-11-21 | 2000-01-11 | Shell Oil Company | Producing light olefins from a contaminated liquid hydrocarbon stream by means of thermal cracking |
FR2796078B1 (fr) * | 1999-07-07 | 2002-06-14 | Bp Chemicals Snc | Procede et dispositif de vapocraquage d'hydrocarbures |
JP4313237B2 (ja) * | 2004-03-29 | 2009-08-12 | 新日本石油株式会社 | 水素化分解触媒および液状炭化水素の製造方法 |
MY149329A (en) * | 2006-03-30 | 2013-08-30 | Nippon Oil Corp | Hydrocracking catalyst and process for producing fuel base material |
US20070284285A1 (en) * | 2006-06-09 | 2007-12-13 | Terence Mitchell Stepanik | Method of Upgrading a Heavy Oil Feedstock |
US8658019B2 (en) | 2010-11-23 | 2014-02-25 | Equistar Chemicals, Lp | Process for cracking heavy hydrocarbon feed |
US8658022B2 (en) | 2010-11-23 | 2014-02-25 | Equistar Chemicals, Lp | Process for cracking heavy hydrocarbon feed |
US8663456B2 (en) | 2010-11-23 | 2014-03-04 | Equistar Chemicals, Lp | Process for cracking heavy hydrocarbon feed |
US9181146B2 (en) | 2010-12-10 | 2015-11-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for the production of xylenes and light olefins |
US8658023B2 (en) * | 2010-12-29 | 2014-02-25 | Equistar Chemicals, Lp | Process for cracking heavy hydrocarbon feed |
US9181147B2 (en) | 2012-05-07 | 2015-11-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for the production of xylenes and light olefins |
US8921633B2 (en) | 2012-05-07 | 2014-12-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for the production of xylenes and light olefins |
US8937205B2 (en) | 2012-05-07 | 2015-01-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for the production of xylenes |
US10603657B2 (en) | 2016-04-11 | 2020-03-31 | Saudi Arabian Oil Company | Nano-sized zeolite supported catalysts and methods for their production |
US11084992B2 (en) | 2016-06-02 | 2021-08-10 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for upgrading heavy oils |
US10301556B2 (en) * | 2016-08-24 | 2019-05-28 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for the conversion of feedstock hydrocarbons to petrochemical products |
US10689587B2 (en) | 2017-04-26 | 2020-06-23 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and processes for conversion of crude oil |
EP3655503A1 (en) | 2017-07-17 | 2020-05-27 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for processing heavy oils by oil upgrading followed by refining |
CN111116292A (zh) * | 2018-10-30 | 2020-05-08 | 中国石油化工股份有限公司 | 石油烃制备低碳烯烃的方法及装置 |
CN115698232A (zh) * | 2020-04-20 | 2023-02-03 | 埃克森美孚化学专利公司 | 含氮进料的烃热解 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2421615A (en) * | 1943-12-28 | 1947-06-03 | Standard Oil Dev Co | Treating hydrocarbon fluids |
US2521757A (en) * | 1945-12-15 | 1950-09-12 | Houdry Process Corp | Conversion of heavy hydrocarbon materials |
US2853455A (en) * | 1952-09-09 | 1958-09-23 | Sinclair Refining Co | Method of temperature control in fluid catalyst regenerator units |
NL251595A (ru) * | 1959-05-15 | 1900-01-01 | ||
US3401124A (en) * | 1964-10-26 | 1968-09-10 | Exxon Research Engineering Co | Recovering energy from flue gas |
US3532620A (en) * | 1967-09-28 | 1970-10-06 | Sinclair Research Inc | Power recovery from catalyst regeneration gases |
-
1973
- 1973-07-30 US US383620A patent/US3862898A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-12-12 JP JP48141158A patent/JPS5037704A/ja active Pending
-
1974
- 1974-03-14 GB GB1135474A patent/GB1463392A/en not_active Expired
- 1974-03-20 CA CA195,475A patent/CA1013773A/en not_active Expired
- 1974-04-11 FR FR7412728A patent/FR2239518B1/fr not_active Expired
- 1974-04-18 NL NL7405264A patent/NL7405264A/xx not_active Application Discontinuation
- 1974-04-23 DE DE2419436A patent/DE2419436A1/de active Pending
- 1974-05-10 IN IN1046/CAL/1974A patent/IN144320B/en unknown
- 1974-05-29 AR AR253966A patent/AR214162A1/es active
- 1974-05-31 ES ES426794A patent/ES426794A1/es not_active Expired
- 1974-06-17 TR TR18059A patent/TR18059A/xx unknown
- 1974-06-18 BR BR4967/74A patent/BR7404967A/pt unknown
- 1974-07-18 BE BE146701A patent/BE817818A/xx unknown
- 1974-07-25 SE SE7409669A patent/SE391530B/xx unknown
- 1974-07-29 NO NO742749A patent/NO742749L/no unknown
- 1974-07-29 AT AT620374A patent/AT340554B/de not_active IP Right Cessation
- 1974-07-29 DK DK404774A patent/DK404774A/da unknown
- 1974-09-20 SU SU742063546A patent/SU650512A3/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU7122674A (en) | 1976-01-15 |
FR2239518A1 (ru) | 1975-02-28 |
SE391530B (sv) | 1977-02-21 |
DE2419436A1 (de) | 1975-02-13 |
ES426794A1 (es) | 1976-07-16 |
US3862898A (en) | 1975-01-28 |
NL7405264A (nl) | 1975-02-03 |
NO742749L (ru) | 1975-02-24 |
DK404774A (ru) | 1975-04-07 |
FR2239518B1 (ru) | 1977-10-14 |
SE7409669L (ru) | 1975-01-31 |
JPS5037704A (ru) | 1975-04-08 |
TR18059A (tr) | 1976-09-10 |
GB1463392A (en) | 1977-02-02 |
CA1013773A (en) | 1977-07-12 |
IN144320B (ru) | 1978-04-29 |
BE817818A (fr) | 1974-11-18 |
AT340554B (de) | 1977-12-27 |
ATA620374A (de) | 1977-04-15 |
AR214162A1 (es) | 1979-05-15 |
BR7404967A (pt) | 1976-02-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU650512A3 (ru) | Способ получени газообразных олефиновых углеводородов | |
EP0158589B1 (en) | Process for the selective production of petrochemical produits | |
US4302434A (en) | Process for producing hydrogen and sulphur from hydrogen sulphide | |
US4233137A (en) | Method of heat recovering from high temperature thermally cracked hydrocarbons | |
EA034461B1 (ru) | Интегрированный способ гидрокрекинга | |
US8927799B2 (en) | Propane dehydrogenation process utilizing fluidized catalyst system | |
BRPI0713183A2 (pt) | método para intensificar a conversão de uma corrente de alimentação parafìnica e método para produzir uma corrente de produto consistindo primariamente de olefinas leves | |
US4150716A (en) | Method of heat recovery from thermally decomposed high temperature hydrocarbon gas | |
KR20040075928A (ko) | 증기 분해에 의한 저급 올레핀의 제조방법 | |
JP2023504850A (ja) | 水素、石油化学製品、及び、パワーの一貫生産 | |
US2251571A (en) | Catalytic treatment of hydrocarbons | |
US3733183A (en) | Low sulphur fuel system utilizing coal char,and coproducts thereof | |
US1984596A (en) | Destructive hydrogenation | |
US2789148A (en) | Conversion of hydrocarbons | |
JP7404554B2 (ja) | 水素および化学物質への直接的な原油のアップグレードのためのシステムおよび方法 | |
UA115304C2 (uk) | Конверсія природного газу | |
KR20230045602A (ko) | 통합된 수포 모양층 수소화분해 유닛과 코킹 유닛 | |
US3844734A (en) | Conversion of hydrocarbon oil to a synthetic natural gas | |
JP2002047496A (ja) | アルカリスクラバーの廃アルカリからの炭化水素の除去法および除去のための装置 | |
RU2814255C1 (ru) | Способ производства этилена и пропилена | |
CN111892475B (zh) | 一种丙烷脱氢装置增产丙烯乙烯的方法 | |
RU2814247C1 (ru) | Блок печей установки пиролиза углеводородного сырья | |
US4353811A (en) | Power recovery process using recuperative heat exchange | |
US20230391691A1 (en) | Recovery Of Light Olefins From Dry Hydrocarbon Gas From Refinery And Petrochemical Production Processes For Production Of Alkylate | |
EP0105939A1 (en) | Power recovery process using recuperative heat exchange |