SU1691400A1 - Способ внепечного получени кремнийтитаномагниевой лигатуры - Google Patents
Способ внепечного получени кремнийтитаномагниевой лигатуры Download PDFInfo
- Publication number
- SU1691400A1 SU1691400A1 SU894731769A SU4731769A SU1691400A1 SU 1691400 A1 SU1691400 A1 SU 1691400A1 SU 894731769 A SU894731769 A SU 894731769A SU 4731769 A SU4731769 A SU 4731769A SU 1691400 A1 SU1691400 A1 SU 1691400A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- magnesium
- titanium
- aluminum
- alloy
- melt
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к получению комплексных лигатур на основе ферросилици , примен емых дл раскислени , микролегировани и модифицировани стали. Цель изобретени - повышение усвоени магни и титана, равномерность распределени элементов в сплаве Предложено ввод магни в расплав осуществл ть отдельными порци ми при температуре металла 1380- 1540°С с одновременной подачей в зону растворени алюмини в количестве 18-70 кг/т расплава, при этом массовое отношение алюмини , магни и титана на плавку составл ет соответственно 1.(1,4- 2,2)-(2,1-4,3), готовую лигатуру выдерживать в ковше в течение 3-1,5 мин, а затем переливать в другой ковш со скоростью 2,1-7,8 т/мин Предусмотрено также вводить с первой порцией магни 20- 40% алюмини от общего количества За счет введени алюмини и регулировани температуру процесса повышаетс переход магни и титана в сплав в виде соединений с алюминием, одновременно уменьшаютс их потери с окислением Предлагаемый способ по сравнению с известным позвол ет повысить степень усвоени магни на 16,2- 24,2%, титана на 16,0- 17,4%, снизить неоднородность сплава по распределению магни и титана на 12-27 отн % 1 з п. ф-лы, 1 та б л СП с о о ; ь с с
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к получению комплексных лигатур на основе ферросилици , примен емых дл раскислени , микролегировани и модифицировани стали.
t
Цель изобретени - повышение усвоени магни и титана, равномерность распределени элементов в сплаве
Способ включает загрузку титана на дно ковша, заливку его жидким ферросилицием и последующую подачу в расплав магни и алюмини , выдержку расплава и перелив его в другой ковш
Ввод магни в расплав полученного кремнийтитанового сплава ведут порционно совместно с алюминием при температуре расплава 1380-1540°С при этом расход
алюмини составл ет ,18-70 кг/т расплава, а массовое отношение алюмини , магни и титана на плавку составл ет соответственно 1:(1,4-2,2):(2,1-4,3). Готовую лигатуру после выдержки в течение 3-15 мин переливают в другой ковш со скоростью 2,1-7,8 т/мин.
Пределы расхода и массовое соотношение добавок в расплав получены на основании экспериментальных исследований, направленных на получение кремнистой лигатуры с повышенным и стабильным по сравнению с известным способом содержанием элементов при минимально возможном угаре и равномерном распределении титана и магни в сплаве, обеспечивающей
высокую степень раскислени , модифицировани и микролегировани стали.
Лигатуру получают из ферросилици по
ГОСТ 1415-78, отходов титана по ГОСТ 1639-78, магни по ГОСТ 804-72 и алюми- ни по ГОСТ 1131-66.
В таблице даны результаты получени кремнийтитаномагниевой лигатуры с использованием известного и предлагаемого способов.Одновременна с магнием подача в зону растворени алюмини в количестве 18- 70 кг/т расплава, в т.ч. с первой порцией магни до 20-40% от общей массы, способствует сн тию местного перегрева расплава за счет нагрева и расплавлени алюмини . Кроме того, в зоне растворени магни происходит взаимодействие алюмини с титаном и магнием с образованием прочных интерметаллических соединений. Титан, св занный в прочные соединени с алюминием , не преп тствует растворению магни в ферросилиции. Магний, св занный с алюминием , в меньшей мере испар етс и меньше окисл етс кислородом, растворенным в сплаве и в образующемс шлаке, при этом снижаетс пироэффект.
В результате ввода алюмини повышаетс усвоение магни и титана, стабилизируетс содержание этих элементов в лигатуре. Использование алюмини в составе сплава с кремнием, титаном и магнием дл раскислени стали усиливает раскисли- тельную способность каждого элемента раскислител , что сокращает расход сплава на раскисление стали, улучшает ее механические свойства, например ударную в зкость .
Эффективное воздействие магни на качественные показатели стали достигаетс при содержании его в сплаве более 2,5%, что обеспечиваетс при расходе магни в процессе изготовлени лигатуры в количестве не менее 40 кг/т. При расходе магни
более 98 кг/т резко повышаетс его угар, а применение такого сплава приводит к сильному барботажу стали в ковше и значительным газовыделени м с пироэффектом.
Нижний предел расхода титана (79 кг/т) обеспечивает содержание титана в лигатуре на нижнем уровне (около 5%). Дальнейшее снижение концентрации титана в сплаве влечет за собой увеличение расхода лигатуры на обработку стали, что не всегда возможно из-за ограничений по содержанию кремни в металле. Увеличение расхода титана выше 147 кг/т расплава приводит к повышению угара элементов. Расход алюмини , меньший 18 кг/т, нежелателен, так как при этом снижаетс его воздействие на усвоение магни , а остаточное содержание его в лигатуре не обеспечивает минимально необходимой степени раскислени стали.
Расход алюмини , больший 70 кг/т, нецелесообразен из-за опасности получени в стали неметаллических включений неблагопри тной формы, резко ухудшающих эксплуатационные свойства металлопродукции .
. Массовое отношение добавки магни к алюминию, меньшее 1,4:1, и массовое отношение титана к алюминию, меньшее 2,1:1, нежелательно, так как это приводит к
снижению содержани в сплаве магни и титана с одновременным увеличением содержани алюмини . При использовании такой лигатуры дл ввода в сталь требуемого количества магни и титана необходимо
увеличивать расход сплава, что может привести к образованию в стали строчечных включений глинозема. Увеличение упом нутых соотношений выше 2,2 дл магни и алюмини и более 4,3 дл титана и алюмини приводит к резкому повышению угара обоих элементов при незначительном увеличении их концентрации в лигатуре.
Нижний предел доли алюмини от об- щего расхода (20%), вводимого с первой порцией магни , обеспечивает относительно небольшой угар магни и титана при минимальном их удельном расходе. Снижение доли алюмини менее 20% приводит к уве- личению угара магни и титана. Верхний предел доли алюмини от общего расхода (40%), используемый при максимальном удельном расходе титана и магни , обеспечивает высокую степень усвоени магни с незначительным угаром титана. Расход алюмини , больший 40%, нерационален и нежелателен из-за того, что усвоение элементов в этом случае практически не увели- чиваетс , а осуществление процесса вызыёает технологические затруднени в
св зи с увеличением общего количества вводимых в ковш компонентов.
Растворение магни и алюмини происходит за счет тепла расплава ферросили- .ци . Нижний предел температуры расплава (1380°С) выбран из расчета обеспечени быстрого растворени вводимых материалов при минимальном угаре элементов. При температуре менее 1380°С на стенках ковша образуютс металлические настыли, а длительность растворени добавок возрастает . Верхний предел температуры расплава (1540°С) обусловлен резким увеличением угара элементов сплава.
Выдержка готовой лигатуры в ковше необходима дл усреднени температуры и химического состава сплава, а также дл снижени температуры расплава перед переливом его в другой ковш. Продолжительность выдержки определ етс температурой расплава и массой вводимых добавок. Минимальное врем выдержки (3 мин) относитс к услови м получени лигатуры при минимальной температуре расплава и минимальной массе добавок, а максимальна (15 мин) - при изготовлении лигатуры с максимальной температурой расплава и максимальной массой добавок.
При переливе лигатуры из одной емкости в другую происходит полноеусреднение ее химического состава, что обеспечивает получение однородного сплава.
Скорость перелива определ етс массой изготовленной лигатуры. Нижний предел (2,1 т/мин) используетс при массе лигатуры в ковше до 3 т, а верхний (7,8 т/мин) - в случае массы лигатуры выше 5т.
Химический состав лигатуры, %: кремний 51,2-59,9; магний 2,5-6,2; титан 5,0-8,8; алюминий 1,5-4,3; остальное железо и примеси . Масса получаемого сплава колеблетс от 2,4 до 5,6 т.
Дл оценки неоднородности распределени титана и магни в объеме ковша и
определени степени усвоени элементов в процессе разливки на всех плавках, отбирают пробы лигатуры, соответствующие первым порци м сплава (25,50,75 и 100 мае %).
Степень развити химической неоднородности лигатуры оценивают по разнице между максимальным и минимальным содержанием элементов в отдельных пробах металла, отнесенной к средневзвешенному
содержанию элементов в лигатуре (отн.%). Как следует из данных таблицы, при изготовлении комплексной лигатуры по предлагаемому способу усвоение магни увеличиваетс на 16,2-24,2% и титана на
16.0-17,4 абс.% при одновременном снижении ее неоднородности по магнию и титану на 12-27 отн.%.
Claims (2)
1.Способ внепечного получени крем- нийтИ|аномагниевой лигатуры, включающий изготовление ферросиликотитанового расплава путем предварительной загрузки в ковш твердых отходов титана, последующее заполнение ковша жидким ферросилицием и. принудительный ввод в расплав слитков магни , разливку сплава, отличающийс тем, что, с целью повышени усвоени магни и титёна, равномерности распределени элементов в сплаве, титан
присаживают в количестве 79-147 кг/т жидкого ферросилици , а ввод магни в расплав ведут отдельными порци ми при температуре металла 1380-1540°С с одновременной подачей в зону растворени алюмини в количестве 18-70 кг/т расплава, при этом массовое отношение добавок алюмини , магни и титана на плавку составл ет соответственно 1 :(1,4-2,2):(2,1-4,3), готовую лигатуру выдерживают в ковше в течение 3-15
мин, а затем переливают в другой ковш со скоростью 2,1-7,8 т/мин.
2.Способ по п.1,отличающийс тем, что с первой порцией магни ввод т
20-40% алюмини от общего количества.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894731769A SU1691400A1 (ru) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | Способ внепечного получени кремнийтитаномагниевой лигатуры |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894731769A SU1691400A1 (ru) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | Способ внепечного получени кремнийтитаномагниевой лигатуры |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1691400A1 true SU1691400A1 (ru) | 1991-11-15 |
Family
ID=21467082
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894731769A SU1691400A1 (ru) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | Способ внепечного получени кремнийтитаномагниевой лигатуры |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1691400A1 (ru) |
-
1989
- 1989-08-22 SU SU894731769A patent/SU1691400A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Кожевников Г Н., Зайко В.П., Рысс М.А. Электротерми лигатур щелочноземельных металлов с кремнием М.: Наука, 1978, с.151-157. Желтов Д.Д., Солошенко В.П., Лихачев А.Г, и др. Опробование производства крем- нийтитаномагниевой лигатуры. Сталь, 1984, с.31-32. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102204170B1 (ko) | 회주철 접종제 | |
Feichtinger et al. | Melting of high nitrogen steels | |
WO2006068487A1 (en) | Modifying agents for cast iron | |
Li et al. | Characteristics of nozzle clogging and evolution of oxide inclusion for Al-killed Ti-stabilized 18Cr stainless steel | |
US4874576A (en) | Method of producing nodular cast iron | |
CN114107601A (zh) | 一种镁预处理细化钢中稀土夹杂物的方法 | |
US3819365A (en) | Process for the treatment of molten metals | |
EP0090653A2 (en) | Processes for producing and casting ductile and compacted graphite cast irons | |
US4097269A (en) | Process of desulfurizing liquid melts | |
SU1691400A1 (ru) | Способ внепечного получени кремнийтитаномагниевой лигатуры | |
RU2382086C1 (ru) | Способ производства борсодержащей стали | |
US5037609A (en) | Material for refining steel of multi-purpose application | |
US4570692A (en) | Methods of pouring metal | |
CN112746215A (zh) | 一种成分均匀的含低熔点高密度元素钢的冶炼方法 | |
US3955967A (en) | Treatment of steel | |
JPH03502361A (ja) | 汎用鋼の製法 | |
RU2104311C1 (ru) | Способ легирования стали марганцем | |
RU2201458C1 (ru) | Способ модифицирования стали | |
EP0142585A1 (en) | Alloy and process for producing ductile and compacted graphite cast irons | |
RU2679375C1 (ru) | Способ производства низкоуглеродистой стали с повышенной коррозионной стойкостью | |
RU2266338C2 (ru) | Способ микролегирования стали азотом | |
SU1601134A1 (ru) | Способ раскислени стали | |
SU834207A1 (ru) | Способ получени стали | |
SU908840A1 (ru) | Способ выплавки сталей и сплавов | |
SU1373467A1 (ru) | Способ разливки стали дл эмалировани |