SU1643128A1 - Способ холодной прокатки - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к прокатному производству, в частности к производству холоднокатаной полосы на многоклетье- вых станах. Цель - повшение качества путем улучшени  плоскостности и исключени  порывов по кра м Прокатку полосы в первых по ходу прокатки клет х стана производ т с разницей между максимальным обжатием середины и минимальным обжатием краевых участков, определ ют по зависимости, а в последней клети стана прокатку ведут с обжатием среднего участка полосы на 1,3-2,0% меньше, чем обжатие краевых участков Кроме того, суммарное обжатие в первых клет х стана составл ет менее 70% суммарного обжати  во всех клет х стана. Способ увеличивает плоскостность на 20% и снижает брак по порывам на 8%. 1 з.п. ф-лы 1 табл

Description

Изобретение относитс  к прокатному производству, в частности к производству холоднокатаной полосы на многоклетьевых станах.

Цель изобретени  - повышение качества полосы по плоскостности и исключение порывов по кра м.

Прокатку полосы в первых по ходу прокатки клет х стана производ т с разницей между максимальным обжатием середины и минимальным обжатием краевых участков, определ емой зависимостью

Де Е/H/h(1-C)K. (1) где Д Ј - разница обжатий между серединой и кра ми полосы;

Ј - суммарное обжатие в первых клет х стана;

/н подката;

поперечна  разнотолщинность

h - толщина полосы на выходе из первой клети или клетей;

С - коэффициент, учитывающий вли ние условий охлаждени  на износ рабочих валкое (С 0,36-0,58),

К - коэффициент пропорциональности (К 0.5-1.0),

а в последней (калибрующей) клети стана с обжатием среднего участка на 1,3-42,0% меньше, чем обжатие краевых участков полосы . При этом суммарное обжатие в первых клет х стана не должно превышать 70% от суммарного обжати  во всех клет х стана.

Способ осуществл ют следующим образом ,

В первых клет х стана необходимо устанавливать такой уровень обжати  металла по ширине, который бы способствовал выравниванию исходной раэнотолщинности подката и снижению ее вли ни  на точность регулировани  формы полосы в последующих клет х стана. В зависимости от типа

Ј

Ы

Ю 00

стана, практикуемых режимов прокатки количество первых клетей может составл ть одну, две и больше клетей, но при условии, чтобы суммарное обжатие в них не превышало 70% от суммарного обжати  во всех, клет х стана.

Исход  из этого услови , в результате обработки статических данных получена формула (1) дл  расчета неравномерности обжати  по ширине полосы в первых клет х стана. Это позвол ет производить посто нную корректировку разницы обжати  по ширине полосы в течение кампании рабочих валков по мере их износа, изменени  поперечной разнотолщинности и толщины полосы при переходе с одного профилеразмера на другой.

Дл  компенсации вли ни  суммарного обжати  в первых клет х стана на величину разницы обжати  по ширине полосы в приведенную выше формулу вводитс  коэффициент пропорциональности К, равный 0,5-1,0.

В первых клет х стана, как правило, используютс  насеченные рабочие валки и относительно высокие обжати , что существенно оказывает вли ние на износ валков. Выработка валков искажает их исходную профилировку, а значит и поперечный профиль полосы. Поэтому в формулу введен коэффициент С, учитывающий вли ние условий охлаждени  на износ валков. Экспериментально установлено значение С, равное 0,36-0,58.

Дл  выравнивани  формы и получени  плоской холоднокатаной полосы по предложенному способу, как и по прототипу, в процессе прокатки создают неравномерность деформации по ширине полосы но с разницей между максимальным обжатием краевых участков и минимальным обжатием середины в пределах 1,3-2,0% в последней клети стана.

Необходимость в создании разницы обжатий по ширине полосы, противоположной по знаку в начале и в конце линии стана объ сн етс  следующим образом.

Выпукла  форма подката  вл етс  предпочтительной из различных видов профилей гор чекатаной полосы, так как отличаетс  неиболыией технологической устойчивостью и меньшей склонностью к образованию местных утолщений при холодной прокатке. Однако, стабилизировать получение оптимального профил  (с выпуклостью до 0,05-0,08 мм) при сохранении ровной формы не всегда предоставл етс  возможным в св зи с неравномерным износом валков стана гор чей прокатки, Если в первой клети или в первой и во второй клети

стана холодной прокатки добиваютс  снижени  поперечной разнотолщинности до такой степени, чтобы в последующих клет х, особенно в калибрующей, исключить ее

вли ние на регулирование межвалкового зазора, то можно получить полосу с требуемым профилем и формой.

При условии отсутстви  поперечного перемещени  металла св зь между продольными выт жками по ширине полосы и профилем на выходе из клети имеетс  следующее выражение:

Ь $1 -№ W

где /„ - разница продольных выт жек по ширине полосы;

LJ

т- величина выт жки; п

/ Н ,/ h - входна  и выходна  из клети поперечные разнотолщинности;

Н, h - входна  и выходна  толщина.

Рассмотрим равномерное обжатие по ширине холоднокатаной полосы, когда /д С. Исход  из формулы (2) получаем

/Н Н

-- j

/п

-ft.

(3)

Условие сохранени  ровной формы (3) выполн етс  при равенстве выт жек по ширине полосы. Однако на практике величина поперечной разнотолщинности и неплоскостности подката измен етс  в широких пределах , что приводит к нарушению услови  (3).

Рассмотрим случай неравномерного обжати  по ширине полосы, когда прокатка производитс  с разницей между максимальным обжатием краевых участков и минимальным обжатием середины (согласно прототипу). При прокатке подката чечевице- образного профил  с исходной неплоскостностью (коробоватостью) происходит

выравнивание формы уже в первых клет х стана и на выходе из последней клети стана можно добитьс  получение ровной формы и требуемого профил  полосы, выполн   условие (3). Это достигаетс , когда подкат

имеет небольшую величину выпуклости. При прокатке подката с выпуклостью более 0,08 мм, выравнива  форму в первых клет х стана, невозможно одновременно уменьшить поперечную разнотолщинность до такой величины, чтобы в остальных клет х она не оказала вли ние на регулирование формы полосы. В этом случае получение плоской полосы в последней (калибрующей) клети св зано с резким возрастанием удельных нат жений по кра м полосы, что приводит к повышенному волнообразованию на краевых участках полосы, а в отдельных случа х к порывам полосы по кромкам.

Прокатка в последней клети с разницей обжати  в пределах (1,3-2,0%) обеспечива- ет получение готовой полосы с регламенти- руемой плоскостностью. С увеличением разницы обжати  (выше 2,0%) на полосе возрастает величина амплитуды волны, а с уменьшением разницы обжатий (ниже 1,3%) - величина амплитуды короба.

Способ осуществл ют следующим образом .

Опробование предлагаемого способа холодной прокатки, сравнение с известным провод т на трехклетевом стане 1450. В качестве объекта исследовани  выбирают рулоны толщиной Н 2,2-2,5 мм, шириной 1000 мм (толщина готовых полос h 1,0- 0,8 мм с выпуклостью подката 0,08 мм), от- личающиес  наименьшей технологической устойчивостью в отношении сохранени  плоской формы в процессе холодной прокатки .

В соответствии с профилеразмером прокатываемого металла, режимом обжати  по клет м выбираетс  количество первых клетей, в которых прокатку ведут с разницей обжати  согласно формуле (1), а суммарное обжатие не превышает 70% от суммарного обжати  во всех клет х.

Пример 1. Толщина подката Н , 2,2 мм, готовой полосы h 0,8 мм. Поперечна  раз- нотолщинность подката J Н 0,084 мм.

Режим обжатий по клет м: клеть I- Ј| 40,8%; клеть II- Јц 30,8%; клеть III- Ј т 11.1%- Суммарное обжатие по всем клет м составл етЈЈ 63,6%. Количество первых клетей, в которых суммарное обжатие не превышает 70% от Јg- одна клеть I. Коэффициенты К и С, установленные экспериментально , соответственно равны 0,5 и 0,48.

По формуле (1) находим разницу между максимальным обжатием середины и мини- мальным обжатием краевых участков в первой клети (ДЈс- к)

ЛН.

АЈС-К Ј

hO-C)

К 40,8х

0,084

0,5 3,6 %

0,9 (1-0,48)f В последней клети интервал разницы обжатий между краевыми участками и серединой полосы составл ет Аек-с (1,0-2,2)%. По известному способу прокатывали рулоны из той же партии с обжатием в клети I среднего участка полосы на 2,6- 3,2% меньше, чем краевые.

Характеристика полосы, прокатанной по известному и предлагаемому способам представлена в таблице.

Как видно из таблицы, при прокатке по известному способу подката с выпуклостью 0,084 мм получаютс  полосы с волнистостью , величина которой превышает на 3-4 мм допустимую неплоскостность по ГОСТ 16523-70.

Прокатка полосы по предлагаемому способу, когда в первой клети разница обжати  ДЕС- к составл ет 3,6%, а в последней клети Дес-к (1,3-2,0) % обеспечивает качество полосы по плоскостности. Неплоскостность готовых полос не превышает 10 мм. Прокатку в последней клети целесообразно производить с обжатием середины полосы на 1,3-2,0% меньше, чем обжатие краевых участков. Это обусловлено тем, что при прокатке с разницей обжати  Д ЕК - с выше 2,0% неплоскостность полосы измен етс  в сторону возоастани  волны по кра м, а при АЈК - с ниже 1,3% - в сторону возрастани  коробоватости на среднем участке полосы. Увеличение величины неплоскостности (коробоватости) также происходит, если относительное обжатие в клети I превышает 70% от суммарного обжати .

Пример 2. Толщина проката Н 2,5 мм, готовой полосы h 1,0 мм. Поперечна  разнотолщинность подката / Н 0,096 мм. В этом сл.учае коэффициент К 0,6; С 0,52. Обжати  по клет м: Ј, 36,0%; Јм 21,3%; EIII 9,1 %. Разница обжати  между серединой и кра ми в клети I составл ет

Агс -к к К 36,0 х

5 0

0,096

0,6 3,9 %

1.1 (1-0.52J

Прокатка полосы с разницей обжати  АЈС - к 3,9% в первой клети и с обжатием середины полосы на 1,3-2,0% меньше, чем краевые участки в последней клети, позвол ет получать полосу с регламентируемой плоскостностью (А 8 мм). При возрастании относительного обжати  до величины, составл ющей более 70% от Јg, неплоскост0 ность (коробоватость) готовой полосы увеличиваетс  и составл ет 18-20 мм, что превышает допустимую на 6-8 мм. Прокатка полосы с обжатием краевых участков на 2,6- 3,2% выше, чем обжати  середины полосы

5 (по известному способу), приводит к образованию волны на готовой полосе, величина неплоскостности которой превышает допустимую на 10 мм. Кроме того, на отдельных рулонах наблюдаютс  порывы по кромкам.

Предлагаемый способ холодной прокатки на многоклетевом стане позвол ет повысить качество полос за счет улучшени  плоскостности и исключени  порывов полос по кромкам.

Claims (2)

1. Формула изобретени  1. Способ холодной прокатки, включающий неравномерную деформацию по ширине полосы на многоклетевом стане, отличающийс  тем, что, с целью повышени  качества путем улучшени  плоскостности и исключени  порывов по кра м, прокатку полосы в первых клет х стана ведут с разницей между максимальным обжатием середины и минимальным обжатием краевых участков, определ емой по зависимости

   iAe

   /н

   h(1-C)

   где Д е - разница обжатий между серединой и кра ми полосы, %;

   Е - суммарное обжатие в первых клет х стана, %:

   / Н - поперечна  разнотолщинность

   подката, мм;

   h - толщина полосы после первой клети (клетей), мм;

   С - коэффициент, учитывающий вли - ние условий охлаждени  на износ рабочих валков (С 0,36-0.58);

   К - коэффициент пропорциональности (К 0,5-1,0).

   а в последней клети стана с обжатием сред- него участка полосы на 1,3-2,0% меньше, чем обжатие краевых участков.
2. 2. Способ по п. 1,отличающийс  тем, что суммарное обжатие в первых клет х стана составл ет менее 70% суммарного об- жати  во всех клет х стана.