SU1585342A1 - Шлакообразующа смесь - Google Patents
Шлакообразующа смесь Download PDFInfo
- Publication number
- SU1585342A1 SU1585342A1 SU884499153A SU4499153A SU1585342A1 SU 1585342 A1 SU1585342 A1 SU 1585342A1 SU 884499153 A SU884499153 A SU 884499153A SU 4499153 A SU4499153 A SU 4499153A SU 1585342 A1 SU1585342 A1 SU 1585342A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- slag
- sulfur
- oxide
- mixture
- selenium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, а именно к шлакообразующим смес м дл защиты зеркала металла от окислени , и может быть использовано при легировании и раскислении стали в ковше, особенно автоматной и повышенной обрабатываемости резанием. Целью изобретени вл етс экономи легирующих и раскислителей при обработке стали в ковше. Шлакообразующа смесь содержит, мас.%: оксид кремни 32-55
оксид железа 0,2-12,0
оксид кальци 2-9
оксид магни 1-4
сумму оксидов натри и кали 0,7-4,0
оксид марганца 0,2-5,0
оксид алюмини 10-26
углерод 4-28
серу 0,1-3,0 и селен 0,003-0,3. Применение смеси позвол ет снизить угар легирующих из стали при разливке: кремни на 2-12%
алюмини на 2-30%
кальци на 2-10%
серы на 15-60% и марганца на 4-10%. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, а именно к шлакообразующим смес м дл защиты зеркала металла от окислени , и может быть использовано при легировании и раскислении-стали в ковше, особенно, автоматной и повышенной обрабатьшаемости резанием.
Цель изобретени - экономи легирующих и раскислителей при обработке стали в ковше.
Предлагаема шлакообразующа смесь содержит оксид кремни , оксид алюмини , оксид железа, оксид кальци , оксид магни , оксид натри , оксид кали , углерод, оксид марганца, селен и серу при следующем соотношении
компонентов, мас.%:
Оксид кремни 32-55
Оксид железа . 0,2-12,0
Оксид кальци 2-9
Оксид магни 1-4
Оксиды щелочных
металлов
Оксид марганца
Оксид алюмини
Углерод
0,7-4,0
0,2-5,0
10-26
4-28
0,1-3,0
0,003-0,3
Сера
Селен
В качестве оксидов щелочных металлов используют оксиды натри и кали .
, При содержании в смеси двуокиси кремни менее 32%.сталь загр зн етс силикатами из-за высокой адгезии шлака к металлу. При содержании более 55% наблюдаетс интенсивный износ основной футеровки ковшей. Аналогично при содержании СаО менее 2% шлак получаетс слишком кислым и энергично взаимодействующим с футе- ровкой. При СаО более 9% сталь загр зн етс силикатами из-за высокой адгезии шлака к металлу, а также в результате повьш1ени основности шлака увеличиваетс коэффициент ак тивности оксидов железа в шлаке, что приводит к снижению степени усвоени раскислителей. Содержание оксида алюмини вьйрано в пределах от 10 до 26 а оксида магни от 1 до 4% с целью обеспечени оптимальной температуры плавлени смеси. При содержании указанных окислов ниже нижних пределов смесь получаетс тугоплавкой и в ковше не расплавл етс , поэтому шлако- вый покров не образуетс , металл подвергаетс интенсивному окислению кислородом воздуха. С увеличением содержани оксидов алюмини и магни температура плавлени смеси становит с ниже, чем температура стали в ковше . Однако при содержании оксида алюмин1 Bbmie 26% шлак получаетс слишком густьм, период формировани шлака зат гиваетс , усвоение легиру- ющих и раскислителей получаетс низким . Оксид магни оказьшает, наобо- poTj разжижающее действие. При содержании оксида магни более 4% шлак получаетс слишком жидкоподвижным, что приводит к повышению скорости взаимодействи шлака с металлом и, следовательно, к снижению степени усвоени легирующих и раскислителей.
Оксиды натри и кали способству- ют благодар своей легкоплавкости, быстрому расплавлению смеси и формированию гомогенного, обладающего оптимальными физико-химическими свойствами шлака,. При их суммарном содержании менее 0,7% процесс наведени шлака недопустимо зат гиваетс , что приводит к окислению металла кислородом воздуха. При суммарном содержании оксидов натри и кали более 4,0% шлак получаетс излишне жидкоподвижным, что приводит к снижению степени усвоени раскислителей и легирующих. Поскольку оксиды же
Q - Q
0
леза оказьшают большое вли ние на физико-х имические характеристики щлака, содержание оксида железа регламентируетс в пределах от 0,2 до 12,0%. При содержании оксида железа менее О,2% шлак получаетс недостаточно жидкоподвижным, из-за чего его формирование зат гиваетс на длительный период, что приводит к окислению металла кислородом воздуха в начальный период выпуска металла из печи. При содержании оксида .железа более 12,0% шлак приобретает недопустимо высокий окислительный потенциал из-за высокой активности оксидов железа в шлаке, окисл ющих легирующие элементы и раскислители и тем самым снижающих степень их усвоени , а также происходит запутывание шлака в металле, из-за чего его механические свойства ухудшаютс . Содержание углерода ниже 4% не обеспечивает восстановительную атмосферу вблизи зеркала металла в достаточной степени. Увеличение содержани углерода более 28% при применении смеси дл защиты зеркала металла в ковше фактически не способствует дальнейшему понижению окислительного воздействи смеси и повьшзению степени защиты жидкого металла от окислени воздушной атмосферой , но неоправданно удорожает смесь.
Дополнительное введение серы и селена вызвано необходимостью снижени окислительного воздействи шлака на металл за счет уменьшени коэффициента активности кислорода в шлаке. Сера и селен в шлаковых расплавах вл ютс поверхностно-активными элементами и концентрируютс в поверхностном слое шлака, тем самьм вытесн ионы кислорода из зоны реакционного взаимодействи шлака с другими фазами - воздухом и жидким металлом, в результате чего активность кислорода в шлаке и скорость взаимодействи .шлака с металлом резко снижаютс , а степень усвоени . легирующих и раскислителей значительно возрастает.
Снижение активности кислорода в шлаке предлагаемого состава про вл етс при содержании серы более 0,1%.
При дальнейшем увеличении содержани серы происходит разжижение шла ка, в результате чего скорость взаимодействи шлака с металлсад возрастает , что снижает положительное воздействие серы по снижению коэффициента активности кислорода в шлаке.
При повышении содержани серы в .шлаке более 3% прирост скорости реакции окислени металла шлаком в св зи с увеличением его жидкоподвижности превалирует над ее замедлением от снижени активности кислорода в поверхностном слое шлака за счет добавки серы, поэтому увеличение содержани серы вьше 3% приводит к снижению степени усвоени легирующих и раскислителей.
В св зи с возможностью частичного перехода серы из шлака в металл применение смесей с высоким содержанием серы рекомендуетс дл производства сталей повьш1енной обрабатьшаемости резанием типа селенистых кальций- содержащих и евилцовистых. Смеси с низким содержанием серы могут широко использоватьс дл производства р довых и качественных сталей.
Однако за счет дополнительного введени только серы не удаетс достигнуть в достаточной степени снижени активности кислорода, поэтому в данную смесь дополнительно введен еще более поверхностно-активный элемент - селен. В св зи с высокой ток сичностью селена верхний предел его содержани (0,3%) ограничен на уровне, при котором присутствие в воздухе рабочей зоны двуокиси селена не превышает предельно допустимых концентраций. При более высоких содержани х селена в смеси (0,35%) концентраци двуокиси селена в воздухе рабочей зоны подручного сталевара превышает предельно допустимую концентрацию (0,1 мг/м). При содержании селена в смеси менее 0,003% не обеспечиваетс в достаточной степени эффект по снижению активности кислорода в поверхностном слое шлака и усвоение легирующих и раскисл ющих эле
5
0
5
0
5
0
5
оксид железа и оксид марганца. В св зи с высоким содержанием двуокиси кремни п смеси предлагаемого состава при ее расплавлении в ковше наводитс шлак, состо щий из сложных алюмокремнекислородных анионов, замыкающихс и соединенных друг с другом катионами кальци , магни , марганца , кали и натри . В таких комплексных единичных элементах расплава ионы кислорода имеют тесную взаимосв зь с кремнием и алюминием. Свободных ионов кислорода, а следовательно , и катионов в таких расплавах очень мало. Катионы железа при металлургических процессах способствуют переносу кислорода из окислительной атмосферы в металл по следующему механизму. Двухвалентные катионы железа при контакте шлака, например, с воздушной атмосферой, взаимодейству и присоедин к себе кислород воздуха, переход т в трехвалентные. В результате этого в шлаковом покрове возникает градиент концентрации катионов трехвалентного железа, что обуславливает их перемещение в спой, контактирующий с жидким металлом, где они восстанавливаютс легирующими элe eнтaми и раскислител ми с одновременным окислением и переходом в шлак последних, т.е. с угаром легирующих элементов и раскислителей. Поскольку концентраци двухвалентных катионов железа в сло х, контактирующих с металлом, низка , а в сло х, контактирующих с в оздушной атмосфе- .рой, высока , то одновременно происходит массоперенос двухвалентных катионов железа из слоев, контакти- р- тощих с металлом в слои, контактирующие с воздухом., где они снова ОКИСЛ5ПОТСЯ, и затем оп ть поступают в слон, контактирующие с металлом.
, Двухвалентный катион марганца имеет примерно такие же размеры, электрической зар д, атомНую массу и т.д. как у двухвалентного катиона
ментов получаетс относительно низким,gQ железа.
Положительное воздействие селенаПоверхностный слой шлака, получаи серы на усвоение и снижение расхода легирующих и раскислителей резко ус.и- ливаетс при наличии в смеси марганца по следу1ощему механизму.
Наименее устойчивыми окислами в шлаках предлагаемого состава и, следовательно , окислител ми легирующих элементов и раскислителей вл ютс
55
ющегос при расплавлении предлагаемой смеси, обогащен ионами серы и селена. Значительное сродство к сер е и селену из вход щих в состав смеси ионов имеют катионы кальци , магни , железа (II), марганца, натри и кали . Однако, катионы кальци , магни , натри и кали практически
полностью св заны с алюмокремнекислородными комплексами, про вл ющими рко выраженные кислотные свойства, поэтому вместе с серой и селеном в поверхностных сло х шлака и первые моменты после расплавлени смеси концентрируютс катионы марганца и железа (II) .Концентраци катионов марганца и железа в поверхност- ном слое определ ютс их активностью в шлаке, а также сродством к сере и селену, которые при температуре стали в ковше (1500-1600 с) у марганца значительно вьше, чем у железа поэтому концентраци марганца в поверхностном слое шлака, получающегос при расплавлении предлагаемой смеси, на один-два порк дка вьш1е, чем железа (при соблюдении пред- лагаёмого отношени содержаний оксида железа к оксиду марганца). Таким образом, благодар наличное в шлаке серы и селена, вл ющихс поверхностно-активными элементами, а также марганца резко ограничиваетс поступление в поверхностный слой шлака не только анионов кислорода, что выражаетс в снижении скорости его окислительного взаимодействи с метал- лом, но и катионов железа, в результате чего сн ижаетс скорость взаимодействи шлака с кислородом воздуха, т.е. скорость переноса кислорода из воздуха в металл,
I
Экспериментально установлено, что при содержании МпО менее 0,2% металл энергично взаимодействует со шлаком, массоперенос кислорода из воздуха в в металл происходит в недопустимой степени, что приводит к дополнительному расходу раскислителей и угару легирующих элементов. Взаимодействие шлака с металлом и кислородом воздуха в достаточной мере притормаживаетс при массовой доле оксида марганца, равной 0,2%..С повьппением содержани оксида марганца происходит дальнейшее снижение скорости окислени легирующих элементов и раскислителей за счет кислорода воздуха . Однако при увеличении массовой доли оксида марганца вьше 5% получаетс чрезмерно жидкоподвижный шлак и скорость реакции окислени легирующих элементов и раскислителей возрастает, т.е. их степень полезног использовани снижаетс .
Пример. Сталь марки АЦ-45 выплавл ли в индукционной печи с предварительным раскислением силико марганцем в печи и окончательные раскислением кремнием, алюминием и силикокальцием в ковше. Дл обеспечни марочного содержани серы в ков присаживали также серный колчедан. Перед началом выпуска металла из печи на дно ковша помещали предлагаемую или известную шлакообразующие смеси. Расход смесей составл л 2 кг/т стали. Кроме того, проводились плавки по общеприн той технологии , т.е. без применени шлакообра- зующих дл защиты зеркала металл от атмосферы (базовый вариант).
Химический состав опробованных смесей приведен в табл. 1.
Эффективность применени смеси определ лась по степени усвоени кремни , .алюмини , кальци , серы и марганца. Дл оценки загр зненности стали шлаковыми включени ми за счет запутьгоани в металле частичек смеси определ ли содержание в стали кислорода, неметаллических включе- НИИ, а также ударную в зкость стали в поперечном направлении, вл ющейс из механических характеристик наиболее чувствительной к наличию неметаллических включений. Кроме того, оценивалось вли ние смеси на санитарно-гигиеническую ситуацию при легировании стали серой (по содержанию сернистого ангидрида). Оценивалась также,дополнительна загр зненность воздуха селенистым ангидридом из-за применени смеси, содержащей селен.
Результаты испытаний представлены в табл. 2.
Как видно из табл. 2, при применении предлагаемой смеси содержание двуокиси серы в воздухе снижаетс в 20-100 раз (благодар повьш1енному усвоению серы металлом), концентраци селенистого ангидрида не превышает предельно допустимой концентрации (ПДК 0,1 мг/м. При содержании селена в смеси более 0,3% концентраци селенистого ангидрида в воздухе рабочей зоны превьшает ПДК.
Применение предлагаемой смеси обеспечивает содержание кислорода и неметаллических включений в стали не вьш1е, а механические свойства, в частности ударна в зкость, не ниже, чем в случае использовани известной
шлакообразующей смеси. Угар раскисл , тедей и серы на плавках, обработан- иых предлагаемой смесью (1,2,4,5) и особенно смесью 3, имеющей оптимальный состав, ниже, чем при применении известной смеси (по кремнию на 2-12, алюминию на 2-30, кальцию на 2-10, сере по 15-60, марганцу на 4-10%). Еще больша экономи легирующих и раскислителей вы вл етс при сравнении с базовым вариантом (без применени смеси). Угар кремни ниже на 20-30, алюмини 6-34, серы 25-70, марганца 7-13 и кальци на 2-10%.
Экономи ферросилици , ферромарганца , силикокальци , серы и алюмини при применении предлагаемой смеси (в сравнении с базовым вариантом) составит:
23 4%:;2 2 кг/т
100% 5
. . , .
100% - - 0,12 кг/т;
iiiP%. , , Т00% ° кг/т -1,0 кг/т „ . .
----- ----- г П Sa кт /т
100% .и.з кг/т,
кг/т .. . .
100% 0,15 кг/т.
где 23,4; 12,4; 11,0; 54; 5% - средн разница между степен ми угара кремни , алюмини , марганца, серы и кальци соответственно при применении предлагаемой смеси и при выплавке без применени смеси дл защиты зер- кала металла;
2,2; 1,0; 8,5; 1,П и 3,0 кг/т - расход ферросилици , алюмини вторичного , ферромарганца, серы и силикокальци на тонну стали.
Применение смеси дл защиты зеркала металла в ковше способствует почти полному предотвращению испарени железа и марганца с зеркала металла в ковше, т.е. улучшению сани- тарно-гигиенической ситуации при легировании стали в сталеразливочном ковше. В случае производства стали.
5
легированной серой, содержание сернистого ангидрида в воздухе рабочей зоны при применении смеси в 20-100 - раз ниже, чем при вьплавке без применени смеси. Еще более значительный зффект получаетс по снижению загр зненности воздуха селенистьм ангидридом при выплавке селеносодер- 10 жащих сталей, так как давление паров селена над железоуглеродистым расплавом в 1 00 раз выше, чем у серЫа Но при выплавке селенсодержащих сталей пpшv eн ют смеси с низким содержа- t5 нием селена (0,003-0,02%), из которых селен практически не поступает в атмосферу. Несмотр на некоторое i поступление частичек смеси в воздух
во врем начала выпуска стали из пе- 20 чи, пьшесодержание в воздухе рабочей зоны сталевара снижаетс в 6 раз благодар снижению интенсивности испарени железа, марганца и др. и последующего образовани их аэрозолей.
35
0
30
5
Claims (2)
- Формула изобретениI. Шлакообразующа смесь, содержаща оксид кремни , оксид алюмини , оксид железа, оксид кальци , оксид магни , оксиды щелочных металлов, углерод, отличающа с тем, что, с целью экономии легирующих и раскислителей при обработке стали в ковше, она дополнительно содержит оксид марганца, селен и серу при следующем соотношении компонентов , мас.%:Оксид кремни 32-55Оксид железа0,2-12,0Оксид кальци 2-9Оксид магни 1 -4Оксид алюмини 0-26Оксиды щелочных металлов0 ,7-4,0 Оксид марганца 0,2-5,0 . Углерод4-28 Сера 0,1-350 Селен 0,003-0,300
- 2. Шлакообразующа смесь по п. 1, отличающа с тем, что в качестве оксидов щелочных металлов используют оксиды натри и кали .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884499153A SU1585342A1 (ru) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | Шлакообразующа смесь |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884499153A SU1585342A1 (ru) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | Шлакообразующа смесь |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1585342A1 true SU1585342A1 (ru) | 1990-08-15 |
Family
ID=21406344
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884499153A SU1585342A1 (ru) | 1988-09-20 | 1988-09-20 | Шлакообразующа смесь |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1585342A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103627852B (zh) * | 2013-11-29 | 2016-06-08 | 攀钢集团研究院有限公司 | 铁水保温剂及含钒钛铁矿的冶炼方法 |
-
1988
- 1988-09-20 SU SU884499153A patent/SU1585342A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1089i46, кл. С 21 С 5/54, 1983. Авторское свидетельство СССР 1 262923, кл. В 22 D 27/06, 1965. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103627852B (zh) * | 2013-11-29 | 2016-06-08 | 攀钢集团研究院有限公司 | 铁水保温剂及含钒钛铁矿的冶炼方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3537842A (en) | Treatment of molten metal | |
SU1585342A1 (ru) | Шлакообразующа смесь | |
RU2231559C1 (ru) | Способ прямого легирования стали комплексом элементов | |
US2569146A (en) | Metallurgical addition agent | |
JPS607001B2 (ja) | 耐疲労性のすぐれた高シリコンバネ鋼の製造法 | |
RU2096491C1 (ru) | Способ производства стали | |
KR100491335B1 (ko) | 탈산 및 탈황효율이 향상된 제강 및 주강용 탈산-탈황제및 이의 제조방법 | |
SU631542A1 (ru) | Тверда окислительна смесь дл внепечного рафинировани сплавов | |
SU1035079A1 (ru) | Марганцевый шлак | |
SU1700062A1 (ru) | Порошкообразна смесь дл дефосфорации хромомолибденовых сталей | |
SU1659495A1 (ru) | Шлакообразующа смесь дл сталеплавильного процесса | |
RU2044063C1 (ru) | Способ производства низколегированной стали с ниобием | |
SU1086019A1 (ru) | Способ выплавки марганцевой стали аустенитного класса | |
RU2118380C1 (ru) | Способ производства микролегированной ванадием стали | |
SU850679A1 (ru) | Шлакометаллическа смесь дл рафинировани СТАли | |
SU1014919A1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащей стали | |
SU1301849A1 (ru) | Способ производства низкоуглеродистой стали | |
SU1073292A1 (ru) | Способ выплавки стали и смесь дл легировани стали | |
RU2164954C1 (ru) | Способ десульфурации шлака | |
RU2131788C1 (ru) | Способ производства слитков подшипниковой стали | |
SU726179A1 (ru) | Шлакообразующа смесь дл обработки стали | |
SU1668410A1 (ru) | Способ рафинировани карботермического силикованади | |
SU872010A1 (ru) | Экзотермическа шлакообразующа смесь дл разливки стали | |
SU1310435A1 (ru) | Шлакообразующа смесь | |
RU2157858C2 (ru) | Способ получения лигатуры методом алюминотермии |