SU1576575A1 - Способ струйной закалки изделий - Google Patents
Способ струйной закалки изделий Download PDFInfo
- Publication number
- SU1576575A1 SU1576575A1 SU884399464A SU4399464A SU1576575A1 SU 1576575 A1 SU1576575 A1 SU 1576575A1 SU 884399464 A SU884399464 A SU 884399464A SU 4399464 A SU4399464 A SU 4399464A SU 1576575 A1 SU1576575 A1 SU 1576575A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- air
- water
- products
- cycle
- quenching
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано при термообработке изделий из легированных сталей. Целью изобретени вл етс повышение качества закалки неподвижных изделий путем снижени скорости охлаждени по мере понижени температуры изделий и предотвращени за счет этого по влени закалочных трещин. Способ включает подачу чередующихс струй воды и воздуха на неподвижные издели с бесступенчатой регулировкой скорости охлаждени при последовательном снижении соотношени продолжительностей подачи воды и воздуха в каждом цикле от 5-3 до 1-0,1 по мере охлаждени стали. Суммарна длительность каждого цикла обработки водой и воздухом равна 2-10 с. Кроме того, частота смены циклов охлаждени обратно пропорциональна среднемассовой скорости охлаждени . 1 табл.
Description
1
,(21) 4399464/31-02 (22) 01.02.88 (46) 07.07.90. Бкш. № 25
(71)Таганрогский комбайновый завод и Донецкий политехнический институт
(72)В.Н.Брехачев, Д.А.Шамкович, А.А.Баранов, В.П.Горбатенко, Л.Г.Алексеев и А.Г.Алещенко
(53)621.784.6 (088.8)
(56)Головин Г.Ф. и Зимин Н.В. Технологи термической обработки металлов с применением индукционного на- г.рева. - Л.: Машиностроение, 1979, с.29-31.
Авторское свидетельство СССР № 996466, кл. С 21 D 1/02, 1981.
(54)СПОСОБ СТРУЙНОЙ ЗАКАЛКИ ИЗДЕЛИЙ
(57)Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано
при термообработке изделий из легированных сталей. Целью изобретени вл етс повышение качества закалки неподвижных изделий путем снижени скорости охлаждени по мере понижени температуры изделий и предотвращени за счет этого по влени закалочных трещин. Способ включает подачу- чередующихс струй воды и воздуха на неподвижные издели с бесступенчатой регулировкой скорости охлаждени при последовательном снижении соотношени продолжнтельностей подачи воды и воздуха в каждом цикле от 5-3 до 1-0,1 по мере охлаждени стали. Суммарна длительность каждого цикла обработки водой и воздухом равна 2-10 с. Кроме того, частота смены циклов охлаждени обратно пропорциональна средне- массовой скорости охлаждени . 1 табл.
(Л
Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано при термообработке изделий из легированных сталей.
Цепью изобретени вл етс повышение качества закалки неподвижных .
изделий путем снижени скорости охлаждени по мере понижени температуры изделий и предотвращени за счет этого по влени закалочных трещин.
При осуществлении способа на поверхность неподвижного издели подают сначала струи воды, а затем - воздуха . Такие циклы охлаждени осуществл ют один за другим при последовательном снижении соотношений продолжительности подачи воды и воздуха в каждом цикле от 5: - 1:1 до 1:1 - 1:10 по мере охлаждени стали. Суммарна длительность каждого цикла обработки водой и воздухом 2-10 с.
Обеспечение закалки неподвижного издели позвол ет производить обработку деталей практически любой формы. Способ возможно реализовать в усло- ,ви х действующего цеха или участка машиностроительного завода, так как он не требует дополнительно большой площади,
СП
0
ел 1 ел
Скорость охлаждени снижаетс по мере понижени температуры, достига минимальных значений в области температур мартенситного превращени . Реализаци предлагаемого способа применительно к закалке изделий из легированных сталей позвол ет отказатьс от закалки в масле и в расплавах, что делает процесс более технологич- , экономичным, экологически более чистым и безопасным.
Изменение отношени продолжительности подачи воды и воздуха в каждом цйиле от 5-3 в начальной стадии ох- лаждени , до 1-0,1 на завершающем его этапе позвол ет последовательно снижать скорость охлаждени издели . Увеличение отношени продолжительности подачи воды и воздуха более чем 5s1 нецелесообразно, так как средн корость охлаждени на начальной стадии излишне высока , что увеличивает веро тность образовани трещин, особенно в издели х с малым сечением из среднелегированных сталей. Снижение продолжительности подачи воды по отношению к воздуху в цикле менее чем 1:10 соответственно приведет к полу- ,чению недостаточной средней скорости охлаждени на завершающем этапе дл получени однородной структуры закалки по всему сечению из низколегированных сталей.
На начальной стадии охлаждени от- Ношение продолжительностей охлаждени водой и воздухом в цикле, равное 5, необходимо дл сталей с относительно невысокой устойчивостью переохлажденного аустенита, а равное 3 - дл среднелегированных сталей с повышенной устойчивое гью переохлажденного, аустенита. На заключительной стадии охлаждени в области температур мартенситного превращени отношение про должительностей охлаждени водой и воздухом в цикле дл сталей с невысокой и повышенной устойчивостью переохлажденного аустенита устанавливаетс равным соответственно 1:1 - 1:2 и 1:5 - 1:10.
Уменьшение суммарной длительности каждого цикла охлаждени ниже 2 с нецелесообразно из-за сопоставимого по величине необходимого времени переключени подачи воды и воздуха в цикле, что затруднит регулирование заданной скорости охлаждени . Увеличение длительности каждого цикла охлаждени водой и воздухом свыше 10 с не обеспечивает бесступенчатое регулирование скорости охлаждени . Небольша длительность каждого цикла охлаждени (1-3), реализуетс дл изделий с небольшим расчетным сечением 10-30 мм, длительность диклов увеличиваетс с увеличением расчетного сечени издели , достига максимальных значений 8-10 с дл изделий с расчетным сечением свыше 100 мк сталей с повышенной устойчивостью переохлаждени аустенита.
Уменьшение скорости охлаждени по мере снижени температуры издели происходит за счет снижени длительности охлаждени водой в каждом цикле по отношению к длительности охлаждени воздухом. Это позвол ет реализовать на начальной стадии охлаждени в области температур возможного перлитного превращени и минимальной устойчивости переохлажденного аустенита , охлаждение с высокой скоростью превышающей критическую, в дальнейшем эта скорость постепенно снижаетс , достига минимально необходимых дл реализации мартенситного превращени значений в температурном интервале этого превращени .
Реализаци предлагаемого способа позвол ет исключить по вление трещин при закалке изделий легированных сталей за счет охлаждени при мартен ситном превращении с усредненной скоростью 20-30°С/с, исключающей возникновение при этом значительных термических напр жений.
Пример. Вал самоходного комбайна Дон-1500 из стали 40Х массой 9,1 кг с расчетным диаметром 40 мм, имеющий температуру 860-890°С, помещают в спрейер, охватывающий всю поверхность издели , к которому подведены вода давлением 1,5-2 атм и сжатый воздух давлением 4-5 атм. Смену охлаждающих сред производ т автоматически по заданной программе.
Результаты исследований процесса закалки вала сведены в таблицу.
В опытах 1-3 получена удовлетворительна структура закалки по всему сечению вала при отсутствии закалочных трещин, т.е. результат аналогичен закалке в масле.
Выбор оптимального варианта определ етс характером деформаций.
В опыте 4 закалочные трещины выз ваны излишне высокой скоростью охлаждени в процессе первого цикла. При испытании опыта 5 в конечной структуре наблюдаетс троостит, что свидетельствует о предельном отношении времени охлаждени водой ко времени охлаждени воздухом, равном 1:10 на второй стадии процесса, т.е. от 440 до 160°С.
Claims (1)
- Дальнейшее снижение этого отно .шени не испытывают, так как это при-Формула изобретени водит к образованию в структуре сво- Способ струйной закалки изделий,бедного феррита. 5включак тий подачу чередующихс струйОпыт 6 приводит к образованию тре-воды и воздуха на поверхность изде-щин , вследствие того, что при отношении Т0:2 процесс провод т при 60°С, т.е. на стали мартенситного превращени .Предлагаемый способ закалки позвол ет получить более однородную структуру по сечению изделий с расчетным сечением более 30 мм по сравнению с закалкой в масле, отказатьс от исполь- 25 мени подачи воды и воздуха от 5-3 до зовани масла в качестве охлаждающей 1-0,1 и суммарной длительности каж- среды дл легированных сталей и лик- дого цикла 2-10 с.видировать в результате этого о ции очистки и мойки изделий. Способ вл етс экологически чистым по сравнению с закалкой легированных сталей в масле, позвол устранить сложную- систему удалени паров масла и очистки сточных вод, отказ от сложных противопожарных установок. Способ обеспечивает более благопри тные услови работы термистов.ли , отличающийс тем, что, с целью повышени качества закалки изделий за счет предотвращени трещинообразовани , подачу струй воды и воздуха на поверхность издели осуществл ют последовательно и циклами , при постепенном снижении от цикла к циклу соотношени в них вре
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884399464A SU1576575A1 (ru) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | Способ струйной закалки изделий |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884399464A SU1576575A1 (ru) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | Способ струйной закалки изделий |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1576575A1 true SU1576575A1 (ru) | 1990-07-07 |
Family
ID=21364239
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884399464A SU1576575A1 (ru) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | Способ струйной закалки изделий |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1576575A1 (ru) |
-
1988
- 1988-02-01 SU SU884399464A patent/SU1576575A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2007044764A (ja) | 熱間鍛造設備 | |
CN108220851B (zh) | 一种金属结构件及其加工方法 | |
Ma et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of linear friction welded 45 steel joint | |
SU1576575A1 (ru) | Способ струйной закалки изделий | |
JP2001503104A (ja) | 耐磨耗性のカムシャフトおよびその作製方法 | |
JPH0663028B2 (ja) | 圧延鋼製品の製造法 | |
US4070210A (en) | Method for hot and immersion alumising of compactly formed ferrous alloy products | |
IE46440B1 (en) | The manufacture of elongated bodies of hard or semi-hard carbon steel | |
CN102199702A (zh) | 一种内燃机曲轴复合强化热处理技术 | |
RU1768656C (ru) | Способ обработки заготовок | |
JP3625224B2 (ja) | 高深度高硬度レールの製造方法 | |
RU2353671C2 (ru) | Способ производства термомеханически обработанных горячекатаных труб | |
RU2201460C2 (ru) | Способ высокочастотной термообработки изделий и устройство для его осуществления | |
UEKI et al. | High temperature deformation and thermomechanical treatment of low carbon steel and vanadium-niobium microalloyed steel | |
Semiatin et al. | Induction tempering of steel: Part II. Effect of process variables | |
RU2104845C1 (ru) | Способ электроконтактной наплавки | |
CN112553416B (zh) | 一种提高激光熔化沉积12CrNi2合金钢等温淬火组织强度的热处理方法 | |
SU1154345A1 (ru) | Способ закалки цилиндрических изделий с осевым отверстием | |
RU2231563C1 (ru) | Способ термической обработки изделий из низко- и среднеуглеродистых нелегированных и малолегированных сталей | |
SU1638182A1 (ru) | Способ термической обработки крупномодульных зубчатых колес | |
SU1749253A1 (ru) | Способ поверхностной закалки при индукционном нагреве стальных деталей | |
JPS589929A (ja) | 冷間ピルガ−圧延機用ロ−ルダイスの熱処理方法 | |
SU1548219A1 (ru) | Способ термического упрочнени стальных изделий | |
Adamova et al. | Influence of steel hardenability on residual stresses in hardening the sleeves of large built-up back-up rolls | |
SU901302A1 (ru) | Способ термической обработки литых аустенитных сталей |