SU1502145A1 - Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes - Google Patents
Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes Download PDFInfo
- Publication number
- SU1502145A1 SU1502145A1 SU874372218A SU4372218A SU1502145A1 SU 1502145 A1 SU1502145 A1 SU 1502145A1 SU 874372218 A SU874372218 A SU 874372218A SU 4372218 A SU4372218 A SU 4372218A SU 1502145 A1 SU1502145 A1 SU 1502145A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- radius
- caliber
- central arc
- outlets
- finishing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве труб на станах продольной прокатки труб. Цель изобретени - повышение качества труб. Обжимной калибр инструмента дл продольной прокатки образован двум валками с ручь ми. Каждый из ручьев имеет центральную дугу с центром, лежащим на оси симметрии ручь и ниже плоскости разъема, и радиусные выпуски, плавно сопр женные с центральной дугой и выполненные радиусами, равными по величине радиусу центральной дуги. В предлагаемом обжимном калибре центры радиусных выпусков расположены на ос х, составл ющих с плоскостью разъема калибров, угол, определ емый из соотношени α = ARCCOS (2-B/H)The invention relates to pipe production and can be used in the production of pipes in longitudinal rolling mills. The purpose of the invention is to improve the quality of pipes. The crimping caliber of the tool for longitudinal rolling is formed by two rollers with strands. Each of the streams has a central arc with a center lying on the axis of symmetry of the stream and below the plane of the connector, and radius outlets smoothly coupled with the central arc and executed with radii equal in size to the radius of the central arc. In the proposed crimping caliber, the centers of the radial outlets are located on the axes constituting with the plane of the gauge connectors, the angle determined from the ratio α = ARCCOS (2-B / H)
где B - ширина калибра, H - высота калибра. Кроме того, сопр жени центральной дуги и радиусных выпусков выполнены радиусом, составл ющим 0,5-0,9 радиуса чистового калибра. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.where B is the width of the caliber, H is the height of the caliber. In addition, the conjugations of the central arc and radius outlets are made with a radius of 0.5-0.9 of the radius of the finishing caliber. 1 hp f-ly, 2 ill.
Description
BVBv
- arccos .( 2 --), где В - ширина калиб п- arccos. (2 -), where B - the width of the caliber p
ра, Н - высота калибра. На главных ос х откладываетс ширина и высота калибра, из точек, соответствующих ширине калибра, провод тс дуги выпусков радиусами, центры которых лежат на ос х, проведенных под углом 0 . Центральные дуги провод тс радиусами той же величины с центрами , лежащими на вертикальной оси калибра .ra, H - the height of the caliber. On the main axes, the width and height of the gauge is deposited; from the points corresponding to the width of the gauge, there are arcs of outlets with radii whose centers lie on axes drawn at an angle of 0. The central arcs are conducted with radii of the same size with centers lying on the vertical axis of the gauge.
Центральную дугу и дуги радиусных выпусков калибров соедин ют ду- гой с радиусом г, величина которого определ етс из условий устойчивости поперечного сечени трубы и составл ет 0,5-0,9 радиуса чистового калибра . Подобным образом стро т все черновые и предчистовые калибры предложенного технологического инструмента и Размеп;ают их последовательно с чередованием разъема. Дл каждого калибра определ етс высота Н и ширина В, из условий деформации трубы в стане определ етс радиус сопр жени центральной дуги с выпуском. С учетом отношени пшрины к высоте.The central arc and the arcs of the radius outlets of the calibers are connected by an arc with a radius g, the value of which is determined from the stability conditions of the pipe cross section and is 0.5-0.9 of the radius of the finishing caliber. In this way, all the draft and pre-finishing gauges of the proposed technological tool and Razmep are built in succession with the alternation of the connector. The height H and width B are determined for each gauge, and the radius of the conjugation of the central arc to the outlet is determined from the conditions of the pipe deformation in the mill. Considering the relation of height to height.
,- ,,
т.е. овальности калибра, определ етс угол наклона оси, на которой лежат центры радиусных выпусков. В качестве примера конкретного исполнени следует рассмотреть производство труб диаметром 108 мм со стен- кой 9 мм на 9-клетьевом калибровочном стане ТПА-140 с предложенными обжимными калибрами. Суммарна деформаци составл ет 20%, причем обжати по диаметру в первой клети 1,2%, в 2-6 клет х 3,5%; в седьмой 2,3% , восьмой 0,8%. В дев той клети обжати нет, а происходит округление периметра трубы. Заготовка после обжатной машины диаметром 1 36 мм прокатываетс в первой клети, калибр которой имеет высоту Н 131,8 мм и ширину В 136,9 мм, отношение,those. the ovality of the gauge determines the angle of inclination of the axis on which the centers of radius outlines lie. As an example of a specific design, consider the manufacture of pipes with a diameter of 108 mm with a wall of 9 mm on a 9-gauge TPA-140 mill with the proposed crimp gauges. The total strain is 20%, with a reduction in diameter in the first stand of 1.2%, in 2-6 cells x 3.5%; in the seventh 2.3%, eighth 0.8%. In the ninth stand, there is no reduction, and rounding of the perimeter of the pipe takes place. The blank after the squeezing machine with a diameter of 1.36 mm is rolled in the first stand, the caliber of which has a height H of 131.8 mm and a width B of 136.9 mm, the ratio
тt
-7 «1,04. Угол наклона осей центров Н-7 "1.04. Tilt angle of the axes of the centers H
радиусных выпусков составл ет oi. - arccos(2-l,04) или равен 16°18 , Радиусы сопро жени центральных дуг калибра и вьтусков составл ют 0,7 радиуса чистового калибра и равны 38,03 мм. Затем труба попадает во второй калибр, повернутый относительно первого на 90°, который имеет высоту Н 126,2 мм и ширину В 133,1radius issues is oi. - arccos (2-l, 04) or equal to 16 ° 18; The radii of conjugation of the central arcs of the caliber and arches are 0.7 of the radius of the finishing caliber and equal to 38.03 mm. Then the pipe enters the second caliber, rotated relative to the first one by 90 °, which has a height H of 126.2 mm and a width of B 133.1
0 0
5five
00
5 0 5 5 0 5
00
5 five
отношение - 1,055, угол об . Нthe ratio is 1.055, the angle is about. H
Радиусы сопр жени г мм, что составл ет 0,9 от радиуса чистового калибра. При этом наклон оси центров выпуска на угол равный 19°6 обеспечивает совпадение участков сопр жени первого и второго калибров. В последующих калибрах при измен емых величинах Н и В отношение между ними остаетс посто нным и составл ет 1,055 и угол между ос ми центров радиусных выпусков и горизонтальной осью составл ет 19 б ,В восьмой паре калибров отноше1ше высоты к ширине калибра равно 1,02, угол И 30 , г 48,96 мм. Дев тый калибр (чистовой ) имеет круглое поперечное сечение с радиусом, равным 54,4 мм.The conjugation radii are g mm, which is 0.9 times the radius of the finishing gauge. At the same time, the slope of the axis of the exhaust centers by an angle equal to 19 ° 6 ensures the coincidence of the interfaces of the first and second calibers. In subsequent calibers, with variable values of H and B, the ratio between them remains constant and is 1.055, and the angle between the axes of the centers of radius outlets and the horizontal axis is 19 b. In the eighth pair of calibers, the height to width of the gauge is 1.02, angle And 30 g 48.96 mm. The ninth caliber (finishing) has a circular cross-section with a radius of 54.4 mm.
Радиусы центральной дуги и радиус- Hbtx выпусков равны дл всех черновых и предчистовых калибров 106,7 мм и определ ютс по изменению периметра трубы при заданных по клет м обжати м . Определение угла между осью центров радиусных выпусков и осью разъема калибров из предложенного соотношени уста.навливает жесткую св зь между овализацией калибра и его формой, что способствует построению калибров с оптимальным распределением напр жений при прокатке труб.The radii of the central arc and the radius of the Hbtx releases are equal for all rough and pre-gauge calibers of 106.7 mm and are determined by the change in the perimeter of the pipe for a given roll cage. Determining the angle between the axis of the centers of radial outlets and the axis of the connector gauges from the proposed relationship establishes a rigid connection between the ovalization of the gauge and its shape, which contributes to the construction of gauges with optimal stress distribution during pipe rolling.
При радиусах сопр жени , меньших 0,5 радиуса чистового калибра,т.в. в примере конкретного исполнени меньше 27,2 мм, происходит незаполнение калибра в области сопр жений, что ведет к образованию складок на Наружной поверхности и вскрытию дефектов .With a radius of coupling less than 0.5 of the radius of the finishing caliber, i.e. in the example of a specific design, less than 27.2 mm, the caliber is not filled in the mating area, which leads to the formation of folds on the outer surface and the opening of defects.
При использовании радиусов сопр жений , больших 48,96 мм, т.е. больше 0,9 от радиуса чистового калибра , происходит формирование участков С готовым радиусом гор чей трубы до чистовых калибров, участки между которыми раскатываютс в чистовых калибрах с большим трудом из-за малых частнък деформаций в зтих калибрах. Использование предлагаемого обжимного калибра позвол ет получать трубы повышенной точности по диаметру, а в случае оправочной прокатки и по стенке. Кроме того, снижение поперечного скольжени металла в очаге деформации повьппает выт жную способность калибров, улучшает качество наружной поверхности и снижает износ калибров.When using mating radii greater than 48.96 mm, i.e. greater than 0.9 from the radius of the finishing caliber, the formation of the sections C of the finished radius of the hot pipe to the finishing calibers takes place, the areas between which are rolled out in the finishing calibers with great difficulty due to small partial deformations in these calibers. The use of the proposed crimp gauge allows to obtain tubes of increased accuracy in diameter, and, in the case of mandrel rolling, along the wall. In addition, a reduction in the lateral slip of the metal in the deformation zone increases the exhaust capacity of the gauges, improves the quality of the outer surface and reduces the wear of the gauges.
tt
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874372218A SU1502145A1 (en) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874372218A SU1502145A1 (en) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1502145A1 true SU1502145A1 (en) | 1989-08-23 |
Family
ID=21353136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874372218A SU1502145A1 (en) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1502145A1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5412974A (en) * | 1992-04-16 | 1995-05-09 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method of producing seamless pipes utilizing a plug rolling procedure |
| CN1309495C (en) * | 2002-09-10 | 2007-04-11 | 白忠泉 | Inner press roller roll type outline matching screw tube blank |
| CN104209345B (en) * | 2014-07-15 | 2017-01-11 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Pass design method of continuous rolling machine |
-
1987
- 1987-12-23 SU SU874372218A patent/SU1502145A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 590025, кл. В 21 В 27/02, 1976, Авторское свидетельство СССР № 908434, кл. В 21 В 17/14, 1980. Авторское свидетельство СССР N 973199, кл. В 21 В 17/02, 1981. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5412974A (en) * | 1992-04-16 | 1995-05-09 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method of producing seamless pipes utilizing a plug rolling procedure |
| CN1309495C (en) * | 2002-09-10 | 2007-04-11 | 白忠泉 | Inner press roller roll type outline matching screw tube blank |
| CN104209345B (en) * | 2014-07-15 | 2017-01-11 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Pass design method of continuous rolling machine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1502145A1 (en) | Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes | |
| RU2006301C1 (en) | Pilgrim roll groove | |
| SU1475742A1 (en) | Pass system for rolling rounds | |
| US1757388A (en) | Rolled-metal beam | |
| SU577059A1 (en) | Roll for longitudinal rolling of tubes | |
| SU884751A1 (en) | Roll for tube cold rolling | |
| SU598666A1 (en) | Production tool of three-high expanding mill | |
| SU956080A1 (en) | Roll for tube lengthwise rolling | |
| SU1079321A1 (en) | Two-roll pass for tube longitudinal rolling | |
| SU1540878A1 (en) | Apparatus for automatic program control of butt resistance welding finishing two-roll diagonal pass for rolling squares with rounded-off corners | |
| SU837437A1 (en) | Method of shaping tube blanks | |
| SU700980A1 (en) | Method for rolling wedge-shaped sections | |
| SU1052293A1 (en) | Pilger mill roll | |
| SU1614875A1 (en) | Process tool for two-high reducing mill | |
| SU1731340A1 (en) | Machine for forming longitudinally corrugated pipes to shape | |
| RU2008108C1 (en) | Roll for lengthwise rolling of tubes | |
| SU1380811A1 (en) | Method of manufacturing flange beams | |
| SU1017396A1 (en) | Pass of rolls for pilger rolling of tubes | |
| SU441055A1 (en) | Roll three-roll roll mill helical rolling | |
| RU2210440C1 (en) | Method for rolling h-sections | |
| SU1071335A1 (en) | Special tool for reducing mill | |
| SU1186293A1 (en) | Method of rolling channel | |
| SU791437A1 (en) | Double-roll leader-pass for rolling rounds | |
| SU670350A1 (en) | Pass of roll for pilgrim-step tube-rolling | |
| SU1530284A1 (en) | Tool for profile-bending mill |