RU2006301C1 - Pilgrim roll groove - Google Patents
Pilgrim roll groove Download PDFInfo
- Publication number
- RU2006301C1 RU2006301C1 SU5037866A RU2006301C1 RU 2006301 C1 RU2006301 C1 RU 2006301C1 SU 5037866 A SU5037866 A SU 5037866A RU 2006301 C1 RU2006301 C1 RU 2006301C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- radius
- arc
- stream
- zone
- cross
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при прокатке труб на пилигримовых станах. The invention relates to pipe rolling production and can be used when rolling pipes on pilgrim mills.
Известен ручей пилигримового валка для периодической прокатки труб [1] , содержащий по периметру бочки валка обжимную, предчистовую и калибрующую зоны, профиль каждой из которых образован центральной дугой и симметричными в виде прямых линий или дуг окружностей, касательных к центральной дуге (выпусками) 1. Радиус центральной дуги, а следовательно, площадь поперечного сечения ручья валка обжимной и предчистовой зон выполняются с постоянно уменьшающимся, а калибрующей зоны - с постоянным значением. A well-known pilgrim roll creek for periodic rolling of pipes [1], containing crimp, prefinishing and gauge zones along the perimeter of the roll barrel, the profile of each of which is formed by a central arc and symmetrical in the form of straight lines or arcs of circles tangent to the central arc (outlets) 1. The radius of the central arc, and consequently, the cross-sectional area of the brook stream of the crimp and pre-treatment zones, is performed with constantly decreasing, and the calibrating zone with a constant value.
Угол выпуска, начиная с его максимального значения 30-35о в начале обжимной зоны, выполняют с постоянно изменяющимся значением, включая и часть калибрующей зоны, в конце которой он принимает значение 15 - 20о в зависимости от размера прокатываемых труб и суммарной вытяжки.The outlet angle, starting from its maximum value of 30-35 о at the beginning of the crimping zone, is performed with a constantly changing value, including the part of the calibrating zone, at the end of which it takes a value of 15 - 20 о depending on the size of the rolled pipes and the total exhaust.
При прокатке труб в таких валках объем металла, поданный за один оборот валков, перемещается в продольном и поперечном направлениях. Как видно из фиг. 1, где показано поперечное сечение мгновенного очага деформации, часть металла идет от вершины ручья в выпуски, образуя нераскатанные в трубу сечения S1-2-3 = S1l-2l-3l. Вдоль пилигримовой головки образуются два уса переменной толщины и ширины. При последующей подаче и кантовке гильзы на 90о нераскатанный объем металла попадает в вершину ручья и затем деформируется в участок трубы.When rolling pipes in such rolls, the volume of metal supplied per revolution of the rolls moves in the longitudinal and transverse directions. As can be seen from FIG. 1, where the cross section of the instantaneous deformation zone is shown, a part of the metal goes from the top of the stream to the outlets, forming sections S 1-2-3 = S 1 l -2 l -3 l not expanded into the pipe. Two whiskers of variable thickness and width are formed along the pilgrim head. When subsequently feeding the liner and turnover device 90 neraskatanny volume of metal enters the top of the stream and then in the deformed tube section.
Процесс деформации заготовки в пилигримовых валках имеет ряд существенных недостатков. The process of deformation of the workpiece in pilgrim rolls has a number of significant drawbacks.
Образующийся по радиусу бочки валков "ус" длиннее развертки ручья валка по вершине и при кантовке его в вершину не раскатывается полностью. Это является причиной образования на готовом участке трубы "погон", разностенности. Для ликвидации этих дефектов снижают подачу, а следовательно, производительность;
прокатка в двух валках с глубоким врезом ручья в цилиндрическую бочку характеризуется значительной разницей окружных скоростей в поперечном сечении ручья, обусловленной разностью значений радиусов по вершине и бочке валка (Rв/Rб≈ 1/2). В то же время металл выходит из валков с некоторой средней скоростью vср. = πRкnb, определяемой величиной катающего радиуса Rк. Это приводит к значительному опережению по вершине ручья и к образованию явления выпучивания (потеря продольной устойчивости) в период деформации металла предчистовой зоной [2] .The "mustache" formed along the radius of the roll barrel is longer than the sweep of the roll stream along the top and when tilting it to the top does not roll out completely. This is the reason for the formation of a "shoulder strap", a difference in the finished pipe section. To eliminate these defects, they reduce the flow, and therefore, productivity;
rolling in two rolls with a deep cut of the stream into a cylindrical barrel is characterized by a significant difference in peripheral speeds in the cross section of the stream, due to the difference in the radii along the top and barrel of the roll (R in / R b ≈ 1/2). At the same time, the metal leaves the rolls with a certain average speed v cf. = πR to n b determined by the value of the rolling radius R to . This leads to a significant advance on the top of the stream and to the formation of a buckling phenomenon (loss of longitudinal stability) during the period of metal deformation by the pre-finish zone [2].
Это явление усугубляется увеличением обжатия в вершине валка за счет раскатки утолщенной стенки "уса". This phenomenon is exacerbated by an increase in compression at the top of the roll due to rolling of the thickened wall of the "mustache".
На фиг. 2 представлена эпюра скоростей течения металла в поперечном сечении ручья валка, где: 1, 2 - точки равных скоростей vкметалла и поверхности ручья; 5 - точка максимальной разницы скоростей металла и поверхности ручья, S1-5-2 - зона опережения, S1-3-3l, S2-4-4l - зоны отстаивания. Разность скоростей металла Δv являются причиной возникновения напряжений, нарушающих сплошность металла и образующих такой вид брака, как "равнина", особенно при прокатке тонкостенных труб.In FIG. 2 is a diagram of metal flow rates in the cross section of a roll stream, where: 1, 2 are points of equal speeds v to the metal and surface of the stream; 5 - point of the maximum difference between the speeds of the metal and the surface of the stream, S 1-5-2 - advance zone, S 1-3-3 l, S 2-4-4 l - settling zone. The difference in the velocity of the metal Δv is the cause of stresses that violate the continuity of the metal and form such a defect as a "plain", especially when rolling thin-walled pipes.
Вопросами снижения уширения металла по длине ручья валка посвящены ряд работ [3- 4] , где рекомендуют регулировать величину уширения формой и величиной угла выпуска. A number of works [3–4] have been devoted to questions of reducing metal broadening along the length of the roll brook, where it is recommended to regulate the magnitude of broadening by the shape and magnitude of the angle of release.
Известный поперечный профиль ручья [3] исключает свободное течение металла из-за относительно малых углов выпуска. Предложено интенсивным изменением угла выпуска (от 40 до 80о) осуществлять формоизменение по схеме круг-ромб-квадрат-круг.The known transverse profile of the stream [3] eliminates the free flow of metal due to the relatively small angles of release. It is proposed that an intensive change in the angle of release (from 40 to 80 about ) to carry out shaping according to the scheme circle-rhombus-square-circle.
Основным недостатком этого решения является незначительная протяженность центральной дуги, ограниченная большими углами прямолинейных выпусков, что может привести к растрескиванию металла по вершине ручья и значительному уширению металла. The main disadvantage of this solution is the insignificant length of the central arc, limited by large angles of rectilinear outlets, which can lead to cracking of metal along the top of the stream and significant broadening of the metal.
Известно решение [5] , целью которого является повышение производительности пилигримовой прокатки путем новой профилировки поперечного сечения ручья. Поперечное сечение ручья валка, по этому решению, образовано центральной дугой и дуговыми симметричными выпусками, радиус центральной дуги обжимной и предчистовой зон равен радиусу готовой трубы. Перераспределение деформации между вершиной ручья и дуговыми выпусками, позволяет повысить производительность процесса. A solution is known [5], the purpose of which is to increase the performance of the pilgrim rolling by means of a new profiling of the cross section of the stream. The cross section of the roll stream, according to this solution, is formed by a central arc and symmetrical arc outlets, the radius of the central arc of the crimp and pre-treatment zones is equal to the radius of the finished pipe. The redistribution of deformation between the top of the stream and the arc outlets allows to increase the productivity of the process.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является ручей пилигримового валка [5] . В соответствии с прототипом ручей пилигримового валка, имеющий по длине обжимную (редуцирующую) и предчистовую зоны, уменьшающегося поперечного сечения, профиль которого образован центральной дугой с радиусом, равным радиусу калибрующей зоны с дуговыми симметричными выпусками и зоны калибровки с профилем постоянного радиуса при отношении высоты к ширине профиля в этих зонах, равным 
Недостатком прототипа является произвольное выполнение дуговых выпусков, в направлении которых течет уширяющийся металл, т. е. значительно увеличится уширение и связанные с ним недостатки процесса. The disadvantage of the prototype is the arbitrary implementation of the arc outlets in the direction of which the expanding metal flows, i.e., the broadening and the associated process disadvantages will increase significantly.
Выполнение ручья валка в поперечном сечении тремя дугами, эксцентричными к окружности заготовки, увеличит неравномерность в поперечном сечении и разность скоростей в продольном направлении, что снизит качество труб. The implementation of the roll stream in cross section with three arcs eccentric to the circumference of the workpiece will increase the unevenness in the cross section and the speed difference in the longitudinal direction, which will reduce the quality of the pipes.
Целью изобретения является повышение качества труб и увеличение производительности процесса за счет разделения уширяющегося объема металла по меньшей мере на четыре равных части по периметру профиля поперечного сечения ручья. Более равномерное распределение уширяющегося металла по периметру ручья дает дополнительный эффект: снизить разность скоростей перемещения металла в продольном направлении, направлении прокатки. The aim of the invention is to improve the quality of the pipes and increase the productivity of the process by dividing the expanding volume of the metal into at least four equal parts along the perimeter of the cross-sectional profile of the stream. A more uniform distribution of the broadening metal along the perimeter of the stream gives an additional effect: to reduce the difference in the speeds of movement of the metal in the longitudinal direction, the rolling direction.
Поставленная цель достигается тем, что в ручье пилигримового валка, имеющем по длине обжимную, предчистовую и калибрующую зоны уменьшающегося поперечного сечения, и каждое из которых образовано центральной дугой и боковыми дуговыми выпусками с уменьшающимся значением угла выпуска по всей длине ручья, в обжимной и предчистовой зонах радиус центральной дуги выполнен с уменьшающимся, а в калибрующей зоне - с постоянным значением, равным радиусу готовой трубы, относительно вертикальной оси полупериметра профиля поперечного сечения ручья выполнен дуговой выпуск, изменяющийся угол и радиус дуги которого в любом поперечном сечении обжимной зоны равны углу и радиусу дуги бокового выпуска относительно горизонтальной оси, а сопрягающиеся дуги вертикальных выпусков полупериметров образуют центральную дугу, плавно соединяющуюся с дугой окружности с радиусом заготовки, а в предчистовой зоне радиус центральной дуги плавно изменяясь, принимает значение центральной дуги калибрующей зоны в начале последней. This goal is achieved by the fact that in the brook of the pilgrim roll, which has a crimp, pre-finish and gauge zone of decreasing cross-section length, and each of which is formed by a central arc and side arc outlets with a decreasing value of the outlet angle along the entire length of the stream, in the crimp and pre-finish zones the radius of the central arc is made with decreasing, and in the calibrating zone with a constant value equal to the radius of the finished pipe, relative to the vertical axis of the semi-perimeter of the cross-sectional profile of the stream in an arc outlet has been made, the varying angle and radius of the arc of which in any cross section of the crimp zone are equal to the angle and radius of the arc of the lateral outlet relative to the horizontal axis, and the mating arcs of the vertical outlets of the semi-perimeters form a central arc that smoothly connects to the circular arc with the radius of the workpiece, and in the finishing zone the radius of the central arc, smoothly changing, takes the value of the central arc of the calibrating zone at the beginning of the last.
Указанные отличия позволяет перераспределить объем металла, идущего в уширение равномерно между горизонтальными и вертикальными выпусками, образующиеся "усы" будут в два раза меньше, чем в известных ручьях, что позволит увеличить подачу и снизить разностенность труб. These differences allows you to redistribute the volume of metal going into broadening evenly between horizontal and vertical outlets, the resulting "mustache" will be half as much as in known streams, which will increase the flow and reduce the difference in pipes.
В предлагаемом ручье поперечное сечение металла происходит относительно средней части полупериметра ручья, определяемого критическим сечением, где скорость металла и поверхности ручья равны. Поэтому металл будет течь от критического сечения в двух кратчайших направлениях к выпускам. Это выравнивает скорости продольного течения металла, снижает возможность образования "рванины" при прокатке тонкостенных, экономичных труб, уменьшает износ поверхности ручья. In the proposed stream, the cross-section of the metal occurs relative to the middle part of the semi-perimeter of the stream, determined by the critical section, where the speed of the metal and the surface of the stream are equal. Therefore, the metal will flow from the critical section in the two shortest directions to the outlets. This evens out the longitudinal flow rates of the metal, reduces the possibility of "flaw" during the rolling of thin-walled, economical pipes, and reduces wear on the surface of the stream.
На фиг. 1 показано поперечное сечение очага деформации; на фиг. 2 - эпюра скоростей течения металла в поперечном сечении ручья валка; на фиг. 3 - развертка ручья валка; на фиг. 4 - сечение фиг. 3; на фиг. 5 - сечение Б-Б на фиг. 3; на фиг. 6 - сечение В-В на фиг. 3. In FIG. 1 shows a cross section of a deformation zone; in FIG. 2 is a diagram of metal flow rates in the cross section of a roll stream; in FIG. 3 - sweep of the creek roll; in FIG. 4 is a sectional view of FIG. 3; in FIG. 5 is a section BB in FIG. 3; in FIG. 6 is a section BB in FIG. 3.
Ручей пилигримового валка для прокатки труб имеет по длине (фиг. 3) обжимную 1, предчистовую 2 и калибрующую 3 зоны уменьшающимся поперечным сечением. The pilgrim creek roll for rolling pipes has a
Профиль поперечного сечения обжимной 1 и предчистовой 2 зон (фиг. 4) образован центральной дугой ГЖ, симметричными дугами окружности заготовки ЖЖl и ГГl и дугами боковых выпусков ЖlДl и ГlДll.
Относительно вертикальной оси полупериметра профиля поперечного сечения ручья выполнен дуговой выпуск с дугой радиуса rb из центра 01 и центральным углом φb. Сопрягающиеся дуги вертикальных выпусков полупериметров образуют вершину ручья с центральной дугой ГЖ и углом 2φ b.Relative to the vertical axis of the semi-perimeter of the cross-sectional profile of the stream, an arc outlet is made with an arc of radius r b from the center 0 1 and a central angle φ b . The mating arcs of the vertical outlets of the semi-perimeters form the top of the stream with a central arc of the GZ and an angle of 2φ b .
Дуги вертикальных выпусков плавно соединяются с дугами окружности заготовки с радиусом rx из центра 0к. Центральный угол φх, ограничивающий дугу окружности заготовки, по своему значению превышает 45о.The arcs of the vertical outlets smoothly connect with the arcs of the circumference of the workpiece with a radius r x from the center of 0 to . The Central angle φ x , limiting the arc of the circle of the workpiece, in its value exceeds 45 about .
Завершается профиль поперечного сечения боковыми выпусками, выполненными касательными к дугам окружности. Каждый боковой выпуск образован центральным углом φг и дугой радиуса rг из центра 02 (03). В обжимной зоне ручья φг = φ b, rг = rb, а потому сечения SГДЕ = SГlДllEll и SЖДЕ = = SЖlДlEl. Площади сечений боковых выпусков уменьшаются по прямолинейной зависимости от начала обжимной зоны по всей длине ручья, в конце калибрующей зоны преобразуясь в дугу с радиусом готовой трубы.The cross-sectional profile is completed by lateral outlets made tangent to circular arcs. Each lateral outlet is formed by a central angle φ g and an arc of radius r g from the center 02 (03). In the crimp zone of the stream, φ g = φ b , r g = r b , and therefore the sections S WHERE = S Г l Д ll E ll and S WAIT = = S Ж l Д l E l. The cross-sectional areas of the lateral outlets decrease in a straightforward manner depending on the beginning of the crimp zone along the entire length of the stream, at the end of the gauge zone being converted into an arc with the radius of the finished pipe.
Вертикальный выпуск ручья на всем протяжении обжимной зоны изменяется по той же закономерности, что и боковой выпуск. В предчистовой зоне вертикальный выпуск плавно уменьшается и к началу калибрующей зоны преобразуется в дугу с радиусом центральной дуги этой зоны. Начальные параметры вертикального и горизонтального выпусков ручья валков следует определять, взяв в качестве основы половинные численные значения параметров выпусков в известных калибровках. The vertical outlet of the stream along the entire crimp zone changes according to the same pattern as the side outlet. In the prefinishing zone, the vertical outlet gradually decreases and by the beginning of the calibrating zone is converted into an arc with a radius of the central arc of this zone. The initial parameters of the vertical and horizontal releases of the creek rolls should be determined by taking as a basis the half numerical values of the parameters of the releases in known calibrations.
В процессе прокатки заготовки в валках по предлагаемому изобретению деформация заготовки по диаметру и стенке начнется участками профиля поперечного сечения с радиусом rx, занимающими более половины периметра ручья и концентричными к окружности заготовки. На контактной поверхности металла с поверхностью ручья образуется критическое сечение, где скорости металла и поверхности ручья равны. На поверхности ручья это сечение определяется точкой М (Ml) и критическим углом γ (фиг. 4). Относительно этой точки металл будет перемещаться в направлениях наименьшего сопротивления со скоростью τ r иτb соответственно в горизонтальный и вертикальный выпуски, заполняя их по мере увеличения обжатий. При повороте ручья валка на угол обжимной зоны, уширяющийся объем металла заполнит выпуски и, таким образом, будет разделен на четыре равных части (по периметру калибра). Образующиеся в выпусках "усы" имеют ширину, толщину в два раза меньшую, чем при прокатке в ручьях известного профиля.In the process of rolling the workpiece in the rolls according to the invention, the deformation of the workpiece in diameter and wall will begin with sections of a cross-section profile with a radius r x occupying more than half the stream perimeter and concentric to the workpiece circumference. A critical section is formed on the contact surface of the metal with the surface of the stream, where the speeds of the metal and the surface of the stream are equal. On the surface of the stream, this section is determined by the point M (M l ) and the critical angle γ (Fig. 4). Relative to this point, the metal will move in the directions of least resistance with a speed of τ r and τ b respectively in the horizontal and vertical outlets, filling them with increasing compressions. When the roll stream is rotated by the angle of the crimp zone, a broadening volume of metal will fill the outlets and, thus, will be divided into four equal parts (around the perimeter of the gauge). The "whiskers" formed in the issues have a width and a thickness two times smaller than when rolling in streams of a known profile.
При повороте валков на угол предчистовой зоны, радиус вертикального выпуска станет равным радиусу калибрующей зоны, вершина ручья начнет формировать участок готовой трубы. Одновременно боковой выпуск ручья дает возможность уширения металла, предотвращая затекание его в разъем валков. Аналогично будет протекать формирование готовой трубы калибрующей зоной, где незначительный по величине боковой выпуск (3 - 5% ) периметра ручья предотвращает затекание металла в разъем валков. Предложенный ручей пилигримового валка испытан при прокатке труб размером 426 х 9 мм на ТПА8-16 ЧТПЗ. When the rolls are rotated through the angle of the prefinishing zone, the radius of the vertical outlet will become equal to the radius of the calibrating zone, the top of the stream will begin to form a section of the finished pipe. At the same time, the lateral release of the stream makes it possible to broaden the metal, preventing it from flowing into the connector of the rolls. Similarly, the formation of the finished pipe will take place with a calibrating zone, where the insignificant lateral output (3 - 5%) of the stream perimeter prevents metal from flowing into the roll connector. The proposed pilgrim creek stream was tested during rolling of pipes with a size of 426 x 9 mm at TPA8-16 ChTPZ.
В ручье пилигримового валка был выполнен вертикальный выпуск с начальным радиусом центральной дуги rb = 250 мм и углом выпуска φb = 20о.A vertical outlet was made in the pilgrim creek stream with an initial radius of the central arc r b = 250 mm and an outlet angle φ b = 20 о .
Прокатана партия труб 1000 тонн размером 426 х 9 мм из стали 10. Анализ результатов прокатки показал снижение разностенности до ±8% при допуске по ГОСТу± 12,5% и повышение производительности за счет увеличения подачи на 10-15% . (56) 1. Кофф З. А. и др. Холодная прокатка труб. Металлургиздат, 1962, с. 378. A batch of 1000 tons of tubes of 426 x 9 mm in size was rolled from steel 10. An analysis of the rolling results showed a decrease in the difference to ± 8% with a tolerance of GOST ± 12.5% and an increase in productivity due to an increase in feed by 10-15%. (56) 1. Koff, Z. A. et al. Cold rolling of pipes. Metallurgizdat, 1962, p. 378.
2. Сафьянов А. В. и др. Совершенствование процесса пилигримовой прокатки труб большого и среднего диаметров. - Сталь, 1987, N 3, с. 61-66. 2. Safyanov A. V. et al. Improving the process of pilgrim rolling of pipes of large and medium diameters. - Steel, 1987,
3. Авторское свидетельство СССР N 876221, кл. B 21 B 21/02, 1979. 3. Copyright certificate of the USSR N 876221, cl. B 21 B 21/02, 1979.
4. Пляцковский О. А. и др. Калибровка поперечных сечений ручья валка пилигримового стана и уширение металла. Производство труб. Сборник научных трудов. М. : Металлургия, 1976, ! 2, с. 34-40. 4. Plyatskovsky O. A. et al. Calibration of cross sections of a brook of a pilgrim mill roll and metal broadening. Pipe production. Collection of scientific papers. M.: Metallurgy, 1976,! 2, p. 34-40.
5. Авторское свидетельство СССР N 988392, кл. B 21 B 21/02, 1981. 5. Copyright certificate of the USSR N 988392, cl. B 21 B 21/02, 1981.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5037866 RU2006301C1 (en) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | Pilgrim roll groove |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5037866 RU2006301C1 (en) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | Pilgrim roll groove |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006301C1 true RU2006301C1 (en) | 1994-01-30 |
Family
ID=21602130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5037866 RU2006301C1 (en) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | Pilgrim roll groove |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2006301C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2769137C1 (en) * | 2021-07-21 | 2022-03-28 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | SET OF WORKING TOOLS FOR PILGER ROLLING OF THIN-WALL TITANIUM PIPES FROM (α+β)-TITANIUM ALLOY |
-
1992
- 1992-04-16 RU SU5037866 patent/RU2006301C1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2769137C1 (en) * | 2021-07-21 | 2022-03-28 | Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» | SET OF WORKING TOOLS FOR PILGER ROLLING OF THIN-WALL TITANIUM PIPES FROM (α+β)-TITANIUM ALLOY |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4953379A (en) | Hot-rolled steel bar with helically extending ribs, method of and apparatus for producing the steel bar | |
| JP3498312B2 (en) | Cold reduction roll forming method for metal tube and metal tube formed thereby | |
| US3495429A (en) | Method of reducing tubes,especially thick-walled tubes and means for practicing the method | |
| RU2006301C1 (en) | Pilgrim roll groove | |
| US5649440A (en) | Method for calibration of assel rollers | |
| US4391117A (en) | Rolling mills and methods of rolling | |
| RU2378063C1 (en) | Mandrel of rotary piercer | |
| RU2126728C1 (en) | Method for two-strand rolling of reinforcing shapes | |
| US5321966A (en) | Method and arrangement for rolling wire and/or round steel | |
| SU1052293A1 (en) | Pilger mill roll | |
| SU1502145A1 (en) | Breakdown pass for lengthwise rolling of tubes | |
| SU825215A1 (en) | Pass of rolls for tube pilger rolling | |
| US6047578A (en) | Multi-stand mandrel-free stretch reducing mill | |
| SU884751A1 (en) | Roll for tube cold rolling | |
| SU1359031A1 (en) | Mandrel for screw piercing | |
| SU1620163A1 (en) | Roll for cold periodic rolling of tubes | |
| SU1488043A1 (en) | Pass for longitudinal tube rolling | |
| SU1729636A1 (en) | Tool for lengthwise hot rolling of tubes | |
| SU931246A1 (en) | Screw rolling mill tool | |
| SU973199A1 (en) | Production tool for longitudinal rolling of tubes | |
| RU2270066C1 (en) | Sizing tool for tube rolling mill | |
| SU598666A1 (en) | Production tool of three-high expanding mill | |
| RU2148445C1 (en) | Tube rolling method | |
| SU485792A1 (en) | Stream roll mill periodic rolling tubes | |
| DE3924261A1 (en) | Groove contour on three roller reducing mill for e.g. pipe - is shaped to prevent unwanted deformation on inside contour of pipe |