SU1620163A1 - Roll for cold periodic rolling of tubes - Google Patents
Roll for cold periodic rolling of tubes Download PDFInfo
- Publication number
- SU1620163A1 SU1620163A1 SU894664194A SU4664194A SU1620163A1 SU 1620163 A1 SU1620163 A1 SU 1620163A1 SU 894664194 A SU894664194 A SU 894664194A SU 4664194 A SU4664194 A SU 4664194A SU 1620163 A1 SU1620163 A1 SU 1620163A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- zone
- reduction zone
- angle
- release
- length
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
- B21B21/02—Rollers therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к трубному производству и может быть использовано при изготовлении холоднодеформированных труб прокаткой в несколько проходов без промежуточной термообработки и труб из низкопластичных материалов. Цель изобретени -повышение производительности путём снижени вертикальных усилий и усилий срыва рабочего конуса с оправки при подаче заготовки в очаг деформации. Угол поперечного выпуска валка (при относительно малом коэффициенте овальности) Изобретение относитс к трубному производству и может быть использовано при изготовлении холоднодеформированных труб прокаткой в несколько проходов без промежуточной термообработки и труб из низкопластичных материалов. Цель изобретени - повышение производительности путём снижени вертикальных усилий и усилий срыва рабочего конуса с оправки при подаче заготовки в очаг деформации. увеличен в обжимной зоне по отношению к углу выпуска в зоне редуцировани . При этом максимальный угол выпуска по всей длине зоны обжати обеспечивает минимальное усилие срыва Максимальный угол выпуска в середине зоны обжати определ етс углом выпуска в зоне редуцировани аред и коэффициентом овальности ручь Угол о. ред определ етс двум факторами: малой величиной усилий прокатки и повышенным тангенциальным истечением металла в этой зоне. Первый из указанных факторов делает повышенный угол аред. необ зательным, второй нежелательным из-за возможного образовани продольных складок на внутренней поверхности редуцируемого участка трубы. Минимальна величина угла 2ред. принимаетс из услови плавного сопр жени при построении поперечного профил ручь Угол сгред находитс в пределах 20-40 рад. В формуле изобретени приведены зависимости дл определённого профил поперечного сечени ручь на обеих половинах зоны обжати . 2 з.п ф- лы, 1 табл., 4 ил. На фиг.1 показан калибр дл холодной пилигримовой прокатки труб, общий вид, на фиг.2 - разрез А-А на фиг 1; на фиг.З - разрез Б-Б на фиг.2; фиг.4 - изменение угла выпуска поперечного профил на длине рабочей части ручь калибра (ACEFG - в предлагаемом ручье, BKOFG - в известном). Участок ручь пильгерного валка (фиг.1) на дуге 35-150° соответствует зоне обжати трубы по диаметру и стенке в ручье калибра (фиг.2) и поэтому в дальнейшем называетс зоной обжати 0обж). сл С о ND О (Ј СлЭThe invention relates to pipe production and can be used in the manufacture of cold-formed pipes by rolling in several passes without intermediate heat treatment and pipes from low-plastic materials. The purpose of the invention is to increase productivity by reducing the vertical forces and efforts of breaking the working cone from the mandrel when applying the workpiece to the deformation zone. Angle of cross roll out (with relatively low ovality ratio) The invention relates to pipe production and can be used in the manufacture of cold-formed pipes by rolling in several passes without intermediate heat treatment and pipes from low-plastic materials. The purpose of the invention is to increase productivity by reducing the vertical forces and efforts to break the working cone from the mandrel when the workpiece is fed into the deformation zone. increased in the crimping zone in relation to the release angle in the reduction zone. At the same time, the maximum release angle along the entire length of the reduction zone provides the minimum stalling force. The maximum release angle in the middle of the reduction zone is determined by the release angle in the reduction zone of the hiring and the ovality coefficient. Red is determined by two factors: a small amount of rolling effort and an increased tangential expiration of the metal in this zone. The first of these factors makes an increased advertisement angle. optional, the second undesirable because of the possible formation of longitudinal folds on the inner surface of the reduced pipe section. The minimum angle is 2ed. It is taken from the condition of smooth conjugation when constructing the cross-section of the stream. The angle of the angle is in the range of 20-40 rad. The claims provide dependencies for a certain cross-sectional profile of a brook on both halves of the reduction zone. 2 z p fla, 1 tab., 4 ill. Figure 1 shows the gauge for cold piligrim tube rolling, a general view, in Figure 2 a section A-A in Figure 1; on fig.Z - section bb in figure 2; 4 - change the angle of release of the transverse profile on the length of the working part of the brook caliber (ACEFG - in the proposed stream, BKOFG - in the known). The creek of the pilger roll (figure 1) on an arc of 35-150 & corresponds to the compression zone of the pipe in diameter and wall in the stream of the caliber (Fig. 2) and therefore is hereinafter referred to as the reduction zone 0gc). SL С о ND О (Ј СЛЭ
Description
Дл обеспечени в каждом поперечном сечении ручь на длине зоны обжаш заданных соотношений величин Вх/Вх и «х, указанными в формуле изобретени , построение дуги окружности радиусного выпуска поперечного профил осуществл ют гак (фиг.З), чтобы центр названной окружности находилс на пр мой, проведённой через середину хорды, ст гивающей дугу данного выпуска, перпендикул рно этой хорде, причём местоположение одного конца этой хорды (у основани выпуска) определ ют по заданной величине Bx/AXi а другого конца (у выпуска}- по заданной величине «х.In order to ensure in each cross section a brook on the length of the zigzag area of the specified ratios of the values of Bx / Bx and "x indicated in the claims, the arc of a circle of radius release of the transverse profile is constructed so that the center of the circle is located on the straight line drawn through the middle of the chord, arc of a given release, perpendicular to this chord, and the location of one end of this chord (at the base of the release) is determined by the specified value Bx / AXi and the other end (at the release} by the specified value "X.
Дл улучшени качества и повышени точности прокатываемых труб ог-юк- ен е радиуса выпуска к радиусу полукруга ручь в начале и конце зоны обжати больше, чем в середине зоны обжат.и .To improve the quality and increase the accuracy of rolled pipes, the limited radius of release to the radius of the semicircle at the beginning and end of the reduction zone is larger than in the middle of the reduction zone and.
Угол выпуска профил поперечного сечени ручь ка длине одной половины зоны обжати определён из выражен i/tsThe output angle of the stream cross section profile to the length of one half of the reduction zone is determined from i / ts
Зх х 1 ч,,,Zx x 1 hr ,,,
20 1П зоны обжати (X х - (X ред Ь arccos(1 -20 1P of reduction zone (X x - (X red b arccos (1 -
а на длине другой половины выражениемand on the length of the other half by the expression
ВхBh
. обж. life safety fundamentals
Х2ч . --- рад(г,X2h --- glad (g,
а X - а ред 4- arccos (1 - $D X| обжand X - and ed 4- arccos (1 - $ D X | obzh
где & ред - угол выпуска профил попереч- ко.х сечени р%-чь в зсме свободного редуцировани , рад;where & ed is the angle of release of the cross-sectional profile of the cross section p% -h in the free reduction rad, rad;
Вх . Дх - u- ирина и диаметр руиь , мм;Vh. Dx - u- irina and diameter of rui, mm;
В хIn x
PJ- 1,03-(,05 - коэффициент оваль ЛPJ - 1.03 - (, 05 - coefficient oval L
иости,iosti
- длина зоны обжаш . - the length of the zone obzhas.
Xi и Ха - координаты по длине, мм, поиXi and Ha - coordinates along the length, mm, poi
отношении радиуса выпуска к радиусуrelation radius to radius
полукруга ручь а длине зоны обжати , a semi-circle brook and the length of the reduction zone,
равном 0,9 - 1,1.equal to 0.9 - 1.1.
Предлагаемые соотношени (1) и (2) по изменению угла выпуска поперечного профил позвол ют максимально уменьшить контактную поверхность между трубой и оправкой в середине зоны обжати (фиг. 4). То, что угол а. на участке ручь в начаче зоны обжати не максимален, позвол ет исключить образование продольных складок на внутренней поверхности трубы в случае деформации её по диаметру без Деформации по стенке (свободного редуцировани ) на этом участке, поскольку в реальном процессе прокатки свободное редуцирование тру- 5ы на участке ручь , соответствующем началу зоны обжати , часто имеет место (например , в случае, если толщина стенки заго- товки меньше расчётной, в случаеThe proposed relations (1) and (2) for changing the angle of release of the transverse profile make it possible to minimize the contact surface between the pipe and the mandrel in the middle of the reduction zone (Fig. 4). That angle is a. in the section, the stream in the beginning of the compression zone is not maximal; it eliminates the formation of longitudinal folds on the inner surface of the pipe in the event of its deformation along the diameter without deformation along the wall (free reduction) in this section, because in the actual rolling process the free reduction of the pipe in the section a stream corresponding to the beginning of the reduction zone often takes place (for example, if the wall thickness of the billet is less than the calculated one, in the case of
00
5five
00
5five
о about
ОABOUT
иand
5 0 5 5 0 5
смещени оправка со стержнем в заднее положение, при коротком стержне и др.).displacement of the mandrel with the rod in the rear position, with a short rod, and others.).
То, что угол а на указанном участке болы из, чем а зоне свободного редуцировани , позвол ет исключить переполнение ручь , имеющего малый коэффициент овальности поперечного профил (в пределах 1.03-1,05).The fact that the angle a in the indicated area is larger than in the free reduction zone makes it possible to exclude a stream overflow with a small ovality coefficient of the transverse profile (within 1.03-1.05).
Кпоме того, характер распределени угла a f«a длине зоны обжати практически совпадает с распределением вертикальных УСИЛИЙ (особенно при использовании оправок с криволинейной образую дей), что спо- собствует кх уменьшению,In addition, the character of the distribution of the angle a f "a to the length of the compression zone practically coincides with the distribution of vertical EFFORTS (especially when using mandrels with a curvilinear pattern of action), which contributes to the reduction of
уменьшение угла а от середины к концу зоны обжати способствует как и в рас- сготренном выше известном ручьз, повышению точноепл прокатываемых труб. В то же врем (в отличие от известного оучь ) мала на всей длине зоны обжатие величина Вх/Дх способствует уменьшению деформации трубо при обратном ходе клети . В предлагаемом диапазоне отношени ri/r нижний редел (,90) устанавливает максимальную деформацию трубы при обратном ходэ клети, г верхний предел (п/г 1.К) - )ла ьную площадь контакт между трубой и опраз.ой, пои которых обес- г.чирзотсч уменьи;ение усили срыва трубы с оправка. Указан- - е пределы отношени ri/r установлены з ксперимектал ьно (см.таблицу)a decrease in the angle a from the middle to the end of the reduction zone contributes, as in the above known well-known streams, to an increase in the precision of the rolled pipes. At the same time (unlike the known obuch), the Bx / Dx value is small over the entire length of the zone; In the proposed range of the ratio ri / r, the lower limit (, 90) establishes the maximum deformation of the pipe during the backward movement of the stand, g the upper limit (p / g 1.K) -) the linear area of contact between the pipe and the support Chyrzotsch reduction of the force for breaking the pipe from the mandrel. The specified - the limits of the ratio ri / r are set by the xperimental (see table)
ПОСКОЛЬКУ нсс-ззгчомэрна деформаци трубы в поперечных выпусках ручь на участках в начале и конце зоны обжати спо- собстзует ухудшению качества прога.ьшаемых труб и в го же врем на участка в середине зоны обжати вли ние деформации в выпусках на качество труб м.има/ ьно целесообразно, в укз- зз -.trjx пределах отксчшение п/г в начале и конце зоны о5жати , на участках длиной (0,1 - 0,°) , - было большим, чем в середине этой ззны.BECAUSE the NSS-zhcnomerna deformation of the pipe in the transverse outlets of the stream in the sections at the beginning and end of the reduction zone contributes to the deterioration of the quality of the prog.shrednye pipes and at the same time in the area in the middle of the reduction zone the effect of deformation in the outlets on the quality of pipes mim / But it is advisable, in the border zone -.trjx, the degree of removal of the gas pump at the beginning and the end of the zone, in areas of length (0.1 - 0, °), was larger than in the middle of this zone.
Предлагаемо, и известный (прототип) руч|и, а акжа другие варианты прокатки (таблица ) были опробованы в калибрах стана ХПТ 32 при прокатке труб из сплавов титана с применением нетермообработан- ной холоднокатаной заготовки, упрочненной в результате предшествующей прокатки на стане ХПТ.Offered and well-known (prototype) hand-and-and other options for rolling (table) were tested in the calibers of the HPT 32 mill when rolling tubes of titanium alloys using a non-heat-treated cold-rolled billet strengthened as a result of previous rolling in the HPT mill.
В предлагаемом ручье построение дуги -ыпуска профил поперечного сечени осуцес вл пи следующим образом (см, фиг.З).In the proposed stream, the construction of the arc — the release of the cross-sectional profile of the process — is as follows (see FIG. 3).
Местоположение концов хорды АС, ст гивающей дугу выпуска АС, определили по известному соотпошению междуThe location of the ends of the speaker chord, which produces an arc of release, is determined by the known correspondence between
шириной и диаметром ручь В/Д 1,05 (точка С) и по расчётному углу выпуска «(точка А), Затем через середину хорды АС перпендикул рно к ней провели пр мую Oi M.the width and diameter of the brook V / D 1.05 (point C) and at the calculated release angle (point A), then through the middle of the speaker chord, Oi M was perpendicular to it.
Длину отрезков АК и СК выбрали равной радиусу п дуги окружности выпуска по за- даному отношению п/r, величину которого в начале и конце зоны обжати (при а 45°) принимали равным 1,00, а в середине зоны обжати принимали равным 0,90.The length of the segments AK and SK was chosen equal to the radius n of the arc of the outlet circle for a given ratio n / r, the value of which at the beginning and end of the reduction zone (at 45 °) was assumed to be 1.00, and in the middle of the reduction zone was equal to 0 90.
В известном ручье угол выпуска а уменьшали на длине зоны обжати (на дуге по окружности калибра от 35 до 140°, см. отрезок OF на фиг.4) от величины угла п. , равной а макс в предлагаемом ручье, до величины, равной а мин , в предлагаемом ручье, по закону пр мой линии, поскольку таким образом измен етс угол а в известном ручье в функции к отношению п /г. При этом отношение п/r уменьшилось от 1,07 в начале до 1,04 в конце зоны обжати ,In a well-known brook, the release angle a was reduced along the length of the reduction zone (on an arc around a circumference of a caliber from 35 to 140 °, see the OF slice in FIG. 4) from the angle n, equal to a max in the proposed brook, to a value equal to a min, in the proposed stream, according to the law of a straight line, since in this way the angle a in the known stream varies as a function of the n / a ratio. The ratio p / r decreased from 1.07 at the beginning to 1.04 at the end of the reduction zone,
В процессе прокатки труб в калибрах с предлагаемым ручьём неравномерность подачи заготовки в очаг деформации по длине хода винта подачи (разброс подачи) составл ла 2 мм, бросков заготовки не было, качество поверхности и геометрические размеры прокатываемых труб соответствовали установленным требовани м.In the process of pipe rolling in gauges with the proposed stream, the uneven feed of the billet to the deformation center along the stroke of the feed screw (feed spread) was 2 mm, there were no overshoots of the billet, the surface quality and the geometrical dimensions of the rolled tubes met the established requirements.
В процессе прокатки труб в калибрах с известным ручьём наблюдалс разброс подачи до 6 мм и периодически происходили броски заготовки.In the process of pipe rolling in calibers with a known stream, a spread of feed of up to 6 mm was observed and the billet rolls periodically occurred.
Производительность по сравнению с прокаткой в калибрах с предлагаемым ручьём была в среднем на 25-30% ниже. На наружной поверхности прокатываемых труб в отдельных местах имелись характерные закусы и закаты, обусловленные бросками заготовки.Performance compared with rolling in calibers with the proposed stream was on average 25-30% lower. On the outer surface of the rolled pipes in some places there were characteristic snacks and sunsets, due to the throws of the workpiece.
Использование изобретени позвол ет повысить производительность на 25-25%, снизить силовые параметры процесса прокатки и улучшить качество многопроходных холоднокатаных (тепло- катаных) труб, изготавливаемых без промежуточной термообработки между отдельными проходами, и труб из низкопластичных материалов, увеличив выход годного в среднем на 12-18%.The use of the invention allows to increase productivity by 25-25%, reduce the power parameters of the rolling process and improve the quality of multipass cold-rolled (heat-rolled) pipes manufactured without intermediate heat treatment between individual passages and pipes of low-plastic materials, increasing the yield of average by 12 -18%.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894664194A SU1620163A1 (en) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | Roll for cold periodic rolling of tubes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894664194A SU1620163A1 (en) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | Roll for cold periodic rolling of tubes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1620163A1 true SU1620163A1 (en) | 1991-01-15 |
Family
ID=21434988
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894664194A SU1620163A1 (en) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | Roll for cold periodic rolling of tubes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1620163A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103383224B (en) * | 2013-07-05 | 2016-01-20 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | Pilger pipe mill roll pass pick-up unit and detection method |
-
1989
- 1989-01-20 SU SU894664194A patent/SU1620163A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР №603445, кл. В 21 В 21/02, 1976. Авторское свидетельство СССР №500826, кл. В 21 В 21/02,1974. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103383224B (en) * | 2013-07-05 | 2016-01-20 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | Pilger pipe mill roll pass pick-up unit and detection method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3498312B2 (en) | Cold reduction roll forming method for metal tube and metal tube formed thereby | |
SU1620163A1 (en) | Roll for cold periodic rolling of tubes | |
SU822960A1 (en) | Method of expanding shaped rings | |
SU1359031A1 (en) | Mandrel for screw piercing | |
SU825215A1 (en) | Pass of rolls for tube pilger rolling | |
JP2812214B2 (en) | Three-roller sizer roll and rolling method | |
SU880524A1 (en) | Technological tool for cold rolling of tubes | |
SU1268221A1 (en) | Roll for three-high mill | |
RU2006301C1 (en) | Pilgrim roll groove | |
SU1488043A1 (en) | Pass for longitudinal tube rolling | |
SU1061864A1 (en) | Pass for pilger tube rolling | |
RU2496592C2 (en) | Method of trilateral die-rolled section profile application on high-strength reinforcing wire surface | |
SU1052293A1 (en) | Pilger mill roll | |
JPS6087907A (en) | Continuous rolling mill for steel pipe | |
SU766683A1 (en) | Tube rolling tool for pilgrim rolling mill | |
JPS5886933A (en) | Tension leveler | |
JP2812213B2 (en) | Tube rolling method | |
JP2000288616A (en) | Manufacture of seamless steel tube | |
JPS63199001A (en) | Rolling method for flanged shape material | |
SU1764726A1 (en) | Method for longitudinal rolling of tubing | |
SU592469A1 (en) | Cold pilgrim-step tube-rolling method | |
JPH07303907A (en) | Production of electric resistance welded steel tube excellent in roundness | |
SU921646A1 (en) | Method of die rolling of tubes | |
JP2663806B2 (en) | Edger mill for rolling H-section steel and rolling method thereof | |
SU835541A1 (en) | Skew-roll rolling mill technological tool |