SU1488255A1

SU1488255A1 - Способ переработки абразивных материалов

Info

Publication number: SU1488255A1
Application number: SU874250515A
Authority: SU
Inventors: Aleksej N Porada; Oleg P Moskalenko; Sergej I Korenev; Aleksandr F Listopad
Original assignee: Uk Vnii Abrazivov Shlifovaniya
Priority date: 1987-05-26
Filing date: 1987-05-26
Publication date: 1989-06-23

Description

Изобретение относится к переработке абразивных материалов и может быть использовано для получения шлифовальных материалов из нормального, белого,.легированных электрокорундов и монокорунда. Цель изобретения повышение качества материала за счет снижения разрушаемое™. Исходный абразивный материал, в качестве которого используют нормальный электрокорунд, белый электрокорунд,электрокорунд, легированный хромом и тита2

ном, и монокорунд, дробят, измельчают, подвергают магнитной сепарации и классификации по зерновому составу. После классификации абразивные материалы нагревают до 50-180 С и подвергают электростатической сепарации при напряженности электрического поля 3-8 кВ/см. При использовании нормального электрокорунда его нагревают до 80-180°С и электростатическую сепарацию ведут при напряженности 6-8 кВ/см. При использовании белого электрокорунда его нагревают до 60—

120°С и сепарацию ведут при 3-7 кВ/см При использовании электрокорунда, легированного хромом и титаном, его о

нагревают до 80-140°С и сепарацию ведут при 4-8 кВ/см. При использовании монокорунда его нагревают до 50-120 С и сепарацию ведут при 3-5 кВ/см. Данный способ позволяет снизить разрушаемость абразивных материалов до 10%. Инструмент, изготовленный из этих материалов, имеет выход годного на 15-40%, режущую способность на 2050% и коэффициент шлифования на 2060% выше, чем инструмент из абразивных материалов, полученных известным способом. 5 з.п. ф-лы, 4 табл.

&Ц_ <„,1488255

Изобретение относится к области переработки абразивных материалов и может быть использовано для получения шлифовальных материалов из нормального, белого, легированных электрокорундов и монокорунда.

Целью изобретения является повышение качества материала, в частности за чет снижения разрушаемости.

Пример 1. Нормальный электрокорунд дробят, измельчают, подвергают магнитной сепарации и классификации по зерновому составу. С помощью электростатического сепаратора проводят обогащение нормального электрокорунда, нагретого до 70180°С, преимущественно до 80-180^0, при напряженности электростатическо1488255

го поля 5-9 кВ/см, преимущественно 6-8 кВ/см.

Результаты обогащения нормального электрокорунда зернистости 25 П пред- $ ставлены в табл. 1.

Пример 2. Белый эЛектрокорунд дробят, измельчают, подвергают магнитной сепарации и классификации по зерновому составу. С помощью элек-,θ тростатического сепаратора проводят обогашение бел,о го электрокорунда, нагретого до 50-130°С, преимущественно до 60-120°С, при напряженности электростатического поля 2-8 кВ/см, 15 преимущественно 3-7 кВ/см.

Результаты обогащения белого электрокорунда зернистости 25 П представлены в табл, 2.

Пример 3. Хромтитанистый 20 электрокорунд дробят, измельчают, подвергают магнитной сепарации' и классификации по зерновому составу.

С помощью электростатического се'паратора проводят обогащение хром- 25 титанистого электрокорунда, нагретого до 70-150°С, преимущественно до 80-140°С, при напряженности электростатического поля 3-9 кВ/см, преимущественно 4-8 кВ/см, 30

Результаты обогащения хромтитанистого электрокорунда зернистости 25 П представлены в табл. 3.

Пример 4. Монокорунд дробят, измельчают, подвергают магнитной*сепарации и классификации по зерновому составу. С помощью электростатического сепаратора проводят обогащение монокорунда, нагретого до 40-120°С, преимущественно до 50~120°С, при на- дд пряженности электростатического поля .2-6 кВ/см, преимущественно 3-5 кВ/см.

Результаты обогащения монокорунда зернистости 25 П представлены в табл. 4. д5

Нагрев шлифовальных материалов увеличивает разницу в трибостатических зарядах частиц с различным содержанием примесей и способствует повышению эффективности процесса разделения. Нижний предел температуры нагрева обусловлен началом появления

• I

трибостатических зарядов в шлифовальных материалах.

Верхний предел температуры нагре- $$ ва обусловлен увеличением сил адге- ₍зии, препятствующих продвижению шлифовальных материалов по заземленной плоскости.

Предлагаемый способ позволяет снизить разрушаемость абразивных материалов до 10%.

Абразивный инструмент, изготовленный из шлифовальных материалов, полученных при обогащении в электростатическом поле, с применением рядовых керамических связок, позволяет по сравнению с инструментом, изготовленным из материалов по известному способу^повысить выход годных изделий на один круг на 15-40%, увеличить режущую способность на 20-50%, коэффициент шлифования на 20-60% в зависимости от типа обрабатываемых изделий.

Claims

Формула изобретения

1. Способ переработки абразивных материалов, включающий их дробление, измельчение, магнитную сепарацию и классификацию по зерновому составу, отличающийся тем, что,

с целью повышения качества материала, после классификации абразивные материалы нагревают до 50-180°С и подвергают электростатической сепарации при напряженности электрического поля 3-8 кВ/см.

2. Способ поп. 1, отличающийся тем, что в качестве абразивных материалов используют нормальный электрокорунд, белый электрокорунд, электрокорунд, легированный хромом и титаном, и монокорунд.

3. Способ попп. 1 и 2, о т л ичающийся тем, что нормальный электрокорунд нагревают до 80-180 С и подвергают электростатической сепарации при напряженности 6-8 кВ/см.

4. Способ попп. 1 и2, отличающийся тем, что белый электрокорунд нагревают до 60-120°С

и подвергают электростатической сепарации при напряженности 3-7 кВ/см.

5. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что легированный хромом и титаном электрокорунд нагревают до 80-140°С и подвергают электростатической сепарации при напряженности 4-8 кВ/см.

6. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что монокорунд нагревают до 50-120°С и подвергают электростатической сепарации при напряженности 3-5 кВ/см.

6

5

1488255

Таблица 1

Температура нагрева,°С Напри-/ женность электростатического поля, кВ/см Содержание примесей,мае. Ζ Содержание магнитного Материала, X Разрушаемость, % Насыпная плотность, г/см³ - ΤΐΟ₂ СаО Исходный 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76 нормальный электроко- РУВД 70 5 0,55 2,86 0,54 0,14 51,5 1,76 6 0,54 2,87 0,53 0, 16 51,3 1,76 7 0,55 2,86 0,51 0,13 51,3 1,77 8 0,53 2,84 • 0,53 0,15 51,4 1,75 9 0,54 2,85 0,52 0,15 51,2 1,76 80 5 0,55 2,86 0,53 0, 16 51,3 1,76 6 0,51 2,72 0,50 0,15 50,8 1,78 7 0,50 2,-70 0,49 0,15 50,5 1,79 8 0,52 2,74 0,51 0,15 50,7 1,77 9 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76 100 5 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76 6 0,48 2,53 0,50 0, 15 50,2 1,78 7 0,41 2,34 0,46 0,14 48,1 1,81 8 0,46 2,49 0,48 0,14 39,6 1,80 9 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76 140 5 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76 6 0,38 2,23 0,40 0,1 46,2 1,84 7 0,26 1,40 0,16 0,09 43,3 1,89 8 0,30 2,04 0,22 0, 10 47,2 1,85 9 0,55 2,86 0,53 0, 16 51,3 1,76 180 5 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76 6 0,45 2,53 0,43 0,12 48,6 1,82 • 7 0,36 2,31 0,40 0,11 47,5 1 ,83 8 0,48 2,46 0,47 0,12 49,3 1,79 9 0,55 2,86 0,53 0,16 51,3 1,76

Таблица 2

Температура нагрева, °С Напряженность электростатического поля кВ/см Содержание примесей, мае. % Содержание магнитного материала, % Разрушаемость, 7, Насыпная плотность, г/см³ Ге ηθ т, 8ΐ0₂ Ма₂О С Исходный 0,09 0,18 0,32 0,18 0,015 50,0 1,78 белый электро- - корунд 50 2 0,09 0,18 0,32 0,18 0,016 50,2 1,77 3 0, 10 0,18 0,31 0,19 0,015 50,0 1,78

7

1488255

8

Продолжение табл.2

Температура нагрева, °С Напряженность электростатического поля кВ/см Содержание примесей, мае. % Содержание маг-* нитного материала, 2 Разрушаемость, Ζ Насыпная плотность, г/см³ Γβ^Ο^ δΐο₂ Ыа₂О С 5 0,09 0,17 1 0,32 0,17 0,014 50, 1 1,76 7 0,08 0,18 0,30 0,18 0,015 50,0 1,79 8 0,09 0,19 0,33 0,10 0,015 50,3 1,78 60 2 0,09 0,18 0,32 0,18 0,015 50,0 1,78 3 0,08 0,15 0,28 • 0,16 0,014 49,6 1,78 5 0,06 0,12 0,22 0,11 0,012 48,3 1,79 7 0,07 0,16 0,27 0,15 0,014 49,3 1,80 8 0,09 0,18 0,32 0,18 0,015 50,0 1,78 90 2 0,09 0,18 0,32 0,18 0,015 50,0 1,78 3 0,04 0,09 0,14 . 0,10 0,007 44,8 1,82 5 0,01 0,06 0,07 0,03 0,004 40,0 1,84 7 , 0,07- 0,12 0,21 0, 12 0,010 48,3 1,80 8 0,09 0,18 0,32 0,18 .0,015 50,0 1,78 120 2 0,09 0,18 0,32 0,18 0,015 50,0 1,78 3 0,08 0,16 0,30 0,17 0,014 49,8 1,78 5 0,07 0,15 0,29 0,16 0,014 49,5 1,79 7 0,08 0,17 0,31 0,17 0,014 49,7 1,79 8 0,09 0,18 0,32 0,18 0,015 50,0 1,78 130 2 0,09 0,18 0,33 0,18 0,015 50,3 1,79 3 0,08 0,17 0,32 0,18 0,016 50,0 1,78 5 0,09 0,18 0,31 0,17 0,015 50,1 1,77 7 0,07 0,16 0,32 0,18 0,014 50,0 1,78 8 0,10 0,19 0,34 0,19 0,015 50,2 1,79

Таблица 3

Температура нагрева, °С • Напряженность электростатичеοκογο поля, кВ/см Содержание примесей, мас.% Содержание маг- ; нитного материала , % Разрушаемость, % Насыпная плотность, г/см³ Сг₂0₃ τίο₂ Ыа_гО δίΟ^ Ре С Исходный хлор- 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83

титанистый элек-

трокорунд 70 3 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,06 0,014 46,0 1,83 4 1,02 1,03 0,23 0,036 0,060 0,05 0,012 46,1 1,84 6 1,00 1,02 0,25 0,035 0,062 0,04 0,013 46,0 1,83 8 1,01 1,00 0,24 0,037 0,061 0,03 0,014 46,3 1,82 9 1,03 1,04 0,26 0,038 0,063 0,06 0,016 46,2 1,85

I I

9

1488255

.10

Продолжение табл.З?

Температура нагрева, °С Напряженность электростатического поля, кВ/см Содержание примесей, мас.2 Содержание магнитного материала, % Разрушаемое ть, X 1 Насыпная плотность, г/см³ Сг_гО₃ ΤίΟ, Ыа_г0 5 Ϊ0-2 Ее^Оз С 80 3 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83 4 0,97 0,95 0,22 0,035 0,056 0,05 0,013 44,8 1,86 6 0,94 0,90 0,185 0,033 0,045 0,04 0,01 1 43/1 1,90 8 0,98 0,96 0,21 0,034 0,053 0,04 0,012 44,2 1,87 9 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83 1 10 3 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83 4 0,79 0,83 0,16 0,031 0,051 0,03 0,0.10 45,1 1,86 6 0,68 0,69 0,120 0,026 0,038 0,02 0,007 42,0 1,93 8 0,82 0,75 0,17 0,030 0,049 0,03 0,09 44,7 1,87 9 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83 140 3 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83 4 0,85 0,82 0, 18 0,034 0,052 0,04 0,01 1 44,3 1,87 6 0,72 0,74 0, 135 0,030 0,045 0,02 0,009 42,6 1,91 8 0,83 0,86 0,17 0,035 0,056 0,03 0,012 45, 1 1,88 9 1,02 1,02 0,24 0,036 0,061 0,05 0,014 46,0 1,83 150 3 1,02 1,02 0,25 0,036 0,064 0,06 0,018 46,2 1,83 4 1,01 1,03 0,24 0,037 0,062 0,05 0,014 46,0 1,80 6 1,02 1,01 0,23 0,036 0,060 0,05 0,013 46,0 1,83_х 8 1,00 1,0.2 0,22 0,035 0,061 0,04 0,012 45,9 1,82 9 1,04 1,00 0,68 0,038 0,064 0,05 0,014 46,3 1,85

Таблица 4

Содержание примесей, мас.Х Содержание магнитного материала * % Разрушаемость, 7. Насыпная плотность, г/см³ Температура· нагрева,°С Напряженность электростатического поля кВ/см Ре_а0₃ ΤίΟ^ С Исходный монокорунд 0, 18 0,36 0,04 0,01 50,0 1,90 40 2 0,18 0,36 0,04 0,01 50,2 1,92 3 0,17 0,37 0,05 0,02 50,0 1,91 4 0, 18 0,35 0,04 0,01 50,6 1,90 5 0,17 0,37 0,02 0,01 50,0 1,90 6 0, 19 0,39 0,06 0,02 50,4 1,93 50 2 0, 18 0,36 0,04 0,01 50,0 1,90 3 0,17 0,34 0,04 0,01 49,2 1,91 4 0,15 1,32 0,03 0,02 48,3 1,92 5 0,16 0,33 0,03 0,01 48,9 1,91 6 0, 18 0,36 0,04 0,03 50,0 1,90 90 2 0,18 0,36 0,04 0,01 50,0 1,90 3 0,15 0,32 0,03 0,02 48,1 1,92 4 0, 10 0,28 0,02 0,00 47,2 1,96

11

1488255

1 2

Продолжение табл.4.

Температура нагрева,^вС Напряженность электростатического поля кВ/см Содержание примесей, мас.% Содержание магнитного материала, 1 Раэрушаемость, 7. Насыпная плотность, г/ см¹ Ре_гО₅ ΤίΟι С 5 0,16 0,33 0,03 0,01 48,4 1,93 6 0,18 0,36 0,04 0,02 50,0 1,90 120 2 0,18 0,36 0,04 0,01 50,0 1,90 3 0,17 0,34 0,03 0,01 49,8 1,91 4 0,15 0,32 0,03 0,01 49,4 1,92 5 0,16 0,33 0,03 0,01 49,7 1,93 6 0,18 0,36 0,04 0,01 50,0 1,90 130 2 0,18 0,36 • 0,04 0,01 50, 1 1,92 3 0,18 0,36 0,04 0,01 50,2 1,90 4 0,18 0,36 0,04 0,01 50,0 1,91 5 0,18 0,36 0,04. 0,01 50,0 1,90 6 0,18 0,36 0,04 0,01 50,3 1,93

I