SU1402249A3 - Способ выделени этиленгликол из гликолевой воды - Google Patents

Способ выделени этиленгликол из гликолевой воды Download PDF

Info

Publication number
SU1402249A3
SU1402249A3 SU853885804A SU3885804A SU1402249A3 SU 1402249 A3 SU1402249 A3 SU 1402249A3 SU 853885804 A SU853885804 A SU 853885804A SU 3885804 A SU3885804 A SU 3885804A SU 1402249 A3 SU1402249 A3 SU 1402249A3
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
column
water
ethylene
ethylene glycol
ethylene oxide
Prior art date
Application number
SU853885804A
Other languages
English (en)
Inventor
Нээль Анри
Деланнои Франсис
Original Assignee
Атошем (Фирма)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9304104&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SU1402249(A3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Атошем (Фирма) filed Critical Атошем (Фирма)
Application granted granted Critical
Publication of SU1402249A3 publication Critical patent/SU1402249A3/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
    • C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D301/00—Preparation of oxiranes
    • C07D301/32—Separation; Purification

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Epoxy Compounds (AREA)

Abstract

Изобретение касаетс  производства гликолей, в частности способа выделени  этиленгликол  (ЭГ) из гли- колевой воды (ГВ), что может быть использовано в промьгашенном органическом синтезе. Цель - упрощение процесса и снижение энергозатрат. Дл  этого используют исходную ГР, содержащую 3,1-7,3 мас.% ЭГ, с температурой 109-153 С. Она образуетс  и выдел етс  КЗ нижней части колонны десорбции этиленоксида, работающей под абс. давлением 1,3-5,1 бар в установке его получени  каталитическим парофазньш окислением этилена кислородом . ГВ при 109-153 0 ввод т в верхнюю часть тарельчатой колонны (ТК), имеющей ниже уровн  подачи ГВ 2 т.т. и работающей под абс. давлением 1,42-5,2 бар. ТК обогревают вод ным паром с т.входа 190-210 С и расходом 22,5-85 кг/ч на 1 кг получаемого ЭГ, который циркулирует в трубчатом теплообменнике с вертикальной паровой камерой. Водна  смесь, содержаща  60-90 мас.% ЭГ, выходит из нижней части ТК. Из головной части ТК, о бирают газообразный поток, содержащий вод ной пар, который ввод т в колонну десорбции этиленоксида в качестве десорбирующего агента. Способ позвол ет исключить стадию обработки потока обратным осмосом, а также при одинаковой с известным способом эффективности десорбции получать 60-90 мас.%-ную водную смесь ЭГ против 3,1-7,3 мас.%-ной. О) to ьо 4 СО

Description

Изобретение относитс  к усовершенствованному способу выделени  этиленгликол  из гликолевой воды - отход щих потоков получени  этиленок- сида каталитическим окислением этилена кислородом в паровой фазе.
Цель изобретени  - упрощение технологии процесса и снижение энергозатрат .
Цель достигаетс  введением глико- левой воды, содержащей 3,1-7,3 мас.% этиленгликол , при 109-153°С в верхнюю часть тарельчатой колонны, котоИз нижней части этой колонны выходит поток гликолевой воды при 109 С в количестве 376,2 кг/ч, который содержит 3,1 мас.% этиленгликол  и менее 0,01 мас.% этиленоксида. Поток распредел ют на две части, первую из которых в количестве 362,5 кг/ч после охлаждени  направл ют на абсорбцию этиленоксида в абсорбционную колонну . Вторую часть в количестве 13,74 кг/ч подают с температурой 109 С на верхний уровень колонны дл  термообработки гликолевой воды, ко
ра  имеет ниже уровн  подачи гликоле- 15тора  содержит 2 т.т. ниже уровн 
вой воды две теоретические тарелкиподачи гликольсодержащей воды. Колон (т.т,) работает под абсолютным давле-на работает под средним абсолютным
нием 1,42-5,2 бар, обогреваемую с по-давлением 1,42 бар, обогреваетс  с
мощью трубчатого теплообменника спомощью трубчатого кип тильника и
вертикальной паровой камерой, в кото- 20вертикальной паровой камеры с цирку- рой циркулирует вод ной пар при температуре входа 190-210 С и расходе 22,3-85 кг/ч на 1 кг этиленгликол ,
лирующим паром при температуре на входе теплообменника, равной 190 С, и расходе 14 кг/ч, т.е. 34,8 кг/ч на 1 кг этиленгликол , выход щего из основани  колонны.
вькод щего из нижней части тарельчатой колонны с температурой 120,5 - 180°С в виде водной смеси, содержащей 60-90 мас.% этиленгликол . Из головной части тарельчатой колонны при 109,5-154 С отбирают газообразный
25
лирующим паром при температуре на входе теплообменника, равной 190 С, и расходе 14 кг/ч, т.е. 34,8 кг/ч на 1 кг этиленгликол , выход щего из основани  колонны.
Газовый поток, выход щий из верхней части этой колонны с температурой 109,5°С, при абсолютном давлении 1,4 бар и при расходе 13,07 кг/ч
поток, содержащий вод ной пар, кото- 30 практически состоит из вод ного пара.
рый ввод т в колонну десорбции этиле оксида в качестве десорбирующего агента,
I
Пример 1, На установку дл  получени  этиленоксида путем каталитического окислени  этилена кислородом в паровой фазе, включающую колонну дл  абсорбции водой этиленоксида из паровой смеси, поступающей из зо- ны катализа, и колонну дл  десорбции вод ным паром абсорбированного таким образом этиленоксида ввод т 387,1 кг/ водного потока, содержащего 94,4 мас. воды, 2,54 мас,% этиленоксида и 3 мас,% этиленгликол , при 108°С в десорбционную колонну, содержащую 5 т.т, и работающую под средним абсолютным давлением 1,3 бар. Из верхней части этой колонны выходит 23,9 кг/ч газовой смеси температурой 97°С при абсолютном давлении 1,2 бар котора  содержит 58 мас.% воды, 40,5 мас,% этиленоксида и газы, в основном двуокись углерода, первона- чально содержащиес  в растворенном состо нии в разбавленном водном растворе этиленоксида, введенном в десорбционную колонну.
вертикальной паровой камеры с цирку-
лирующим паром при температуре на входе теплообменника, равной 190 С, и расходе 14 кг/ч, т.е. 34,8 кг/ч на 1 кг этиленгликол , выход щего из основани  колонны.
Газовый поток, выход щий из верхней части этой колонны с температурой 109,5°С, при абсолютном давлении 1,4 бар и при расходе 13,07 кг/ч
практически состоит из вод ного пара.
вводитс  в несорбционную колонну и служит десорбционным агентом дл  этиленоксида.
Водный поток, выход щий из нижней части колонны обработки гликолевой воды, с расходом 0,67 кг/ч, температурой 120,5°С, при давлении 1,43 бар содержит 60.мас.% этиленгли- кол « Дл  достижени  такой концентрации этиленгликол  и эффективности рекуперации этиленоксида требуетс  подача 1,510 кал/ч на колонну десорбции этиленгликол  и 7-10 кал/ч
ца колонну обработки гликолевой воды, Если не следовать предлагаемому способу , то при одинаковой эффективности десорбции этиленоксида эквивалент- ное количество тепловой энергии приведет лишь к получению этиленглико- л  в виде разбавленного водного раствора , содержащего только 3,1 мас.% этиленгликол .
И р и и е р 2. Осуществл ют десорбцию этиленоксида, как в примере 1, при среднем абсолютном давлении в адсорбционной колонне 3,1 бар из верхней части десорбера выходит при 137,5 С и абсолютном давлении 5 бар 18,9 кг/ч газового потока, содержа3
В верхней части этой колонны получают 31,46 кг/ч газового потока, в
вод ного па15
щего 51 мас.% окиси этилена и А7 мас.% воды, а из нижней части колонны отбирают при 153 С 383,9 кг/ч гликолевой воды, содержащей 3,3 мас.% этиленгликол  и менее 0,01 мас.% этиленоксида. 1 f) ,41 кг/ч гликолевой воды ввод т при этой температуре в ту же колонну дл  термообработки, что и в примере 1. 15,74 кг/ч газового потока, содержащего в основном вод ной пар, отбирают из верхней части этой колонны при 154 С и абсолютном давлении 5,2 бар и затем ввод т в колонну десорбции этиленок- сида.
В нижней части колонны получают этиленгликоль при 166 С, абсолютном давлении 5,2 виде 0,67 кг/ч водного потока, содержащего 60 мас.% этиленгликол , причем колонна обогреваетс  как указано в примере 1, но при температуре пара на входе в теплообменник 210°С и при расходе пара 18 кг/ч, т.е. 84,8 кг/ч на 1 кг этиленгликол , выход щего из основани  колонны.
Отделение этиленгликол  в данном случае осуществл ют без подачи . в систему количества тепловой энергии, превращающего количество, которое требовалось бы дл  подачи в систему, без обработки согласно изобретению, с обеспечением той же эффективности десорбции окиси этиленоксида, но толь-35 абсолютным давлением 3 бар, содержаосновном состо щего из ра, температурой 136 С, который вво- д т при этой температуре и колонну десорбции этиленоксида.
Этиленгликоль рекуперируют с водой в нижней части колонны дл  обра- 10 ботки гликольсодержащей воды при 180°С в виде потока, содержащего 90 мас.% этиленгликол , в количестве 0,445 кг/ч, причем колонна обогреваетс  как указано в примере 2, но с расходЬм пара 34 кг/ч, т.е. , на 1 кг этиленгликол , выход щего из основани  колонны.
Количество поданной тепловой энергии эквивалентно количеству, обеспечивающему такую же эффективность десорбции этиленоксида в предлагаемой системе, не содержащей обработку раствора этиленгликол , и с получением этиленгликол  в виде водного раствора , содержащего только 3,2 мас.% этиленгликол .
II р и м е р 4. Действу  как в примере 1, но ввод  в колонну десорбции этиленоксида при 108 С 403,7 кг/ч водного потока, содержащего 90,5 мае, воды, 2,44 мас.% этиленоксида и 7 мас.% этиленгликол . На верхней . части колонны выходит 17,9 кг/ч газового потока температурой 120 С и
20
25
30
ко с получением разбавленного водного раствора этиленгликол , содержащего только 3,3 мас.% этого продукта.
П р и м е р 3. Водный поток по примеру 1, из которого десорбируют этиленоксид, подают в десорбционную колонну с тем же расходом и с той же температурой, что и по примеру 1.
23,2 кг/ч газового потока, содержащего 42 мас.% этиленоксида и 56,5 мас.% воды, выходит из верхней части колонны при абсолютном давлении 3 бар и с температурой 124°С.
Из нижней части этой колонны выход т 395,4 кг/ч гликолевой воды, содержащей 3,2 мас.% этиленгликол  с температурой 135 С и при среднем абсолютном давлении 3,1 бар.
31,9 кг/ч гликолевой воды ввод т при этой температуре в. ту же самую колонну термообработки, что и в примере 1, котора  работает при среднем давлении 3,2 бар.
щего 54 мас.% этиленоксида и44 мас.% воды.
Из нижней части колонны, котора  работает при.среднем абсолютном дав40 лении 3,1 бар, извлекают 393,4 кг/ч гликолевой воды температурой 135,5 С, котора  содержит 7,3 мас.% этилен- гликол  .
В колонну дл  обработки гликоль45 содержащей воды по,примеру 1 подают 8,1 кг/ч гликольсодержащей воды. В верхней части этой колонны получают 7,65 кг/ч газового потока температурой 137 С и давлением 3,2 бар.Этот
50 поток, практически состо щий из вод ного пара, ввод т в колонну десорбции этиленоксида.
В нижней части колонны обработки гликольсодержащей воды получают при
55 180 С и абсолютном давлении 3,2 бар в количестве 0,445 кг/ч водный поток, содержащий 99 мас.% этиленгликол , причем колонна обогреваетс , как указано в примере 2, при расходе пара
02249
В верхней части этой колонны получают 31,46 кг/ч газового потока, в
вод ного па15
-35 абсолютным давлением 3 бар, содержаосновном состо щего из ра, температурой 136 С, который вво- д т при этой температуре и колонну десорбции этиленоксида.
Этиленгликоль рекуперируют с водой в нижней части колонны дл  обра- 10 ботки гликольсодержащей воды при 180°С в виде потока, содержащего 90 мас.% этиленгликол , в количестве 0,445 кг/ч, причем колонна обогреваетс  как указано в примере 2, но с расходЬм пара 34 кг/ч, т.е. , на 1 кг этиленгликол , выход щего из основани  колонны.
Количество поданной тепловой энергии эквивалентно количеству, обеспечивающему такую же эффективность десорбции этиленоксида в предлагаемой системе, не содержащей обработку раствора этиленгликол , и с получением этиленгликол  в виде водного раствора , содержащего только 3,2 мас.% этиленгликол .
II р и м е р 4. Действу  как в примере 1, но ввод  в колонну десорбции этиленоксида при 108 С 403,7 кг/ч водного потока, содержащего 90,5 мае,/ воды, 2,44 мас.% этиленоксида и 7 мас.% этиленгликол . На верхней . части колонны выходит 17,9 кг/ч газового потока температурой 120 С и
20
25
30
щего 54 мас.% этиленоксида и44 мас.% воды.
Из нижней части колонны, котора  работает при.среднем абсолютном давлении 3,1 бар, извлекают 393,4 кг/ч гликолевой воды температурой 135,5 С, котора  содержит 7,3 мас.% этилен- гликол  .
В колонну дл  обработки гликольсодержащей воды по,примеру 1 подают 8,1 кг/ч гликольсодержащей воды. В верхней части этой колонны получают 7,65 кг/ч газового потока температурой 137 С и давлением 3,2 бар.Этот
поток, практически состо щий из вод ного пара, ввод т в колонну десорбции этиленоксида.
В нижней части колонны обработки гликольсодержащей воды получают при
180 С и абсолютном давлении 3,2 бар в количестве 0,445 кг/ч водный поток, содержащий 99 мас.% этиленгликол , причем колонна обогреваетс , как указано в примере 2, при расходе пара
9 кг/ч, т.е. 22,5 кг/ч на 1 кг эти- ленгликол , выход щего из основани  колонны.
Дл  получени  такого результата подают количество тепловой энергии, эквивалентное количеству, которое позволило бы достичь той же эффективности рекуперации этиленоксида, без осуществлени  изобретени , но с получением разбавленного водного раствора зтиленгликол , содержащего только 7,3 мас.% этиленгликол .
Предлагаемый способ позвол ет в сравнении с известным упростить процесс вследствие исключени  стадии обработки потока обратным осмосом, а также снизить энергозатраты.

Claims (1)

  1. Формула изобретени 
    Способ выделени  этиленгликол  из гликолевой воды, содержащей 3,1 - 7,3 мас.% этиленгликол , выход щей при 109-153 С из нижней части колонны десорбции этиленоксида, работаю- щей нод средним абсолютным давлением
    1,3-5,1 бар, в установке получени  этиленоксида каталитическим окислением в паровой фазе этилена кислородом , отличающийс  тем, что, с целью упрощени  технологии процесса и снижени  энергозатрат,гли- колевую воду при 109-153 С ввод т в верхнюю часть тарельчатой колонны, котора  имеет ниже уровн  подачи гли- колевой воды две теоретические тарел-, ки, работает под абсолютным давлением 1,42-5,2 бар, которую обогревают с помощью трубчатого теплообменника
    с вертикальной паровой камерой, в которой циркулирует вод ной пар при температуре входа 1. и расходе . 22,5-85 кг/ч на 1 кг этиленглико
    л , выход щего иэ нижней части тарельчатой колонны с температурой 120,5-180 С в виде водной смеси, содержащей 60-90 мас.% этиленгликол , из головной части тарельчатой колонны при 109,5-154 с отбирают газооб- разный поток, содержащий вод ной пар, который ввод т в колонну десорбции этиленоксида в качестве десорбирующе- го агента.
SU853885804A 1984-05-15 1985-04-29 Способ выделени этиленгликол из гликолевой воды SU1402249A3 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8407695A FR2564458B1 (fr) 1984-05-15 1984-05-15 Procede de separation de l'ethyleneglycol sous forme concentree dans un procede de fabrication d'oxyde d'ethylene

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1402249A3 true SU1402249A3 (ru) 1988-06-07

Family

ID=9304104

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU853885804A SU1402249A3 (ru) 1984-05-15 1985-04-29 Способ выделени этиленгликол из гликолевой воды

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4622104A (ru)
EP (1) EP0162790B2 (ru)
JP (1) JPS60246336A (ru)
CA (1) CA1260426A (ru)
DD (1) DD237832A5 (ru)
DE (2) DE162790T1 (ru)
ES (1) ES8603371A1 (ru)
FR (1) FR2564458B1 (ru)
IN (1) IN165104B (ru)
SU (1) SU1402249A3 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4822926A (en) * 1988-02-29 1989-04-18 Shell Oil Company Ethylene oxide/glycols recovery process
DE4130661C1 (ru) * 1991-09-14 1993-05-19 Dornier Gmbh, 7990 Friedrichshafen, De
US5440058A (en) * 1994-06-07 1995-08-08 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Method for separating compounds in process streams
DE19843652A1 (de) 1998-09-23 2000-03-30 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von hochreinem Monoethylenglykol
DE19843697A1 (de) 1998-09-23 2000-03-30 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von hochreinem Monoethylenglykol
JP5101710B2 (ja) * 2011-01-12 2012-12-19 株式会社日本触媒 エチレングリコールの精製方法
US11618739B2 (en) 2018-08-10 2023-04-04 Nippon Shokubai Co., Ltd. Method of producing ethylene oxide and ethylene glycol
CN112742174B (zh) * 2019-10-29 2022-09-09 中国石油化工股份有限公司 环氧乙烷/乙二醇装置脱碳单元中排醇的方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2839588A (en) * 1953-12-30 1958-06-17 Gulf Oil Corp Preparation of alkylene glycol
US3970711A (en) * 1971-07-19 1976-07-20 Ppg Industries, Inc. Method of producing glycols
IT971363B (it) * 1972-11-30 1974-04-30 Sir Soc Italiana Resine Spa Procedimento per la preparazione del glicole etilenico
US3904656A (en) * 1973-02-13 1975-09-09 Ppg Industries Inc Process for preparing monoethylene glycol and ethylene oxide
DE2350567A1 (de) * 1973-10-09 1975-04-10 Hoechst Ag Wiedergewinnung von glykol aus salzhaltigem abwasser
IT1039745B (it) * 1975-07-08 1979-12-10 Sir Soc Italiana Resine Spa Procedimento per la purificazione di eilende ossido
US4182659A (en) * 1977-10-31 1980-01-08 Davy International Aktiengesellschaft Method of concentrating a water-containing glycol
DE3001727A1 (de) * 1980-01-18 1981-07-23 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur herstellung von hochreinem monoethylenglykol
JPS6118024A (ja) * 1984-07-05 1986-01-25 Matsushita Electric Ind Co Ltd メニユ−表示装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент FR № 2246527, кл. С 07 С 31/20, опублик. 1975. *

Also Published As

Publication number Publication date
CA1260426A (fr) 1989-09-26
JPS60246336A (ja) 1985-12-06
EP0162790B2 (fr) 1991-01-09
ES542024A0 (es) 1985-12-16
DD237832A5 (de) 1986-07-30
JPS6241698B2 (ru) 1987-09-04
IN165104B (ru) 1989-08-19
ES8603371A1 (es) 1985-12-16
FR2564458A1 (fr) 1985-11-22
EP0162790A1 (fr) 1985-11-27
DE3565522D1 (en) 1988-11-17
US4622104A (en) 1986-11-11
FR2564458B1 (fr) 1986-09-12
EP0162790B1 (fr) 1988-10-12
DE162790T1 (de) 1986-07-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4847057A (en) Process and installation for ammonia treatment of a gas
US4425313A (en) Removal and recovery of nitrogen and sulfur oxides from gaseous mixtures containing them
US4146569A (en) Process for removing gaseous impurities from a gaseous mixture containing the same
EP0019326B1 (en) Process for purifying urea-containing waste water and process for preparing melamine
EP2459301B1 (en) Process and apparatus for recovering ammonia from a gas stream
US4053507A (en) Method of recovering unreacted materials and heat in urea synthesis
US4797141A (en) Method for obtaining CO2 and N2 from internal combustion engine or turbine generated gases
RU2196767C2 (ru) Способ совместного производства аммиака и мочевины, установка для осуществления способа, способ модернизации установок синтеза аммиака и синтеза мочевины
RU2733774C1 (ru) Способ выделения диоксида углерода из дымовых газов и устройство для осуществления способа
SU1402249A3 (ru) Способ выделени этиленгликол из гликолевой воды
SU973012A3 (ru) Способ разделени аммиака и двуокиси углерода
SU1064863A3 (ru) Способ получени мочевины
KR100558128B1 (ko) 폐기물의최소화및생성물회수방법
US4010246A (en) Process for preparing sulfur dioxide
US3849541A (en) Process for purifying fumes
KR870001143B1 (ko) 요소의 제조방법
GB1593742A (en) Removal of contaminant oxides from gas mixtures
US4276277A (en) Manufacture of concentrated nitric acid
US3107149A (en) Method of separating ammonia from carbon dioxide
JPS6058744B2 (ja) Ｎｈ↓３とｃｏ↓２から尿素溶液を製造する方法
RU2050351C1 (ru) Способ получения карбамида
KR790001171B1 (ko) 요소합성에 있어서의 미반응물 및 열의 회수법
RU2151736C1 (ru) Способ получения азотной кислоты
SU614098A1 (ru) Способ получени мочевины
RU2069657C1 (ru) Способ получения карбамида