Изобретение относитс к радиотехнике и может использоватьс в радиолокационных станци х дл выделени сигнала из шумов приемника и ослаблени вли ни несинхронных импульсных помех. Цель изобретени - увеличение устойчивости работы. На фиг.1 приведена структурна электрическа схема предложенного устройства; на фиг.2 - временные д аграммы, по сн ющие его работу. Накопитель импульсных сигналов держит генератор 1 тактовых импуль сов, делитель 2 частоты повторени тактовых импульсов, дискретизатор первый коммутатор 4, первый диффер циальный усилитель 5, сумматор 6, линию 7 задержки на приборах с пер носом зар да, весовой усилитель 8, второй коммутатор 9 и второй дифференциальный усилитель 10. Импульсы запуска (фиг.2 а) радио локатора (не показан) синхронизируют генератор 1 тактовых импульсов который вырабатывает две противофазные последовательности тактовых импульсов (фиг.26, в), управл ющих процессом перемещени информации в линии 7 задержки на приборах с переносом зар да. При этом период повторени импульсов запуска делитс на участки, называемью элементами дальности, число которых равно числу разр дов п линии 7 задержки на п борах с переносом зар да, а прот женность определ етс периодом повторени тактовых импульсов TT .. Таким образом, врем задержки в линии 7 задержки на приборах с переносом зар да Т п Т оказьшаетс строго равным периоду повторени импульсов запуска радиолокатора. Одновременно в генераторе. 1 тактовых импульсов формируетс последовательность импульсов с периодом следовани TT (фиг.2д), котора управл ет дискретизатором 3, обеспечива выборку (фиг.2е) из входног сигнала (фиг.2г) в каждом элементе дальности, а также поступает на делитель 2 частоты повторени тактовы импульсов,синхронизируемый импульсами запуска радиолокатора, с выходов которого снимаютс две прот вофазные последовательности импульсов (фиг.2 ж, з) с частотой повторени TT /2 и подаютс на управление первым и вторым коммутатора89 4 и 9. Выборки (фиг,2 е) входми ного сигнала (фиг.2 г) через первый коммутатор 4поочередно подаютс на пр мой (фиг.2 и) и инверснь1й (фиг.2 к) входы первого дифференциального усилител 5, на входе которого присутствуют сигналы (фиг.2 л), т.е. в линию 7 задерж- . ки на приборах с переносом зар да через сумматор 6 записываютс выборки входного сигнала (фиг.2г) без инверсии - с нечетных элементов дальности и с инверсией - с .четных элементов дальности. С выхода линии 7 задержки на приборах с переносом зар да считы аютс сигналы, задержанные относительно входных на врем пТ-., а также паразитные сигналы (фиг.2м, н,о) обусловленные неэффективностью передачи зар да в ППЗ и отсто щие от основных сигналов на врем T-J к 2Т, т.е. наход щиес в соседних элементах дальности. Поскольку выборки сигнала в соседних элементах дальности имеют разные знаки , а через элемент дальности - одинаковые , то первый паразитный сигнал от выборки сигнала в (т-1)-м элементе дальности, попадающий в т-й элемент дальности, всегда вычитаетс из выборки сигнала в этом элементе дальности, а второй паразитный сигнал, запаздывающий по отношению к выборке на врем 2Ту, суммируетс с выборкой сигнала в (т+1)-м элементе дальности, из которой , в свою очередь, вычитаетс первый паразитный сигнал от выборки в т-м элементе дальности. Есии т- выборка равна нулю, то к выборке сигнала в (hi+l )-м элементе дальности прибавл етс только второй паразитный сигнал от выборки в (m-l)-M элементе дальности. Сигналы с выхода линии 7 задержки на приборах с переносом зар да через весовой усилитель 8, обеспечивающий необходимый коэффициент положительной обратной св зи, подаютс (фиг.2п) на первый вход сумматора 6, где суммируютс (фиг.2 р) с выборками сигнала с выхода усилител 5 (фиг.2 л), поступающими на второй вход сумматора 6 с тех-же элементов дальности, но в следующем периоде повторени импульсов радиолокатора. Далее процессы повтор ютс . Второй коммутатор 9 работает синфазно с первым коммута тором 4 и совместно с вторым дифференциальньм усилителем 10 позвол ет привести последовательность разнопол рных выборок сигнала на выходе линии 7 задержки на приборах с пе реносом зар да к одной пол рности (фиг.2 с). Вследствие вычитани первого паразитного сигнала из выборки сигнала в соседнем элементе дальности 12017 5 10 894 . . необходимое и достаточное условие устойчивости предложенного накопител импульсных сигналов имеет вид: 1 п(п+0 ,г --где 8о неэффективность передачи лиНИИ 7 задержки на пр иборах с переносом зар да (о-10 - 10 ).The invention relates to radio engineering and can be used in radar stations to extract a signal from receiver noise and mitigate the effect of non-synchronous impulse noise. The purpose of the invention is to increase the stability of the work. Figure 1 shows the structural electrical circuit of the proposed device; 2, the time frames that explain his work. The pulse signal accumulator holds the generator 1 clock pulses, a divider 2 clock repetition frequencies, the sampler is the first switch 4, the first differential amplifier 5, the adder 6, the delay line 7 on devices with a nose-transfer device, the weight amplifier 8, the second switch 9 and the second differential amplifier 10. The start-up pulses (Fig. 2a) of a radio locator (not shown) synchronize a clock pulse generator 1 which produces two antiphase clock pulse sequences (Fig. 26c) controlling the process ne emescheni information in the delay line 7 to units with charge transfer. In this case, the pulse repetition period is divided into sections, called range elements, the number of which is equal to the number of digits n of the delay line 7 on the charge transfer packages, and the length is determined by the repetition period of the clock pulses TT. Thus, the delay time in delay lines 7 on instruments with charge transfer T p T turn out to be strictly equal to the repetition period of the radar trigger pulses. Simultaneously in the generator. 1 clock pulses are formed with a sequence of pulses with a follow-up period TT (fig.2d), which controls sampler 3, providing a sample (fig.2e) from the input signal (fig.2g) in each element of the range, and also goes to divider 2 repetition frequency clock pulses, synchronized by radar trigger pulses, from the outputs of which two two-phase pulse sequences are removed (Fig. 2, g) at a frequency of TT / 2 and are fed to control the first and second switches89 4 and 9. Samples (Fig. 2 e) input si The drive (FIG. 2 g) through the first switch 4 is alternately fed to the direct (FIG. 2 and) and inverse (FIG. 2 K) inputs of the first differential amplifier 5, at the input of which signals are present (FIG. 2 l), i.e. . in line 7 delay-. ki on devices with charge transfer through the adder 6 records the input signal samples (Fig. 2d) without inversion — from odd-numbered range elements and with inversion — from odd-numbered range elements. From the output of the delay line 7 on the devices with charge transfer, signals that are delayed relative to the input signals for time are measured, as well as parasitic signals (Fig. 2m, n, o) due to the inefficiency of charge transfer in the FPR and separated from the main signals for the time TJ to 2T, i.e. located in adjacent elements of the range. Since the signal samples in the neighboring range elements have different signs, and the same element through the range element, the first spurious signal from the signal sample in the (t − 1) -th range element that falls into the m-th range element is always subtracted from the signal sample in this range element, and the second spurious signal, which is delayed relative to the sample by 2Tu time, is summed with the signal sample in the (t + 1) -m range element, from which, in turn, the first spurious signal is subtracted from the sample in m element range. If the sample is zero, then only the second spurious signal from the sample in the (m-l) -M range element is added to the signal sample in the (hi + l) -th element of the range. The signals from the output of the delay line 7 on the devices with charge transfer through the weight amplifier 8, providing the necessary positive feedback ratio, are fed (Fig. 2n) to the first input of the adder 6, where they are summed (Fig. 2p) with the signal samples from the output amplifier 5 (Fig. 2 l), arriving at the second input of the adder 6 from the same range elements, but in the next period of the radar pulse repetition. Further, the processes are repeated. The second switch 9 operates in phase with the first switch 4 and, together with the second differential amplifier 10, allows to bring a sequence of opposite polarity samples of the signal at the output of the delay line 7 on devices with charge transfer to one polarity (Fig. 2c). By subtracting the first parasitic signal from a sample of the signal in the adjacent range element 12017 5 10 894. . A necessary and sufficient condition for the stability of the proposed pulse signal accumulator is: 1 n (n + 0, g - where 8o is the inefficiency of transferring the LINE 7 to delays on charge transfer applications (o-10 - 10).