SU1184855A1 - УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г - Google Patents
УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г Download PDFInfo
- Publication number
- SU1184855A1 SU1184855A1 SU843740595A SU3740595A SU1184855A1 SU 1184855 A1 SU1184855 A1 SU 1184855A1 SU 843740595 A SU843740595 A SU 843740595A SU 3740595 A SU3740595 A SU 3740595A SU 1184855 A1 SU1184855 A1 SU 1184855A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- melting
- temperature
- output
- determinant
- liquidus
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может найти применение в металлургической и машиностроительной отраслях промышленности на сталеплавильных агрегатах, преимущественно на дуговых электропечах.
Целью изобретения является снижение трудоемкости, повышение быстродействия и безопасности контроля содержания углерода в сталеплавильной ванне по расплавлению шихты.
На чертеже представлена блок-схема устройства.
Устройство содержит определитель 1 температуры ликвидус раствора железоуглерод, включающий измеритель 2 температуры металла, схему 3 формирования поправки на влияние примесей и сумматор 4, подключенный выходом на вторичный прибор 5 через функциональный преобразователь 6. Измеритель 2 и схема 3 подсоединены выходами на вход сумматора 4.
Устройство также содержит определитель 7 средней за период плавления температуры технологического перегрева железоуглеродистого расплава над линией диквидус и определитель Ь поправки в температуру ликвидус от влияния окисленности расплава.
Определитель 7 выполнен в виде вычислителя 9 с подсоединенными' к его входу датчиками 10, 11 й 12 соответственно интегрального расхода энергии на плавление, длительности периода плавления, массы шихты для текущей плавки и задатчиками 13,
14 и 15 среднестатистических значений соответственно удельного расхода энергии на плавление, длительности периода плавления, средней за период плавления, температуры технологического перегрева расплаву над линией ликвидус и подключен выходом к входу сумматора 4.
Определитель 8 выполнен в виде функционального преобразователя 16,
2
который подключен входом на выход измерителя 2 температуры металла, а выходом также на вход сумматора 4.
5 Вычислитель 9 выполнен в виде , множительных блоков 17-20 на входе
и делительного блока 21 на выходе. Причем множительный блок 17 соединен входами с датчиками 11 и 12 соответЮ ственно длительности периода плавления и массы шихты для текущей плавки, а выходом подключен к одному из входов множительного блока 18. Другим входом блок 18 соединен с
<5 задатчиком 13 среднестатистического значения удельного расхода.энергии на плавление, а выходом - с одним из входов делительного блока 21. Множительный блок 19 соединен вхо2о дами с задатчиками 14 и 15 Среднестатистических ’ значений соответственно длительности периода плавления и средней за период плавления температуры технологического пере25 грева расплава над линией ликвидус, а выходом - к одному из входов множительного блока '20. Другим входом блок 20 соединен с датчиком 10 интегрального расхода энергии на
30 плавление для текущей плавки.Блок 20 соединен выходом с другим входом делительного блока 21.
В качестве датчиков 10, 11 и 12 могут быть использованы повторители сигналов, встроенные в измерительные приборы, контролирующие соответственно интегральный расход энергии на плавление (счетчик энергии) , длительность периода плавления (электронные часы), массу шихты, загружаемой на переплав в агрегат.
В качестве задатчиков 13, 14
и 15 могут бытьиспользованы любые
задатчики электрических сигналов.,
например, типа РЗД из аппаратуры
АКЭСР. Вычислитель 9 может быть
реализован на серийно выпускаемых средствах вычислительной техники: в качестве множительных и делительного блоков могут быть использованье например, блоки вычислительных операций типа БВО-П из аппаратуры АКЭСР. Алгоритм работы вычислителя 9 представлен уравнением (1).
В качестве определителя поправки в температуру ликвидус от влияния окисленности расплава может быть использован, например, блок кондуктивног.о разделения типа БКР1-П из аппаратуры АКЭСР, реализующий преобразование по зависимости, представленной уравнением (2).
• Устройство функционирует следующим образом.
Включение устройства осуществляется по сигналу о расплавлении шихты в плавильном агрегате на текущей ι-й плавке, отключение - после полу- чения требуемого результата (информация о содержании углерода в сталеплавильной ванне по расплавлению шихты). Длительность работы устройства на одной плавке - несколько секунд (определяется длительностью срабатывания измерителя 2 температуры металла в сталеплавильной ванне, например, широко используемой на плавильных агрегатах термопары погружения). Включение легко реализовать автоматически (от датчика расплавления шихты), отключение можно осуществлять вручную.
После включения устройства в работу измеритель 2 в определителе 1, датчики 10, 11 и 12 в определителе 7 вырабатывают по текущей ί-й плавке
в виде электрических сигналов текущую информацию соответственно о температуре металла (Т^р в сталеплавильной 1 ванне по расплавлению шихты (т.е. о температуре железоуглеродистого 45
расплава в агрегате), об интегральном расходе энергии на плавление (Ур.), θ длительности периода плавления ('С'п·) ио массе шихты (М^,), загруженной в агрегат на переплав.
Одновременно схема 3 в определителе 1, задатчики 13, 14 и 15 в определителе 7 вырабатывают в виде электрических сигналов заранее заданную информацию соответственно о поправ- 55 ке ( АТПр ) на влияние примесей загруженной в' агрегат железоуглеродистой шихты в температуру ликвидус раствора
20
25
30
35
1184855 4
железо-углерод, о среднестатистических значениях удельного (на тонну ш^хты) расхода энергии на плавление (У), длительности периода плавле5 ния ( £.п) и средней за период плавления температуры технологического перегрева (ΔΤ р) расплава шихты над линией ликвидус шихты как реального раствора железо-углерод-примеси-кис10 пород. Содержание основных влияющих примесей (медь, никель, марганец, кремний, сера и т.д.) в железоуглеродистой шихте обычно известно до проведения плавки. Точность знания 15 (этого содержания, как показывает практика, приемлема для оценки &Т.
пр
-3°С.
М,
1щ·> пос11 и 12
А Л
-п’ 4ТР’
14 и 15
с погрешностью 1·
В вычислителе 9 определителя 7
по информации о Ур. тупающей от датчик<
поступающей от задатчиков 13 соответственно, рассчитывается для текущей ϊ-й плавки средняя за период плавления температура технологического перегрева (4Тр.) расплава шихты над линией ликвидус1шихты как реального раствора железо-углерод-поимеси^ -кислород по следующей зависимости
Ра
При этом множительный блок 17, получая информацию от датчиков 11
и 12 о сигнал, нию Мш.
получая информацию от задатчика 13
и Μω>, вырабатывает пропорциональный произведеТп. , множительный блок 18,
и от
блока 17 о М цц .
пропорциональМ.,
множи40 вырабатывает сигнал·, ный произведению Ур
тельный блок 19, получая ^информа^ию
от задатчиков 14 и 15 о вырабатывает сигнал* ный произведению дТ
п и .Дтр, пропорциональмножиР 1-п ’
тельный блок 20, получая информацию
от датчика 10 о У
о ДТ,
Р<
и от блока 19
вырабатывает сигнал,
пропорциональный дТр ΐ'ρ - Ур.,
50 делительный блок 21 получая ннформа
цию от блока от блока 20 о
18 оА
Λ,
АТ,
М,
'1
?П
Р ' * п р1 ’ батывает сигнал, пропорционаАьный
выраΔΤ
Ρΐ
бпределитель 8 по информации
о Тл., поступающей от измерителя 2
определителя 1, вырабатывает информацию о поправке ΔΤς в температу5., 1184855 6
ру ликвидус шихты как реального
раствора железо-углерод-примеси-кис1лород от влияния окисленности
( расплава шихты в ί-й плавке, . $
осуществляя функциональное преобразование вида:
Λ Тк = £( С0]{ , ТМ.) = аТм - Ь, а = 5,72 ·10-γ Ъ = 76,57°С (2)
Сумматор 4 в определителе 1, по- ю лучая информацию от измерителя 2 схемы 3, определителя 8 и определителя 7 (из блока 21 вычислителя 9) о Тм., ΔΤΠρ^, 4 Тм и ДТр. соответственно, вырабатывает для 1-й- ,5
плавки сигнал, пропорциональный тем-, пературе ликвидус (Т^) шихты как чистого раствора железо-углерод, согласно уравнению
Тд. = (Т “ ДТр. ) + 4ТПр + 20
+ ΔΤΚ< , (3)
где 4тр;) " ΤΑΐ ~ темпеРа_
тура ликвидус реальной в ί-й плавке шихты как железоуглеродистого раствора, содержащего примеси и кислород 25 (окисленного).
От сумматора 4 сигнал, пропорциональный Т*. , поступает через функциональный преобразователь 6 на вторичный прибор 5, являющийся средст- 39 вом представления информации о содер·. жании углерода [с 3 в сталеплавильной ванне.
Преобразователь 6 реализует преобразование- информации о Т*, в [с] 35
по уравнению 1
[с] = А - ВТ*Л , (4)
А = 17,95%, В = 1,1666-10-2 £/ С.
В качестве ппибопа 5 и преобразователя 6 может быть использован, например, серийный регистратор типа КСП, шкала которого градуирована в % £с}у согласно зависимости (4).
Зависимость (1) получена авторами на основании данных экспериментальных исследовании, выполненных на 100-тонных дуговых сталеплавильных печах.
При неизменной мощности подвода
энергии и при неизменном по крупное• 50
ти и массивности кусков качества шихты перегрев над линией ликвидус в процессе плавления самостабилизируется на определенном уровне, характерном для конкретной технологии выплавки на рассматриваемом, типе : 4 $5
плавильного агрегата (мартеновская печь, конвертор, дуговая печь и т. п.) .
При увеличении мощности подвода энергии и неизменных прочих условиях начинает возрастать перегрев, вызывающий, в свою очередь, рост скорости плавления. В результате роста скорости плавления увеличивается отбор энергии на плавление,что через определенный переходный интервал времени вызывает уменьшение перегрева.При этом температура технологического перегрева уменьшается и самостабилизируется на уровне, который характерен для конкретной технологии плавления на рассматриваемом типе плавильного агрегата.
При уменьшении мощности подвода энергии и неизменных прочих условиях перегрев -начинает уменьшаться, что приводит к снижению скорости плавления. В результате снижения скорости плавления уменьшается отбор энергии на плавление, что вызывает увеличение перегрева. При этом температура технологического перегрева возраста· ет и самостабилизируется на уровне, который характерен для конкретной технологии плавления на рассматриваемом типе плавильного агрегата.
Колебания крупности и массивности кусков шихты обуславливают изменения указанного постоянного уровня перегрева в одну или в другую сторону (уменьшение крупности и массивности кусков шихты вызывает увеличение перегрева за счет снижения скорости плавления, а увеличение крупности и массивности кусков шихты приводит при прочих равных условиях к увеличению скорости плавления, что сказывается уменьшением постоянного уровня перегрева).
Ввиду того, что в реальных условиях всегда существуют колебания качества шихты по ходу плавления в одной плавке, то предлагается рассмат :ривать и определять среднюю за период плавления температуру технологического перегрева.
Это вносит ошибку в определение содержания углерода по расплавлению шихты. Однако эксперименты, выполненные на дуговых печах,показывают, что при выплавке достаточно широкого сортимента сталей качество (круп ность, массивность кусков) используемой шихты имеет небольшую дисперсию и потому значение этой ошибки является приемлемым.
Уравнение (2) отражает соотношение между температурой металла в ван· не и поправкой в температуру ликвидус от влияния окисленности металла в конце периода плавления.
Уравнение (3) используют для определения температуры ликвидус реального железоуглеродистого раствора по измеренной температуре металла в ванне и средней за период плавления температуре технологического перегрева с учетом поправок в температуру ликвидус от влияния примесей и окисленности металла.
1184855
8
Уравнение (4) - известная функциональная зависимость между температурой ликвидус и содержанием угле рода для чистого раствора железо5 углерод..
Предлагаемое устройство обладает повышенным быстродействием и обеспечивает снижение трудоемкости и.
10 безопасности контроля содержания углерода по расплавлению шихты, эффективно может быть использовано на -плавильных агрегатах, в частности на дуговых электропечах.
____1'
Claims (3)
1. УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г содержащее определитель температуры ликвидус раствора железо - углерод, включающий измеритель температуры металла и схему формирования поправки на влияние примесей, соединенные с входом сумматора, выход которого подсоединен на вторичный прибор через функциональный преобразователь, отличающееся тем, что,
с целью снижения трудоемкости и повышения быстродействия и безопасности контроля содержания углерода в сталеплавильной ванне по расплавлению шйхты, оно снабжено определителем средней за период плавления температуры технологического перегрева железоуглеродистого расплава над линией ликвидус и определителем поправки в температуру'ликвидус от влияния окисленности расплава, выходы которых соединены с входами сумматора.
2. Устройство по π. 1, отличающееся тем, что определитель поправки в температуру ликвидус от влияния окисленности расплава выполнен в виде функционального преобразователя, который подсоеди- . нен входом на выход измерителя температуры металла, а выходом - на вход суттматора.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что определи- ► тель средней за период плавления
температуры технологического перегрева железоуглеродистого расплава над линией'ликвидус содержит датчики интегрального расхода энергии на плавление, длительности периода плавления, массы шихты для текущей плавки, задатчики среднестатистических значений удельного расхода энергии на плавление, длительности .периода плавления, средней за период плавления , температуры-технологического перегрева расплава над линией ликвидус, четыре блока умножения и блок деления, выход которого является выходом определителя, а входы соединены с выходами второго и третьего блоков умножения, входы первого блока умножения соединены с датчиками длительности периода плавления и массы шихты для текущей плавки, выход первого блока умножения соединен с первым входом второго блока умножения, второй вход которого соединен с задатчиком среднестатистических значений удельного расхода энергии на плавление, первый вход третьего блока умножения соединен с датчиком интегрального расхода энергии на плав-
X
и
х
:л
1 184855
ление, второй вход - с выходом четвертого блока умножения, входы которого соединены -с задатчиками длительности периода плавления и средней
за период плавления температуры технологического перегрева расплава над линией ликвидус.
1
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843740595A SU1184855A1 (ru) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843740595A SU1184855A1 (ru) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1184855A1 true SU1184855A1 (ru) | 1985-10-15 |
Family
ID=21118971
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843740595A SU1184855A1 (ru) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1184855A1 (ru) |
-
1984
- 1984-04-06 SU SU843740595A patent/SU1184855A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3329495A (en) | Process for measuring the value of carbon content of a steel bath in an oxygen top-blowing converter | |
US3377158A (en) | Converter control systems and methods | |
SU1184855A1 (ru) | УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА В СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ВАННЕ, например, дуговой электропечи по температуре ликвидус г | |
GB1461756A (en) | Cooling curve computer | |
US4229412A (en) | Apparatus for the determination of bond forms of gases | |
US3534143A (en) | Computer control of metal treatment furnace operation | |
Nzotta et al. | A study on the sulphide capacities of steelmaking slags | |
CA1118212A (en) | Method for converter blow control | |
SU1186646A1 (ru) | Способ контрол содержани углерода в сталеплавильной ванне | |
JPS6256512A (ja) | 転炉吹錬制御方法 | |
McBride | The Physical Chemistry of Oxygen Steelmaking | |
US3645720A (en) | Method of deoxidizing steel | |
EP4361291A1 (en) | Cold iron source melting rate estimation device, converter-type refining furnace control device, cold iron source melting rate estimation method, and molten iron refining method | |
SU245157A1 (ru) | Способ автоматического контрол процесса выплавки стали | |
JPS57131310A (en) | Method for controlling content of phosphorus of molten steel | |
JPH0219416A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
Fornander | The behaviour of oxygen in liquid steel during the refining period in the basic open-hearth furnace | |
SU992593A1 (ru) | Способ прекращени продувки кислородного конвертера на заданном содержании углерода | |
SU1035071A1 (ru) | Устройство дл контрол скорости обезуглероживани | |
SU1282097A1 (ru) | Устройство дл управлени температурным режимом индукционной печи | |
SU468140A1 (ru) | Устройство дл определени содержани углерода в расплаве | |
SU539076A1 (ru) | Способ определени содержани углерода в сталеплавильной ванне | |
Shevtsov et al. | Solubility of Oxygen in High-Manganese Iron Melts | |
SU906039A1 (ru) | Устройство дл контрол энергетического режима трехфазной дуговой электропечи | |
JPS5836644B2 (ja) | 転炉における溶鋼燐含有量の制御法 |