SU1118292A3 - Способ получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала и установка дл его реализаций - Google Patents
Способ получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала и установка дл его реализаций Download PDFInfo
- Publication number
- SU1118292A3 SU1118292A3 SU813266249A SU3266249A SU1118292A3 SU 1118292 A3 SU1118292 A3 SU 1118292A3 SU 813266249 A SU813266249 A SU 813266249A SU 3266249 A SU3266249 A SU 3266249A SU 1118292 A3 SU1118292 A3 SU 1118292A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- iron
- fluidized bed
- vessel
- plasma torches
- containing material
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
- C21B13/125—By using plasma
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
1. Способ получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала, включающий его загрузку, подогрев, восстановление и расплавление в кип щем слое из угольных частиц, газифицируемьпс в,кислородсодержащем газе, подаваемом от краев в центр кип п4его сло , отличающийс тем, что, с целью снижени расхода энергии , кип щий слой нагревают плазменными горелками в верхней и/или средней част х.
Description
г г
fj
2. Установка дл реализахщи способа по п. t, содержаща плавильный сосуд с огнеупорной футеровкой, отверстй дл загрузки сырь , выпуска шлака и металла, отверсти дл ввода кислородсодержащего газа, выполненные в стенках сосуда в направлении к его середине, и сопла дл подачи углерода, отличающа с тем, что, с целью снижени рас92
хода энергии, плавильный сосуд снабжен расположенными вверхней и/или средней част х плазменными горелками.
3. Установка по п. 2, отли чаю1ца с тем, что плазменные горелки выполнены с возможностью поворота в горизонтальной и/или вертикальной плоскост х, а сосуд снабжен дополнительными соплами дл подачи реагентов, расположенными в днище.
1
Изобретение относитс к способам получени жидкого чугуна или стального полупродукта из материала, содержщего окись железа, в частности из предварительно восстановленной желез ной руды.
Наиболее близким по технической СУЩНОСТИ и достигаемому результату к предлагаемому вл етс способ получени чугуна или стального полупродукта из содержащего железо материала , включающий его загрузку сверху, подогрев, восстановление и расплавление в кип щем слое из угольных частиц, газифицируемых в кислородсодержащем несущем газе, которьй подают от краев в центр кип щего -сло .
Способ осзпцествл етс в установке дл получени чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала, содержащей плавильный сосуд с огнеупорной футеровкой, отверсти дл загрузки сырь , выпуска шлака и металла, а также отверсти дл ввода кислородсодержащего несущего газа, расположенного на стенках в направлении середины сосуда Clj.
Недостатком известного способа вл етс высокое энергопотребление, вследствие чего тепловой баланс, а также экономичность неудовлетворительны .
Цель изобретени - снижение расхода энергии. ,
Поставленна цель достигаетс тем что согласно способу получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала, включающему его загрузку, подогрев, восстановление и расплавление в кип щем слое из угольных частиц, газифицируемых в кислородсодержащем газе подаваемом от краев в центр кип щего сло , кип щий слой нагревают плазменными горелками в верхней и/или средней част х.
В установке дл реализации способа получени чугуна или стального полупродукта, содержащей плавильный сосуд с огнеупорной футеровкой, отверсти дл загрузки сырь , выпуска шпака и металла, отверсти дл ввода кислородсодержащего газа, выполненные в стенках сосуда в направлении его середины, плавильный сосуд снабжен расположенными в верхней и/или средней част х плазменными горелками.
Причем плазменные горелки выполнены с возможностью поворота в горизонтальной и/или вертикальней плоскост х , а сосуд снабжен дополнительными соплами дп подачи реагентов, расположенными в днище.
Согласно изобретению к кип щему слою подводитс дополнительна энерги за счет нагрева плазмы, что дает возможность существенно снизить общее потребление энергии благодар лучистой энергопередаче, обусловленной высокими температурами плазменЬрго газа.
Если нагрев плазмы происходит в верхней и/или примыкающей к ней.средней зоне кип щего сло , там образуетс и поддерживаетс зона с наиболее высокими температурами в кип щем слое. Вследствие этого в области, расположенной непосредственно выше поверхности шлакового расплава, температура может быть установлена относительно более низкой и поэтому можно предотвратить вторичное окисле ние восстановленных и уже расплавлен ных частиц железной руды непосредственно перед прохождением их через слой расплавленного шлака. Экономичность способа становитс вьше, если в качестве газа, образующего плазму, используетс часть восстановительного газа из кип щего сло . Предпочтительно в факельную область плазменного нагрева дополнительно вводить носители углерода .в твердой и/или жидкой форме. Снижение общего потреблени энергии до 50 возможно в том случае, если в качест ве исходного сьфь , содержащего окис железа, в кип щий слой поступают и восстанавливаютс в нем частицы железной руды, предварительно восстановленные на 50-70%. Носители углерода в твердой и/иЛи жидкой форме предпочтительно подавать в кип щий слой снизу. Кислород или кислородсодержащий газ нагнетают в кип щий слой снизу, причем в качестве конечного продукта в этом случае можно получить стальной полупродукт . Дл регулировани процесса в кип щий слой подают снизу инертные газы. Плазменные горелки расположены в верхней и/или средней по высоте част х пространства, заполненного кип щим слоем. Кроме того, предусмот рены сопла дл подачи носителей углерода в твердой и/или жидкой формах, направленные в факельную зону плазменных горелок. Плазменные горелки устанавливают направленными к центральной оси плавильного сосуда и располагают по кольцу вокруг этой оси, причем они размещены в нескольких плоскост х одна над другой Чтобы можно было измен ть положение зон максимальных температур в кип щем слое по высоте по прот женности , плазменные горелки выполн ют поворотными, в частности поворотными в вертикальной и горизонталь ной плоскост х. В основании плавильного сосуда предусмотрены сопла дл подвода носителей углерода и/или кис лорода, и/или кислородсодержащих газов , и/или инертных газов. На фиг. 1 изображена установка дл реализации способа, общий вид. Установка содержит плавильный сосуд 1 (схематично изображен в разрезе ) с огнеупорной футеровкой 2. В верхней стенке .3 плавильного сосу .да имеютс три отверсти 4-6. Отверстие 5 служит дл подачи угл или кокса, преимущественно некоксующегос угл различной зернистости, в плавильный сосуд 1. Второе отверстие 4 служит дл загрузки частиц исходного материала, содержащего окись железа, причем в плавильный сосуд 1 вводитс железна руда, предварительно восстановленна преимущественно на 50-70%. Через отверстие 6 в верхней стенке плавильного сосуда выходит восстановительный газ, который используетс дл предварительного восстановлени железной руды. В боковых стенках 7 и 8 плавильного сосуда 1 размещены плазменные горелки 9, направленные к центральной оси плавильного сосуда, т.е. выполненные с замкнутой электрической дугой, которые могут работать-как на посто нном, так и на переменном токе. Плазменные горелки 9 целесообразно размещать в боковых стенках по кольцу в одной или нескольких плоскост х, причем преимущественно с возможностью поворота.как в вертикальном направлении, так и по отношению к горизонту. В качестве газа, образующего плазму . Используют часть восстановительного газа, возникающего в сосуде 1 и вытекающего через отверстие 6. В качестве газа, образующего плазму, могут примен тьс также многоатомные газы и/или двух- или одноатомные инертные газы. Ниже плазменных горелок ,9 через стенки 7 и 8 плавильного сосуда 1 проход т сопла 10 дл подвода углерода преимущественно в твердой и/или жидкой формах , которые поступают в факельную зону плазменных горелок. Кислородсодержащий газ-носитель, который служит дл создани кип щего сло , поступает в плавильный сосуд 1 через газовые сопла 11, которые также расположены в боковых стенках сосуда ниже плазменных горелок. Сопла 10 и газовые сопла 11 выполнены, как и плазменные горелки поворотными. Немного ниже газовых сопел 11 находитс отверстие 12 дл выпуска шлака. Вблизи основани плавильного сосуда имеетс выпускное отверстие 13 дл металла. В самом основании наход тс несколько сопел 14-18, через которые в плавильный сосуд подаютс угольна и/или коксова пыль, кислород, инертные газы, природный газ или жидкий носитель углерода.
Установка работает следующим образом.
Предварительно восстановленна железна руда, подаваема сверху преимущественно путем свободного падени , попадает в кип щий слой, который занимает в сосуде объем от линии , проход щей несколько выше вьшускного шлакового отверсти 12, до лиНИИ , расйоложенной выше плоскости размещени плазменньк горелок 9, проходит через него сверху вниз, нагреваетс в нем, восстанавливаетс и плавитс . Металлический расплав собираетс в объеме ниже шлакового расплава . Получение восстановительного газа происходит при плазменном нагре ,ве жидких и/или твердых носителей углерода, которые поступают в факельную зону плазменных горелок 9 через сопла 10. Дальнейший подвод тепла дл требуемого теплового процесса происходит за счет частичного сгорани носителей углерода.. Такое комбинированный процесс дегазации, восста новлени и плавлени может производитьс как при нормальном, так и при повьшгенном давлении. Носители углерода (угольна и/или коксова пьшь, жидкие углеводороды, природный газ, SNg-синтетический натуральный газ) и газы (кислород и/или инертный газ), поступающие через сопла 14-18 в основанииf служат дл корректировки теплового баланса в кип щем слое и стабилизации условий течени . При применении кислорода в плавильном сосуде 1, служащем дл получени стального полупродукта , может происходить процесс рафинировани (окислени ). .Преимущество подвода дополнительной энергии в комбинированный процесс восстановлени и плавлени заключаетс в том, что передача знергии осуществл етс в основном путем излучени , которое обусловливаетс высокими температурами плазменного газа (4000-15000 К). Вследствие того, что зона наиболее высоких температур возникает и поддерживаетс в средней по высоте или верхней части кип щего сло .
температура в зоне кип щего сло , расположенной немного вьш1е пшаковой щихты, может поддерживатьс относительно низкой, так что вторичное окисление уже восстановленных час .тиц железной руды может быть устранено . Веро тность повторного окислени в верхней или средней по высоте части кип щего сло значительно меньше, чем в нижней части, и, кроме того, если повторное окисление все же имеет место, оно уменьшаетс в зоне кип щего сло .
Диаметр плавильного сосуда может быть выбран сколь угодно большим, что св зано с наличием сопел в основании - достигаетс лучшее перемешивание кип щего сло .
Путем изменени высоты положени или прот женности высокотемпературной зоны, т.е. зоны наиболее высоких температур в кип щем слое, при помощи изменени угла наклона плазменных горелок 9 и сопел 10 и 11 можно дл различных условий проведени процесса всегда найти оптимальное решение, например оптимальные скорости течег ; ни в плавильном сосуде или оптималь У высоту кип щего сло , котора зависит от величины частиц вводимой руды и кокса. Пример. При технологическом применении предлагаемого способа следует отметить его большую гибкость с точки зрени возможности использовани различных носителей энергии. Нар ду с твердыми топливами в качестве добавки можно примен ть также жидкие или газообразные носители энергии. При режиме работы с одним сортом угл или с аналогичной по качеству угольной смесью 24% летучих составт ных частей, 4,5% золы 63,5% твердого углерода, при теплоте сгорани 28 800 кДж/кг, при удельной загрузке на 1 т жидкого металла (чугуна) 1 224 кг угл ,который неполностью сжигаетс с 693 норм, м 0 (до СО и Н2), получаетс следующий тепловой баланс: Приход тепла, кДж/т: Уголь 35 233 207 Губчатое железо (подогретое ) 530 898 35 764 105
Расхода тепла, кДж, т: Остаток после 715 787 восстановлени 1 395 270 10 638 Р - , Теплосодержание жидких пша184 242 ков Теплосодержание жидкого 1 236 050 чугуна Потери от из419 000 лучени Ощутима теп3 947 734 лота газа Химически выделенна теп27 855 384 лота газа 35 764 105 Уменьшить удельное количество угл нельз несмотр на повьппенную теплоту отход щих газов (в сумме 31 803 118 кДж/т), так как большое количество газа требуетс дл восс новлени железной руды в губчатое ж лезо, а также ввиду сравнительно ни кой температуры неполного сгорани с низким коэффициентом полезного действи теплопередачи. Если, например, определенное кол чество тепла от угл замен етс на электрическую энергию, то коэффици ент полезного действи теплопередач улучшаетс вследствие более высокой разности температур между сечением отдакщей тепло среды и воспринимающ ми тепло веществами. Одновременно снижаетс количество отход щих газ Еслйч..0лагодар этому в предварител но вьщервканной восстановительной ши те восстанавливаетс , например, хо бы более 60% количества кислорода железной руды и оставшийс остаток 40% снижаетс благодар углероду при эндотермической реакции, то несмотр на это общее удельное потреб ление угл снижаетс до 734 кг. Пра да необходимо дополнительно вносит 949 кВт«ч/т электрической энергии. Дл неполного сгорани 734 кг угл требуетс 415 норм, м 0. При этом получаетс следующий тепловой б аланс: Приход тепла, кДж/т: Уголь21 128 410 Губчатое железо, восстановленное час11182928
тично (подогретое) 530 898 Электрический ток 3 420 883 25 080 191 Расход тепла, кДж/т: Восстановление2 751 353 СРезС1 395 270 РPjOy10 638 Теплосодержание жидкого шлака184 242 Теплосодержание жидкого чугуна1 236 050 Потери от излучени 419 000 Ощутима теплота газа2 368 984 Xи чecки вьделенна теплота газа16 714 644 - -. - 25 080 19 Г Аналогичным образом возможна час- тична или полна замена других носителей энергии, причем необходимо принимать во внимание взаимосв зь между достижимыми и применимыми температурами неполного сгорани , количествами восстановительного газа и количествами тепла. Где ввиду заданных природой условий (прежде всего в отношении температурных величин) существует неув зка теплового баланса, можно с помощью электрической энергии осуществить соответствующее согласование. Количество св занного кислорода руды, подлежащее извлечению на 1 т чугуна, практически всегда посто нно и составл ет около 400 кг. В зависимости от количества св занного кислорода руды, извлекаемого при помощи восстановительного газа, определ етс потребность в восстановительном газе, удельное вьщеление которого различно в зависимости от вида и качества топлива. Если рассматривать экстремум, то из 1 кг природного газа (СН 4) получают около 4,2 норм, м СО + Hj, однако достисима температура неполного сгорани при применении 0 составл ет только около . Если при этом необходимо получать температуру, требующуюс дл производства чугуна, то нужно дополнительно вводить около 6 кВт ч на 1 кг природного газа. Если рассматривать угли упрощенно в виде смеси из кокса и углеводо-; родов, то в зависимости от доли углеводородов измен етс выдел ющеес количество газа и величина температуры от неполного сгорани . Дл тоги.
9 111829210
чтобы довести последнюю до требуе-д щих газов; это могут быть также
мой величины дл расплавлени чугунаопределенные металлотермические реаки шлака необходимо в зависимостищи). .
от качества угл или угольной смеси,Таким образом, использование
а также от добавок жидких или газо-5 изобретени обеспечивает минимизацию
образных углеводородов вводить в со--удельного расхода энергии при зараответствукщем количестве электричес нее заданных качественных показатекую энергию (вид энергии без отхо-л х носителей энергии.
Claims (3)
- ИЗ ЖЕЛЕЗОСОДЕРЖАЩЕГО МАТЕРИАЛА И УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ. 1.* Способ получения жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала, включающий его загрузку, подогрев, восстановление и расплавление в кипящем слое из угольных частиц, газифицируемых в,кислородсодержащем газе, подаваемом от краев в центр кипяЩего слоя, отличающийся тем, что, с целью снижения расхода энергии, кипящий слой нагревают плазменными горелками в верхней и/или средней частях.Ш8292.
- 2. Установка для реализации способа по π. 1, содержащая плавильный сосуд с огнеупорной футеровкой, отверстия для загрузки сырья, выпуска шлака и металла, отверстия для ввода кислородсодержащего газа, выполненные в стенках сосуда в направлении к его середине, и сопла для подачи углерода, отличающаяс я тем, что, с целью снижения рас хода энергии, плавильный сосуд снабжен расположенными в'верхней и/или средней частях плазменными горелками.
- 3. Установка поп. 2, отливающаяся тем, что плазменные горелки выполнены с возможностью поворота в горизонтальной и/или вертикальной плоскостях, а сосуд снабжен дополнительными соплами для подачи реагентов, расположенными в днище.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0182880A AT367453B (de) | 1980-04-03 | 1980-04-03 | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvormaterial |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1118292A3 true SU1118292A3 (ru) | 1984-10-07 |
Family
ID=3521859
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813266249A SU1118292A3 (ru) | 1980-04-03 | 1981-04-02 | Способ получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала и установка дл его реализаций |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4396421A (ru) |
EP (1) | EP0037809B1 (ru) |
JP (1) | JPS56156708A (ru) |
AT (1) | AT367453B (ru) |
AU (1) | AU537907B2 (ru) |
BR (1) | BR8102003A (ru) |
CA (1) | CA1160056A (ru) |
DD (1) | DD157915A5 (ru) |
DE (1) | DE3171978D1 (ru) |
ES (2) | ES8205266A1 (ru) |
FI (1) | FI68264C (ru) |
NO (1) | NO153144C (ru) |
PH (1) | PH18456A (ru) |
PL (1) | PL130491B1 (ru) |
SU (1) | SU1118292A3 (ru) |
ZA (1) | ZA812222B (ru) |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT372977B (de) * | 1982-01-19 | 1983-12-12 | Voest Alpine Ag | Verfahren und einrichtung zur reduktion von oxidhaeltigen feinteiligen erzen |
NL8201945A (nl) * | 1982-05-12 | 1983-12-01 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van vloeibaar ijzer uit oxydisch ijzererts. |
AT378970B (de) * | 1982-12-21 | 1985-10-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von flùssigem roheisen oder stahlvorprodukten |
AT382595B (de) * | 1982-12-22 | 1987-03-10 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Anlage zur erzeugung von calciumcarbid |
IN164687B (ru) * | 1984-08-16 | 1989-05-13 | Voest Alpine Ag | |
SE453304B (sv) * | 1984-10-19 | 1988-01-25 | Skf Steel Eng Ab | Sett for framstellning av metaller och/eller generering av slagg fran oxidmalmer |
AT381116B (de) * | 1984-11-15 | 1986-08-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
ZA85287B (en) * | 1985-01-21 | 1986-09-24 | Korf Engineering Gmbh | Process for the production of pig iron |
DE3535572A1 (de) * | 1985-10-03 | 1987-04-16 | Korf Engineering Gmbh | Verfahren zur herstellung von roheisen aus feinerz |
US4654076A (en) * | 1986-01-30 | 1987-03-31 | Plasma Energy Corporation | Apparatus and method for treating metallic fines |
DE3603894A1 (de) * | 1986-02-05 | 1987-08-06 | Korf Engineering Gmbh | Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvormaterial |
US4936908A (en) * | 1987-09-25 | 1990-06-26 | Nkk Corporation | Method for smelting and reducing iron ores |
DK158382C (da) * | 1987-10-15 | 1990-10-22 | Rockwool Int | Fremgangsmaade ved fremstilling af en smelte til dannelse af mineraluld samt apparat til udoevelse af fremgangsmaaden |
DE3742156C1 (de) * | 1987-12-10 | 1988-10-13 | Korf Engineering Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines Einschmelzvergasers und Einschmelzvergaser zu dessen Durchfuehrung |
US5338336A (en) * | 1993-06-30 | 1994-08-16 | Bechtel Group, Inc. | Method of processing electric arc furnace dust and providing fuel for an iron making process |
US5380352A (en) * | 1992-10-06 | 1995-01-10 | Bechtel Group, Inc. | Method of using rubber tires in an iron making process |
US5397376A (en) * | 1992-10-06 | 1995-03-14 | Bechtel Group, Inc. | Method of providing fuel for an iron making process |
US6197088B1 (en) | 1992-10-06 | 2001-03-06 | Bechtel Group, Inc. | Producing liquid iron having a low sulfur content |
US5320676A (en) * | 1992-10-06 | 1994-06-14 | Bechtel Group, Inc. | Low slag iron making process with injecting coolant |
US5958107A (en) * | 1993-12-15 | 1999-09-28 | Bechtel Croup, Inc. | Shift conversion for the preparation of reducing gas |
AT404362B (de) * | 1996-12-17 | 1998-11-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und einschmelzvergaser zur herstellung von flüssigem metall |
SE1250215A1 (sv) * | 2012-03-08 | 2013-08-06 | Valeas Recycling Ab | Järnreduktionsprocess och anordning därför |
WO2014119612A1 (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-07 | 住友重機械工業株式会社 | 流動床燃焼炉及び流動床燃焼炉の運転方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD28565A (ru) * | ||||
US2742352A (en) * | 1952-03-05 | 1956-04-17 | Exxon Research Engineering Co | Ore reduction process |
LU34613A1 (ru) * | 1955-08-31 | |||
GB1390351A (en) * | 1971-02-16 | 1975-04-09 | Tetronics Research Dev Co Ltd | High temperature treatment of materials |
SE387662B (sv) * | 1974-02-20 | 1976-09-13 | Skf Ind Trading & Dev | Sett och anordning for smeltning av metall |
-
1980
- 1980-04-03 AT AT0182880A patent/AT367453B/de not_active IP Right Cessation
-
1981
- 1981-01-21 PH PH25116A patent/PH18456A/en unknown
- 1981-04-02 DE DE8181890058T patent/DE3171978D1/de not_active Expired
- 1981-04-02 EP EP81890058A patent/EP0037809B1/de not_active Expired
- 1981-04-02 DD DDAPC21B/2288931A patent/DD157915A5/de unknown
- 1981-04-02 CA CA000374551A patent/CA1160056A/en not_active Expired
- 1981-04-02 SU SU813266249A patent/SU1118292A3/ru active
- 1981-04-02 NO NO811138A patent/NO153144C/no unknown
- 1981-04-02 US US06/250,403 patent/US4396421A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-04-02 ZA ZA00812222A patent/ZA812222B/xx unknown
- 1981-04-02 FI FI811014A patent/FI68264C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-04-02 BR BR8102003A patent/BR8102003A/pt unknown
- 1981-04-03 ES ES501074A patent/ES8205266A1/es not_active Expired
- 1981-04-03 AU AU69071/81A patent/AU537907B2/en not_active Ceased
- 1981-04-03 PL PL1981230508A patent/PL130491B1/pl unknown
- 1981-04-03 JP JP5103881A patent/JPS56156708A/ja active Pending
- 1981-12-21 ES ES508210A patent/ES508210A0/es active Granted
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1, Патент СССР по за вке № 2822601/02, кл. С 21 В 13/00, , * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0037809B1 (de) | 1985-08-28 |
JPS56156708A (en) | 1981-12-03 |
US4396421A (en) | 1983-08-02 |
ES501074A0 (es) | 1982-06-01 |
AU537907B2 (en) | 1984-07-19 |
ES8205266A1 (es) | 1982-06-01 |
NO153144B (no) | 1985-10-14 |
ES8302102A1 (es) | 1982-12-16 |
FI68264C (fi) | 1985-08-12 |
DD157915A5 (de) | 1982-12-15 |
BR8102003A (pt) | 1981-10-06 |
AU6907181A (en) | 1981-10-08 |
FI811014L (fi) | 1981-10-04 |
AT367453B (de) | 1982-07-12 |
ES508210A0 (es) | 1982-12-16 |
CA1160056A (en) | 1984-01-10 |
PL230508A1 (ru) | 1981-12-23 |
NO811138L (no) | 1981-10-05 |
DE3171978D1 (en) | 1985-10-03 |
ATA182880A (de) | 1981-11-15 |
EP0037809A1 (de) | 1981-10-14 |
PL130491B1 (en) | 1984-08-31 |
PH18456A (en) | 1985-07-18 |
NO153144C (no) | 1986-01-22 |
FI68264B (fi) | 1985-04-30 |
ZA812222B (en) | 1982-06-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1118292A3 (ru) | Способ получени жидкого чугуна или стального полупродукта из железосодержащего материала и установка дл его реализаций | |
US4153426A (en) | Synthetic gas production | |
KR930009971B1 (ko) | 용융선철 또는 강 예비 생산물의 생산방법 및 장치 | |
KR0131266B1 (ko) | 컨버터를 이용한 철의 제조방법 | |
CN102459654A (zh) | 生产铁、半钢和还原气体的装置及方法 | |
EP0184405B1 (en) | Processes and apparatus for the smelting reduction of ores | |
US3206299A (en) | Dense-bed, rotary, kiln process and apparatus for pretreatment of a metallurgical charge | |
US3985544A (en) | Method for simultaneous combined production of electrical energy and crude iron | |
US4244732A (en) | Manufacture of steel from ores containing high phosphorous and other undesirable constituents | |
CS219317B2 (en) | Method of making the liquid raw iron | |
EP0094707B1 (en) | Method and apparatus for the production of liquid iron from iron oxide | |
US6562102B1 (en) | Method for producing liquid pig iron | |
US4644557A (en) | Process for the production of calcium carbide and a shaft furnace for carrying out the process | |
US3615351A (en) | Direct gaseous reduction of iron oxide | |
US2750278A (en) | Smelting process | |
US4357160A (en) | Process for improving the use of heat in steel production from solid iron material | |
US20050151307A1 (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
SU1547713A3 (ru) | Способ получени металлов и сплавов и устройство дл его осуществлени | |
US4110108A (en) | Method of producing cast iron | |
JP6865236B2 (ja) | 塊状の鉄源を用いた鋼の製造方法 | |
KR880001379B1 (ko) | 용융선철과 환원가스 제조방법 및 그 장치 | |
RU2086657C1 (ru) | Устройство для восстановления окислов металлов углеродом и плавления металлов в доменной печи | |
CA1141167A (en) | Method and apparatus for reducing iron oxide to molten iron with solid reductant and oxy-fuel burners | |
US3589698A (en) | Direct gaseous reduction of iron oxide | |
JPH04314808A (ja) | 溶融還元炉における排ガス改質方法と装置 |