UU
..
104 . Изобретение етносигс к теплоэнергетике , в частности к режимам пуска и оста новки блочных энергетических установок, в может быть использовано до автоматизации управлени ими. Известна система регулировани т«лпературад пара за котлом при пуске, энергоблока , содержаща задатчик и датчик TavoiepaTyf пара перед турбиной, подалю- ченные к регул тс рУ с клапаном, установ-р ленным на линии подачи воды в пароохладитель , дополнительный датчик т««1пературы Cl 3« Недостатком известной системы вл ет с то, что она не решает проблемы обеспечени надежности работы блока при малых расходах пара через тракт промпер рева, так как ве предот Ц)ашает пЫпадёиие влаги на стенках, трубопровода за парорхладитег лем. Целью изобретш{и вл етс повьпиение надежности работы энергоблока при пуске. Поставленна цель достигаетс тем, что сист« 1а регулирстани температуры пара за котлом пр цуск энергоблока, . содержаща задатчик и датчик темп ратуры пара перед турбиной, подключенные к регул тору с клапанам, установленным на линии подачи воды в лароохладигепь . и дополнительный датчик температуры, ДО: попнительно содержит селектор-выделитель ма бсимального сигнала .и-, пос е- . довательно соединенные датчик расхода пара, функциональный 1феофазователь и блок сравнени , при этом дополнительный, датчик температуры установлен перед 3 . пароохладителем и соединен с вторым блока сравнени , . селектор-выделитель установлен в линии св зи задатчика и блока сравнени с регул торе. На черт elite приведена структурна ехала системы дл энергоблока.: Система включает котел с промежуточным пароперегревателе 1, цилиндр 2 среднего давлени турбины (ЦСД)-, пароох ладитель З.установленный в трубопроводах 4 и 5 пЬдвода пара к турбине . На линиич 6 подвода в пароохладитель 3 устансовлен клапан 7, пер сегца клый приводом в. По ложение клапана 7 управл етс регул тором 9, к одному из ВХОДСЯ6 под- 50 ключен датчик Ю температуры пара перед турёииой, измер емой в трубопроводе 5за пароохладителем 3. К второму входу ретул тора 9 подключен сепектор-выдвпитепь 11 максимального сигнала, один вкод ко-5 торого соединен с выходом программнот о задатчика 12 температуры пара, а второй вход - с выходом блока 13 сравнениа17 В свою очередь, один вход блока 13 сравнени соединен с дополнительным датчиком 14 температуры пара, установленным перед пароохладителем 3, а второй вход с датчикам 15 расхода пара. Между датчиком 15 и входом блока 13 сравненна установлен функциональный преобразователь 16. В качестве датчика 15 расхода пара через промежуточный пароперегреватель может быть использован, например, датчик давлени пара за первой ступенью ЦСД. 2. Замер давлени в проточной части турбины однозначно характеризует расход пара через турбину. Расход пара через турбину и расход пара через пароохладитель совпадают, поэтому замер давлени в 1ФОТОЧНОЙ части, ослдествл ёмый датчи .ком 15, может, быть использован дл оценки текущей величины расхода пара через, пароохладитель. Функциональный преобразователь 16 реали; ет зависш ость между расходом пара через тракт прсадежуточного промперегрша и максимально допустимым сниженкем температуры пара ut в пароохлаштеле , при которс л не происходит выпадение влаги на участках трубопровода 5 за пароохладителем 3 при данном расходе пара. Эту зависимость опред т ют по ре зультатам экспериментальных исследований. Величина снижени температуры пара , в пароохладителе впрыскивающего типа определ етс в оснсюном отношением расхода впрыскиваемой воды Q к расходу пара через пароохладитель. Кроме того, определенное вли ние оказывает соотношение между теплотой парообразсфа- . та г и теплоемкоствлэ Ср .Однако дае последние величины и их отношение в диапазоне изменени параметров пара, характфных дл промежуточных паропере: (ревагелей энергоблоков, практичес|ш од оаначио завис т от давлени пара, кого ро.лВ,рвою o ejpenb, ргфедел егс его pacxt дом . Таким образом, с достаточной дл инженерной практики точностью можно счиraib , чго величина снижени температуры пара в пароохладителе вл етс функцией отиошени расходов впрьюкиваемой водЫ| Л расхода ... ч -. . nn f(. Допустима величина снижени температуры пара 4t|, опердел етс максимальной величиной огаошени G g / G при которой еще не наблюдаетс выпадение влаги на трубопровода 5 за пароохладителем 3. Эта величина, как пока3 V10 эывают исследовани , вл етс , в свою очередь, функцией расхода пара G „„ . При нормально функционируюишх форсунках распыла воды, установленных в пароохладителе ,ьыладение Ёлаги можёг лкадатьс прежде всего, на гибе грубо-, провода 5 эа пароохладителем 3. Это будет иметь место в том случае, когда длина участка .f, , на котором заканчивйютс процессы испарени вспрьгскиваемой влаги,, превьппает рассто ние Ц ,5 от Места установки форсунок пароотрхади-тел до ближайшего гиба. Величина L, вл етс посто нной, так как зависит только от прин той компоновки трубопрово- дов и пароохладител . Длина участка U , зависит от массовой скорости пара и доли впрыскиваемой -.воды, величи на увеличиваетс при у меньшеНИИ и при увеличении Gg /&„„ . Однако величина массовой скбрости р„ш„ практически ФДНОЗНЕЧНО определ етс расходом пара, а дол вспрыскиваемой воды Gg/Gpjf, -требуемым снкжениол температуры пара tnn. Предельна вели чина снижени температуры пара 4t „„ ссютветствует ситуации, когда L, f, U рц5 , и она однозначно определ етс расходом пара С,,, . По мере увели чение расхода пара Ь „ массова скорость пара несколько возрастает, что обуславливает некоторое увеличение доЫ1усттал (йго снижени температуры , йрн увепичении расхода пара. Это определ ет способ провевеии эксперименга по определению зависимосГи ЛЬ (Gf,y, ). Дл этой цели устанавливают датчики тоипературы (термопары) на стенках трубопровода 5 в районе ближайшего за пароохладителем гиба, в первую очередь по внешнему рааиусу гиба. Определение величины tp, производ т в процессе пуска энергоблока,, начина с малых расходов пара.-Дл это ., го при зафиксированном расходе пара G | измер емом датчиком 15, постепенно увеличивают расход воды Сц , подаваемой через клапан 7, и одновременно регистрируют показани датчиков Ю и 14 температуры пеара датчиков темпера туры гиба трубопровода 5, Начало выпадени влаги HQ гибе трубопровода определ ют по режому снижению темп атуры стенки гиба до температуры насыщени , соответствующей давлению пара. При наступлении этого момента расход вйрыскиваеллой воды постепенно уменьшают до тех пор,пока температура стенки гиба не восстановитс . Фиксируют ги 174 разность температур пара, замер емых датчиками 14 и Ю в этот момент. Это буцет искома t jj , оответствукмца расходу пара Затем расход пара увеличивают До величины и всю процедуру повтор ют п определени величины Ai, и т. д; Полученную в результате эксперимента пг °(пп) реализуют зависимость 4t с помошью Функционального преобразовател 16. Регулирование температуры вторично перегретого пара при пусках с использова--; а ем прецлагаемой системы происходит следующим образом, На программньй зацатчик 12 поступа сигнал-задание по величине температуры пара Ьрр, за промперегревателем, котора зависит от гекушегс теплового состо ни ЦСД. Формирование этого сигиа производитс автоматически, если аацатчик 12 подклю1чен к регул тору теплового состо ни ЦСД или другой автоматической системе. В противном . чае зацатчиком 12 упреет оператор е„ока. Сигнал-задание по вел1гчине темот задат-чика 12 пературы пара t поступает на вход селектора-выаелител максимального сигнала. На второй вход селектора II поступает сигнал,. р;предел емый разностью температур пара tn йеред пароохладителем и предельно аопустимого снижени , ;температуры . пара 3tf,n ® пароохладителе; этот сигнал определ ет минимально допустимую по услови м выпадени влаги на стенках трубопроводов температуру пара за пароохладигелзми t jj„ t, - А i „„ при данном расходе пара и данной темпера УР пара перец пароохладител ми tj,p . Если величина температуры пара tnn соответствующа сигналу-заданию от задатчмка 12, выше минимально допусти ,4oй , цри данных услови х, то селектор 11 пропускает сигнал-от задатчика -- ii2 на вход регул тора Q, который отрабатывает команду на изменение температуры , /воздейству -. через привод 8 и на клапан 7, изме гающий расход воцы, подаваемый в пароохладитель 3. Датчик 10 температ -ры пара вьшолн ет при этом роль датчика обратной св зи. Система отрабатывает сигнал-задание по величине температуры пара i , поступающий ог задатчика 12 во всех случа х. когда эта температура при данных услови х превышает минимально допустимую величину i рр . Если величина температуры пара tp , определ ема задатчиком , окажетс ниже микималько цопустимой величины i / то селектор 11 iqionycKaeT на вхоц рет ул тора 9 сигнал, пропорциональный t система р упнровани температуры пара переклю чаетс .на праоержакие минимально цо nycTRMoft температуры t 1ФН которо е выпаоает влага иэ потока на сте хн 1рубопр6враа при аанных расхоое -пара температурке переп пароохлацитенем . В tUEOiic режиме система работает 00 тех пор, пока не измен тс услови , О1фе(|е1Ш1ошие возможность изменени етого режхма. Например, увеличение наГ рувки турбины вьёьюает увеличение piKXoaa пара через промежуточный п«фо перегреватель, что пр воп т к увеличевпо аопустимого снижени температуры в пароохлааитепе. В резуль П «vnn ТАТе величина t „„ снижаетс , а велича температуры пара t опреаел е ма ааоатчиком 12, превышает ее. В .ом случае система.. пе| ёКл1 чаеге на ifбП держание перео турбиной температуры пара, задаваемой зацатчиком 12, Таким образом, преолагаода с ствма обеспечивает регулнрование температуры niipa за промежуточньм пароперегревателем котла в соответствии с заданием во всех режимах, когда требуемый дл гаЛ цели расход воды, впрыскиваемо В пароохладитель, меньше допустимого расхода - того расхода, при котором во можно выпадение влаги на гор чих стенках .пЦропровода, и, следовательно, снижение температуры в пароохладителе, необходимое дл отработки сигнала - задани по величине температуры пара inn , формируемого эадатчиком 12, меньше соогвегствуюшего максимально допустимо го снижени температуры пара. В тех режимах , когда необходимое дл этого снижейие температуры пара превысцг допустимую величину, что определ ет превышение расхода воды, при котором начинаетс выпадание влаги, система ограничивает величину снижени температуры пара и, следовательно, величнну расхода впрыскиваемой воды предельно допустимЫ1 величиной. Наконец, Когда по тем или иным причинам расход впрыскиваемой в пароохладитель воды превысит допусти1 4ую величину, система снижает этот расход воды до уровн , соответствующего допустимой величине. Во всех рассмотренных режимах система регул1фовани температуры парл повышает и надежность работы блока, так как либо предотврешает выпадение влаги на гор чих стенках паропроводов , либо измен ет температуру пара так104 образом, что выпадение влаги прекращаетс .104 The invention of ethnosigs for power engineering, in particular, for the starting and stopping modes of block power plants, can be used before automation of their control. A known system of regulating steam temperature behind the boiler at start-up, a power unit containing a steam generator and a TavoiepaTyf sensor in front of the turbine, connected to a control valve with a valve installed on the line of water supply to the desuperheater, an additional temperature sensor Cl 3 "A disadvantage of the known system is that it does not solve the problem of ensuring the reliability of the unit at low steam flow rates through the industrial rover path, since it prevents the loss of moisture on the walls of the pipeline behind the cooling pipe. The aim of the invention {and is to improve the reliability of the power unit during start-up. The goal is achieved by the fact that the syst "1a regulates the temperature of the steam behind the boiler the power unit,. containing a setting device and a sensor for the temperature of the steam in front of the turbine, connected to a controller with valves installed on the water supply line to the cold air. and an additional temperature sensor, TO: in turn contains a selector-selector of the maximum signal. -, after it-. The steam flow sensor, a functional phase storage unit and a comparison unit, additionally connected, an additional temperature sensor are installed in front of 3. a desuperheater and is connected to the second comparison unit,. the selector-selector is installed in the communication line of the setter and the comparison unit with the controller. The elite features a structural system for the power unit: The system includes a boiler with an intermediate superheater 1, a cylinder 2 of an average turbine pressure (CCD), a steam generator installed in pipelines 4 and 5 of the steam supply to the turbine. On line 6 of the supply to the desuperheater 3, valve 7 is installed, the valve is driven by a valve. The position of valve 7 is controlled by regulator 9, to one of INPUT6 is connected a sensor Yu of steam temperature before the tour, measured in the pipeline 5 by the desuperheater 3. To the second input of the controller 9 there is a maximum signal separator 11, one -5 of which is connected to the output of the programs about the steam temperature setting device 12, and the second input - to the output of the comparison unit 13 17. In turn, one input of the comparison unit 13 is connected to the additional steam temperature sensor 14 installed in front of the desuperheater 3, and the second input from the sensor 15 m steam flow. Between the sensor 15 and the input of the unit 13, a functional transducer 16 is installed. As the sensor 15, the steam flow rate through the intermediate superheater can be used, for example, a vapor pressure sensor behind the first stage of the central circuit pump. 2. Measurement of pressure in the flow section of the turbine uniquely characterizes the flow of steam through the turbine. The steam flow rate through the turbine and the steam flow rate through the desuperheater are the same, so the pressure measurement in the VENTILATION part, provided by the sensor 15, can be used to estimate the current value of the steam flow through the desuperheater. Functional Converter 16 implementations; There is no dependency between the steam flow rate through the preexisting industrial reheat and the maximum allowable temperature drop ut ut in the steam cooler, which does not cause moisture loss in the pipeline sections 5 behind the steam cooler 3 at the given steam flow rate. This dependence is determined by the results of experimental studies. The magnitude of the decrease in the temperature of the steam in the injection type desuperheater is determined by the basic ratio of the flow rate of injected water Q to the consumption of steam through the desuperheater. In addition, the ratio between the heat of the steam- as-gas has a certain effect. That is, the heat capacity Cf. However, the last values and their ratio in the range of steam parameters characteristic for intermediate steam traps are: (unit roars, practically only depend on the pressure of the vapor, who is lvl, oepenpen, pfeldel his pacxt house. Thus, with sufficient engineering practice, it is possible to consider that the magnitude of the decrease in steam temperature in the desuperheater is a function of recording the flow rates of the water injected | L flow rate ... h - .nn f (. operdel The maximum magnitude Gg / G at which there is still no moisture deposition on the pipe 5 behind the desuperheater 3. This value, as it is 3 V10, studies, is, in turn, a function of the steam flow rate G "". At normal functioning of spray nozzles water installed in the desuperheater, the elimination of Ylagi can be found first of all on the bend of the rough, wires 5 ea of the desuperheater 3. This will be the case when the length of the section .f, on which the evaporation of the sprinkled moisture ends, ppaet distance D, from 5 Positions where nozzles parootrhadi-bodies to the nearest bend. The value of L is constant, since it depends only on the layout of the pipelines and the desuperheater. The length of the section U, depends on the mass velocity of the vapor and the proportion of injected-water, increases by less than 10% and increases by Gg / & „„. However, the magnitude of mass skrrosti p „sh„ is practically FFICTIONAL DETERMINED by the steam consumption, and the proportion of injected water is Gg / Gpjf, the required value for the vapor temperature tnn. The limiting value for reducing the temperature of the steam is 4t "", which corresponds to the situation when L, f, U pc5, and it is unambiguously determined by the consumption of steam C ,,,. As steam consumption increases, the steam mass velocity somewhat increases, which causes a slight increase in temperature (decrease in temperature, increase in steam consumption). This determines the method of experimenting, by definition, the dependency of L (Gf, y). Toiperature sensors (thermocouples) on the walls of the pipeline 5 in the region of the bend closest to the desuperheater, primarily from the bend radius. The determination of tp is made during the start-up of the power unit, starting at low flow rates Pa. With this fixed steam flow rate G | measured by the sensor 15, the flow rate of water supplied through valve 7 is gradually increased, and at the same time, the sensors Yu and 14 of the temperature of the py sensor of the bend of the pipeline 5 are recorded. The HQ of pipe bending is determined by the mode of reducing the rate of the bend of the wall of the bend to the saturation temperature corresponding to the vapor pressure. At this moment, the flow rate of the water is gradually reduced until the wall temperature of the bend is restored. Ovits. The gaps 174 of the temperature difference of the vapor measured by the sensors 14 and 10 at this moment are recorded. This is the original tjj buzet, the corresponding steam consumption rate. Then the steam consumption is increased up to the value and the whole procedure is repeated, n determining the value of Ai, and so on; The resulting experiment PG ° (nn) realize the dependence of 4t with the help of the Functional Converter 16. The temperature control of the secondary superheated steam during start-up using; The following system proceeds as follows. At the program gate 12, the signal is received by a task according to the value of the steam temperature Lp, behind the industrial superheater, which depends on the thermal state of the DSC. The formation of this sigia is performed automatically if the atatch 12 is connected to the thermal controller of a DCP or other automatic system. Otherwise . At 12, the operator will stop the operator. The signal-task in the temperature range of the setter 12 of the pair t is fed to the input of the selector-selector of the maximum signal. The second input of the selector II receives a signal. p; limited by the temperature difference of the steam tn and the desuperheater and the maximum allowable reduction; temperature. a pair of 3tf, n ® desalter; This signal determines the minimum allowable temperature of steam on the pipe walls for steam evaporation tjj t, - А i „for a given steam flow rate and a given temperature UR steam pepper desuperheaters tj, p. If the value of the steam temperature tnn corresponds to the reference signal from reference 12, above the minimum, 4th, according to these conditions, then the selector 11 passes the signal from the setting device - ii2 to the input of the controller Q, which processes the command to change the temperature, / influence -. through the actuator 8 and to the valve 7, the measuring flow rate supplied to the desuperheater 3. The steam sensor 10 fulfills the role of a feedback sensor. The system processes the target signal according to the value of the vapor temperature i, which comes from the setpoint 12 in all cases. when this temperature, under these conditions, exceeds the minimum allowable value i pp. If the value of the steam temperature tp, determined by the setting device, is below the maximum allowable value of i / then the selector 11 iqionycKaeT on the entrance of the indicator 9, the signal proportional to the temperature control system switches the temperature to the minimum minimum temperature of the temperature t 1FN which Moisture flow is on steam 1rubopr6vara when aanic flow rates are measured by steam vapor absorption. In tUEOiic mode, the system works 00 as long as conditions do not change, (1) the ability to change this mode. For example, an increase in turbine heading increases the piKXoaa steam through an intermediate n "superheater, which leads to an increase in acceptable temperature decrease As a result, the “vnn TATe value t„ „decreases, and the temperature of the vapor t determined by the aerostatik 12 exceeds it. In the latter case, the system .. ne | ККл1 tea on ifbP holding the over turbine of the steam temperature specified by the sensor 12, Therefore, n In accordance with the task in all modes, when the flow rate required for the purpose of the purpose of heating the water, injected to the steam cooler, is less than the permissible flow rate - that consumption, at which there can be a loss of moisture on the hot walls of the thermal conductor. , and, therefore, the temperature decrease in the desuperheater required for signal processing — setting the temperature of the inn steam generated by the air sensor 12, is less than the coherent maximum a reduction of the steam temperature. In those modes, when the required reduction in steam temperature exceeds the permissible value, which determines the excess water flow at which moisture begins to fall, the system limits the amount of decrease in steam temperature and, consequently, the value of the injected water flow rate to the maximum value 1. Finally, When for some reason the flow rate of water injected into the desuperheater exceeds the allowable 4th value, the system reduces this water flow to a level corresponding to the allowable value. In all the modes considered, the system for controlling the temperature of the steam increases the reliability of the unit, since it either prevents moisture loss on the hot walls of the steam lines or changes the temperature of the steam in such a way that moisture loss stops.