SK133796A3 - High carbon content steel, method of manufacture thereof and its use - Google Patents
High carbon content steel, method of manufacture thereof and its use Download PDFInfo
- Publication number
- SK133796A3 SK133796A3 SK1337-96A SK133796A SK133796A3 SK 133796 A3 SK133796 A3 SK 133796A3 SK 133796 A SK133796 A SK 133796A SK 133796 A3 SK133796 A3 SK 133796A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- carbon
- grinding
- chrome
- until
- order
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
- B02C17/18—Details
- B02C17/20—Disintegrating members
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Vynález sa týka legovanej ocele s vysokým obsahom uhlíka, spôsobu jej výroby a jej použitia.
V baníctve je potrebné uvoľňovať cenné minerály z horniny, ktoré sú v nej obsiahnuté, koncentrovať ich a extrahovať. Pri takom uvoľňovaní sa minerál musí jemne mlieť a drtiť.
fik sa uvažuje o stupni mletia, odhaduje sa, že sa vo svete používa ročne 750 000 až 1 milión ton mlecích prostriedkov vo forme gulí alebo prostriedkov vo forme zrezaného kužeľa alebo valca. Bežné ocele, používané na mlecie prostriedky, sú:
í.Nízkolegované martensitické ocele (0,7 až 1 Z uhlíka, legovacích prvkov menej ako 1 %), vyrábané valcovaním alebo kovaním s nássledným tepelným spracovaním, aby sa dosiahla povrchová tvrdosť 60 až 65 Rc.
liatina legovaná chrómom (1,7 až 3,5 7. tepelným
Martensitieká uhlí ka, až 30 7. chrómu), vytváraná liatím a spracovanie,, aby sa získala tvrdosť 60 až 6S Rc vo všetkých častiach.
3.Nízkolegovaná perlitická biela liatina (3 až 4,2 % uhlíka, legovacích prvkov menej ako 2 7), nespracovaná a s tvrdosťou 45
Rc, získavané liatím.
Všetky doterajšie riešenia majú určité nedostatky:
— u kovaných martensitických ocelí sú to investičné náklady na stroje na valcovacie a kovanie a na zariadenie na tepelné
A spracovanie, ktoré zvyšujú spotrebu elektrickej energie,
- u liatiny legovanej chrómom súvisia dodatočné náklady s legovacími prvkami (hlavne chrómom) a tepelným spracovaním,
- nakoniec u n ízkolegovanej perlitickej bielej liatiny sú výrobné náklady obyčajne pomerne nízke, avšak jej odolnosť proti opotrebeniu nie je taká dobrá ako je u iných riešení. Obyčajne sa priemyselne vyrábajú iba mlecie prostriedky s veľkosťou 60 mm.
V prípade minerálov, kde je hornina veľmi abrazívna (napr. zlato, meď, a pod.), súčasné riešenia používateľom úplne nevyhovujú, pretože náklady na výrobky a materiály vystavované opotrebeniu (mlecie gule a iné odliatky) ešte viac zvyšujú náklady na výrobu cenných kovov.
Eiodst,a±.a.. vyn.á 1 e.z.u
Predmetom vynálezu je získanie ocele so zlepšenými vlastnosťami a prekonanie problémov a nedostatkov doterajšieho stavu techniky v riešení opotrebovateľných častí, hlavne mlecích prostriedkov. Zloženie ocelí, ich odlievanie a podmienky po odlievaní podľa vynálezu umožňujú získavať odolnosť proti opotrebeniu, hlavne za veľmi abrazívnych podmienok, ktorá je porovnateľná s kovanými oceľami a chrómovou liatinou, avšak pri nižších nákladoch a kvalitnejších perlitických liatinách C pri porovnateľných nákladoch).
Ďalšie predmety a výhody tohto vynálezu vyplynú z nasledujúceho opisu a význakov vynálezu a jeho výhodného uskutočnenia.
Legovaná oceľ s vysokým obsahom uhlíka podľa vynálezu má takéto hmotnostné zloženies
uhlík | 1, | 1 až | 2,0 | X |
mangán | 0, | 5 až | T er _? *} J | 7. |
chróm | 1, | 0 až | 4,0 | 7. |
kremík | 0, | 6 až | í,2 | 7. |
Zvyšok | tvorí | želez | o s | obvyklým |
obsahom nečistôt, takže matalografická štruktúra obsahuje hlavne nerovnovážny jemný perlit s tvrdosťou 47 až 54 Rc.
F’re mlecie prostriedky, hlavne mlecie gule, je výhodný obsah uhlíka 1,2 až 2,0, predovšetkým však 1,3 až 1,7, aby sa dosiahla optimálna odolnosť proti opotrebovaniu za súčasného zachovania rázovej odolnosti.
V praxi sa doporučuje voliť obsah mangánu podľa priemeru mlecíh gulí a rýchlosti chladenia, aby sa získala jemná perlitová štruktúra.
F're mlecie prostriedky, hlavne mlecie gule s priemerom 100 mm, sú vhodné nasledujúce zloženia s prihliadnutím na odolnosť proti opotrebovaniu:
uhlí k | rádovo | 1,5 | 7. hmotnostných |
mangán | rádovo | 1,5 | až 3,0 7. |
chróm | rádovo | 3, 0 | 7. |
k rem í k | rádovo | 0, 8 | 7. |
Pre nlecie | gule s j | priemerom 70 mm sa | |
uhlík | rádovo | 1,5 | 7. |
man gán | rádovo | 0,8 | až 1,5 7. |
chróm | rádovo | 3,0 | 7. |
k rem í k | rádovo | 0,8 | 7. |
ukázala byť ako zvlášť vhodná.
Používané tepelné spracovanie sa volí tak, aby sa minimalizovalo množstvo cementitu, martensitu, austenitu a hrubého perlitu, ktoré sa môžu vyskytovať v štruktúre ocele.
Podľa vynálezu sa uvedené ocele podrobia po odliatí tepelnému spracovaniu, ktoré zahrňuje ochladenie z teploty asi 900 °C na teplotu asi 500 °C pri priemernej rýchlosti chladenia 0,3 až 1,9 °C/sec, aby sa
0,3 až 1,9 °C/sec, mikroštruktúrou pozostávajúcou prevažne perlitu s tvrdosťou 47 až 54 Rc.
Pri odlievaní sa priamo vytvárajú časti vystavované opotrebeniu a hlavne mlecie protriedky, čo je možné vykonávať akoukoľvek známou odlievacou technikou.
Perlitová štruktúra sa získava uvoľnením ešte horúceho kusa získala oceľ s uvedenou z nerovnovážneho jemného z odlievacej formy a úpravou chemického zloženia hmoty kusa pri rýchlosti chladenia po uvoľnení z formy.
Vynález bude teraz podrobnejšie opísaný s odvolaním na výhodné uskutočnenia, čo má ilustračný účel bez akéhokoľvek obmedzenia rozsahu vynálezu.
V príkladoch sú percentá uvádzané ako hmotnostné.
Príklady 1 až 4
Vo všetkých príkladoch sa uvádza oceľ zložená z 1,5 7.
uhlíka,
7. chrómu a 0,S % kremíka, pričom zvyšok tvorí železo s obvyklým obsahom nečistôt. Pre rôzne uvedené špecifické obsahy mangánu príklady sú v tabuľke 1 a chrómu, vyjadrené v hmotnostných percentách, a to pre gule s rôznou veľkosťou.
Tabuľka 1
Pri k 1 ad
č.
Priemer gule mm
7. Μη
7. Cr 1
100
100
1,9 1,5 0, S
Po úplnom stuhnutí sa kus vyberie z formy pri najvyššej možnej teplote, pri ktorej je možné ľahko manipulovať a je s výhodou asi 900 °C. Kus sa potom ochladí rovnomerným spôsobom pri rýchlosti chladenia, uvedenej v závilosti na jeho hmotnosti. Toto kontrolované chladenie sa uskutočňuje až do teploty 500 °C, lebo ďalej je už chladenie nepodstatné. Priemerná rýchlosť chladenia vyjadrená v °C/sec medzi teplotami 1000 a 500 °C je er uvedená v nasledujúcej tabuľke 2 pre uvedené príklady.
Tabuľka 2
I Príklad | Priemer gule i Priemerná rýchlosť i č. | mm I chladenia, °C/sec
i 1 | 100 i | 1, 15 |
2 ί | 100 1 | 1,30 |
3 I | 70 | | 1,50 |
4 1 1 | 70 i L | 1,65 |
Hlavnou výhodou tohto tepelného spracovania je to, že sa tým umožňuje získať perlitová štruktúra. Je tiež možné používať zvyškové teplo kusa po odliatí, čím sa znižujú výrobné náklady.
Z mikrografov na obrázkoch 1 a 2 je zrejmá štruktúra ocelí, získavaných postupom podľa tohto vynálezu. Obrázok 1 predstavuje 400—násobné zväčšenie mikrografu 100 milimetrovej gule s jej chemickým zložením v hmotnostných percentách:
1,5 ľ. uhlíka
1,9 7. mangánu
3,0 7. chrómu
0,8 7. kremíka.
Po uvoľnení z formy sa tento odliatok chladí z teploty 1100 °C na teplotu okolia s rýchlosťou 1,30 °C/sec.
Nameraná Rockwellova tvrdosť je 51 Rc. Štruktúra pozostáva z jemného perlitu, 8 až 10 7. hmotnostných cementitu a aspoň 5 až 7 7. martensitu.
Na obrázku 2 je v 400-násobnom zväčšení znázornený mikrograf 70 milimetrovej gule s chemických zložením v hmotnostných percentách:
1,5 % uhlíka
1,5 7. man gánu
3,0 7. chrómu Ο, S 7. kremíka.
Tento odliatok sa jednotne chladí po vybratí z formy z teploty 1100 °C pri rýchlosti chladenia 1,50 °C/sec na teplotu okolia.
Nameraná Rockwellovatvrdosť je' 52 Rc. Štruktúra obsahuje jemný perlit a 5 až 7 X martensitu.
Mlecie prostriedky alebo gule, ktorých mikrografy sú znázornené na obrázkoch 1 a 2, sa testujú na opotrebovanie, aby sa preverilo ich chovanie a vlastnosti v priemyselnom prostredí.
Odolnosť proti opotrebovaniu zliatiny podľa vynálezu sa vyhodnocuje technikou skúšok značených gulí. Táto technika spočíva v použití stanoveného množstva gulí, vyrobených zo zliatiny podľa vynálezu v priemyselnom mlyne na mletie. Gule sa najprv roztriedia podľa hmotnosti a identifikujú podľa vyvŕtaných otvorov spoločne s guľami s rovnakou hmotnosťou, vyrobenými z jednej alebo niekoľkých rôznych zliatin známych z doterajšieho stavu techniky. Po stanovenej dobe prevádzky sa mlyn zastaví a označené gule sa vyberú. Gule sa odvážia a rozdiel hmotnosti udáva kvalitu rôznych testovaných a porovnávaných zliatin. Tieto kontrolné skúšky sa opakujú niekoľkokrát, aby sa získala štatisticky podložená hodnota.
Prvý test sa vykonáva v mlyne so zvlášť abrazívnym materiálom, ktorý obsahuje viac ako 70 7.
hmotnostných kremeňa. Gule s priemerom 100 mm sa testujú každý týždeň počas piatich týždňov. Porovnávacie (referenčné) gule z martensitickej vysoko chrómovanej bielej liatiny sa opotrebujú z pôvodnej hmotnosti 4,600 kg na 2,800 kg. Pomerná odolnosť proti opotrebovaniu rôznych zliatin je nasledujúca:
martensitická biela liatina s 12 7 chrómu s 64 RC 1,00 7, oceľ podľa vynálezu s 52 Rc 0,98 Z
Obdobné testy sa uskutočnia v iných mlynoch, v ktorých je spracovávaný materiál rovnako veľmi abrazívny, ale podmienky nárazov v porovnaní s podmienkami v prevádzkovom mlyne sú rôzne.
Výsledky získané s guľami zo zliatiny podľa vynálezu sú veľmi podobné (0,9 až 1,1-krát lepšie) výsledkom, získaným s vysoko chrómovanou bielou liatinou.
Táto účinná odolnosť proti abrazívnemu opotrebovaniu, ktorú má perlitická zliatina podľa vynálezu, umožňuje užívateľom znížiť značné náklady na. mletie.
Je zrejmé, že zjednodušením výrobného postupu, znížením nákladov na zariadenie a prevádzku a znížením legovacích prvkov sa dosiahne ekonomickejšia výroba v porovnaní s použitím chrómovej zliatiny.
Claims (7)
1,5 až 3,0 7.
1. Mlecie prostriedky vyrábané 2 legovanej obsahom uhlíka, vyznačujúce sa nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách:
ocele s vysokým t ý m, že majú
zvyšok je ktoré sa z teploty chladenia štruktúra až 54 Rc.
železo s obvyklým obsahom nečistôt., po odliatí podrobí asi 900 °C na b * stupňu, skladajúcemu teplotu asi 500 0 C
0,30 až 1,90 °C/sec, čím sa získa hlavne nerovnovážneho jemného perlitu sa z ochladenia pri rýchlosti meta1ografická s tvrdosťou 47
2.Mlecie prostriedky podľa nároku 1, v y z n a č u j ú c e sa t ý m, že obsah uhlíka v nich je 1,2 až 2,0 Z. .
3,0 7.
0,8 7.
3.Mlecie prostriedky vyznačujúce sa až 1,7 podľa nároku 1 alebo 2, t ý m, že obsah uhlíka v nich je 1,3
4. Mlecie prostriedky podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúce sa tým, že obsah uhlíka v nich je 1,5%.
5. Mlecie prostriedky podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, v y z n a č u j ú c e sa tým, že sa perlitická štruktúra získava vytiahnutím ešte horúceho kusa z odlievacej formy a úpravou chemického zloženia jeho hmoty a rýchlosti chladenia nasledujúceho po vytiahnutí z formy.
6.Mlecie prostriedky podľa nároku 5 odlievané ako mlecie gule rádovo s priemerom 100 mm zo zliatiny o zložení:
uhlík;
mangán chróm k rem í k rádovo 1,5 7.
7.Mlecie prostriedky podľa nároku 5, odlievané ako mlecie gule s priemerom rádovo 70 mm so zliatiny o zloženia
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE9400390A BE1008247A6 (fr) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | Aciers a haute teneur en carbone, procede pour leur production et leur utilisation pour des pieces d'usure fabriquees en cet acier. |
PCT/BE1995/000036 WO1995028506A1 (en) | 1994-04-18 | 1995-04-14 | High carbon content steel, method of manufacture thereof, and use as wear parts made of such steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK133796A3 true SK133796A3 (en) | 1997-07-09 |
SK282903B6 SK282903B6 (sk) | 2003-01-09 |
Family
ID=3888098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1337-96A SK282903B6 (sk) | 1994-04-18 | 1995-04-14 | Spôsob prípravy mlecieho prostriedku a mlecí prostriedok takto vyrobený |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5855701A (sk) |
EP (1) | EP0756645B1 (sk) |
JP (1) | JP3923075B2 (sk) |
KR (1) | KR100382632B1 (sk) |
AU (1) | AU684632B2 (sk) |
BE (1) | BE1008247A6 (sk) |
BR (1) | BR9507841A (sk) |
CA (1) | CA2187165C (sk) |
CZ (1) | CZ296510B6 (sk) |
DE (1) | DE69501733T2 (sk) |
ES (1) | ES2121371T3 (sk) |
IN (1) | IN191664B (sk) |
MY (1) | MY113054A (sk) |
PL (1) | PL181691B1 (sk) |
SK (1) | SK282903B6 (sk) |
WO (1) | WO1995028506A1 (sk) |
ZA (1) | ZA953128B (sk) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TR199900645T2 (xx) | 1996-10-01 | 1999-07-21 | Fran�Ois Hubert | Bile�ik a��nma par�as�. |
US6221184B1 (en) | 1998-01-19 | 2001-04-24 | Magotteaux International S.A. | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts |
WO2000043555A1 (en) * | 1999-01-19 | 2000-07-27 | Magotteaux International S.A. | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts |
FR2829405B1 (fr) * | 2001-09-07 | 2003-12-12 | Wheelabrator Allevard | Corps de broyage en acier ou fonte a teneur en carbone elevee, et son procede de fabrication |
ES2258158T3 (es) * | 2001-12-04 | 2006-08-16 | Magotteaux International S.A. | Piezas de fundicion con una resistencia incrementada al desgaste. |
US20050053512A1 (en) * | 2003-09-09 | 2005-03-10 | Roche Castings Pty Ltd | Alloy steel composition |
US8147980B2 (en) * | 2006-11-01 | 2012-04-03 | Aia Engineering, Ltd. | Wear-resistant metal matrix ceramic composite parts and methods of manufacturing thereof |
JP5896270B2 (ja) * | 2011-09-16 | 2016-03-30 | 新東工業株式会社 | 粉砕メディア、その粉砕メディアを用いた粉砕方法及び粉砕メディアの製造方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5319916A (en) * | 1976-08-09 | 1978-02-23 | Toyo Chiyuukou Kk | Crushing balls |
FR2405749A1 (fr) * | 1977-10-14 | 1979-05-11 | Thome Cromback Acieries | Nouveaux corps broyants forges, notamment boulets de broyage, et leur procede de fabrication |
FR2430796A1 (fr) * | 1978-07-11 | 1980-02-08 | Thome Cromback Acieries | Corps broyants forges en acier et leur procede de fabrication |
FR2447753A1 (fr) * | 1979-02-05 | 1980-08-29 | Thome Cromback Acieries | Procede de fabrication de corps broyants a symetrie axiale en alliage ferreux et nouveaux corps broyants obtenus par ce procede |
JPS5713150A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-23 | Komatsu Ltd | Ball alloy for pulverization and its heat treatment |
FR2541910B1 (fr) * | 1983-03-01 | 1985-06-28 | Thome Cromback Acieries | Barre de broyage a haute resistance et son procede de fabrication |
JPH06104850B2 (ja) * | 1988-05-23 | 1994-12-21 | 川崎重工業株式会社 | 粉砕ロッドの製法 |
-
1994
- 1994-04-18 BE BE9400390A patent/BE1008247A6/fr not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-04-14 SK SK1337-96A patent/SK282903B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 DE DE69501733T patent/DE69501733T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 CA CA002187165A patent/CA2187165C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 BR BR9507841A patent/BR9507841A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 WO PCT/BE1995/000036 patent/WO1995028506A1/en active IP Right Grant
- 1995-04-14 PL PL95317125A patent/PL181691B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 JP JP52658395A patent/JP3923075B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 AU AU22505/95A patent/AU684632B2/en not_active Ceased
- 1995-04-14 CZ CZ0302696A patent/CZ296510B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 ES ES95915711T patent/ES2121371T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-14 US US08/727,419 patent/US5855701A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 EP EP95915711A patent/EP0756645B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-14 KR KR1019960705824A patent/KR100382632B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-04-17 MY MYPI95000988A patent/MY113054A/en unknown
- 1995-04-17 IN IN690DE1995 patent/IN191664B/en unknown
- 1995-04-18 ZA ZA953128A patent/ZA953128B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3923075B2 (ja) | 2007-05-30 |
AU684632B2 (en) | 1997-12-18 |
SK282903B6 (sk) | 2003-01-09 |
IN191664B (sk) | 2003-12-13 |
CZ302696A3 (en) | 1997-03-12 |
BR9507841A (pt) | 1997-09-02 |
KR100382632B1 (ko) | 2003-07-23 |
CZ296510B6 (cs) | 2006-03-15 |
WO1995028506A1 (en) | 1995-10-26 |
US5855701A (en) | 1999-01-05 |
ZA953128B (en) | 1996-05-17 |
MY113054A (en) | 2001-11-30 |
KR970702382A (ko) | 1997-05-13 |
PL181691B1 (pl) | 2001-09-28 |
EP0756645A1 (en) | 1997-02-05 |
CA2187165A1 (en) | 1995-10-26 |
DE69501733D1 (de) | 1998-04-09 |
DE69501733T2 (de) | 1998-07-09 |
MX9604925A (es) | 1998-05-31 |
BE1008247A6 (fr) | 1996-02-27 |
JPH09512058A (ja) | 1997-12-02 |
EP0756645B1 (en) | 1998-03-04 |
AU2250595A (en) | 1995-11-10 |
CA2187165C (en) | 2004-02-03 |
PL317125A1 (en) | 1997-03-17 |
ES2121371T3 (es) | 1998-11-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2485760A (en) | Cast ferrous alloy | |
Wiengmoon et al. | A microstructural study of destabilised 30wt% Cr-2.3 wt% C high chromium cast iron | |
UA76704C2 (uk) | Легована інструментальна сталь для холодної обробки і спосіб вигототовлення методом порошкової металургії деталі або інструмента з такої сталі | |
PL127115B1 (en) | Wear resistant austenitic steel | |
WO2000043555A1 (en) | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts | |
CN110358980A (zh) | 一种超高锰铸钢衬板及其制备方法 | |
Dakre et al. | Effect of austenitization temperature on microstructure and mechanical properties of low-carbon-equivalent carbidic austempered ductile iron | |
Opapaiboon et al. | Effect of chromium content on heat treatment behavior of multi-alloyed white cast iron for abrasive wear resistance | |
JP4361686B2 (ja) | 鋼材及びその製造方法 | |
JPS6358881B2 (sk) | ||
SK133796A3 (en) | High carbon content steel, method of manufacture thereof and its use | |
US3623850A (en) | Composite chill cast iron rolling mill rolls having increased resistance to the spalling | |
Opapaiboon et al. | Effect of chromium content on the three-body-type abrasive wear behavior of multi-alloyed white cast iron | |
US6221184B1 (en) | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts | |
Głownia et al. | Tools cast from the steel of composite structure | |
US2381022A (en) | Iron and iron alloy powders | |
JPS6058782B2 (ja) | 粉砕用ボ−ル合金 | |
US4338128A (en) | Low alloy white cast iron | |
US5439535A (en) | Process for improving strength and plasticity of wear-resistant white irons | |
US3113861A (en) | Austenitic steel alloy | |
KR100260025B1 (ko) | 수명이 연장된 고경도 고인성 고크롬 백주철 및 이의 제조방법 | |
US1211826A (en) | Iron alloy. | |
Batra et al. | Tensile properties of copper alloyed austempered ductile iron: Effect of austempering parameters | |
US20230071728A1 (en) | Forged grinding balls for semi-autogenous grinder | |
JP3217427B2 (ja) | 耐塊鉱物摩耗材料 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20100414 |