SK128098A3 - Thixotropic aluminium-silicon-copper alloy suitable for semi-solid shaping - Google Patents
Thixotropic aluminium-silicon-copper alloy suitable for semi-solid shaping Download PDFInfo
- Publication number
- SK128098A3 SK128098A3 SK1280-98A SK128098A SK128098A3 SK 128098 A3 SK128098 A3 SK 128098A3 SK 128098 A SK128098 A SK 128098A SK 128098 A3 SK128098 A3 SK 128098A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- silicon
- alloy
- content
- semi
- thixotropic
- Prior art date
Links
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 title claims description 18
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 10
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title description 3
- -1 aluminium-silicon-copper Chemical compound 0.000 title description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 title description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 31
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 10
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 4
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 21
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 14
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019018 Mg 2 Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004028 SiCU Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000012994 industrial processing Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000009862 microstructural analysis Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/12—Making non-ferrous alloys by processing in a semi-solid state, e.g. holding the alloy in the solid-liquid phase
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Forging (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa venuje oblasti zliatin hliníka, kremíka a medi, ktoré môžu obsahovať ďalšie prímesy, ako je magnézium, odliatych do ingotov s globulárnou solidifikačnou štruktúrou, ktorá im dáva tixotropné vlastnosti a umožňuje ich formovať kovaním, alebo tlakovou injekciou potom, čo sú opäť nahriate do polopevného stavu. Tento spôsob formovania je označovaný ako tixotropné formovanie.
Doterajší stav techniky
Tixotrpné formovanie je založené na objave uskutočnenom začiatkom roku 1970 tímom prof. Fleminga z MIT, ktorý objavil, že kov roztavený za presne stanovených podmienok, po opätovnom nahriatí do polopevného stavu, dosiahne viskozitu, ktorá je vysoko závislá na pomere frakcií, čo znamená, že kov sa správa ako pevný behom manipulácie a ako kvapalina vo chvíli, keď je vstreknutý do formy. Táto vlastnosť v porovnaní s tradičnými spôsobmi formovania vedie k vyššej metalurgickej kvalite -vyprodukovaného výrobku, vyššej produktivite bez opotrebovania nástrojov a foriem a úspore energie.
Aby to bolo možné, tuhnutie kovu behom tixotropného formovania nedendritickej štruktúre, ktorú je spracovaním pevnej-kvapalnej zmesi, ako uvádza MIT patent US 3948650, elektromagnetickým tvarovaním, ako popisujú patenty ITT-ALUMAX US 4434837 a US 4457355 alebo patenty ALUMINIUMPECHINEY EP 0351327 a EP 0439981. Ingoty odliate týmto spôsobom sú narezané na polotovary, objemom kovu zodpovedajú veľkosti výrobku ktorý z nich má byť formovaný, načo po nahriatí do polopevného stavu, väčšinou pomocou indukčného tepla, sú prenesené do formovacieho zariadenia (kováčsky lis alebo tlakové injekčné zariadenie). Tento proces bol pôvodne vyvinutý pre priemyselné spracovanie zliatin hliníka určených na musí viesť ku globulárnej možné dosiahnuť mechanickým výrobu súčiastok v automobilovom priemysle. V skutočnosti temer všetky odliatky obsahujú zliatiny typu Al-Si7Mg so 7% kremíka a menej než 1% horčíka, napr. zliatiny Al-Si7MgO,3 a Aľ-Si7MgO,6 (A356 a 357 podľa nomenklatúry Alumínium Association odlievacej zliatiny). Tieto zliatiny majú vynikajúce vlastnosti na tixiforming. V podstate, keď sú opäť zahrievané tak, aby bola získaná kvapalná frakcia v miere 50%, čo zodpovedá optimu reologických vlastností kovu, eutektická fáza je kompletne pretavená, zatiaľčo primárna kremíková fáza sa ešte nezačala taviť. Mechanické vlastnosti výrobkov produkovaných za použitia týchto zliatin je dobrá a je možné upraviť ich pevnosť a/alebo ich ohybnosť použitím odlišných tepelných spracovaní. Napriek tomu, maximálna ťažná sila pre zliatiny tohto typu s 0,6% horčíka, je limitovaná na približne 350 Mpa v T6 stave.
Podstata vynálezu
Na zlepšenie mechanickej pevnosti zliatin určených na tixotropné formovanie a tým i k zlepšeniu pevnosti kusov z nich vyrobených, alebo na uľahčenie opracovania, bolo testované použitie zliatin obsahujúcich od 1 do 5% medi. Napríklad so zliatinou obsahujúcou 3% medi, neboli behom liatia ingotov žiadne podstatné problémy a mechanická pevnosť na úrovni ingotov bola efektívne zvýšená o viac než 25%. Pokiaľ je teplota opätovného nahrievania do polopevného stavu upravená tak, aby bola o niekoľko stupňov nižšia, na udržanie pomeru kvapalnej frakcie okolo 50%, potom uskutočnenie tixotropného formovania tejto zliatiny je veľmi ľahké. Na druhej strane, značná redukcia, temer o polovicu, je pozorovaná v predĺžení upraveného T6 kusu vzhľadom k tomuto meranému pri ingote v rovnakom metalurgickom stave, zatiaľčo pre zliatinu bez medi je predĺženie upraveného ingotu i upraveného kusa prakticky identické.
Aplikant sa pokúsil určiť dôvod tohto prekvapivého správania. Mikroštrukturálna analýza polotovarov zo zliatiny medi opätovne nahriatych do polopevného stavu, prudko schladená vo vode, odhalila prítomnosť zhlukov krehkých kremíkových kryštálov v polyhedrálnej symetrii. Rovnaké zhluky boli tiež zaznamenané na povrchu prasklín kusov testovaných v ťahu, vybraných z kusov, vyrobených tixotropným formovaním z týchto polotovarov. Jedná z možných hypotéz vysvetľujúcich vznik mikroštruktúr tvrdí, že eutektická fáza nie je úplne dokonale znovu roztavená, na rozdiel od zliatin Al-Si7Mg, ktoré neobsahujú meď. Kremík eutektickej fázy splynie dohromady a vzniknú tak hrubé kryštály.
Aby zabránil vzniku týmto zhlukom kremíkových kryštálov, ktoré ovplyvňujú predĺženie výrobkov, aplikant zvýšil teplotu potrebnú na opätovné nahriatie tak, aby dosiahol kompletné roztavenie eutektickej fázy. To však viedlo k posunu pomeru kvapalnej frakcie na 60%, čo malo za následok zrútenie znovu nahrievaného polotovaru počas manipulácie a spôsobilo že tixotropné formovanie za priemyselne prijateľných podmienok je.nepoužitelné
Objekt vynálezu
Objektom vynálezu je nájsť rozpätie zloženia pre zliatiny s kremíkom s viac než 5% kremíka, ktoré obsahujú od 1 do 5% medi, ktoré by umožnilo vyriešiť dilemu uvedenú vyššie, to znamená, umožnilo by oboje, ako bezproblémové tixotropné formovanie, tak výrobu kusov s dobrou mechanickou pevnosťou a dobré predĺženie.
Subjekt vynálezu
Predmetom vynálezu je zliatina hliníka vhodná na tixotropné formovanie s obsahom (v % hmotnostných)
Si 5% až 7,2%, Cu 1% až 5%, Mg/,1%, Zn<3%, Fe<l,5%, ostatné prvky <1% každý a 3% celkovo, tak ako zliatina %Si<7,5-%Cu/3, ktorá po opätovnom zahriatí do polopevného stavu, do bodu keď je dosiahnutý pomer kvapalnej frakcie medzi 35% a 55%, vo svojej štruktúre neobsahuje žiadne neroztavené kremíkové kryštály.
V tomto rozmedzí je možné definovať tri konkrétne zmesi a to:
| 1) | Si | : 5% | až | 7% | Cu : | 1% až | 1,5% |
| 2) | Si | : 5% | až | 6,3% | Cu : | 2,5% | až 3,5 |
| 3) | Si | : 5% | v az | 6% | Cu : | 3,5% | až 4,5 |
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1. Tento jediný obrázok zobrazuje graf, ktorého os X (abscissa) znázorňuje obsah kremíka a jeho os Y (ordinata) obsah medi, čiary potom zodpovedajú eutektickej frakcii a pomeru zmesi, podľa navrhovaného vynálezu.
Popis vynálezu
Zliatiny navrhované vynálezom ležia pomerom svojich zložiek vnútri rozmedzia pre bežne používané zmesi na liatie zliatin AlSiCu. Obsah kremíka neklesá pod 5%, pretože v tomto bode začína
Pridanie medi sa začína mechanickej pevnosti a okolo 5% sa prejaví veľmi byť liatie zliatin obtiažne. signifikovane prejavovať na opracovateľnosti len okolo 1% a nepriaznivý efekt na predĺženie. Horčík pri nižšom obsahu než 1% zvyšuje citlivosť k tepelným úpravám vďaka formovaniu spevňujúcich častíc Mg^Si, nad 1% sa však tiež začína prejavovať nepriaznivé ovplyvňovanie predĺženia.
Relatívne vysoký obsah zinku a železa je bežný v prípadoch, keď sa proces uskutočňuje s druhotnými surovinami získanými recykláciou. Obsah týchto kovov je značne nižší, keď do procesu vstupujú primárne suroviny.
Je tiež možné, ako je bežné pri AISi odlievacích zliatinách pridať agens na modifikáciu kremíka v eutektickej fáze ako je sodík,stroncium alebo antimón, ktoré preventujú formovanie príliš hrubých zŕn kremíka. Sodík a stroncium môžu byť použité samostatne, alebo naraz, antinom je však potrebné používať vždy samostatne. Obsah stroncia, napr., je medzi 0,005 a0,05%. Podobne pridanie titanu až do 0,2% a/alebo bóru až 0,1% vedie k zjemneniu zrnitosti a lepšej tepelnej odolnosti.
Aby boli dosiahnuté rovnaké reologické vlastnosti počas tixotropného formovania, aké majú identické zmesi bez obsahu medi, aby bol kompletne pretavený eutektický kremík v polotovare pretavenom do polopevného stavu a k zaručeniu dostatočného predĺženia konečného výrobku, sa aplikant rozhodol modifikovať
- 5 obsah kremíka, ako funkciu obsahu medi. Teda, bolo zistené, že je možné dosiahnuť, to, aby sa behom tixotropného formovania správala
Al-SiCu zliatina rovnako ako zliatina A1-SÍ7, pokial' Si a Cu obsahy budú zodpovedať rovnici:
(1) %Si = 7-%Cu/3
Čiara rešpektujúca tento vzťah na obrázku, je tá znázorňujúca zloženie, ktoré zodpovedá 50% eutektickej frakcii. Teda, zliatina Al-Si6Cu3MgO,6 alebo zliatina A1-SÍ6,5Cul,5MgO,6 počas tixotropného formovania vykazovali rovnaké správanie ako zliatina Al-Si7MgO,6, čo znamená, že je možné, pri opätovnom nahrievaní získať pomer kvapalnej frakcie okolo 50% s kompletne roztavenou eutektickou fázou a teda s absenciou polyhedrálnych kremíkových kryštálov.
Pre obe zmienené zmesi, bolo overené, že strata kovu bola 8+2%, rovnako ako u zliatiny Al-Si7MgO,6. Zrejmá viskozita polotovarov, zahriatych na teplotu medzi 1 a 5eC nad eutektickým bodom, bola nameraná pomocou penetraČného testu, ktorý sa skladá z merania vyvinutej sily F, opätovne zahriateho polotovaru, stláčaného nástrojom konštantnej rýchlosti proti koncom kusu vopred určenej dĺžky. Pomer tejto sily F ku konštantnej prahovej sile Fs bol stanovený ako konvenčná hodnota straty kovu vytlačením 8%, strata kovu slúži ako indikátor pomeru kvapalnej frakcie pre daný materiál.
Pre obe spomínané zmesi bol stanovený pomer F/Fá '1,45, ktorý je blízky tomu meranému pre zliatinu Al-Si7MgO,6.
Pretože pomer kvapalnej frakcie je kontrolovateľný s toleranciou približne + 5%, pokiaľ vezmeme do úvahy normálne rozmedzie obsahu kremíka umožnenej štandardy a špecifikáciami pre príslušnú zliatinu, je možné odhadnúť, že zloženie zliatiny na obrázku musí byť také, aby obsah Si a Cu zodpovedal rovnici:
(2) 6,5-%Cu/3< %Si<7,5-%Cu/3 ktorá zodpovedá faktu, že pomer frakcie kvapalnej fázy získanej kompletným roztavením eutektickej fázy je medzi 45 a 55%, alebo že eutektická frakcia zliatiny je medzi 45 a 55%.
Naviac bolo zistené, že je možné pre zliatiny obsahujúce meď, dosiahnuť dobrých vlastností počas tixotropného formovania zahrievaním polotovarov, dokiaľ nie je pomer kvapalnej frakcie značne nižší než 50%. Teda pre zliatinu s 5% Si a 3% Cu, je možné znížiť pomer kvapalnej frakcie na 40% a pre zliatinu s 5% Si a 1,5% Cu, až na približne 35%. Na druhú stranu, keď bola testovaná zliatina s 4% kremíka a 3% medi, bolo zistené, že vďaka jej širokému rozpätiu tuhnutia (625 až 560 C) , bola výroba tixotropnných ingotov veľmi komplikovaná, čo viedlo k výrobným defektom, ako je narušenie a vyprázdnenie. Naviac ich správanie počas tixotropného formovania bolo nevyhovujúce: okamžite akonáhle sa začala zapĺňať liacia forma, strata tepla výmenou so stenami formy spôsobila čiastočné stuhnutie a nárast viskozity, čo viedlo k defektom v injektovanom kuse, ako boli vlny, zrazené dutiny alebo trhliny.
Teda k popisu obrázku uvádzajúceho obsah kremíka a medi vo forme čiar znázorňujúcich zodpovedajúce eutektické frakcie, je potrebné uviesť, že rozmedzie, ktoré zodpovedá zmesi podľa navrhovaného vynálezu, predstavuje nielen pruh medzi čiarami reprezentujúcimi eutektické frakcie 55% a 45%, čo je vonkajší okraj čiar reprezentujúcich 50%, ale tiež oblasť medzi 45% a 35%, ktorá berie do úvahy spodný limit obsahu medi 1%, virtuálne zodpovedajúce priľahlému trojuholníku.
Claims (6)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Zliatiny hliníka určené na tixotropné formovanie vyznačujúce sa tým, že majú zloženie (v% hmotnostných) Si: 5% až 7,2% , Cu: 1% až 5% , MgZ 1% Zn^3% Fe^l,5% ostatné prvky: 1% každý a Y 3% celem, s %Si<7,5-%Cu/3, ktoré po opätovnom zahriatí do polopevného stavu, do bodu, kedy dosiahnutý pomer kvapalnej frakcie je medzi 35 a 55%, neobsahujú vo svojej štruktúre žiadne neroztavené polyhedrálne kremíkové kryštály.
- 2. Zliatina podľa nároku 1,vyznačujúca sa tým, že obsah Si je medzi 5% a 7% a obsah Cu medzi 1% a 1,5%.
- 3. Zliatina podľa nároku 1, v y z n a č u j ú c a sa tým, že obsah Si je medzi 5% a 6,3% a obsah Cu medzi 2,5% a 3,5%.
- 4. Zliatina podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že obsah Si je medzi 5% a 6% a obsah Cu medzi 3,5% a 4,5%.
- 5. Zliatina podľa všetkých predchádzajúcich nárokov l až 4, vyznačujúca sa tým, že obsahuje medzi 0,005% a 0,05% stroncia.
- 6. Zliatina podľa všetkých predchádzajúcich nárokov.1 až 5, vyznačujúca sa tým, že obsahuje do 0,2% titanu a/alebo do 0,1 boru.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9603703A FR2746414B1 (fr) | 1996-03-20 | 1996-03-20 | Alliage thixotrope aluminium-silicium-cuivre pour mise en forme a l'etat semi-solide |
| PCT/FR1997/000439 WO1997035040A1 (fr) | 1996-03-20 | 1997-03-12 | Alliage thixotrope aluminium-silicium-cuivre pour mise en forme a l'etat semi-solide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK128098A3 true SK128098A3 (en) | 1999-05-07 |
Family
ID=9490523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1280-98A SK128098A3 (en) | 1996-03-20 | 1997-03-12 | Thixotropic aluminium-silicon-copper alloy suitable for semi-solid shaping |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5879478A (sk) |
| EP (1) | EP0886683B1 (sk) |
| JP (1) | JP2000506938A (sk) |
| AT (1) | ATE183549T1 (sk) |
| AU (1) | AU715447B2 (sk) |
| BR (1) | BR9708091A (sk) |
| CA (1) | CA2249464C (sk) |
| CZ (1) | CZ293598A3 (sk) |
| DE (2) | DE69700436T2 (sk) |
| ES (1) | ES2136468T3 (sk) |
| FR (1) | FR2746414B1 (sk) |
| HU (1) | HUP9902156A3 (sk) |
| NO (1) | NO984366L (sk) |
| PL (1) | PL185416B1 (sk) |
| SK (1) | SK128098A3 (sk) |
| WO (1) | WO1997035040A1 (sk) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100247143B1 (ko) * | 1998-02-04 | 2000-04-01 | 박호군 | 반응고 성형용 전신재 sic／（２xxx al＋si）복합재료 및 그의 제조방법 |
| FR2788788B1 (fr) * | 1999-01-21 | 2002-02-15 | Pechiney Aluminium | Produit en alliage aluminium-silicium hypereutectique pour mise en forme a l'etat semi-solide |
| US6428636B2 (en) | 1999-07-26 | 2002-08-06 | Alcan International, Ltd. | Semi-solid concentration processing of metallic alloys |
| ATE258233T1 (de) * | 1999-07-28 | 2004-02-15 | Ruag Components | Verfahren zur herstellung eines aus einer metall- legierung gebildeten werkstoffes |
| US6446325B1 (en) | 1999-12-22 | 2002-09-10 | International Business Machines Corporation | Method of making a swagable metal arm tip for a ceramic actuator arm |
| KR20020096279A (ko) * | 2001-06-19 | 2002-12-31 | 현대자동차주식회사 | 알루미늄 합금 |
| US6719859B2 (en) | 2002-02-15 | 2004-04-13 | Northwest Aluminum Company | High strength aluminum base alloy |
| US6908590B2 (en) * | 2002-03-19 | 2005-06-21 | Spx Corporation | Aluminum alloy |
| CN100338248C (zh) * | 2003-11-20 | 2007-09-19 | 北京有色金属研究总院 | 一种Al－Mg－Si系合金半固态坯料的制备方法及其半固态坯料 |
| US7165598B2 (en) * | 2004-03-15 | 2007-01-23 | Spx Corporation | Magnesium alloy and methods for making |
| AU2005269483B2 (en) * | 2004-07-28 | 2010-12-23 | Arconic Technologies Llc | An Al-Si-Mg-Zn-Cu alloy for aerospace and automotive castings |
| FR2887182B1 (fr) * | 2005-06-15 | 2007-09-21 | Salomon Sa | Rayon pour une roue a rayons en traction et roue a rayons en traction |
| GB0514751D0 (en) * | 2005-07-19 | 2005-08-24 | Holset Engineering Co | Method and apparatus for manufacturing turbine or compressor wheels |
| US20080299001A1 (en) * | 2007-05-31 | 2008-12-04 | Alcan International Limited | Aluminum alloy formulations for reduced hot tear susceptibility |
| CN100464898C (zh) * | 2007-06-18 | 2009-03-04 | 北京科技大学 | 用半固态技术制备SiC颗粒增强复合材料电子封装壳体方法 |
| US8047258B1 (en) | 2008-07-18 | 2011-11-01 | Brunswick Corporation | Die casting method for semi-solid billets |
| BRPI0918454A2 (pt) * | 2008-09-17 | 2015-11-24 | Cool Polymers Inc | carga de alimentação de liga metálica, e, métodos para moldar por injeção um metal em uma máquina de moldagem por injeção, e para selecionar ligas metálicas para uso em um processo de moldagem por injeção de metal |
| CN102319876B (zh) * | 2011-08-31 | 2013-05-01 | 苏州有色金属研究院有限公司 | 汽车用铝合金零部件近终形铸造生产方法 |
| US10174409B2 (en) | 2011-10-28 | 2019-01-08 | Alcoa Usa Corp. | High performance AlSiMgCu casting alloy |
| RU2614490C2 (ru) * | 2012-09-12 | 2017-03-28 | Алуминио Текно Индустриалес Ориноко К.А. | Способ и установка для производства формованных деталей из алюминиевого сплава для транспортных средств и бытовой техники |
| BR112016014362A8 (pt) | 2013-12-20 | 2018-01-02 | Alcoa Inc | Liga para fundição de alsimgcu de alto desempenho |
| CN103831417A (zh) * | 2014-03-11 | 2014-06-04 | 扬州宏福铝业有限公司 | 一种高硅铝合金封装外壳半固态的连续成形方法 |
| CN110592438A (zh) * | 2019-09-03 | 2019-12-20 | 滨州联信新材料科技有限公司 | 一种高性能a356铝合金的配方以及制备方法 |
| CN112646993A (zh) * | 2020-12-15 | 2021-04-13 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种适用于高固相半固态流变压铸的铝合金材料 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1924725A (en) * | 1932-09-21 | 1933-08-29 | Aluminum Co Of America | Aluminum alloys |
| GB555425A (en) * | 1942-02-18 | 1943-08-23 | Magnal Products Ltd | Improvements in and relating to aluminium alloys |
| LU69788A1 (sk) * | 1974-04-04 | 1976-03-17 | Pechiney Aluminium | |
| SU523953A1 (ru) * | 1975-01-13 | 1976-08-05 | Ярославское Объединение "Автодизель" | Литейный сплав на основе аллюмини |
| US4457355A (en) * | 1979-02-26 | 1984-07-03 | International Telephone And Telegraph Corporation | Apparatus and a method for making thixotropic metal slurries |
| CA1235048A (en) * | 1983-05-23 | 1988-04-12 | Yoji Awano | Method for producing aluminum alloy castings and the resulting product |
| FR2557144A1 (fr) * | 1983-12-22 | 1985-06-28 | Fonderie Alcoa Mg Sa | Alliage d'aluminium a proprietes ameliorees |
| US4865808A (en) * | 1987-03-30 | 1989-09-12 | Agency Of Industrial Science And Technology | Method for making hypereutetic Al-Si alloy composite materials |
| FR2634677B1 (fr) * | 1988-07-07 | 1990-09-21 | Pechiney Aluminium | Procede de fabrication par coulee continue de produits metalliques thixotropes |
| FR2656552B1 (fr) * | 1990-01-04 | 1995-01-13 | Pechiney Aluminium | Procede de fabrication de produits metalliques thixotropes par coulee continue avec brassage electromagnetique en courant polyphase. |
| GB2243620B (en) * | 1990-03-27 | 1994-06-29 | Atsugi Unisia Corp | Improvements in and relating to forming aluminium-silicon alloy |
| JP2901218B2 (ja) * | 1992-07-16 | 1999-06-07 | 大同メタル工業 株式会社 | アルミニウム合金軸受 |
-
1996
- 1996-03-20 FR FR9603703A patent/FR2746414B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-02-26 US US08/806,399 patent/US5879478A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-12 EP EP97914379A patent/EP0886683B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-12 AT AT97914379T patent/ATE183549T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-03-12 BR BR9708091A patent/BR9708091A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-03-12 DE DE69700436T patent/DE69700436T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-12 JP JP9533188A patent/JP2000506938A/ja active Pending
- 1997-03-12 AU AU21645/97A patent/AU715447B2/en not_active Ceased
- 1997-03-12 WO PCT/FR1997/000439 patent/WO1997035040A1/fr not_active Application Discontinuation
- 1997-03-12 SK SK1280-98A patent/SK128098A3/sk unknown
- 1997-03-12 HU HU9902156A patent/HUP9902156A3/hu unknown
- 1997-03-12 CA CA002249464A patent/CA2249464C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-12 DE DE0886683T patent/DE886683T1/de active Pending
- 1997-03-12 PL PL97329008A patent/PL185416B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-03-12 CZ CZ982935A patent/CZ293598A3/cs unknown
- 1997-03-12 ES ES97914379T patent/ES2136468T3/es not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-09-18 NO NO984366A patent/NO984366L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1997035040A1 (fr) | 1997-09-25 |
| DE69700436D1 (de) | 1999-09-23 |
| HUP9902156A3 (en) | 2001-11-28 |
| JP2000506938A (ja) | 2000-06-06 |
| EP0886683B1 (fr) | 1999-08-18 |
| PL185416B1 (pl) | 2003-05-30 |
| BR9708091A (pt) | 1999-07-27 |
| CA2249464C (fr) | 2004-12-14 |
| DE69700436T2 (de) | 2000-02-03 |
| FR2746414B1 (fr) | 1998-04-30 |
| CZ293598A3 (cs) | 1999-10-13 |
| NO984366D0 (no) | 1998-09-18 |
| HUP9902156A2 (hu) | 1999-11-29 |
| DE886683T1 (de) | 1999-05-06 |
| FR2746414A1 (fr) | 1997-09-26 |
| ES2136468T3 (es) | 1999-11-16 |
| NO984366L (no) | 1998-11-18 |
| AU2164597A (en) | 1997-10-10 |
| CA2249464A1 (fr) | 1997-09-25 |
| AU715447B2 (en) | 2000-02-03 |
| US5879478A (en) | 1999-03-09 |
| EP0886683A1 (fr) | 1998-12-30 |
| PL329008A1 (en) | 1999-03-01 |
| ATE183549T1 (de) | 1999-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK128098A3 (en) | Thixotropic aluminium-silicon-copper alloy suitable for semi-solid shaping | |
| CN108866404B (zh) | 一种大规格高强高韧7000系铝合金圆铸锭的制备方法 | |
| CN102066596B (zh) | 具有降低的淬火敏感性的Al-Zn-Mg合金产品 | |
| CN110029258B (zh) | 一种高强韧变形镁合金及其制备方法 | |
| Milman et al. | Microstructure and mechanical properties of cast and wrought Al-Zn-Mg-Cu alloys modified with Zr and Sc | |
| CN109468503B (zh) | 一种铝合金材料及其生产工艺 | |
| CN111440974B (zh) | 一种高强度铝合金及其制造方法 | |
| EP1882754A1 (en) | Aluminium alloy | |
| US10927436B2 (en) | Aluminum alloys | |
| CN113423853B (zh) | 用于结构高压真空压铸应用的铝合金 | |
| EP3342889B1 (en) | Aluminium casting alloy | |
| JP2005272966A (ja) | 半凝固成形用アルミニウム合金及び成形体の製造方法 | |
| JP4994734B2 (ja) | 鋳造用アルミニウム合金および同アルミニウム合金鋳物 | |
| JP2022025096A (ja) | 耐食性かつ機械加工可能な銅合金で形成された成形部品 | |
| CN114107769B (zh) | 一种高强高延展率铝合金材料及其制备方法 | |
| CN114231793B (zh) | 一种重力铸造锌合金 | |
| WO2022181307A1 (ja) | アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
| AU2016211088B2 (en) | Process for obtaining a low silicon aluminium alloy part | |
| WO2007114345A1 (ja) | ダイカスト用Ｚｎ合金とその製造方法、ダイカスト合金用Ａｌ母合金 | |
| JPH11279670A (ja) | 亜鉛合金の鋳返し時に使用するマグネシウム含量調整用母合金 | |
| EP0870846A1 (en) | Improved zinc base alloys containing titanium | |
| JP2003136198A (ja) | 輸送機器用アルミニウム合金の半溶融成型ビレットの製造方法 | |
| CN116657007B (en) | High-strength high-toughness Al-Mg-Si alloy and preparation method thereof | |
| CN108220706A (zh) | 一种改善挤压型材圧溃性能用变形铝合金 | |
| KR20150123093A (ko) | 저속 다이캐스팅을 이용한 고강도 알루미늄 합금의 제조방법 및 이의 제조방법에 의해 제조된 고강도 알루미늄 합금 |