SE515688C2 - Kemisk värmepump samt förfarande för kylning och/eller uppvärmning - Google Patents
Kemisk värmepump samt förfarande för kylning och/eller uppvärmningInfo
- Publication number
- SE515688C2 SE515688C2 SE9804444A SE9804444A SE515688C2 SE 515688 C2 SE515688 C2 SE 515688C2 SE 9804444 A SE9804444 A SE 9804444A SE 9804444 A SE9804444 A SE 9804444A SE 515688 C2 SE515688 C2 SE 515688C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- active substance
- liquid
- substance
- solid
- heat pump
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D20/00—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00
- F28D20/003—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00 using thermochemical reactions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B17/00—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type
- F25B17/08—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/06—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to solid or vice versa
- C09K5/063—Materials absorbing or liberating heat during crystallisation; Heat storage materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B17/00—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B30/00—Heat pumps
- F25B30/04—Heat pumps of the sorption type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D20/00—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00
- F28D20/02—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00 using latent heat
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2315/00—Sorption refrigeration cycles or details thereof
- F25B2315/003—Hydrates for sorption cycles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2230/00—Sealing means
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/14—Thermal energy storage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E70/00—Other energy conversion or management systems reducing GHG emissions
- Y02E70/30—Systems combining energy storage with energy generation of non-fossil origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Catching Or Destruction (AREA)
Description
515 688 2 system kan således inte ombesörja luftkonditionering nattetid.
REDOGÖRELSE FÖR UPPFINNINGEN Det är ett ändamål med uppfinningen att anvisa en kemisk värmepump, som kan an- vändas för drift med hjälp av solenergi.
Det är ett ytterligare ändamål med uppfinningen att anvisa en kemisk värmepump, i vilken fördelar hos ett fast substanssystem kombineras med fördelar hos ett flytande system.
I ett system med fast substans erhålls en konstant kyltemperatur, genom att reaktionen sker mellan två fastillstånd hos substansen. Båda dessa fastillstånd är fasta och upprätthåller vid omvandling från ett tillstånd till ett annat ett konstant reaktionstryck för absorbenten.
Reaktionstrycket förblir konstant, tills all substans övergått från det första tillståndet till det andra. Om i stället vid urladdning, då absorbenten upptas av substansen, den första fasen är fast men den andra fasen är flytande, upprätthålls likaledes konstant reaktionstryck för absorbenten. Substansen kommer då successivt att övergå från fast till flytande form samti- digt som konstant kyltemperatur erhålls. Processen fortgår med konstant reaktionstryck, tills all substans övergått från fast till flytande form. På motsvarande sätt är reaktionstrycket vid laddning konstant, medan substansen övergår från flytande till fast form. Med en sådan värmepump utnyttjande en fasövergång mellan fast och flytande tillstånd kan sålunda för- delarna hos ett fast substanssystem kombineras med fördelarna hos ett flytande system.
Allmänt blir villkoren på den aktiva substansen, att denna vid en första lägre tempe- ratur skall ha ett fast tillstånd, från vilket den vid upptagande av den flyktiga vätskan och mest dennas ångfas omedelbart övergår partiellt i flytande tillstånd eller lösningsfas och vid en andra högre temperatur skall ha ett flytande tillstånd eller föreligga i lösningsfas, från vilket den vid avgivande av den flyktiga vätskan, som då övergår till ånga, omedelbart övergår partiellt i fast tillstånd. Föredragna aktiva substanser innefattar typiskt olika metall- salt, som i sitt fasta tillstånd innehåller kristallvatten. Bland dessa kan framförallt nämnas magnesiumklorid, men även magnesiumbromid och litiumklorid och vissa andra salter kan fungera väl.
FIGURBESKRIVNING Uppfinningen skall nu beskrivas i form av ej begränsande utföringsexempel med hän- visning till de bifogade ritningarna, i vilka Fig. 1 är en schematisk bild av en kemisk värmepump och Fig. 2 år en schematisk bild av absorptionssidan i en kemisk värmepump.
FÖREDRAGNA UTFÖRINGSFQRMER I fig. 1 visas i schematisk form en kemisk värmepump för produktion av kyla eller värme. Den visade kemiska värmepumpen består av en första behållare l eller ackumulator innehållande en substans 2, vilken kan exotermiskt absorbera och endotermiskt desorbera ett sorbat, vanligen vatten. Den första behållaren l är hopkopplad med en andra behållare 3, även benämnd kondensor/evaporator, via en fast gasförbindelse 4 i form av ett rör anslutet med sina ändar vid översidan av behållarna. Den andra behållaren 3 fungerar som konden- 40 sor för kondensering av gasformigt sorbat 6 till vätskeformigt sorbat 5 under endotermisk 40 515 688 3 desorbering av substansen 2 i den första behållaren 1 samt som evaporator av vätskeformigt sorbat 5 till gasformigt sorbat 6 under exotermisk absorption av sorbat i substansen 2 i den första behållaren l.
Systemet, dvs de med varandra i fluidförbindelse stående inre utrymmena i de första och andra behållarna 1, 3 och gasledningen 4, är helt gastätt och evakuerat från alla andra gaser än den i den kemiska processen verksamma gasen 6, som vanligen är vattenånga.
Substansen 2 i ackumulatorn l står i direkt kontakt med en första värmeväxlare 7 i denna, vilken i sin tur via ett vätskeflöde 8 kan tillföras värme från eller avge värme till omgiv- ningen. Vätskan 5 i evaporator-/kondensordelen 3 står likaså i direkt kontakt med en andra värmeväxlare 9 i denna, till eller från vilken värme kan tillföras eller bortföras från resp. till omgivningen via ett vätskeflöde 10.
Systemets olika delar kan med fördel vara förlagda inom ett enda yttre kärl, såsom visas i det ovan nämnda U.S. patentet 5,440,899 för De Beijer et al., så att kärlen 1 och 3 bildas genom avdelning av kärlet medelst mellanväggar.
Substansen 2 i värmepumpen är här vald, så att den vid de temperaturer, för vilka vär- mepumpen är avsedd, kan arbeta med en övergång mellan fast och flytande tillstånd. Reak- tionen i ackumulatorn 1 sker sålunda mellan ett fast och ett flytande fastillstånd hos sub- stansen 2. Vid urladdning, då absorbenten upptas av substansen, är den första fasen fast medan den andra fasen är flytande och då upprätthålls konstant reaktionstryck för absorben- ten. Substansen kommer därvid successivt att övergå från fast till flytande form samtidigt som konstant kyltemperatur erhålls. Processen fortgår med konstant reaktionstryck, tills all substans övergått från fast till flytande form. På motsvarande sätt är reaktionstrycket vid laddning konstant, medan substansen övergår från flytande till fast form.
I fig. 2 visas en ackumulator 1 lämplig för en sådan substans 2, som har en övergång mellan fast och flytande form. Substansen är i fast form 21 placerad vid den ena ytan av en värmeväxlare 22, som motsvarar värmeväxlaren 7 i fig. 1. Värmeväxlaren 22 har formen av en platta med exempelvis ytförstorande vertikala flänsar på sin framsida, där den fasta sub- stansen 21 finns. Baksidan av Värmeväxlaren 22 står i kontakt med ett yttre medium, som tillför eller bortför värme. Värmeväxlaren 22 tillsammans med den fasta formen 22 av sub- stansen är vidare från alla riktningar helt innesluten i ett finmaskigt nät 23, vilket endast mycket små partiklar kan tränga igenom och gas och genom vilket vätska kan fritt passera.
Lösning 24, som utgör den flytande formen av substansen, finns nedtill i ackumulatorkärlet 1 och uppsamlas i ett fritt utrymme 24' strax under värmeväxlaren 22. Detta utrymme har ett utlopp 24", som står i förbindelse med en pump 26. Ett spraysystem 25 är placerat innanför nätet 23 ovanför Värmeväxlaren 22 och står via en rörledning 25” i förbindelse med en pump 26, så att pumpen 26 kan spruta ut lösning över Värmeväxlaren 22.
Förloppet i ackumulatordelen 1 med saltet MgCl2-6H2O som substans skall nu be- skrivas, varvid vid "laddning" exempelvis solenergi kan användas. Substansen 2 förutsätts från början vara "laddad" och skall alltså "urladdas". Den föreligger då i sin fasta fas, placerad vid 21 i Värmeväxlaren 22. Den fasta formen 21 av substansen kan föreligga i form 40 515 688 4 av fina kristaller eller mer eller mindre sintrad till en fast kaka och kan i vart fall inte tränga genom nätet 23. Värmeväxlaren 22 har härvid exempelvis rumstemperatur såsom omkring 30°C och också kondensatet 5 i kondensorn 3 kan ha samma temperatur. När vat- tenånga upptas av den fasta formen 21 av substansen, utvecklas energi i ackumulatorn 1 och dess temperatur kan därvid höjas, men den kyls normalt. Energi åtgår för förångning i eva- poratorn/kondensorn 3, vilkens temperatur sänks och vilken sålunda kan användas för ex- empelvis rumskylning. Den fasta formen 21 av substansen övergår därvid partiellt till lös- ning 24, som avrinner ur den nätinneslutna värmeväxlaren 22. Lösningen 24 uppsamlas i det fria utrymmet 24” under värmeväxlaren 2, från vilket utrymme den via utloppet 24" och med hjälp av pumpen 26 transporteras till spraysystemet 5 vid värmeväxlarens 2 ovansida, där den sprayas över värmeväxlaren. Lösningen 24 kommer därigenom att sippra genom den fasta formen 21 av substansen och ständigt vara mättad, när den med hjälp av spraysys- temet 5 fördelas ut över värmeväxlarens 22 övre del. Värmeväxlarens 22 övre del kommer att snabbt bli frilagd från fast substans 21, varefter god vårmeöverföring och därmed hög effekt hos absorberingen kan erhållas. Detta fortgår tills i princip väsentligen allt av den fasta formen 21 har övergått till lösning 24.
Vid "laddning" av substansen 2 kan denna förutsättas att vid utgångsläget helt före- ligga i form av lösning 24. Värmeväxlaren 22 i ackumulatorn l uppvärms till lämplig tem- peratur, exempelvis till minst 50°C såsom med hjälp av solenergi, se diskussionen nedan, medan evaporatorn/kondensorn 3 hålls vid rumstemperatur, dvs högst vid omkring 30°C.
Lösningen 24 pumpas fortsättningsvis runt och sprayas över den nu fria värmeväxlaren 22.
När lösningen 24 värms i kontakt med värmeväxlaren, avgår absorbenten till kondensorn 3 och lösningen 24 koncentreras. Lösligheten för substansen 1 är dock vid högre temperatur betydligt större än vid låg temperatur, varför laddningen kan drivas i lösningsfas till hög koncentration.
Kristallisation, dvs övergång av substansen till dess fasta form, sker sedan spontant i lösningen 24 i form av fina kristaller, som tillväxer, tills de inte längre kan passera genom nätet 23, varefter de kommer att ansamlas längst ned i värmeväxlaren 22. Vid en högsta önskad koncentration, när alltså systemet är färdigt för att åter urladdas och användas för kylning, stoppas pumpen 26 och reverseras, så att resterande lösning 24 i utrymmet 24” pressas in i värmeväxlaren 22. Samtidigt avkyls värmeväxlaren 22 till exempelvis rumstem- peratur av omkring 30°C och all kvarvarande substans 2 i vätskeform 24 kristalliserar.
Systemet kan nu användas för rumskylning, då värmeväxlaren 9 i evaporatorn/kondensorn 3 är placerad i ett bostadsrum.
Värmeväxlarens 22 väggar kan med fördel vara behandlade med exempelvis teflon för att motverka, att kristaller i alltför hög grad byggs upp på dessa, så att bildade kristaller i första hand kan röra sig fritt inom nätet 23. Lösningens 24 nivå i värmeväxlaren 22, när all substans l övergått till lösningsfas, förutsätts uppgå till högst ca 2/3 av värmeväxlarens höjd.
Den beskrivna kemiska reaktorn för en kemisk värmepump förutsätts vara kombinerad 40 515 688 med en i samma behållare placerad kondensor/evaporatordel, ej visad i fig. 2. Denna är utförd med plattvärmeväxlare av cylindrisk eller plan form och utrustad med antingen ka- pillärsugande material på åtminstone en del av värmeväxlarytan, eller spraymunstycken och pump för att väta värmeväxlarytorna vid evaporering.
Ett hybridaggregat av ovan beskriven typ konstrueras företrädesvis så, att reaktorn placeras nederst och kondensorn/evaporatorn överst för att spill och stänk av substansen i vätskefas inte skall enkelt kunna överföras till kondensor-/evaporatorsidan. Detta kan dock genom inverkan av det starka gasflödet ändå ske, varför risk föreligger, att vattnet i evapo- rator-/kondensordelen så småningom får en alltför hög koncentration av substans. För att förhindra detta kan efter varje urladdning, när endast en mindre mängd vatten kvarstår i evaporatorn, en ventil öppnas i evaporatorns botten, genom vilken dessa sista rester av vatten fritt tillåts att rinna ned i reaktorn. På detta sätt elimineras en ackumulation av sub- stans i kondensor-/evaporatordelen. Detta mekaniskt utsläppta vatten kan med fördel tillåtas passera reaktorpumpen för att rensa denna. På motsvarande sätt är det efter laddning möjligt att tillåta rent vatten att reverseras bakåt genom pumpen via samma ventil för att avlägsna koncentrerad lösning före reaktorns slutliga nedkylning.
Den substans, som praktiskt utnyttjas och som ovan har nämnts kan vara MgCl2-6H2O, magnesiumkloridhexahydrat, skall i sitt fasta tillstånd omedelbart vid upp- tagande av absorbenten (vatten) partiellt övergå i flytande tillstånd. Magnesiumkloridhexa- hydratet har en smältpunkt över 100°C men övergår omedelbart, när mer vatten upptas, till lösning, dvs till flytande form. Jämviktsångtrycket för reaktionen hexahydrat till mättad lösning är vid 20°C ca 4,6 mm Hg, vilket svarar mot ett AT av 20°C. AT är här den temperaturskillnad, som vid tryckjämvikt råder mellan substansen i fast form och den flykti- ga vätskan i kondensorn/evaporatorn. Ett lämpligt AT för ett soldrivet system med vatten/ vattenånga som absorbent ligger för övrigt i området 20 - 40°C. Reaktionen förmår således att kyla absorbenten i evaporatorn vid urladdning till ca 20°C under substansens aktuella temperatur. Om exempelvis substansen hålls kyld vid urladdning till en utomhustemperatur av 30°C, kan kylvatten för rumskylning produceras vid en temperatur av 10°C, vilket är mycket lämpligt för luftkonditioneringssystem. På motsvarande sätt behöver vid laddning, om kondensorn hålls vid utomhustemperaturen 30°C, substansen endast värmas till en tem- peratur överstigande (30 + 20)°C = 50°C.
Lagringskapaciteten i kWh kylenergi per liter substans beror primärt av substansens löslighet i absorbenten. En mol magnesiumkloridhexahydrat upptar 3,5 mol vatten vid 30°C för att gå i lösning, vilket motsvarar ca 0,25 kWh kylenergi per liter slutlig lösning. Energi- innehållet samt temperaturskillnaden AT varierar betydligt mellan olika substanser. Motsva- rande beräkning för LiCl, litiumklorid, ger mer än 0,5 kWh/l vid en temperaturskillnad AT av 28°C. Antalet användbara substanser är begränsat. Lämpliga substanser innefattar LiCl, LiBr, Lil, MgClz, MgBr2, Mglz, CaBrZ, CaIZ, SrIZ, KOH, NaOH, ZnClz, ZnBrz, Znlz, AlCl3, AlBr3 samt A113 och bland dessa kan MgClz, MgBrZ och LiCl anses som särskilt lämpliga. 515 688 6 Den kompletta kemiska värmepumpen eriligt ovan kan såsom nämnts användas för konvertering av solenergi till kyla för luftkonditionering. Om kylbehovet endast skall till- fredsställas dagtid, kombineras två relativt små aggregat, som körs intermittent. Genom den höga effekt, som varje sådant aggregat presterar, kan cyklingstiderna göras mycket korta.
En lämplig cyklingstid kan vara ca en timme. Tidigt på morgonen laddas det ena aggregatet under en timme, varefter det kopplas om till urladdningsfas och luftkonditioneringen kan börja. Under den tid, som detta aggregat urladdas, uppladdas det andra aggregatet. Detta förfarande upprepas sedan intermittent under hela dagen. För ett tänkt komplett dubbelagg- regat med kyleffekten 2 kW krävs endast mellan 10 och 20 liter substans i reaktorn och ett utrymme för ca 10 liter vatten i kondensor/evaporatordelen.
För erhållande av luftkonditionering även nattetid kan flera tekniska lösningar tänkas. I en första tänkbar lösning kombineras ett mindre aggregat av här beskriven typ med ett större aggregat baserat på enbart fast substans. Kombinationen av dessa två system kan då ge såväl luftkonditionering som tappvarmvatten dygnet runt. En andra möjlighet att erhålla luftkonditionering såväl dagtid som nattetid är att kombinera ett mindre värmepumpsaggre- gat av ovan beskrivet slag med ett större aggregat av samma slag, vilket klarar lagringsbe- hovet för kylning nattetid. En tredje möjlighet är att endast nyttja ett större aggregat av ovan beskrivet slag, vilket lagrar energi för nattkylning men samtidigt med laddningen avleda ett flöde av mättad lösning, avkyla den avledda lösningen separat och låta denna lösning absorbera vattenånga från en likaledes separat evaporator. I samtliga dessa tre fall måste solpanelen dimensioneras för att klara en högre effekt, emedan energi för kylning tas ut även dagtid. Energin skall även räcka för uppladdning av det större aggregatet för kom- mande nattkylning.
Allmänt kan fastslås, att det finns en mångfald kombinationsmöjligheter, dels innefat- tande större aggregat arbetande enbart med fast substans eller med substanser i en fast- flytande-fasövergång enligt ovan, dels mindre aggregat baserade på substanser, för vilka samma typ av fasövergång utnyttjas. Det ligger i användarens hand att välja den typ av sys- tem, som bäst löser hans aktuella luftkonditioneringsbehov med hänsyn till systemets stor- lek, funktion och kostnad. Det här beskrivna förfarandet, vid vilket substanser nyttjas, som i det intressanta temperaturområdet har en fasövergång mellan fast och flytande form, utgör ett betydande tillskott till möjligheten att kommersiellt använda solenergi för luftkonditione- ringsändamål.
Claims (6)
1. Kemisk värmepump innefattande en aktiv substans belägen i ett första utrymme (1) och en flyktig vätska, som absorberas av substansen vid en första temperatur och desorberas av substansen vid en andra högre temperatur, varvid den aktiva substansen är vald, så att den vid den första temperaturen har ett fast tillstånd, från vilket den aktiva substansen vid upptagande av den flyktiga vätskan, särskilt dennas ångfas, omedelbart övergår partiellt i flytande tillstånd eller lösningsfas och vid den andra temperaturen har ett flytande tillstånd eller föreligger i lösningsfas, från vilket den aktiva substansen vid avgivande av den flyktiga vätskan, särskilt dennas ångfas, omedelbart övergår partiellt i fast tillstånd, k ä n n e - te c k n a d av ett nät (23) i det första utrymmet, genom vilket nät endast mycket små partiklar av den aktiva substansen kan tränga igenom, så att det fasta tillståndet av den aktiva substansen föreligger på en första sida av nätet, medan det flytande tillståndet av den aktiva substansen finns på båda sidor om nätet, och en värmeväxlare (21) för att vid urladd- ning av den kemiska värmepumpen, när den aktiva substansen successivt övergår från fast till flytande tillstånd under upptagande av den flyktiga vätskan, hålla den aktiva substansen i fast och flytande tillstånd vid den första temperaturen och vidare av fördelningsorgan för att bringa den aktiva substansen i flytande tillstånd, belägen på den andra, motsatta sidan av nätet, att passera i kontakt med värmeväxlaren och den aktiva substansen i fast tillstånd på den första sidan.
2. Kemisk värmepump enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att värmeväxlaren (21) är anordnad att vid laddning av den kemiska värmepumpen, när den aktiva substansen suc- cessivt övergår från flytande till fast tillstånd under avgivande av den flyktiga vätskan, hålla den aktiva substansen i fast och flytande tillstånd vid den andra temperaturen.
3. Kemisk värmepump enligt något av krav 1 - 2, k ä n n e t e c k n a d av att för- delningsorganen innefattar en pump (26) kopplad till sprayorgan (25) för att spruta ut den aktiva substansen i flytande tillstånd över en övre del av värmeväxlaren.
4. Kemisk värmepump enligt något av krav 1 - 3, k ä n n e t e c k n a d av att den aktiva substansen innefattar ett metallsalt, som i sitt fasta tillstånd innehåller kristallvatten.
5. Kemisk värmepump enligt något av krav 1 - 4, k ä n n e t e c k n a d av att den aktiva substansen innefattar ett salt valt bland magnesiumklorid, magnesiumbromid och litiumklorid, däribland särskilt magnesiumklorid.
6. Förfarande för kylning och/eller uppvärmning innefattande att en aktiv substans bringas att absorbera en mättad ångfas av en flyktig vätska vid en första temperatur och att desorbera den flyktiga vätskan vid en andra högre temperatur, varvid den aktiva substansen väljs, så att den vid den första temperaturen har ett fast tillstånd, från vilket den aktiva substansen vid upptagande av den flyktiga vätskan, särskilt dennas ångfas, omedelbart över- går partiellt i flytande tillstånd eller lösningsfas och vid den andra temperaturen har ett flytande tillstånd eller föreligger i lösningsfas, från vilket den aktiva substansen vid avgivan- de av den flyktiga vätskan, särskilt dennas ångfas, omedelbart övergår partiellt i fast till- stånd, k ä n n e t e c k n a t av att den del av den aktiva substansen, som föreligger i fast 515 688 8 form, hela 'Liden hålls på en första sida av ett nät (23), genom vilket endast mycket små partiklar kan passera, och att den del av den aktiva substansen, som föreligger i flytande form, finns på både den första sidan av nätet och på den andra motsatta sidan av nätet, och att vid den aktiva substansens absorberande och desorberande av den flyktiga vätskan bring- s as den del av den aktiva substansen, som föreligger i flytande tillstånd eller lösningsfas och är belägen på den andra sidan av nätet, aktivt att komma i beröring med den del av den aktiva substansen, som föreligger i fast tillstånd och är belägen på den första sidan.
Priority Applications (17)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9804444A SE515688C2 (sv) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | Kemisk värmepump samt förfarande för kylning och/eller uppvärmning |
EP99964915A EP1149263B1 (en) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | A chemical heat pump |
US09/868,326 US6634183B1 (en) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Chemical heat pump |
CNB998161144A CN1171051C (zh) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | 一种化学热泵及用于冷却和/或加热的方法 |
IL14372499A IL143724A (en) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Chemical heat pump |
IDW00200101319A ID29863A (id) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Pompa panas kimiawi |
KR1020017007681A KR100689374B1 (ko) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | 화학 열 펌프 |
ES99964915T ES2238869T3 (es) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Bomba de calor quimica. |
PCT/SE1999/002432 WO2000037864A1 (en) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | A chemical heat pump |
AT99964915T ATE289404T1 (de) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Chemische wärmepumpe |
PT99964915T PT1149263E (pt) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Bomba de calor quimico |
JP2000589883A JP4326155B2 (ja) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | ケミカルヒートポンプ |
DE69923792T DE69923792T2 (de) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Chemische wärmepumpe |
DK99964915T DK1149263T3 (da) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Kemisk varmepumpe |
BR9916333-0A BR9916333A (pt) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | Bomba de calor quìmica, e, processo pararefrigeração e/ou aquecimento |
AU30944/00A AU761482B2 (en) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | A chemical heat pump |
ZA200104871A ZA200104871B (en) | 1998-12-18 | 2001-06-14 | A chemical heat pump. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9804444A SE515688C2 (sv) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | Kemisk värmepump samt förfarande för kylning och/eller uppvärmning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9804444D0 SE9804444D0 (sv) | 1998-12-18 |
SE9804444L SE9804444L (sv) | 2000-06-19 |
SE515688C2 true SE515688C2 (sv) | 2001-09-24 |
Family
ID=20413770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9804444A SE515688C2 (sv) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | Kemisk värmepump samt förfarande för kylning och/eller uppvärmning |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6634183B1 (sv) |
EP (1) | EP1149263B1 (sv) |
JP (1) | JP4326155B2 (sv) |
KR (1) | KR100689374B1 (sv) |
CN (1) | CN1171051C (sv) |
AT (1) | ATE289404T1 (sv) |
AU (1) | AU761482B2 (sv) |
BR (1) | BR9916333A (sv) |
DE (1) | DE69923792T2 (sv) |
ES (1) | ES2238869T3 (sv) |
ID (1) | ID29863A (sv) |
IL (1) | IL143724A (sv) |
PT (1) | PT1149263E (sv) |
SE (1) | SE515688C2 (sv) |
WO (1) | WO2000037864A1 (sv) |
ZA (1) | ZA200104871B (sv) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011133093A1 (en) * | 2010-04-21 | 2011-10-27 | Climatewell Ab (Publ) | Chemical heat pump comprising an active surface |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004055453A1 (ja) * | 2002-12-13 | 2004-07-01 | The Tokyo Electric Power Company, Incorporated | ガスハイドレートを用いたヒートポンプ及び熱利用装置 |
SE527721C2 (sv) * | 2003-12-08 | 2006-05-23 | Climatewell Ab | Kemisk värmepump arbetande enligt hybridpincipen |
CN1303379C (zh) * | 2005-06-16 | 2007-03-07 | 西安交通大学 | 一种环盘式化学热泵反应器 |
US7914749B2 (en) * | 2005-06-27 | 2011-03-29 | Solid Gas Technologies | Clathrate hydrate modular storage, applications and utilization processes |
SE530959C2 (sv) * | 2006-05-29 | 2008-11-04 | Climatewell Ab Publ | Kemisk värmepump med hybridsubstans |
FR2921471A1 (fr) * | 2007-09-21 | 2009-03-27 | Hades Soc Par Actions Simplifi | Boitier repartiteur de fluide caloporteur, pour le couplage d'une pompe a chaleur a une pluralite de circuits de captage et de distribution de chaleur |
SE532504C2 (sv) * | 2007-11-29 | 2010-02-09 | Climatewell Ab Publ | Termisk solfångare för leverans av värme och/eller kyla |
SE532604C2 (sv) * | 2007-11-29 | 2010-03-02 | Climatewell Ab Publ | Anläggning och sätt för energilagring och/eller transport |
SE532024C2 (sv) * | 2008-02-12 | 2009-10-06 | Climatewell Ab Publ | Absorptionsmaskin med inbyggt energilager enligt matrismetoden |
SE533461C2 (sv) * | 2008-06-16 | 2010-10-05 | Climatewell Ab | Utsläppsfritt kylsystem |
DE202008017601U1 (de) | 2008-11-15 | 2010-04-01 | Meibes System-Technik Gmbh | Bivalenter Wärmespeicher |
DE102010064134A1 (de) * | 2010-12-23 | 2012-06-28 | Robert Bosch Gmbh | Klimatisierungsvorrichtung für ein Fahrzeug und Verfahren zum Regeln eines Klimas in einer Fahrgastzelle eines Fahrzeugs |
SE535301C2 (sv) | 2011-03-02 | 2012-06-19 | Climatewell Ab Publ | Salt överdraget med nanopartiklar |
JP5630411B2 (ja) * | 2011-09-26 | 2014-11-26 | 株式会社豊田中央研究所 | 熱回収式加熱装置 |
CN102410663B (zh) * | 2011-11-09 | 2013-05-22 | 上海理工大学 | 空调制冷系统 |
EP2772704A1 (en) | 2013-02-28 | 2014-09-03 | Dometic Holding AB | Cooling system |
GB201309141D0 (en) * | 2013-05-21 | 2013-07-03 | Europ Thermodynamics Ltd | Energy Storage |
CN104110758B (zh) * | 2014-07-18 | 2017-01-18 | 上海交通大学 | 太阳能驱动高效吸湿‑热化学反应单级空调系统 |
CA2955407A1 (en) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Vasileios STYLIARAS | Multi stage vapor compression for high efficiency power production and heat pump |
CN104406326B (zh) * | 2014-11-17 | 2017-04-05 | 北京工业大学 | 一种带三相蓄能器的吸收式制冷空调系统 |
SE538922C2 (sv) * | 2015-09-10 | 2017-02-14 | Climatewell Ab (Publ) | A substance to be used in an absorption machine |
CN105890193B (zh) * | 2016-06-30 | 2018-10-16 | 赵小峰 | 一种高温蓄热装置的强化换热结构以及具有该结构的高温蓄热装置 |
CN108413794B (zh) * | 2017-09-18 | 2024-02-20 | 徐阳 | 溶液结晶储能结构及应用该结构的发生储能器 |
FR3074569B1 (fr) * | 2017-12-04 | 2019-12-27 | Jean-Emmanuel Faure | Pompe a chaleur thermochimique et procede de redistribution d'energie calorifique a puissance variable |
SE542958C2 (sv) | 2018-12-17 | 2020-09-22 | Saltx Tech Ab | Heat storage using phase change material coated with nanoparticles |
KR102586302B1 (ko) * | 2021-08-13 | 2023-10-18 | 고려대학교 산학협력단 | 태양광 패널에 적용하기 위한 냉각 유닛 및 이의 용도 |
US11970652B1 (en) * | 2023-02-16 | 2024-04-30 | Microera Power Inc. | Thermal energy storage with actively tunable phase change materials |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US925039A (en) | 1907-11-13 | 1909-06-15 | William W Seay | Process of refrigeration. |
GB1572737A (en) * | 1977-01-17 | 1980-08-06 | Exxon France | Heat pump |
FR2462683A1 (fr) | 1979-08-02 | 1981-02-13 | Commissariat Energie Atomique | Procede d'accumulation thermique et accumulateur thermique a chaleur latente de fusion et a contact direct |
WO1981001458A1 (fr) | 1979-11-16 | 1981-05-28 | N Gath | Procede et dispositif pour l'accumulation d'energie calorifique |
US4532778A (en) * | 1979-11-16 | 1985-08-06 | Rocket Research Company | Chemical heat pump and chemical energy storage system |
DE3029068A1 (de) | 1980-07-31 | 1982-02-25 | Heinz 6251 Runkel Freiling | Latent-waermespeicher |
FR2548340B1 (fr) * | 1983-07-01 | 1986-03-21 | Elf Aquitaine | Pompe a chaleur triphasique |
US4694659A (en) | 1985-05-03 | 1987-09-22 | Shelton Samuel V | Dual bed heat pump |
FR2620048B1 (fr) * | 1987-09-07 | 1989-12-22 | Elf Aquitaine | Procede de conduite d'une reaction thermochimique et installation permettant la mise en oeuvre de ce procede |
-
1998
- 1998-12-18 SE SE9804444A patent/SE515688C2/sv unknown
-
1999
- 1999-12-20 AT AT99964915T patent/ATE289404T1/de active
- 1999-12-20 DE DE69923792T patent/DE69923792T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-20 WO PCT/SE1999/002432 patent/WO2000037864A1/en active IP Right Grant
- 1999-12-20 JP JP2000589883A patent/JP4326155B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-20 IL IL14372499A patent/IL143724A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-12-20 AU AU30944/00A patent/AU761482B2/en not_active Ceased
- 1999-12-20 ES ES99964915T patent/ES2238869T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-20 US US09/868,326 patent/US6634183B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-20 BR BR9916333-0A patent/BR9916333A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-12-20 CN CNB998161144A patent/CN1171051C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-20 PT PT99964915T patent/PT1149263E/pt unknown
- 1999-12-20 ID IDW00200101319A patent/ID29863A/id unknown
- 1999-12-20 EP EP99964915A patent/EP1149263B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-20 KR KR1020017007681A patent/KR100689374B1/ko not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-06-14 ZA ZA200104871A patent/ZA200104871B/en unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011133093A1 (en) * | 2010-04-21 | 2011-10-27 | Climatewell Ab (Publ) | Chemical heat pump comprising an active surface |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9916333A (pt) | 2001-11-13 |
DE69923792D1 (de) | 2005-03-24 |
US6634183B1 (en) | 2003-10-21 |
ZA200104871B (en) | 2002-02-20 |
DE69923792T2 (de) | 2006-03-23 |
AU761482B2 (en) | 2003-06-05 |
WO2000037864A1 (en) | 2000-06-29 |
ATE289404T1 (de) | 2005-03-15 |
EP1149263A1 (en) | 2001-10-31 |
IL143724A0 (en) | 2002-04-21 |
ES2238869T3 (es) | 2005-09-01 |
JP4326155B2 (ja) | 2009-09-02 |
SE9804444D0 (sv) | 1998-12-18 |
WO2000037864A8 (en) | 2000-09-14 |
AU3094400A (en) | 2000-07-12 |
SE9804444L (sv) | 2000-06-19 |
CN1334911A (zh) | 2002-02-06 |
KR20010101303A (ko) | 2001-11-14 |
JP2002533648A (ja) | 2002-10-08 |
EP1149263B1 (en) | 2005-02-16 |
KR100689374B1 (ko) | 2007-03-09 |
PT1149263E (pt) | 2005-07-29 |
CN1171051C (zh) | 2004-10-13 |
ID29863A (id) | 2001-10-18 |
IL143724A (en) | 2004-12-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE515688C2 (sv) | Kemisk värmepump samt förfarande för kylning och/eller uppvärmning | |
US7225620B2 (en) | Diffusion driven water purification apparatus and process | |
US6919000B2 (en) | Diffusion driven desalination apparatus and process | |
US11725880B2 (en) | Hygroscopic cooling tower for waste water disposal | |
KR20100049594A (ko) | 저위 열 에너지를 사용하는 탈염 | |
BRPI0709878A2 (pt) | Sistema e método para dessalinizar água do mar | |
JPS56124483A (en) | Desalinating apparatus for sea water | |
CN106524578B (zh) | 吸收式储能系统、供能系统及方法 | |
CA3036262A1 (en) | Hygroscopic cooling tower for waste water disposal | |
CN103550941B (zh) | 一种低温蒸发浓缩装置及高浓度废水浓缩方法 | |
Siddique et al. | Small-scale low pressure ‘single effect distillation’and ‘single stage flash’solar driven barometric desalination units: a comparative analysis | |
Staicovici | An autonomous solar ammonia-water refrigeration system | |
US4498300A (en) | Dual purpose solar pond for evaporation and heat storage | |
SE527721C2 (sv) | Kemisk värmepump arbetande enligt hybridpincipen | |
CN203525336U (zh) | 一种低温蒸发浓缩装置 | |
Picinardi | Cogeneration of cooling energy and fresh water | |
CN203754456U (zh) | 一种氮气循环的低温蒸发浓缩装置 | |
CN208054949U (zh) | 旋转式蒸发器和低温蒸发浓缩结晶设备 | |
WO2004060812A1 (en) | Diffusion driven desalination apparatus and process | |
JP3712036B2 (ja) | 塩水淡水化装置 | |
CN206027113U (zh) | 用于分离料液中水分的系统 | |
CN107651720A (zh) | 一种带有回路型重力热管结构的多级增湿除湿型海水淡化装置 | |
Christopher et al. | Design and Experimental Testing of Solar-Powered Desalination Using HDH Process | |
JP2010286168A (ja) | 蓄熱システム | |
JP2000325942A (ja) | 塩水淡水化装置 |