SE467753B - Boejningsreglerad eller boejningskompenserad vals - Google Patents

Description

467 753 10 15 20 25 30 35 2 Olikheten i böjningsformen som beror av de sinsemel- lan olika stora lageravstånden av motvalsen och bk-valsens mantel har man på ett tidigare känt sätt strävat att lösa på bl a följande sätt. Valsarna bomberas, men med dessa medel uppnår man en jämn nypprofil med endast en linjebe- lastning. Speciellt vid kalandreringsvalsar har man använt sig av värmeapparater, med vilka valsmanteln upphettas i förhållande till omgivningen vid de ställen där man önskar få ett större linjetryck. Också detta sätt har sina egna begränsningar och nackdelar. I bk-valsen använder man sig av ett förlängt lageravstànd, vilken lösning överför pro- blemen till pappersmaskinens stomkonstruktioner. Från ti- digare känner man också till användningen av på varandra liggande ledlager och kullager vid lagringen av bk-valsen och motvalsen. Denna kända lösning kräver mycket utrymme.

Från tidigare känner man också till s k självfungerande motmomentvalsar.

Det är tidigare känt att använda en bk-vals, som är försedd med en förlängd mantel, så att lageravstånden av bk-valsen och motvalsen fås lika stora. På detta sätt åstadkommer man en böjningslinje för bk-valsen som svarar mot motvalsens böjningslinje, vilket i sin tur resulterar i att kaliberprofilen på nypet som bildas av bk-valsen och motvalsen är väsentligen jämn. Förlängningen av nämnda mantel resulterar dock i ett flertal nackdelar.

Vid tidigare kända bk-valsar-har servicen av ändom- rådena på en reglerbar mantel lett till problem så att man ofta blivit tvungen att använda en stor del av reglertill- gàngen av de hydrauliska belastningselementen för juste- ring av avvikelsen av böjningen av valsens ändområden. På grund av detta missförhållande blir det egentliga regler- omràdet ofta för litet.

Tidigare känner man också till s k bk-valsar utan be- lastningsskaft, där slaglängden på de hydrauliska belast- ningselementens kolv-cylinder-element anordnats så stor att den också räcker till för att åstadkomma nypets öpp- ningsrörelse respektive tillslutningsrörelse t o m så att 10 15 20 25 30 35 467 755 3 man inte alls behöver några belastningsskaft med kraft- anordningar som verkar på valsaxelns ändar. I sådana bk- valsar utan belastningsskaft åstadkommer de hydrauliska belastningselementen, som verkar mot den inre ytan av valsmanteln, utom en kompensering och profilering av böj- ningen, också den egentliga nyptrycksbelastningen. Nack- delarna i de tidigare kända bk-valsarna utan belastnings- skaft utgörs av den komplexa konstruktionen och svårig- heterna att få slaglängden på den stationära mittaxeln och valsmantelns kolv-cylinder-element tillräcklig och att med sistnämnda åstadkomma tillräckliga belastnings- och kom- penseringskrafter på nypet. Speciellt ändområdena av vals- manteln har i detta avseende visat sig vara speciellt pro- blematiska.

Vad gäller den teknikens ståndpunkt som närmast an- sluter sig till uppfinningen hänvisas till FI-patentpubli- kationen 57004 (motsvarande US-patentet 3 885 283), FI- patentpublikationen 67923 (motsvarande DE-OS-3 003 396) och den återtagna FI-ansökningen 791581 (motsvarande GB- ansökningspublikationen 2 022 775). I FI-patentet 57004 visas en sådan bk-vals, där slaglängden för de hydrauliska cylinder-kolv-glidskoelementen dimensionerats så att den räcker till för att utföra press- och lyftrörelserna av bk-valsens mantel och i vilken vals valsens cylindermantel är försedd med styrorgan vid sina ändar, som styr den i riktningen av nypplanet så att inga andra anordningar för öppning/tillslutning av nypet behövs.

Från ovannämnda FI-patent 67923 känner man tidigare till en sådan bk-vals, där kraftanordningar finns placera- de utanför valsmantelns lager mellan mittaxeln och ändarna av valsmanteln och med vilka kraftanordningar man kan rik- ta sådana krafter på valsmanteln med vilka man kan kor- rigera belastningsprofilen på valsmanteln.

Av sistnämnda publikationer kommer bk-valsen, som vi- sas i ovannämnda FI-ansökning 791581, kanske föreliggande uppfinning närmast, vilken vals har kolvar som anordnats vid cylinderborrningarna i mittaxeln vid valsmantelns 467 753 10 15 20 25 30 35 4 lager innanför deras stationära inre ring, med vilka kol- var valsmanteln kan lyftas för öppning av nypet. Nämnda kolv-cylinderanordningar är endast avsedda för öppning av nypet, och med dem kan man inte åstadkomma krafter som belastar nypet.

Avsikten med föreliggande uppfinning är att undvika ovan visade missförhållanden.

Avsikten med föreliggande uppfinning är att åstad- komma en sådan bk-vals, som också kan användas som en s k bk-vals utan belastningskraft eller som en vals, där öpp- ningsrörelsen av nypet som bildas av denna (i allmänhet av klassen 30-100 mm) bortåt från motvalsen på samma sätt som tillslutningen av nypet och belastningen av dess ändområ- den kan åstadkommas med hydrauliska glidsko-kolv-cylinder- element som anordnats innanför bk-valsens mantel och dess eventuella förlängningar.

Avsikten med föreliggande uppfinning är också att åstadkomma en sådan bk-vals, där man innanför valsmanteln eller förlängningarna vid ändarna av denna fördelaktigt har anordnat sådana kraftanordningar mellan mittaxeln och valsmanteln, vid lagren eller utanför dessa, med vilka nypet kan både öppnas och slutas samt dessutom optimalt rikta belastningskrafter på ändarna av valsmanteln och på sådant sätt att hela reglerkapaciteten av de hydrauliska glidelementen på valsmantelns axelmellanrum blir över för kompensering av lokala profilfel.

För att uppnå de ovan framförda och senare beskrivna ändamålen har valsen enligt uppfinningen erhållit de kän- netecken, som anges i den känetecknande delen av patent- kravet 1. Övriga utföringsformer av valsen enligt uppfinningen framgår av de bifogade underkraven.

Enligt uppfinningen har man innanför ändområdena av bk-valsens roterande mantel och/eller innanför speciella förlängningshylsor och i kontakt med valsmantelns lager anordnat hydrauliska glidsko-kolv-cylinderelement, vilkaå lämpligast placeras symmetriskt i det lodräta planet av 10 15 20 25 30 35 467 755 5 lagren på båda sidor om mittaxeln. Med dessa anordningar åstadkommer man fördelaktigt åtminstone en del av nypbe- lastningen som bildas av bk-valsen speciellt vid området av valsmantelns ändar och dessutom åstadkommer man med nämnda hydrauliska anordningar öppningsrörelsen respektive tillslutningsrörelsen av nypet.

Enligt en första utföringsform av uppfinningen åstad- kommer man utan förlängning av bk-valsens mantel ett mo- ment vid ändarna av manteln vilket kan ställas in till rätt storlek genom att använda en hylsa innanför valsman- teln eller annan motsvarande del, som trycks t ex med ett belastningsskoarrangemang, med vilket ifrågavarande kom- penserande moment förorsakas utan att störa nypbelast- ningen.

Enligt uppfinningen kan ifrågavarande moment som jäm- nar ut nypprofilen åstadkommas med likartade hydrostatiska eller motsvarande glidsko-kolv-cylinderelement som annars också används i bk-valsarna för reglering och profilering av böjningen.

I det följande beskrivs uppfinningen i detalj genom hänvisning till en del utföringsexempel av uppfinningen, som visas i figurerna på bifogade ritning. Uppfinningen är inte på något sätt strängt begränsad till detaljerna i dessa.

Fig 1 visar schematiskt en bk-vals enligt uppfin- ningen som ett axiellt lodrätt snitt, vilken bk-vals bil- dar ett nyp tillsammans med en motvals.

Fig 2 visar området av ändarna av bk-valsens roteran- de mantel som ett partiellt centralt lodrätt axialsnitt.

Fig 3 visar en annan utföringsform enligt uppfin- ningen som ett axiellt centralt lodrätt snitt.

Fig 4 visar på ett motsvarande sätt som fig 3 en variation av uppfinningens andra utföringsform.

Fig 5 visar en alternativ utföringsform av uppfin- ningen och fig 5 är i princip ett snitt genom V-V i fig 2. 67 755 10 15 20 25 30 35 6 Fig 6 visar principen och belastningen för böjningen av bk-valsen och dess motvals samt krafter och moment som bildas och behövs i detta sammanhang och fig 7 visar olika slags fördelningar av nypprofilen.

I det följande beskrivs genom hänvisning till fig 1 och 2 huvudprinciperna för valsarna enligt uppfinningens första utföringsform.

Enligt fig 1 bildas nypet N, genom vilket en bana W med bredden LW eller en bana och en filt/filtar löper mel- lan en motvals 20 och bk-valsen 10 enligt uppfinningen.

Bk-valsen 10 och motvalsen 20 har bägge tvà räfflade (i samband med räfflingen finns alltid en filt) eller slät- ytade 14, 24 mantlar 13, 23. Motvalsen 20 är genom förmed- ling av sina axeltappar 21a och 21b lagrad med lager 22a och 22b, vars lagringsavstånd är Lo. Inom samma sträcka LO är bk-valsen 10 enligt uppfinningen stödd fràn änddelarna lla och llb av sin stationära mittaxel 11 vid ledlager 15a och l5b, som stöder sig mot stationära stomdelar 50a och 50b, eftersom bk-valsen 10 är utan belastningsskaft. Bk- valsens 10 roterande mantel 13 har ett lagringsavstånd Ll som är mindre än motvalsens 20 lagringsavstånd Lo så att Lo - L1 = 2 x a.

I utrymmet mellan bk-valsens 10 massiva mittaxel ll och den roterande manteln 13 har man vid nypet N anordnat en serie glidskor 161-16N, vilka belastas av kolvar 171-l7N i axelns ll cylinderborrningar llp (fig 3) med ett reglerbart tryck så att nypet N belastas och dess profil regleras och kontrolleras.

Enligt fig 1 och 2 finns det innanför valsmanteln 13 vid de yttre ändarna av hylsdelarna l9a i dess bägge ändar flänsdelar l9b, som fäster ringdelen 19 vid änden av vals- manteln 13 med skruvar 27. Flänsdelens l9b förlängning ut- åt utgörs av en ringdel l9c, som bildar en roterande yttre ring för valsmantelns lager l2a, l2b. Vid den yttre sidan av ringdelen l9c finns fäst en änddel 40 medelst skruvar 41. bildas av en ringdel 30, i vars spår 37 lagrens l2a, l2b Den stationära inre delen av valsens 10 lager l2a, l2b 10 15 20 25 30 35 467 755 7 rullorgan är belägna. På båda sidor om nämnda spår 37 finns enligt fig 2 i det plan som löper via axelns 11 mittlinje och nypet N, cylinderborrningar 3la och 31b, av vilka det härvid vid bägge ändarna av valsen 10 finns fyra stycken enligt fig 2 och på motsvarande sätt åtta stycken enligt fig 5 parvis symmetriskt på båda sidor om nypplanet K-K.

Ringdelarna 30 har cylinderborrningar 31 vid vilka anordnats kolvar 32a och 32b som är försedda med tätnings- ringar 36. Nämnda kolvar 32a, 32b enligt fig 2 är i samma centrala radialplan av axeln 11. De inre ändarna och kol- varna 32a och 32b är fästa vid borrningar eller motsvaran- de vid mittaxelns ll änddel 11". Kolvarna 32a, 32b har ka- naler 33, som är i förbindelse med axelns 10 radiella till de axiella oljekanaler 35, vilka utgörs av rör som fästs utanför eller innanför ändddelen ll". Olika tryck kan ledas via nämnda oljekanaler 34, 35 under de undre kolvarna 32a (trycket Pl) och bakom de övre kolvarna 32b (trycket P2). oljekanaler 34, som i sin tur är anslutna I fig 2 finns cylindermanteln 13 i närheten av dess undre läge, där nypet N är öppet. Manteln 13 kan lyftas i ett övre läge en sträcka H enligt fig 2 genom att öka trycket P2 och minska trycket Pl, där nypet N är slutet och med samma tryck P2 kan nypet N belastas optimalt och man kan utom de hydrauliska belastningselementen 16, 17 dessutom fördelaktigt åstadkomma tryckbelastning av nypets kantområden.

Enligt en utföringsform av uppfinningen, som visas i fig 1 och 2, har man i de bägge ändarna av bk-valsens 10 mantel 13 fäst ringdelar l9b medelst skruvar 27, vilka ringdelar har hylsdelar l9a som riktar sig innanför val- sens 10 mantel 13, vilka hylsdelar är anordnade innanför manteln 13 med ett givet mellanrum d. I de avsmalnade delarna ll' av mittaxeln ll har anordnats cylinderbor- l8b, med tätningar 25c. Smorda glidskor 25a, 25b har stötts med ningar l8a, som har kolvar 26a, 26b som är försedda t ex en led vid de yttre ändarna av kolvarna 26a, 26b, 467 755 10 15 20 25 30 35 8 vilka glider mot hylsdelarnas l9a släta inre yta 19'. Det finns lämpligast två kolvar 26a, 26b mot varandra på bägge delarna ll' av axeln 11. Härvid finns det fördelaktigt två par kolvar 26a, 26b. Då ett reglerbart tryck Po leds via kanalerna 31 till cylinderutrymmena, som begränsas av kol- varna 26a, 26b, från vilka det via kolvarnas 26a, 26b borrningar 26d letts smörjtryck till glidskornas 25a, 25b smörjutrymmen (icke visade), förorsakar nämnda tryck Po kompenseringskrafter F Dessa krafter F har ett moment- skaft C i förhållande :ill lagrens l2a, ï2b lodräta mitt- plan (fig l). Med cylindertrycken Po åstadkommer man på nypsidan av valsmanteln 13 vid bägge änddelarna vid nypet N ett moment M2 som böjer sig nedåt eller ett uppåt böjan- de motsvarande moment under det att motvalsen 20 är på grund av sin egen tyngd böjd mot nypet N, enligt följande ekvation (1) (1) Genom reglering av trycket Po regleras momentet M2 på så- dant sätt, att böjningsformen på bk-valsens 10 mantel 13 fås vid nypet N i samma form som motvalsens 20 böjnings- form. Härvid fås med denna grundreglering profilen på nyp- kalibern tämligen jämn.

Om man enligt fig 1 använder sig av två motsatta glidskoanordningar 25a, 25b i båda hylsdelarna l9a, måste man observera att de övre och undre kompenseringskrafterna Fk av axeln ll naturligtvis inte verkar samtidigt, då de skulle ta ut varandra. Då man i fig l vill böja änddelarna av valsens 10 mantel 13 nedåt vid nypet N, regleras den övre kompensationskraften Fk att verka på den övre glid- skon 25b. Då man däremot önskar böja änddelarna av valsens 10 mantel 13 uppåt, påverkar man på motsvarande sätt glid- skon 25a, som är nedanför axeln ll, med kraften F k.

Vad gäller funktionen av anordningen enligt uppfin- ningen hänvisas till fig l. Kompenseringskrafterna F för- k orsakar ovannämnda kompensationsmoment M2 genom förmedling 10 15 20 25 30 35 467 753 9 av hylsdelarna 19a. Krafterna Fk förorsakar en momentfigur av rätt form vid nypet N, vars moment börjar med fullt be- lopp redan frán det stället av valsmanteln 13 där hylsde- len l9a berör den inre ytan av manteln 13 sist. I tidigare kända valsar har momentfiguren som svarar mot dess ändar inte börjat plötsligt i rätt storlek utan momentet mellan lagret och den första glidskon har ökat rätlinjigt fràn noll till önskad momentnivà.

Innan de i fig 3 och 4 visade utföringsformerna av uppfinningen beskrivs närmare, betraktas i det följande genom hänvisning till fig 6 och 7 allmänna förutsättningar för utformning av ett jämnt nyptryck genom att ta ovan be- skrivna kompensationsmoment M2 i beaktande. I fig 6 har visats schematiskt och med överdrift belastningsssituatio- nen och ändmomenten M1 och M2 av bk-valsen 10 och dess motvals 20. Då motvalsen 20 belastas med krafter Fl pà sina axeltappar bildas det i förbindelse med dess ändar moment M1 och en belastningsfördelning ql i manteln av motvalsen 20 vid banan W. På motsvarande sätt verkar kraf- terna F2 på ändarna av bk-valsens lO mantel 13, vilka krafter har moment M2 enligt ovanstående ekvation (1). Med hydrauliska belastningselement 16 och l7 som verkar på den inre ytan av valsmanteln 13 och 31, 32b åstadkommer man en inre belastning qz i manteln 13. I situationen som visats i fig 6 gäller följande ekvationer (2) i en optimal och jämn belastningssituation (2) I valsen 10 enligt uppfinningen och dess belastning kan man också ta tyngderna pà valsändarna i beaktande, vilket ännu mera förbättrar jämnheten på fördelningen av nypets N linjetryck. 467 755 10 15 20 25 30 35 10 I fig 7 har visats olika slags fördelningar P av valsnypets linjetryck i maskinens breddriktning 1. Bredden LW pà banan har utmärkts pà den vågräta axeln L. Profilen Pl presenterar en fördelning av linjetrycket som man upp- nár med en vals som är fri från ändarna, då man inte an- vänder sig av någon zonkorrigering alls, som i bk-valsen 10 enligt uppfinningen utgörs av de hydrauliska belast- ningselementen 161, 171-l6N, l7N. Profilen P2 presenterar motsvarande fördelning som då man placerar optimala korri- geringskrafter i ändarna av valsen. Profilen P3 presente- rar en sàdan idealisk situation där valsändarna har både korrigeringskrafter och ovan beskrivna kompensationsmoment M2 (ekvationerna (l) och (2)). I utföringsformen enligt uppfinningen kan man komma mycket nära den idealiska för- delningen P3. Det är inte möjligt att korrigera fördel- ningen pà profilen P1 helt med en zonreglering och i och med korrigeringen förlorar man i varje fall mycket av zon- regleringens reglerkapacitet. Då man använder sig av opti- mala korrigeringskrafter som anbragts vid valsändarna för att åstadkomma profilen P2, får man en nästan fullständig korrigering med en zonreglering men på samma gång förlorar man zonregleringens reglerkapacitet. Dà man enligt uppfin- ningens första utföringsform närmar sig den idealiska si- tuationen enligt profil P3, behöver man inte använda sig av någon zonreglering alls för korrigering av grundjämnhe- terna (profilerna Pl och P2) av linjetrycksfördelningarna, utan hela regleromràdet av zonregleringen kan användas för korrigering av andra tvärriktade profilfel i banan W.

Enligt fig 3 har man innanför bägge ändområdena av bk-valsens 10 mantel 13 anordnat två lager bredvid varand- ra, av vilka lagren l2a1 och l2a2 i den ena änden syns i fig 3, vilka lager har ett avsevärt lagringsmellanrum, som i fig 3 betecknats med B. Enligt fig 3 bildas den inre ringen av lagren l2al och l2a2 av ringdelen 30 enligt upp- finningen, i vars spår 37a och 27b ovannämnda lager med rullorgan placerats. 10 15 20 25 30 35 467 75:? ll Enligt fig 3 har man på bägge sidor om de yttre lag- ren 12a2 anordnat kolv-cylinderaggregat 3la, 32a; 3lb, 32b så att de innersta aggregaten är belägna på lageravståndet B i omedelbar närhet av det innersta lagret 12a1. Till de olika cylindrarna 3la och 3lb av ringdelen 30 kan ledas tryck Pal och Paz resp Pbl och Pbz via kolvarnas 32a ochf 32b kanaler 33 och rör 35a och 35b, vilka tryck kan reg-' leras separat, med vilka man kan både öppna och sluta till nypet N genom att bringa valsmantelns 13 mittaxel 11 att röra sig i förhållande till mittaxeln ll och åstadkomma a optimala belastningskrafter vid nypets N ändområden. Genom att ändra på storleken och det inbördes förhållandet mel- lan trycket Pbl och Pbz kan storleken och/eller verknings- effekten av samverkan av nämnda ändbelastningskrafter ställas in i axialriktningen på ett fördelaktigt sätt, vid behov t o m så att man med ovannämnda tryck åstadkommer en i ekvation (1) definierad kompenseringsmomenteffekt för valsmanteln. I andra avseenden är konstruktionen enligt fig 3 lik den som beskrivits ovan i samband med fig 1.

I fig 4 har visats en sådan utföringsform av uppfin- ningen, som påminner om tillämpningen som visats i fig 2, dock så att man enligt fig 4 inte använder sig av spe- ciella hydrauliska kraftanordningar, som åstadkommer kom- pensationsmoment M2. Enligt fig 4 har man i spåret 37 av ringdelen 30 anordnat lager l2a på valsmanteln 13. På båda sidor om lagret l2a finns hydrauliska kolv-cylinderaggre- gat 3la, 32a; 3lb, 32b. I änddelen ll' av mittaxeln ll finns planformiga sidoytor 43. Till andra delar är kon- struktionen lik den som beskrivits i samband med fig 2 och 3.

I fig 5 visas en sådan variation, där man i stället för de ovan beskrivna kolv-cylinderaggregaten 31, 32 som placerats i mittplanet K-K av valsens 10 nyp N använder sig av cylinder-kolvpar, vilka cylindrar 3la, 3lb och kol- var 32a, 32b i dessa är symmetriskt anordnade på båda si- dor om nämnda mittplan K-K. På detta sätt kan tillräckligt och P stora krafteffekter åstadkommas med mindre tryck P2 1 467 753 10 15 20 25 30 35 12 och/eller mindre tvärsnittsytor pá cylindrarna 31 och kol- varna 32. I fig 5 visas nypet N mellan bk-valsen 10 och dess motvals i ett öppet läge, där avståndet mellan val- sarna 10 och 20 betecknats med H.

Claims (9)

10 15 20 25 30 35 467 7.53 13 PATENTKRAV

1. l. Böjningsreglerad eller -kompenserad vals, s k bk- vals (10), som innefattar en massiv mittaxel (ll) och en pà denna roterbart anordnad valsmantel (13), varvid det i ett utrymme (V) mellan mittaxeln (ll) och valsmantel (13) är anordnat glidsko-belastningskolvanordningar (16, 17) eller en motsvarande tryckvätskekammare eller en serie av dessa, medelst vilka anordningar (16, 17) profilen på det nyp (N) som är bildat av bk-valsen (10) och en tillhörande motvals (20) är reglerbar och vilka glidsko-kolvanord- ningar (16, 17) eller motsvarande är placerade väsentligen vid ett plan (K-K) till nämnda nyp (N), varvid valsmanteln (13) är roterbart lagrad i närheten av sina bägge ändar medelst lager (l2a, l2b; l2a1, l2a2) ovanpå den fasta mittaxeln (ll), som är stödd fràn utsidan av valsmantelns (13) ' och dess roterbara mantel (13) och/eller innanför en för- längning därav är anordnat en ringdel (30) kring ett änd- parti (ll') av bk-valsens (10) mittaxel (ll), varvid det mellan ringdelen (30) och ändpartiet (ll') av bk-valsens (10) mantel (13) och/eller dess förlängning är anordnat ett (l2a, l2b) eller flera (12al, l2a2) lager för bk-val- sens (10) mantel (13), och varvid det mellan ringdelen (30) och ändpartiet (ll') av bk-valsens (10) mittaxel (ll) är anordnat hydrauliska kraftanordningar (3la, 32a, 3lb, lagringsställen, varvid det innanför bk-valsen (10) 32b), som huvudsakligen verkar i nypplanet (K-K), k ä n - n e t e c k n a d av att nämnda hydrauliska kraftanord- ningar är så anordnade och belastningsbara med hydraulisk tryckvätska att nämnda nyp (N), som är bildat mellan bk- valsens (10) valsmantel (13) och tillhörande motvals (20) med valsmantel (23), är både öppningsbart och slutbart under alstring av riktade krafter, vilka jämnar ut belast- ningskraftfördelningen på valsmantelns (13) ändar medelst nämnda hydrauliska kraftanordningar. A 67 75 10 15 20 25 30 35 14

2. Bk-vals enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att det innanför bk-valsens (10) mantel (13) och ett lagringsmellanrum (L1) är förlagt anordningar för alstring av ett kompenseringsmoment (M2) som belastar valsmantelns (13) båda ändpartier och som medelst kompenseringskrafter' (Fk) kan anordnas så stort att valsmantlarna (13, 23) vid' det mellan motvalsen (20) och bk-valsen (10) bildade nypet (N) kommer att ha väsentligen likformiga böjningslinjer.

3. Bk-vals enligt krav 1 eller 2, k ä n n e - t e c k n a d av att det i valsmantelns (13) båda ändpar4 tier är-fäst ringdelar (19) med en hylsformig del (l9a), mot vars glidyta (l9') är anordnad en glidskoanordning (18, 25, 26) eller glidskoanordningar (l8a, 25a, 26a, l8b, 25b, 26) pà motsatta sidor om mittaxeln (ll), varvid nämn- da glidskoanordningar är belastningsbara med ett kolv-cy- linderaggregat (18, 26) eller motsvarande, som är anordnat att verka mellan glidskon (25) och nämnda ändparti (ll') av mittaxeln (ll).

4. Bk-vals enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d av att hylsdelen (l9a) är belägen på ett visst avstånd (d) fràn insidan av bk-valsens (10) mantel (13), att hylsdelen (l9a) har ett flänsparti (l9b), medelst vilket hylsdelen (l9a) är fäst via skruvar (27) eller motsvarande vid vals- mantelns (13) ytterändar, och att förlängningen av fläns- partiet (l9b) utgörs av en ringdel (19c), som sträcker sig ut från valsmanteln (13), innanför vilken ringdel ett (12a) eller flera (l2al, l2a2) lager för valsmanteln (13) är anordnade.

5. Bk-vals enligt något av krav 1-4, k ä n n e - t e c k n a d av att de hydrauliska kraftanordningarna (3la, 32a, 31b, 32b) är anordnade att verka på mittaxelns (ll) ändparti (ll') pà bàda sidor om denna väsentligen i nypplanet (K-K) eller på båda sidor om detta.

6. Bk-vals enligt nàgot av krav l-5, k ä n n e - t e c k n a d av att ringdelen (30) har väsentligen ra- diella cylinderborrningar (3la, 3lb), i vilka är anordnade tätade (31) kolvar (32a, 32b), som företrädesvis är fästa från den inre änden vid mittaxelns (ll) ändparti (ll'). å) 10 15 20 25 30 35 467 755 15

7. Bk-vals enligt krav 1-6, n a d av att det vid bägge ändarna av valsmanteln (13) k ä n n e t e c k - finns två parallella lager (12a1, l2a2), mellan vilka det finns motsatta par av kolv-cylinderaggregat (3la, 32a, 3lb, 32b), i vilkas tryckkammare tryckvätska år ledbar genom tryckrör (35a, 35b), och att det utanför ett yttre lager (l2a2) finns andra sinsemellan motsatta par av kolv- cylinderaggregat (3la, 32a, 3lb, 32b).

8. Bk-vals enligt något av krav 1-7, k ä n n e - t e c k n a d av att det i ett yttre spår av ringdelen (30) finns i förhållande till ringdelen (30) väsentligen centralt anordnade lager (l2a, l2b) för valsmantelns (l3)g ändpartier, pà båda sidor av vilka lager par av kolv-cy- linderaggregat är anordnade motsatta eller pà motsvarande sätt tvà par kolv-cylinderaggregat.

9. Bk-vals enligt något av krav 1-8, k ä n n e - t e c k n a d av att det i ringdelens (30) olika belast- ningscylindrar är ledbart tryck (Pal, Paz, Pbl, Pbz), som är reglerbara var för sig för reglering av storleken pá de hydrauliska kraftanordningarnas belastningskrafter och/eller verkningsplanet för dess resultant.