SE465321B - Foerfarande foer framstaellning av zink-legeringsplaeterad titantaetad staalplaat samt anvaendning av densamma - Google Patents
Foerfarande foer framstaellning av zink-legeringsplaeterad titantaetad staalplaat samt anvaendning av densammaInfo
- Publication number
- SE465321B SE465321B SE8900434A SE8900434A SE465321B SE 465321 B SE465321 B SE 465321B SE 8900434 A SE8900434 A SE 8900434A SE 8900434 A SE8900434 A SE 8900434A SE 465321 B SE465321 B SE 465321B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- cnn
- steel
- sss
- content
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/14—Metallic material, boron or silicon
- C23C14/16—Metallic material, boron or silicon on metallic substrates or on substrates of boron or silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/58—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/58—After-treatment
- C23C14/5806—Thermal treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/58—After-treatment
- C23C14/5893—Mixing of deposited material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/06—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of metallic material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
465 521
ning av Zn-legeringspläterad stålplåt med användning av
vakuumångavsättning har därför föreslagits och användes
(se exempelvis JP-A-61-195965). Enligt detta förfarande
pläteras kallvalsat stålband med zink på ena sidan eller
båda sidorna genom vakuumångavsättning samt värmebehandlas
därefter för legering vid 250-350°C under l-15 timmar i en
icke-oxiderande eller svagt reducerande atmosfär i en satsvis
arbetande glödgningsugn.
Samtidigt användes för framställning av stålplåt för djup-
dragning aluminium(Al)-tätat stål och Ti-tätat stål. Med Al-
tätad stålplåt kan Zn-legeringspläterad stålplåt framställas
genom vakuumångavsättning och värmebehandling i enlighet med
den ovan beskrivna kända processen. Med Ti-tätad stålplåt
förekommer emellertid ett problem genom att det bildade
legeringsskiktet är underlägset i fråga om pulvereriserings-
beständighet och lätt skalas av.
För vanliga djupdragningsändamål är Al-tätad stålplåt till-
räcklig. Under senare tid krävs emellertid mer och mer
komplicerad formning. För sådana ändamål måste Ti-tätat stål,
som har bättre bearbetbarhet och formbarhet, användas. Zink-
legeringspläterad stålplåt tillverkad av Ti-tätad stålplåt
måste därför ges god pulveriseringsbeständighet.
Vi har genomfört undersökningar för bestämning av orsaken
till den underlägsna pulveriseringsbeständigheten hos Zn-
legeringspläterad stålplåt framställd av Ti-tätad stålplåt
och inriktat vår uppmärksamhet på strukturen hos det lege-
rade pläteringsskiktet. Såsom ett resultat av våra undersök-
ningar har vi funnit att i Ti-tätat stål bildas mycket spröda
intermetalliska föreningar av järn (Fe) och Zn när den Zn-
pläterade stålplâten upphettas till temperaturer utanför ett
specifikt temperaturområde och att detta specifika tempera-
turområde varierar beroende på Ti-halten. Denna temperatur
överstiger sålunda 320°C när Ti-halten är 0,05 % och över-
stiger 260°C när Ti-halten är 0,3 %. Sedan väl ett skikt av
465 324 i
spröd intermetallisk förening bildats är försämring av
pulveriseringsbeständigheten oundviklig oberoende av
legeringsbetingelserna under vilka den pläterade stålplåten
behandlas. Vi har sålunda funnit att det i det föregående
nämnda problemet kan lösas genom att man håller substratet av
Ti-tätad stålplåt vid en låg temperatur som inställes i
förhållande till Ti-halten under vakuumångavsättningen och
upphettar den pläterade stålplåten i en icke-oxiderande
atmosfär, företrädesvis i en satsvis värmebehandling i
glödgningsugn, vid en temperatur inom det temperaturområde i
vilket Fe-halten i det bildade legerade skiktet är inom ett
förutbestämt område.
Föreliggande uppfinning avser ett förfarande för framställ-
ning av zink-legeringspläterad stålplåt med mycket god djup-
dragbarhet, vilket innefattar inställning av temperaturen
hos substratet av stålplåt av Ti-tätat stål, väsentligen
bestående av Cí0,0l %, Si<0,l5 %, Mn: 0,15-0,85 %, Ti: 0,05-
0,30 %, P§0,02 %, S§0,02 %, Al§0,05 % samt resten Fe, till
en temperatur inom ett område T (°C), som definieras såsom
l80§T§-240xW+292, vari W (%) är Ti-halten hos substratet av
stålplåt, samt Zn-plätering av stålplåten genom vakuumång-
avsättning och därefter varmhållning av den pläterade stål-
plåten för legering av zinkpläteringsskiktet och stålsub-
stratet vid 220-320°C under l-50 timmar beroende på Ti-
halten.
I föreliggande beskrivning avser procent (%) vikten.
Ti~tätat stål för framställning av stålplåt som är lämpad för
djupdragning är ett lågkolhaltigt stål, vars C-halt vanligen
icke är mer än 0,01 %. Kisel(Si)-halten bör företrädesvis
vara lägre än 0,15 %, eftersom med en Si-halt överstigande
0,15 % vidhäftningen av pläteringsskiktet är otillfreds-
ställande. Mangen (Mn), ett element som förbättrar ståls
styrka, bör företrädesvis ingå inom området 0,15-0,85 %.
När Mn-halten är lägre än 0,15 %, erhålles icke tillfreds-
465 321
ställande styrka. Å andra sidan förbättras styrkan hos
stålen icke ytterligare genom en Mn-halt överstigande 0,85 %.
Ti-halten i Ti-tätat stål för framställning av stål för djup-
dragning är vanligen 0,05-0,30 %. Ti är ett element som
binder C i stål och förbättrar stålets bearbetbarhet och
anses krävas in en mängd av minst cirka fyra gånger halten
av C. Detta element binder även kväve (N), som är en föro-
rening i stålet. Ti ingår därför i en mängd överstigande 0,05
% eller mer med beaktande av N-halten. Å andra sidan erhålles
icke någon fördel som motsvarar ökningen av tillverknings-
kostnaden om Ti-halten överstiger 0,3 %.
Såsom föroreningar kan fosfor (P), svavel (S) och Al ingå
i en mängd av §0,02 %, §0,02 % resp. §0,05 %. Dessa mängder
är desamma som de vanliga föroreningshalterna i vanliga
kolstål.
Den ovan beskrivna Ti-tätade stålplåten hålles vid en tem-
peratur T (°C) som definieras såsom l80§T§-240xW+292 beroende
på Ti-halten W (%) och underkastas därefter plätering med Zn
genom vakuumångavsättningï
Vid vakuumångavsättningen, varvid Zn-ånga kondenseras på ytan
av stålbandet och bildar ett pläteringsskikt, stiger tempera-
turen hos stålplåten med högst 40°C. Om temperaturen hos
stålsubstratet (T) av Ti-tätat stål överstiger den temperatur
som definieras såsom l80§Tš-240xW+292, som beror av Ti-halten
W (%), innan det underkastas vakuumångavsättning kommer under
vakuumångavsättningen temperaturen hos stålplåten att nå en
temperatur, vid vilken spröda intermetalliska föreningar
bildas på grund av temperaturhöjningen som orsakas av kon-
densationsvärmet för Zn-ångan. Sålunda kommer pulverise-
ringsbeständigheten hos det bildade legeringsskiktet att
försämras.
Den övre gränsen för substrattemperaturen varierar beroende
på Ti-halten såsom beskrivits ovan. Specifikt gäller att när
465 s21g¿'~
Ti-halten är 0,3 %, är den icke högre än 220°C, beräknat
enligt den ovan angivna formeln, och när Ti-halten är 0,05 %
är den icke högre än 280°C. Substrattemperaturen måste
sålunda justeras, så att den icke överstiger den övre gräns
som definierats med den ovan angivna formeln, före vakuum-
ångavsättningen.
Om substrattemperaturen är alltför låg, är vidhäftningen av
det bildade Zn-pläteringsskiktet dålig. Den lägre gränsen är
l80°C, som är samma som i fallet med vanligt kolstâl som icke
innehåller Ti.
Stålbandet som pläterats med Zn genom vakuumångavsättning
värmebehandlas för legering. Det bildade legeringsskiktet bör
företrädesvis innehålla 8-l2 % Fe. Om Fe-halten är lägre än
6 %, kvarstannar olegerad 07-Zn på ytan av pläteringsskik-
tet och påverkar beläggbarheten, svetsbarheten, etc. hos den
pläterade stålplåten. Om Fe-halten överstiger 14 % försämras
pulveriseringsbeständigheten hos det legerade skiktet.
Såsom glödgningsanordning kan en satsvis arbetande glödg-
ningsugn användas. Vid legeringsbehandlingen med en satsvis
arbetande glödgningsugn upphettas stålplåtarna vanligen
i en icke-oxiderande atmosfär för att förhindra oxidation
av stålbandet (eller plåten). Upphettningen kan genomföras
med ett band i form av en rulle, en tät rulle eller en öppen
rulle.
Upphettningstemperaturen och -tiden kan varieras i överens-
stämmelse med den avsedda beläggningsvikten och genomsnitt-
liga Fe-halten, men upphettningstemperaturen måste vara 30°C
lägre än legeringstemperaturen för Zn-pläterad Ti-fri stål-
plåt. Den övre gränsen för upphettningstemperaturen varierar
beroende på Ti-halten. Den är 280°C när Ti-halten är 0,3 %
och är 320°C när Ti-halten är 0,05 %. Om upphettningstempe-
raturen överstiger den ovan angivna övre gränsen försämras
pulveriseringsbeständigheten, eftersom ett sprött legerings-
465 321
skikt bildas. Om å andra sidan upphettningstemperaturen
ligger under det ovan angivna temperaturområdet legeras Zn-
pläteringsskiktet icke väl. Upphettning under kortare tid än
en timme höjer icke substrattemperaturen tillräckligt och
tillfredsställande upphettning kan icke genomföras. Å andra
sidan sänker upphettning under mer än 50 timmar produkti-
viteten.
Det är möjligt att genomföra upphettningen kontinuerligt med
hjälp av en glödgningsugn försedd med en kontinuerlig pläte-
ringslinje, men upphettningsbetingelserna skiljer sig från
de betingelser som användes med en satsvis arbetande glödg-
ningsugn. Användning av en satsvis arbetande glödgningsugn
föredrages, eftersom temperaturregleringen är lätt att
genomföra.
Temperaturökningshastigheten och kylningshastigheten är icke
specifikt begränsade och dessa betingelser bestämmes med
beaktande av funktionsegenskaperna hos vanliga inom industrin
använda satsvis arbetande glödgningsugnar.
I det följande ges en allmän förklaring av de bifogade
ritningarna.
Fig. l är ett diagram som visar områdena för substratplât-
temperatur och Ti-halter i substratstål inom vilka spröda
Fe-Zn-intermetalliska föreningar icke bildas vid gränsytan
mellan stålsubstratet och pläteringsskiktet när substratet
pläteras med Zn genom vakuumångavsättning.
Fig. 2 är ett diagram som visar områdena för behandlings-
temperatur och -tid inom vilka den genomsnittliga Fe-halten
i det legerade skiktet kan regleras till 8-l2,0 %.
Uppfinningen beskrives i det följande specifikt med hjälp av
försöksresultat, bearbetningsexempel och jämförelseexempel.
O
465 s21ß:'ïi
Vi pläterade vanliga Ti-tätade stålband innehållande 0,05-
0,3 % Ti med Zn genom vakuumångavsättning med användning av
en kontinuerlig vakuumångavsättningsapparat såsom anges i
Nisshin Gino nr 51.1954, 1984, med olika substrattempera-
turer.
De övriga processbetingelserna var följande:
Stålband: 0,8 mm tjocka och 1200 mm breda Ti-tätade stålband
Behandlingshastighet: 80 m/min.
Tryck i avsättningskammaren: 0,01 torr
Legeringstemperatur: 270°C.
Vi undersökte sålunda sambandet mellan Ti-halt hos substrat-
stålen och substrattemperaturen för erhållande av ett lege-
ringsskikt som icke innehöll intermetalliska föreningar.
Resultaten är sammanfattade på fig. l.
Fig. l visar områdena för substrattemperatur och Ti-halt
i substratstål inom vilka bildning av Fe-Zn-intermetalliska
föreningar icke uppträder vid gränsytan mellan substratet och
pläteringsskiktet. Pâ ritningen representerar den heldragna
linjen a de övre gränstemperaturer under vilka spröda Fe-Zn-
intermetalliska föreningar icke bildas. Linjen uttryckes av
sambandet T=-240xW+292 (°C), vari T är substrattemperaturen
i °C och W är Ti-halten i %. Den heldragna linjen b represen-
terar lägre gränstemperaturer över vilka vidhäftningen av det
bildade pläteringsskiktet är tillfredsställande. Temperaturen
är konstant l80°C oberoende av Ti-halten.
De Zn-pläterade stâlbanden som framställts såsom beskrivits
ovan (ännu icke legerade) hölls vid olika temperaturer under
olika tider och Fe-halterna i de bildade legeringsskikten
uppmättes. Det visade sig att det finns ett samband mellan
Ti-halt och den övre gränstemperaturen. Resultaten är samman-
fattade på fig. 2.
465 521 i'f!
Fig. 2 är ett diagram som visar områdena för värmebehand-
lingstemperaturer och -tider inom vilka den genomsnittliga
Fe-halten i det legerade skiktet kan regleras till 8-12,0 %.
På ritningen är det område som omges av streckade linjer det
område inom vilket Fe-halten hos det bildade legeringsskiktet
ligger mellan 8 % och 12 %. Såsom framgår av denna figur kan
bandet upphettas till 320°C när Ti-halten är 0,05 % och till
280°C när Ti-halten är 0,3 %. För fackmän på området är det
möjligt att bestämma den övre gränstemperaturen för Ti-halter
mellan 0,05 % och 0,3 % av denna figur. Fe-halten i det lege-
rade skiktet hos Ti-tätad stålplåt ligger mellan 8 % och 12 %
när den Zn-pläterade stålplåten upphettas till 220-320°C
beroende på Ti-halten.
På fig. 2 är det område som omges av heldragna linjer det
område som är känt för Al-tätat stål. Den lutande linjen
nedtill på vänstra sidan är känd för fackmän på området.
Exempel och jämförelseexempel
De ovan beskrivna Ti-tätade stålbanden innehållande 0,05 %
och 0,3 % pläterades med Zn på båda sidor genom vakuumång-
avsättning, såsom beskrivits ovan, under olika betingelser
som anges i tabell l.
De på detta sätt Zn-pläterade stålbandsrullarna värmebehand-
lades för legering i en satsvis arbetande glödgningsugn i
en atmosfär bestående av 3 % H2 och 97 % N2 samt med en dagg-
punkt (D.P.) av -25°C under de temperatur- och tidsbetingel-
ser som anges i tabell l.
Yttillståndet och pulveriseringsbeständigheten hos de på
detta sätt framställda legerade Zn-pläterade stålplåtarna
undersöktes. Pulveriseringsbeständigheten bedömdes genom
bockning av provstycken med en krökningsradie av 3 gånger
tjockleken hos plåten upp till l80°C (6x bockning) och
undersökning huruvida avskalning av pläteringsskikten ägde
465 321
KO
rum eller icke på insidan.
Resultaten är sammanfattade i tabell 1. De uttryck som
användes i tabell l har följande betydelser:
Beträffande yttillståndet:
Gott: homogen legering bildades.
Zn-kvarvarande: 77-Zn fanns kvar.
Beträffande pulveriseringsbeständigheten:
God: ingen pulverisering uppträdde.
Dålig: pulverisering uppträdde.
Dålig vidhäftning: pläteringsskiktet skalades lätt av.
De med asterisk betecknade värdena ligger utanför de beting-
elser som definieras i patentkravet.
Såsom framgår av de ovan beskrivna resultaten uppvisade
produkterna enligt föreliggande uppfinning gott yttill-
stånd och god pulveriseringsbeständighet, under det att
produkterna enligt jämförelseexemplen var underlägsna på
grund av förekomsten av olegerad Zn eller bildning av
intermetalliska föreningar.
465 321
l0
»v .I
ä... E... ä ä. .à ä. ...N ä... ...š .._
ä ä ä. ä. .à ...N ä. än... ...š ._
_ _ m ...ä å. ...N ...N ....... ...ä ..._
_ _ ä ...N s.. s.. ...N ä... ...ä _..
_ _ ä ...N s.. s.. ...N ...é ...ä 2
_ _ ä ...ä s.. s.. .š ....... ...š N _
_ _ m ...ä s.. s.. ä. ä... ...š _ _
_ _ .ä ...N s... ...ä s.. mo... . ...ä ...
_ _ ä ä... s.. ...N s.. mo... ...å ..
_ _ ä ...m s.. s.. s.. ä... ...ä ..
_ _ . ä... s.. s.. s.. ä... ...š ß
_ _ . ...s s.. s.. s.. ä... ...ss ..
_ _ ä ...N s.. s.. ...s ä... ...ss m..
_ _ ä ...N s.. s.. ...N ä... ...ä _.
_ _ ä ...ä s.. s.. ...N mo... ...š ä.
_ _ . ...m s.. ...s ...N ....... ...š N
a- .ä ä... . ...s s.. s.. s.. ä... _ ..<.... ; ....-
E. Û... _ .ul um.....m.mm+zm...wmww._ -....Ii-!- ......M..\w.. 1. ,
.wsmflšmpw BU. .åß ...snummfiwn 6... .ÉB ...bsfis ä?
. |wnmm:fiH Ucmvm nwmcfln nmmcfin nwumw.@Ewu _ .gëwu |umHumQ5m »mm ufimnnfiß ummcfic xwmuwm
|mmfium>fiäm Äfififiš nmmm... uwmwq ...umuwmnsm :vmnwmnsm _ mcmum msk... wuwpmuumnsm lmmmfimm
.H. H Hflønmw
465 521 v
ll
wow wow m N CNN CCN CNN CNN CC .C CC
N N CC CCN CCN CNN CNN CC.C CCNCC CN
_ _ N CCN CCN CNN CNN CC.C CCNCC NN
_ _ CN CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC NN
_ _ CC CNN CCN CNN CNN CN.C CCNCC _ N
_ _ CC CCN CCN CNN CNN CN.C CCNCC CN
_ _ N CCN CCN CNN CNN CN.C CCNCC CN
_ _ CC CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC NN
_ _ CN CNN CCN CNN CNN CC .C _ CCNCC NN
_ _ CC CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC CN
_ _ N CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC CN
_ _ N CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC CN
_ _ CC CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC NN
_ _ CN CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC NN
_ _ CC CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC NN
_ _ N CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC CN
_ _ N CNN CCN CNN CNN CC.C CCNCC CN
Com Com CC CNN CNN CNN CNN CN .C CNNCN lä
EN GL Gi u.. NNCNLNBCNNL! N N59
.Nåmënwwm CU .mama CEÉCNCNB u.. .åmb NNLVNNE Nää Nomäm
|wQmmcflM Ucmum ummnflu ummcflu Nwuww.QEwu .gäwu |umuumnDm Hmm uHmc|NH xwmcflø = :
|®wCNm>Høm |HHNuuN rwmwq |wmwA lumuwmnflm |umuuwQ5m wcwum wn>© muwumußmndw Immmfiwm
ANC fi Hfiwnmfi.
465 321
12
...__
Now NNN NN CNN CNN CNN CNN CN.C CCNNCCN NN
N N CN CNN CNN CNN CNN CN.C CCNNCCN NN
_ _ N CNN CNN CNN CNN CN.C CCNNCCN NN
_ _ CN CNN CNN CN. CNN CN.C CCNNCCN CN
_ _ NN CNN CNN CNN CNN CN.C CCNNCCN NN
_ _ CN CNN CNN CNN CNN CN.C CCNNCCN NN
_ _ N CNN CNN CNN CNN CN.C CCNNCCN NN
_ _ CN CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ NN CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ CN CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ N CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ N CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ CN CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ NN CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN CN
_ _ CN CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN CN
_ _ N CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
_ _ N CNN CNN CNN CNN NC.C CCNNCCN NN
Now .Now CN CNN CNN CNN CNN CN.C CN NCN NN .NN
. EN 6.: 6.; . u.. NNNNNNNNCNNIN N »NEC
»ÉNNNNNNNNN BU. .NNNNB NNNNÉNNNNB 6,: .åß .NNLNNÉ ä? vNoNNPN
Lfiwmøfi NÃNN àNëG lwmufi Nwfiwëw» .NNNNB Lmfimnøm Nå NNQNINNN. .NNNNNNN _. ..
ÅNNCNSNÉ -NNÜLNN ömfi ömwq _ :umhßmnøw LRNNNONNNN NNNNNNN wšm fiwpmfimnsm RNNVNNÉNN
A2 N Ümnma
465 32"i_-'Ä
13
S1 H Üwssms..
.ssøflf mflmw nmšs :N ss ssN sss m sss ssN ss.s sss\sss ss
nom »mås :N ss _.. sss sNs sss sss ss.s ss \ss ss
mflwu som s _. sss sNN ssN sNN ss.s ss \ss ss
mfimu mom ss så sss ._ sss så ss.s ss \ss E
ä? mssmm äšs š ss så sss ._ sss sss ssws ss Nss ss
.som »mås :N ss _.. sss sss så ssN ss.s ss \ss N..
miss söm s .. sss ssN så ssN ss.s ss Nss ss
mfimø som ss sss sss _.. sss ssN ss.s ss \ss ss
Js3> mssms. äšs š ss sss sss _. sss sss sss . ss Nss s
som ssmšs :N ss m ssN ssss sss sss ss.s ss \ss s
mssss som s . sss.. sss sss sss sss ss Nss s.
mssms sam ss så så _.. sss sss sss ss Nss s
.ssøfif mflmw Nmšs :N ss så Es ._ sss sNN ss.s ss \ss s
som äös :N ss _. ssN så så ssN ss.s ss Nss s
mssss söm s _. sss., så sä sss sss ss Nss s
smflmø wow ss ssN sss .s sss sss ss.s ss \ss N .xw .
å? msswm ääs š ss sss Es ._ sss sssli.- sss ss Nss! -sæsfis
som som ss så ssN sNs så ss.s sss\sss ss .á
:s 6.; Ges -Is uímmïzsssws Cšms
swssmäøwflsm så» .mås .mnsømmmswss Gi .mews sssbmssä ä? msomuöm
|wnmmcfiw Ussmum Lwmcfiu nmmssflu mswmsmwásssswu .mssswu numuwmnsøm .Hmm usmssius. rmmssfl: .. ._
:wmsuswswdssns .àflfics kwmwfl _ lwmmws :umnumosnm Lsmuumnøm mssmum mus/O mumumuuwnsøm rmmmsmm
465 321
14
mwmëö mcmmnfincflmmmß .Hmmcmub _,
vom HHS. GN om f ooN ovN ooN oNN oo.o ooïoofi å
mfidww vom ~ _. omm ovN ooN oNN oo.o ooqoofi om
mfimw vom oN ovw own _.. omm oNN oo.o ooçoofl NN
.søfif mfimø M_E/x GN om owN ooN _. om: oNN oo.o ooïooo S
wow äš ä ä . .ä .ä .š .ä mo... .ašš s
vfimø .mom fi u omm ooN oå oou mo.o oo
mädww vom oN ooN oßo ._ ooo ooN mo.o ooïooo mfimšmh
a: 6.; 6.; . uíäïzoälo Sako
»Émfimšmpw E» då» mcëmmwfiwn 8.: .måp sïpšå i? åmšm
lwßmmcfiu mšwvm |mmcflu Lmmcfin Hwuuwäwëwv .mÉwu ...umnumnflm .Hmm ufimnlfim. lmmøfic
lmmfluåwfiam lflåuuw |mmmfl nmmmq |umuumnsm Tumnvmnøm mflmum må .muwumuumnsm xmmmfiwm
AE H Sømna
Claims (2)
1. Förfarande för framställning av zink-legeringspläte- rad titantätad stålplàt, vilket innefattar Zn-plätering av stålplåten genom vakuumångavsättning och därefter upphettning av den pläterade stàlplàten för legering av det pâförda zink- skiktet, k ä n n e t e c k n a t därav, att man använder plåt av titantätat stål, väsentligen bestående av Cs0,01 %, Si Ss0,02 %, Als0,05 % och resten Fe, inställer temperaturen hos stålplåten till en temperatur inom ett temperaturområde T (°C), som definieras såsom 180=T=-240xw+292, vari W (%) är Ti-halten i stålplåtsubstratet, underkastar stålplåten Zn-plätering genom vakuumångavsättning och därefter varmhàller den pläterade stål- plåten för legering av zinkpläteringsskiktet och stálsubstra- tet vid 220-320%3 under 1-50 timmar beroende på Ti-halten i stålsubstratet.
2. Användning av med förfarandet enligt patentkrav l framställd zink-legeringspläterad titantätad stàlplåt för djupdragning.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2655788 | 1988-02-09 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8900434D0 SE8900434D0 (sv) | 1989-02-08 |
SE8900434L SE8900434L (sv) | 1989-08-10 |
SE465321B true SE465321B (sv) | 1991-08-26 |
Family
ID=12196835
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8900434A SE465321B (sv) | 1988-02-09 | 1989-02-08 | Foerfarande foer framstaellning av zink-legeringsplaeterad titantaetad staalplaat samt anvaendning av densamma |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR910007949B1 (sv) |
AU (1) | AU600402B2 (sv) |
CA (1) | CA1331852C (sv) |
DE (1) | DE3903856A1 (sv) |
FR (1) | FR2626896B1 (sv) |
GB (1) | GB2216904B (sv) |
SE (1) | SE465321B (sv) |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB966664A (en) * | 1962-05-23 | 1964-08-12 | Stokes F J Corp | Coating process |
US3278331A (en) * | 1965-07-26 | 1966-10-11 | Pennsalt Chemicals Corp | Process for coating steel with zinc |
GB1222198A (en) * | 1968-06-28 | 1971-02-10 | Jones & Laughlin Steel Corp | Method of coating ferrous substrates with zinc vapor |
US3690933A (en) * | 1970-05-21 | 1972-09-12 | Republic Steel Corp | Apparatus and method for continuously condensing metal vapor upon a substrate |
JPS5241209B1 (sv) * | 1970-12-19 | 1977-10-17 | ||
US3765874A (en) * | 1972-05-19 | 1973-10-16 | Armco Steel Corp | Vacuum degassed, interstitial-free, low carbon steel and method for producing same |
US3788877A (en) * | 1972-07-20 | 1974-01-29 | Steel Corp | Method for producing adherent,ductile zinc coating on ferrous substrates by vacuum deposition |
JPS5333919A (en) * | 1976-09-10 | 1978-03-30 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled aluminum killed steel sheet with excellent deep drawability |
JPS54110143A (en) * | 1978-02-17 | 1979-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Zinc vacuum plating method and equipment |
JPS58213871A (ja) * | 1982-06-07 | 1983-12-12 | Ulvac Corp | 密着性の秀れた亜鉛被覆を鉄基板に被覆する方法 |
JPS5983765A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | めつき密着性の優れた真空蒸着亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
DE3578437D1 (de) * | 1984-03-19 | 1990-08-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Vorrichtung zur bedampfung. |
JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
JPS63171876A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Hitachi Metals Ltd | 複合タ−ゲツト |
-
1989
- 1989-02-08 CA CA000590470A patent/CA1331852C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-02-08 SE SE8900434A patent/SE465321B/sv not_active IP Right Cessation
- 1989-02-08 FR FR8901608A patent/FR2626896B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-08 GB GB8902755A patent/GB2216904B/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-08 KR KR1019890001390A patent/KR910007949B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-02-09 AU AU29805/89A patent/AU600402B2/en not_active Ceased
- 1989-02-09 DE DE3903856A patent/DE3903856A1/de active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2626896A1 (fr) | 1989-08-11 |
AU2980589A (en) | 1989-09-21 |
DE3903856A1 (de) | 1989-08-17 |
SE8900434D0 (sv) | 1989-02-08 |
SE8900434L (sv) | 1989-08-10 |
GB2216904A (en) | 1989-10-18 |
CA1331852C (en) | 1994-09-06 |
KR890013209A (ko) | 1989-09-22 |
KR910007949B1 (ko) | 1991-10-04 |
GB2216904B (en) | 1992-04-29 |
FR2626896B1 (fr) | 1990-12-21 |
GB8902755D0 (en) | 1989-03-30 |
DE3903856C2 (sv) | 1990-07-26 |
AU600402B2 (en) | 1990-08-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10626504B2 (en) | Plated steel sheet for hot press forming having excellent weldability and corrosion resistance, forming member, and manufacturing method thereof | |
EP3656888A1 (en) | Hot-rolled and coated steel sheet for hot-stamping, hot-stamped coated steel part and methods for manufacturing the same | |
CN107119225B (zh) | 热压成型用铌钛复合强化合金化镀层钢板及其制造方法 | |
KR0128986B1 (ko) | 상온에서 비시효성인 페라이트성 단일상 냉간 강판 및 가고우치성 저항과 벗겨짐에 대한 내성이 우수한 인발성형용 열간침지 아연도금 합금 및 그것의 제조방법 | |
US12011902B2 (en) | Hot-dip coated steel sheet | |
CN101278066B (zh) | 烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板及其制造方法 | |
JP5513148B2 (ja) | めっき鋼板、およびその製造方法 | |
SE465321B (sv) | Foerfarande foer framstaellning av zink-legeringsplaeterad titantaetad staalplaat samt anvaendning av densamma | |
US4144379A (en) | Drawing quality hot-dip coated steel strip | |
JP7215518B2 (ja) | 熱間プレス部材およびその製造方法 | |
JP2525165B2 (ja) | 高強度蒸着亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
US4878960A (en) | Process for preparing alloyed-zinc-plated titanium-killed steel sheet having excellent deep-drawability | |
US20240026511A1 (en) | High-strength galvannealed steel sheet having excellent powdering resistance and manufacturing method therefor | |
KR20140084872A (ko) | 가공성이 우수한 열간 프레스 성형용 강판 및 그 제조방법 | |
JPH0688192A (ja) | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
KR20150073887A (ko) | 용접성 및 내식성이 우수한 열간 프레스 성형부재 및 그 제조방법 | |
JPH09143658A (ja) | 耐黒変性の優れた溶融Zn−Mg−Al−Coめっき鋼板 | |
JP3497201B2 (ja) | 表面性状に優れた深絞り用高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3521618B2 (ja) | 密着性の優れたほうろう用鋼板 | |
JP3168890B2 (ja) | プレス成形性および耐熱性に優れたAl−Zn系合金めっき鋼板 | |
JPH0354186B2 (sv) | ||
JP3016333B2 (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP3461656B2 (ja) | 耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板 | |
JPH0681080A (ja) | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板 | |
KR20150072999A (ko) | 가공성 및 내식성이 우수한 열간 프레스 성형용 합금도금강판 및 그 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8900434-5 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8900434-5 Format of ref document f/p: F |