SE458788B - Fluidfoertraengningsanordning av spiralhjulstyp - Google Patents

Description

458 788 10 15 20 25 30 35 2 I synnerhet om kompressorn av spiraltyp drives med högt varv- tal pressas det kretsande spiralelementet kraftigt mot den andra spiralen för att därigenom öka kompressorns drivkraft och orsaka slitagedamm. Detta slitagedamm har en nedbrytande effekt på kompressorn eller det kylsystem i vilket kompressorn ingår, varjämte kompressorns mekaniska verkningsgrad minskas genom slitagedammet.

Det är ett primärt ändamål med föreliggande uppfinning att åstaåkomma en förbättrad fluidförträngningsanordning av'spi- ralhjulstypf vilken har mycket god tätning av fluidfickorna och slitageförhindrande spiralelementytor vid hö ga drivhastig- heter.

Ett annat ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkom- ma en fluidförträngningsanordning av spiralhjulstyp, vilken bibehåller en dynamisk balans och därför förhindrar vibration hos anordningen. Ännu ett ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en fluidförträngningsanordning av spiralhjulstyo, vilken har enkel konstruktion och är lätt att tillverka och som uppfyller ovan beskrivna ändamål. En fluidförträngningsanordning av_spi- ralhjulstyp enligt föreliggande uppfinning innefattar-ett hus med en fluidinloppsport och en fluidutloppsport, ett fast spi- ralhjul, som är stationärt anordnat i huset och har en första ändplatta från vilken utskjuter ett första svepelement, ett kret- sande spiralhjul med en andra ändplatta från vilken utskjuter ett andra svepelement, vilka första och andra svepelement är inpassade i varandra med en vinkelförskjutning för bildande av ett flertal linjeanliggningar för att begränsa minst ett par av- tätade fluidfickor, en drivmekanism, som innefattar en 1 huset lagrad drivaxel och en drivtapp som skjuter ut excentrïskt'fran en inre ände av drivaxeln, vilken andra ändplatta hos det kret- sande spiralhjulet har ett nav på en av dess sidoytor, vilket nav uppbär en bussning, vilken har ett excentriskt hål beläget excentriskt relativt bussningens centrum, varvid drivtappen skjuter in i det excentriska hålet och är roterbart förbunden 10 15 20 25 30 35 3 458 788 ¿ med bussningen, varigenom det kretsande spiralhjulet bringas att utföra en kretsrörelse genom rotationen av drivaxeln, medan rotation av det kretsande spiralhjulet förhindras genom ett ro- å tationsförhindrande organ. Anordningen enligt uppfinningen kän- Ã netecknas av att bussningen har en första balansvikt för alst- rande av en centrifugalkraft FC som är motriktad och något stör- re än centrifugalkraften FS hos det kretsande spiralhjulet och de delar av anordningen som utför en kretsrörelse tillsammans med det kretsande spiralhjulet, så att den totala kraften S.XF som verkar på och tvingar det andra svepelementet mot det första svepeïementet är 0 eller negativ, när anordningen drivs med maxi- mal drivhastighet, varvid den totala kraften ÉXF bestäms genom följande ekvation: EXE = F - F + FS - A B kraft hos komprimerad gas som verkar i riktningen för nämnda FC, där FA är en tryck- centrifugalkraft FS, medan FB är en reaktionskraft från det rota- tionsförhindrande organet, varjämte drivaxeln har andra och tred- je balansvikter för att alstra första och andra centrifugalkraf- ter Fa resp. Fb i och för att uppfylla följande två ekvationer: , Fa - Fb - FC + FS = 0 y Fb.l3 + FC (12 + 13) - FS (11 + 12 + 13) = 0, där ll är avståndet mellan centrifugalkrafterna FS och FC, 12 är avståndet mellan centrifugalkrafterna F och Fb, och l3 är av- C ståndet mellan centrifugalkrafterna Fb och Fa.

Uppfinningen beskrives närmare nedan under hänvisning till bi- fogade ritningar, där fig. 1 visar en vertikalsektionsvy av en kompressorenhet av spiralhjulstyp enligt en utföringsform av fö- religgande uppfinning, fig. 2 är en sprängvy i perspektiv av driv- mekanismen vid utföringsformen enligt fig. 1, fig. 3 visar ett rörelsediagram för bussningen vid utföringsformen enligt fig. 1, fig. 4 är en schematisk sektionsvy som visar krafterna som verkar på det kretsande spiralhjulet, fig. 5 visar i förklarande syfte de krafter som verkar på bussningen, fig. 6 är ett röreišëdia- gram för den rotationsförhindrande mekanismen vid utföringsfor- men i fig. 1, fig. 7 är en sidovy av en modifierad drivmekanism, fig. 8 visar i diagramform den dynamiska balansen vid utförings~ formen enligt fig. 1 och fig- 9 är en schematisk sektionsvy som visar spiralelementen på det fasta och kretsande spiralhjulet. 10 15 20 25 30 35 458 788 Fig 1 visar en utföringsform av en fluidförträngningsanord- ning enligt föreliggande uppfinning, särskilt en kylkompres- sorenhet 1. Kompressorenheten l innefattar ett kompressorhus 10 med en främre ändplatta 11 och ett skâlformat hölje 12 som är fäst på ena sidoytan av den främre ändplattan 11. En öppning 111 är utformad pâ mitten av den främre ändplattan ll för genomföring av en drivaxel 13. Ett runt utsprâng 112 som är koncentriskt med öppningen lll är utformat på insidan av den främe ändplattan 11 och är riktat mot det skâlformade höljeÉ;12. En yttre periferiyta hos utsprånget 112 anligger mot en inre väggyta hos det skâlformade höljet 12. Den öppna delen av det skâlformade höljet 12 är därigenom täckt och slu- ten av den främre ändplattan 11. Ett O-ringelement 14 är pla- cerat mellan den yttre periferiytan av den främre ändplattan ll och den inre väggytan av det skålformade höljet 12 för att_ därigenom åstadkomma en tätning mellan de med varandra passan- de och samverkande ytorna hos den främre ändplattan ll och det skâlformade höljet 12.

Den främre ändplattan ll har en rund hylsdel 15 som sträcker sig ut från ytter- eller framsidan av plattan. Hylsan 15 om- ger drivaxeln 13 och begränsar ett axeltätningsutrymme. En axeltätningsenhet 16 är monterad på drivaxeln 13 inuti axel- tätningsutrymmet hos den främre ändplattan ll. Vid den i fig 1 visade utföringsformen är hylsdelen 15 fäst på den främ- re ändplattan 11 medelst icke visade fästorgan, såsom skruvar.

Alternativt kan hylsdelen 15 vara utformad i ett stycke med den främre ändplattan ll.

Drivaxeln 13 är kopplad till en elektromagnetisk koppling 17 som är belägen på den yttre delen av hylsdelen 15. Drivaxeln 13 drivs således av en yttre kraftkälla, exempelvis en~m6tor hos ett fordon, genom ett rotationsöverförande organ såsom en elektromagnetisk koppling.

Ett fast spiralhjul 18, ett kretsande spiralhjul 19, en driv- mekanism för det kretsande spiralhjulet 19 och ett rotations- ' förhindrande/axiallagerorgan 22 för det kretsande spiralhjulet 19 är belägna i den inre kammaren av det skâlformade höljet 12. 10 15 20 25 30 35 458 788 Den inre kammaren bildas mellan innerväggen av det skâlforma- de höljet 12 och den främre ändplattan ll.

Det fasta spiralhjulet 18 innefattar en rund ändplatta 181 och ett svep- eller spiralelement 182 som är fäst på eller ut- skjuter från den ena huvudsidan av den cirkulära ändplattan 181.

Den cirkulära ändplattan 181 hos det fasta spiralhjulet 18 är försedd med ett flertal ben 183 som skjuter ut axiellt från den andra¿huvudsidan av plattan, såsom visas i fig 1.

En axiell ändyta hos varje ben 183 anligger mot insidan av en bottenplattdel 121 hos det skâlformade höljet 12 och är fäst medelst skruvar 22 som är indragna i benen 183 från utsidan av bottenplattan 121. Ett första tätningselement 23 är beläget mel- lan utsidan av bottenplattan 121 och skalldelen av skruven 22 för att därigenom förhindra fluidläckage längs skruvarna 22. Ett spår 184 är utformat på den yttre periferiytan av den runda änd- plattan 181, och ett andra tätningsringelement 24 är beläget däri för att bilda en tätning mellan den inre ytan av det skål- formade höljet 12 och den yttre periferiytan av den runda änd- plattan 181. Den inre kammaren av det skålformade höljet 12 är därför uppdelad i två kamrar medelst den cirkulära ändplattan 181, nämligen en bakre eller utloppskammare 26, i vilken Benen 183 är belägna, och en främre eller sugkammare 25, i vilken spi- ralelementet 181 hos det fasta spiralhjulet 18 är beläget.

Det kretsande spiralhjulet 19 är beläget i den främre kammaren 25. Det kretsande spiralhjulet 19 innefattar även en cirkulär ändplatta 191 och ett svep- eller spiralelement 192 som är fäst på och skjuter ut från ena sidoytan av den cirkulära ändplattan 191. De båda spiralelementen 182 och 192 ingriper passande i varandra med en vinkelförskjutning av l80° och en förutbestämd radiell förskjutning. Ett par fluidfickor bildar därigenom mel- lan spiralelementen 182 och 192. Det kretsande spiralhjulet 19, som är förbundet med en drivmekanism och med ett rotationsför- hindrande/axiallagerorgan 22, drivs i en kretsrörelse vid en cirkelradie Ro genom rotation av drivaxeln 13 för att därigenom komprimera fluiden i fluidfickorna som sträcker sig genom kom- PIESSOID. 10 15 20 25 30 35 458 788 Generellt bestäms radien Ro för kretsrörelsen genom (delningen hos spiralelmentet)-2 (väggtjockleken hos spiralelementet) 2 såsom visas i fig 9, varvid delningen p hos spiralelementen kan bestämmas genom Zfirg, där rg är den cirkelradie som alst- rar evolventen. Radien hos kretsrörelsen Ro visas även i fig 9 som en geometrisk ort för en godtycklig punkt Q på det kret- sandeispiralhjulet 19. Centrumet O' hos spiralelementet_192 är beläget radiellt förskjutet från ett evolventcentrum 0 för spiralelementet 182 på det fasta spiralhjulet 18 med avståndet Ro. Därigenom drivs det kretsande spiralhjulet 19 i en krets- rörelse med en radie Ro genom rotationen av drivaxeln 13. När det kretsande spiralhjulet 19 kretsar ändras linjeanliggningar- na mellan de båda spiralelementen 182 och 192 till spiralelemen- tens centrum längs ytan av spiralelementen. De mellan de båda spiralelementen 182 och 192 begränsade fluidfickorna rör sig mot centrum med en åtföljande minskning av volymen för att därigenom komprimera fluiden i fickorna. Den cirkulära ändplat- tan 184 hos det fasta spiralhjulet 18 har ett hål eller utlopps- port (icke visad) på ett ställe nära spiralelementets 182 centrum för anslutning av utloppskammaren 26 till fluidfickan.

Fluid eller kylgas som införes i sugkammaren 25 från_en yttre fluidkrets genom inloppsrorten 29 på det skâlformade höljet 12 införes därför i fluidfickorna som bildas mellan de båda spi- ralelementen 182 och 192. När det kretsande spiralhjulet 19 kretsar komprimeras fluiden i fluidfickan och komprimerad fluid utmatas till utmatningskammaren 26 från fluidfickorna vid spiralelementens centrum via utloppsporten och utmatas därifrån genom en utloppsport 30 på det skålformade höljet 12 till en yttre fluidkrets, exempelvis en kylkrets. .v _.

Drivmekanismen för det kretsande spiralhjulet 19 beskrives under hänvisning till fig l och 2. Drivaxeln 13, som är ro- terbart lagrad av hylsdelen 15 via ett kullager 13, är ut- format med en skivdel 131. Skivdelen 131 är roterbart lag- rad i den främre ändplattan ll medelst ett kullager 32 som är beläget i öppningen lll hos den främre ändplattan ll. 10 15 20 25 30 35 458 788 En vevtapp eller drivtapp 132 sträcker sig axiellt inåt från en ändyta hos skivdelen 131 och är radiellt förskjut- en från drivaxelns 13 centrum. Den cirkulära ändplattan 191 hos det kretsande spiralhjulet 19 är försedd med ett rörfor- migt nav 193 som sträcker sig axiellt utåt från den ändyta som är motsatt den sida från vilken spiralelementet 192 utskjuter. En skivformig eller kort axiell bussning 33 är insatt i navet 193 och är roterbart lagrat däri medelst ett lager, såsom ett nâllager 34. Bussningen 33 har en balans- vikt 331 som är utformad som en del av en skiva eller-ring och I sträcker sig radiellt ut från bussningen 33 längs dess främre yta. Ett excentriskt hål 332 är upptaget i bussningen 33 på ett radiellt förskjutet läge relativt bussningens 33 centrum.

Drivtappen 132 passar i det excentriskt belägna hålet 332 i vilket ett icke visat lager kan vara anordnat. Bussningen 33 drivs därför i en kretsbana genom rotationen av drivtappen 132 och kan rotera inuti nållagret 34.

Den respektive placeringen av centrumet S hos drivaxeln 13, centrumet B hos bussningen 33 och centrumet D för hålet 332 och sålunda drivtappen 132 är visade i fig 3. I det i fig 3 visade läget är avståndet mellan S och B radien Ro för krets- rörelsen. När drivtappen 132 är inpassad i det excentriskâ hålet 332, är centrumet D hos drivtappen 132 med avseende på~ S placerat på den motsatta sidan av en linje Ll som sträcker sig genom centrumet B för bussningen och vinkelrätt mot en linje L2 genom S och B samt även bortom linjen genom B och S i riktningen för drivaxelns 13 rotation A. Förhållandet mel- lan centrumena D, S och B upprätthåller vridning i samtliga rotationslägen hos drivaxeln 13. Såsom visas i fig 3 är centrumet D vid denna speciella rörelsepunkt belägen i den övre vänstra kvadranten som begränsas av linjerna Ll ochwL2.

Vid denna konstruktion av drivmekanismen kan centrumet B hos bussningen 33 svänga kring centrumet D hos drivtappen 132 med en radie BD. Denna svängningsrörelse hos centrumet B tillåter det kretsande spiralhjulet 19 att kompensera dess rörelse för ändring i Ro på grund av slitage på spiralelementen 182, 192 \ eller på grund av andra onoggrannheter hos dimensionerna hos 10 15 20 25 30 35 458 788 spiralelementen. När drivaxeln 13 roterar angriper driv- kraften på centrum av drivtappen och en reaktionskraft hos gaskompressionen utövas på centrum av bussningen, vilka bå- da krafter är parallella med linjen Ll. Armen B-D kan därför svänga utåt genom det av de båda krafterna alstrade momentet.

Spiralelementet 192 hos det kretsande spiralhjulet 19 kan där- för tvingas mot spiralelementet 182 hos det fasta spiralhjulet 18, och det kretsande spiralhjulet 19 kretsar med radien Ro runt drigaxelns 13 centrum S. Rotationen av det kretsande spi- ralhjdïet 19 förhindras genom det rotationsförhindrande orga- net 22, varigenom det kretsande spiralhjulet 19 kretsar och upprätthåller sitt relativa vinkelförhâllande. I fig 4 och 5 beskrivas kraftförhållandet på bussningen. Såsom visas i fig 4 är linjeanliggningarna S1, S2, S3 och S4 mellan spiralelemen- ten 182 och 192, vilka begränsas de avtätade fluidfickorna, förskjutna på motsatta sidan av spiralhjulets centrumlinje på grund av att evolventer alstras. Den radiella kraftkompo- nenten Fx hos gaskompressionskraften verkar pâ den area som bestäms som 2rgH, där H är höjden av spiralelementet och rg radien hos den cirkel som alstrar evolventen. Den radiella kraftkomponenten Fx bestäms sålunda genom följande formel: FX 2'rg-H-(P2-Pl) + 2-rg-H'(Pl-PO) ' 2-rg-H-(P2-Po) där P2 är trycket i den centrala fluidfickan, P0 är trycket i sugkammaren och Pl är trycket hos de mellanliggande fluid- fickorna.

Den tangentiella kraftkomponenten Fy är en kraft som resulte- rar i gaskompressionsmomentet T hos drivaxeln 13, varvid den tangentiella kraften Fy definieras som Fy = T/R0. När det=_ kretsande spiralhjulet 19 kretsar verkar reaktionskraften Fy hos den tangentiella kraftkomponenten på centrumet B hos bussningen 33, såsom visas i fig 5. Eftersom bussningen 33 är roterbar på drivtappen 132 utsätts bussningen 33 för ett rotationsmoment som alstras av tangentialkraften Fy runt centrumet D hos drivtappen 132. Detta rotationsmoment definie- ras som Fy-L-sinusa, där a är vinkeln mellan linjen D-S och 10 15 20 25 30 35 458 788 och linjen Ll, och L är avståndet mellan centrumet D hos drivtappen 132 och centrumet B hos bussningen 33. Det kret- sande spiralhjulet 19 som är uppburet av bussningen 33 ut- sätts också för rotationsmomentet med radien L kring centru- met D hos drivtappen 132, och härigenom överföres rotations- momentet även till spiralelementet 192 hos det kretsande spiralhjulet 19. Detta moment tvingar spiralelementet 192 mot spiralelementet 182 med en kraft fx. Denna kraft fx de- finie§as_ocksâ som följer: :_ fx-L-cosu fx Fy-L-sina Fy-tana Såsom visas i fig 6 verkar den tangentiella kraftkomponenten Fy på mittpunkten av sträckan S-B, och drivkraften utövas på centru- met B av bussningen, varför rotationsmomentet Ms alstras genom förskjutning av verkningspunkten för gaskraften och drivpunkten.

Den rotationsförhindrande mekanismen upptar rotationsmomentet Ms med reaktionskraften -FB verkande på bussningen.

Såsom visas i fig 5 upptar bussningen 33 även en centrifugal- kraft FS som alstras genom kretsrörelsen hos det kretsande spi- -ralhjulet 19, lagret 31 och en del av bussningen 33 samt en centrifugalkraft Fc som alstras av rotationen av motvikten 331 hos bussningen 33. Den totala kraften EXE för dessa radiella komponenter, vilken definieras som ZXF = fx - FB +FS -Fc -Fx, verkar därför på spiralelementet 192 hos det kretsande spiral- hjulet 19. Om denna totala kraft ZXF överstiger 0 (ZXF>0) tvingas spiralelementet 192 hos det kretsande spiralhjulet 19 mot spiralelementet 182 hos det fasta spiralhjulet 18. Kända anordningar har vanligtvis dessa förhållanden. Emellertid är centrifugalkraften FC hos motvikten 331 vid föreliggandefiupp- finning vald att uppfylla ZXF = 0 eller 2XF<0 vid minimal ro- tationshastighet hos anordningen. Slitage på spiralelementet på grund av för stor kontakt mellan de båda spiralelementen undvikes därför.

Det är fördelaktigt om bussningen 33 är fritt roterbar på driv- tappen 132 så att bussningen 33 är vertikalt rörlig för uppta- 458 788 10 15 20 25 30 35 10 gande av dimensionsfel hos spiralelementen. Om bussningen 33 skulle vara helt fritt roterbar kring drivtappen 132, skulle anliggningskraften hos spiralelementet minska vid drift med högt varvtal hos kompressorn. Spalten mellan spiralelementen 182 och 192 ökar därför och minskar kompressorns verknings- grad. För att begränsa rotationsrörelsen hos bussningen 33 kring drivtappen 132 är därför enheten försedd med en meka- nism som begränsar svän nin svinkeln, såsom visas i fi 8.

Q Den svängningsvinkeln begränsande mekanismen är utformad som ett utsprång, såsom en tapp 333, från antingen bussningen,33 eller skivdelen 131, och en mottagande öppning 133 för ut- språnget på skivdelen 131 eller bussningen 33. Vid denna ut- föringsform är bussningen 33 försedd med en kopplingstapp 333 på dess ändyta medan skivdelen 131 har en cirkulär för- djupning 133 på dess ändyta för mottagande av tappen 333 med en spalt. Genom införingen av kopplingstappen 333 i fördjupningen 133 begränsas storleken av svängningen av bussningen 33 i bestämd grad.

Storleken av centrifiugalkraften Fc som uppkommer på grund av balansviktens 331 kretsrörelse är, såsom nämnts ovan, något större än centrifugalkraften FS som uppkommer på grund av kretsrörelsen hos det kretsande spiralhjulet 19, lagret 34 och delen av bussningen 33, bortsett från balansvikten 331, för att förhindra alltför stor“anliggning mellan spi- ralelementen vid höga driftshastigheter. Eftersom skillnader förekommer mellan centrifugalkrafterna Fc och FS kan därför obalanser uppkomma liksom vibrationer hos enheten. För att förhindra att vibrationer uppkommer på grund av dynamisk oba- lans, alstrad genom skillnaden i storlek hos centrifugalkraf- terna, är kompressorenheten försedd med en motverkande"mëka- nism, som visas i fig 1. Drivaxeln 13 är försedd med ett par balansvikter 35 och 36. Balansvikten 35 är anbragt på driv- axeln 13 nära eller intill balansvikten 331 för att alstra centrifugalkraften i samma riktning som centrifugalkraften hos balansvikten 331. Balansvikten 36 är anbragt på driv- axeln 13 på en motsatt radiell sida av drivaxeln 13 rela- tivt balansvikten 35 och på en motsattisida i axiell rikt- 10 15 20 25 30 458 788 ll ning relativt balansvikten 331. Balansvikten 36 alstrar en centrifugalkraft Fa i en motsatt riktning mot centrifugal- kraften Fb hos balansvikten 35.

Såsom framgår i fig l är balansvikten 35 fäst på en främre ändyta av skivdelen 131, medan balansvikten 36 är fäst på el- ler formad i ett stycke med delar av en elektromagnetisk kopp- ling 17. ' Centršfhgalkraften hos balansvikterna 35 och 36 är betecknade med Fb resp Fa, och förhållandet mellan centrifugalkrafterna Fa, Fb, Fc och Fs visas i fig 8. Vid denna konstruktion upp- rätthålles den totala dynamiska balansen genom följande för- hållande: Fa fFb -Fc +Fs = 0 Fb-13+Fc (12 +13) -Fs (ll +13) = 0 där ll är avståndet från tyngdcentrumet Gs för det kretsande spiralhjulet 19, bussningen 33 och lagret 34 till tyngdcentrumet Gc för motvikten 331 längs drivaxelns 13 axel, 12 är avståndet från tyngdcentrumet Gc hos motvikten 331 till tyngdcentrumet hos balansvikten 35 längs drivaxelns 13 axel medan 13 är ayståndet från tyngdcentrumet Gb hos balansvikten 35 till tyngdcentrumet Ga hos balansvikten 36 längs drivaxelns 13 axel.

Uppfinningen har beskrivits i detalj i samband med en föredragen utföringsform, men dessa är enbart exempel och uppfinningen är icke begränsad därtill. Det inses lätt av fackmannen att andra varianter och modifikationer kan lätt göras inom ramen för före- liggande uppfinning.

Claims (3)

10 15 20 25 30 35 458 788 :z Patentkrav

1. Fluidförträngningsanordning av spiralhjulstyp. fattande ett hus (10) med en fluidinloppsport (29) fluidutloppsport (30). ett fast spiralhjul (18). so tionärt anordnat i inne- och en m är sta- huset (10) och har en första ändplatta (181) från vilken utskjuter ett första svepelement (182). ett kretsande spiralhjul (19) med en andra ändplatta (191) från vilken uïskjuter ett andra svepelement (192). vilka första' och andra svepelement (182, 192) är inpassade i varandra med en vinkelförskjutning för bildande av ett flerta liggningar för att begränsa minst ett par avtâta fickor. 1 linjean- de fluid- en drívmekanism. som innefattar en ' 1 huset (10) lag- rad drivaxel (30) och en drivtapp (132) som skjuter ut excentriskt från en inre ände av drivaxeln (13). vilken andra 9) har ett vilket nav (193) uppbär en vilken har ett excentriskt hål (332) beläget excentrískt relativt bussningens centrum. ändplatta (191) hos det kretsande spiralhjulet (1 nav (193) på en av dess sidoytor, bussníng (33). varvid drivtappen 332) och är roter- varigenom det kretsande en kretsrörelse genom - medan rotation av det_kretsande enom ett rotationsförhindrande k ä n n e t e c k n a d av att bussningen (33) har en första balansvikt (331) för alstrande av en centrifu- galkraft F (132) skjuter in i det excentriska hålet ( bart förbunden med bussningen (33). spiralhjulet (19) bringas att utföra rotationen av drivaxeln (13), spiralhjulet (19) förhindras g organ (22), C som är motriktad och något större än centrifu- galkraften FS hos det kretsande spiralhjulet (19) och de delar av anordningen som utför en kretsrörelse tillsammans med det kretsande spiralhjulet, X så att den totala kraften E F som verkar på och tvingar det andra svepelementet (192) mot det första svepelementet (182) är 0 eller negativ. närf anordníngen drivs med maximal drívhastighet. varvid den totala kraften Z XF bestäms genom följande ekvation: :F-F F-F XXF A B+s c 10 15 20 25 ,3 453 vas där FA är en tryckkraft hos komprimerad gas som verkar 1 riktningen för nämnda centrifugalkraft FS, medan FB är en ' reaktionskraft från det rotationsförhindrande organet (22), varjämte drívaxeln (13) har andra och tredje balansvíkter (35. 36) för att alstra första och andra centrifugalkrafter Fa resp. Fb i och för att uppfylla följande två ekvationer: F - Fb - F F = O a c+ s Fb.13 + Fc (12 + 13) - FS (ll + 12 + 13) = 0 där 11 ä§"avståndet mellan centrífugalkrafterna FS och - Fc, 12 är avståndet mellan centrifugalkrafterna Fc och Fb. och 13 är avståndet mellan centrifugalkrafterna Fb och Fa.

2. Anordning enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a d av att drívaxeln (13) och bussníngen (33) har ett begränsníngsorgan (333. 133) för att begränsa svängningsvinkeln av bussningen (33).

3. Anordning enligt krav 2, k ä n n e t e c K n a d av att det svängningsvinkeln begränsande organet består av ett ut- språng (333) som skjuter ut från antingen bussningen (33) eller den inre änden av drivaxeln (13), samt av en mottagande- öppning (133) utformad i den inre änden av drivaxeln (13) eller bussningen (33) för mottagning av utsprânget (333). *Hr