SE456726B - Centrifug med en tank med en ringformig bearbetningszon samt saett att beakta ett stroemningsbart material i en dylik centrifug - Google Patents

Description

456 726 bearbetningszonen, varvid matningen üppnår det mesta av sin hastighet genom friktionsslirning på konans yta när den ström- mar utåt däri mot bearbetningszonen, Det har varit vanligare att centrifuger av roterande, spiralformig transportörstyp matat materialet från ett stationärt rör och in i transportöre- navet som har mindre diameter än tankens bearbetningszon och som roterar i samma riktning som tanken och med en hastighet som är något högre eller lägre än tankens rotationshastighet.

Den partiellt accelererade matningen förs därefter till bear- betningszonen från portar i transportörsnavet eller, i syfte att minska turbulensen, genom rör eller skovlar som åstadkom- mer en strömningsbana till zonen och som ytterligare accele- rerar matningen- I dylika tidigare kända system åstadkommes hela mat- ningens nödvändiga acceleration antingen med hjälp av tanken eller med hjälp av någon extra mekanism som roteras runt tan- kens axel med en hastighet som är lika med eller huvudsakligen densamma som tankens hastighet och med låg verkningsgrad.

Olika förslag inom tekniken för att återvinna effekt från den kinetiska energin i materialet som avtappas från tanken har inte varit lämpligaförr,eller har inte ansetts till- räckligt effektivaförr,och i praktiken har man inom tekniken till största delen fortsatt att förlora dylik kinetisk energi genom att avtappa materialet direkt till stationära mottagare.

Dessa förslag inom den tidigare kända tekniken innefattar de följande.

Amerikanska patentskriften l 032 285 och franska patent- skriften 876 531 beskriver centrifuger i vilka en vätskefrak- tion avtappas genom krökta passager som sträcker sig huvudsak- ligen bort från tankens axel. Även om arrangemanget är avsett att återvinna effekt genom att omvandla kinetisk energi i materialet som avtappas till användbar axeleffekt anbringad på tanken, skulle nettoeffektåtervinningen, om alls någon, vara liten eftersom extra kraft skulle behöva anbringas på tanken för att åstadkomma strömming utanför axeln genom kanalerna.

Pâ liknande sätt beskriver amerikanska patentskriften 3 791477 en centrifug i vilken en fast slamfraktion avtappas från tan- 3 456 726 kens ände över en bred fläns som sträcker sig bort från tankens axel, och från denna fläns sprutas slamfraktionen ut bort från tankens axel mot krökta flänsplattor på en separat driven rotor med en annan axel. Här skulle åter den extra tankrota- tionskraften som krävs för att pressa materialet bort från tankens axel drastiskt minska varje nettoeffektbesparing från arrangemanget vars angivna syfte är att minska nedbrytningen av produkten och inte att återvinna effekt.

Amerikanska patentskriften 3 862 714 beskriver en centri- fug med en konisk ände som är försedd med raka skovlar som roterar tillsammans med tanken och vilka tillsammans med tan- kens ände bildar raka kanaler som lutar inåt mot tankens axel, och genom vilka vätskefraktionen passerar till ett axiellt utlopp nära den koniska delens spets. I patentskriften anges att vätskan avger erhållet tröghetsmoment till skovlarna och i den utsträckningen minskar effektbehovet för att rotera tanken. Arrangemanget synes begränsat till användning vid den speciella typ av centrifug som beskrivas i patentet, vilken Centrifug drivs med tanken full och med en forcerad virvel. Ännu ett system som föreslås inom tekniken förlitar sig på att spruta ut vätska genom hål i tankens vägg,vilket exem- pelvis framgår av amerikanska patentskriften 2 410 313. Fön- utom att det ger tankkonstruktionen en oönskad invecklad be- skaffenhet för vad som i bästa fall skulle kunna vara en effektåtervinning från endast en liten del av vätskan, och ger igensättningsproblem med fasta partiklar i de av nödvändighet små utloppen, har systemet också den nackdelen att det av praktiska skäl som anges i nämnda patentskrift 2 410 313, inte har förmågan att utmata strålarna i den effektivaste tangen- tiella riktningen.

Ett syfte med denna uppfinning är att åstadkomma ett medel och ett förfarande för att reducera effektförlusten i centrifuger, vilka är mer effektiva än de som har föreslagits tidigare inom tekniken, och vilka är allmänt applicerbara vid centrifuger av avsedd typ.

Ett annat syfte med uppfinningen är att åstadkomma ett dylikt medel och ett dylikt förfarande med vars hjälp matnings- 456 726 materialet kan för-accelereras och matas till tankens bearbet- ningszon huvudsakligen tangentiellt mot rotationsbanan för zonens inneryta, och med en tangentialhastighet som är huvud- sakligen lika stor som den tangentiella komponenten av hastig- heten för innerytan till nämnda zon, och med väsentligt minskad turbulens och med lägre effektbehov än för tidigare matnings- system.

Ett ytterligare syfte är att åstadkomma ett dylikt medel och ett dylikt förfarande med vars hjälp kinetisk energi i bearbetat material som utmatas från tanken kan återvinnas så- som användbar effekt mer effektivt än i effektåtervinninqs- system som föreslagits tidigare inom tekniken.

För att uppnå ovanstående syften utnyttjar uppfinningen en effektutväxlingsrotor av effektiv konstruktion monterad för rotation runt en axel som lämpligtvis är tankens axel.

Rotorn är försedd med åtminstone en kanal för styrning av materialflödet därigenom från en första ände som är öppen mot _en källa av materialet, vilken är en matningskälla i en rotor utnyttjad såsom en matningsaccelerator och är material som utmatas från tankens bearbetningszon till en rotor som utnytt- jas för effektåtervinning. Kanalen är så utformad att den änd- rar materialets flödesriktning med åtminstone ca 900 när dgfita strömmar däri till ett utlopp vid den andra änden,och är åt- skild mindre från rotorns axel än tankens maximala radie i området för behandlingszonen. Rotorn är konstruerad och anord- nad så att den roterar med en hastighet sådan att tangential- hastigheten vid kanalens ändar är huvudsakligen mindre än den för tankens behandlingszon. ' Kombinerat med rotorn är ett organ för att leda över- föringen av materialet mellan en av kanalens ändar och den ringformiga bassängen i tankens bearbetningszon, huvudsakligen tangentiellt mot den ringformiga bassängens yta, under bibe- hållande av materialets kinetiska energi huvudsakligen oför- ändrad. Rotorn som utnyttjas såsom matningsaccelerator är ansluten till en kraftkälla för rotation därav, vilken kraft- källa kan innefatta en rotor utnyttjad för effektåtervinning.

Rotorn som utnyttjas för effektåtervinning är ansluten till 456 726 ett organ för avledning av kraft från den energi som tillförts rotorn av materialet, och detta organ kan utgöras av centrifu- gens motoraxel eller tanken eller andra komponenter som drivs därav eller en elektrisk generator.

I vilketdera fallet görs lämpligen rotorns verkningsgrad med avseende på överföring av energi mellan rotorn och mate- rialet,så hög som är möjligt genom reduktion av friktions- och spelförluster, så att åtminstone ca 70 % och lämpligtvis mer av den kinetiska energi som är tillgänglig i den ena över- förs till den andra. Utnyttjad såsom en matningsaccelerator, där rotorkanalens eller rotorkanalernas utmatningsände är ytterst, innebär en dylik verkningsgrad att matningsmaterialet kommer att utmatas från rotorn vid en tangentialhastighet av åtminstone 1,4 gånger hastigheten vid utmatningsändarna, var- vid 2 gånger är teoretiskt maximum (inga förluster). Såsom en konsekvens härav kan rotorn roteras vid en mycket lägre peri- ferihastighet än tanken samtidigt som den ändå accelerar mat- ningen till en tangentialhastighet som är lika stor som eller något större än materialets tangentiella hastíghetskomponent vid innerytan av bassängen i tankens bearbetningszon, för över- föring till zonen vid en dylik tangentialhastighet med liten eller ingen effektförlust på grund av turbulens. Sålunda spa- ras en avsevärd effekt jämfört med mindre effektiva matnings- accelerationssystem enligt teknikens ståndpunkt, med besparing av upp till en tredjedel av den hydrauliska kraft som krävs för acceleration med hjälp av konventionella system som matar genom transportörnavet till en centrifug av transportörtyp.

I det fallet att rotorn utnyttjas för effektâtervinning, innebär en dylik verkningsgrad att kinetisk energi frigörs av materialet med en sådan hastighet att rotoraxeln ges en kraft som är lika med åtminstone 70 % av den kraft som är tillgäng- lig i materialets kinetiska energi, och denna återvinnes såsom användbar effekt genom att ansluta rotorn såsom antytts ovan.

Genom att utnyttja effektutväxlingsrotorer tillsammans med överföringsorgan i både centrifugens matnings- och utmatnings- system kan sålunda besparing på upp till 60 % eller mer av den totala hydrauliska kraften som tidigare krävdes för att 45el72e driva centrifugen,åstadkommas.

I föredragna utföringsformer ändrar kanalerna materia- lets strömningsriktning ca 1800 från inloppsänden till utlopps- änden. - Vid en utföringsform med rotorn utnyttjad såsom matnings- accelerator, är rotorns diameter endast något mindre än den för innerytan till tankens bearbetningszon, och överförings- organet för ledning av rotorutmatningen in i tankens bearbet- ningszon är en tangentiellt inriktad utloppsände från varje kanal i rotorn. På grund av närheten för dessa utlopp till bearbetningszonens inneryta sker en liten förlust av hastighet vid överföringen. I en annan dylik utföringsform, som med för- del kan utnyttjas vid centrifuger med roterande transportörer, har acceleratorrotorn mindre diameter än innerytan på tankens bearbetningszon och är acceleratorrotorn anbringad vid trans- portören för att roteras därav med en liten skillnad i för- hållande till tankens varvtal men med en mycket lägre periferi- hastighet än för tanken på grund av dess mindre diameter. Överföringsorganen för att leda rotorns utmatning in i tankens bearbetningszon är i form av en grupp av krökta statorkanaler som omger rotorns utmatningsområde, och mottager materialet som utmatas från rotorn vid en ände därav och leder detta ma- terial utåt i riktningen för rotationen till utmatningsändar som är placerade i närheten av innerytan till tankens bearbet- ningszon och anordnade så att de utmatar tangentiellt därtill.

Kraften som krävs för att driva rotorn är mycket mindre än den kraft som krävs vid de matningsarrangemang enligt teknikens ståndpunkt som diskuterats ovan. Statorkanalerna är så utfor- made att de minimerar friktionsförlusterna. Utföringsformen har fördelar vad gäller förenklingen av utrustningen tack vare att man undviker extra drivutrustning för rotorn när denna är ansluten till en centrifugtransportör.

I fall där matningsmaterialet tillförs en accelerator- rotor under väsentligt tryck kan en dylik rotor utnyttja det trycket både genom att omsätta det till en större kinetisk energi i materialet än den som induceras genom rotorns rota- tion och genom att utnyttja det såsom en roterande drivkraft 456 726 på själva rotorn, vilket medför proportionerlig ytterligare minskning av behovet av hydraulisk kraft.

I en föredragen utföringsform av en rotor som utnyttjas för effektåtervinning är rotorn monterad för rotation runt tankens axel oberoende av tanken, och har rotorn en diameter sådan att inloppsändarna av rotorns kanaler doppar ned i den ringformiga bassängen av material i en överflödesränna vid en ände av tanken för mottagning av material som strömmar över därtill från bearbetningszonen. överföringsorganet innefattar, förutom rännan, inloppsändar till rotorkanaler anordnade mot- stående rotationsriktningen för tanken och bassängen så att materialet tvingas att strömma tangentiellt in däri från materialringen i rännan, Rotorns roterande kanaler ger ström- ningsbanor med ca 1800 riktningsändring när de till väsentlig del närmar sig tankens axel mot utlopp nära tankens axel, och därigenom omsätts kinetisk energi från materialet som strömmar ut ur tanken till effekt som är tillgänglig från rotorns axel.

Rotorn arbetar med en lägre periferihastighet än den för bas- sångens yta. Rotorn är ansluten för att direkt ge kraft till centrifugens huvuddrivaxel, men kan såsom antytts ovan även anslutas på annat sätt.

Vid en annan föredragen utföringsform av rotorn som ut- nyttjas för effektåtervinning, är rotorn passad koaxiellt med tanken och har den avsevärt mindre diameter än tanken, lämp- ligen något mindre än halva tankens diameter, så att dess peri- ferihastighet är i motsvarande grad mindre än den för tanken. Överföringsorganet innefattar åter en ringformig överflödes- ränna för material från bearbetningszonen, och innefattar en stator som innefattar ett eller flera fasta överföringselement med en skovelinloppsände anordnad att huvudsakligen doppa tangentiellt in i ringen av material i rännan, och en utlopps- ände anordnad att utmata materialet i inloppsändarna till rotorns kanaler huvudsakligen tangentiellt till deras rota- tionsbana samt en mellanliggande flödeskanal utformad att leda materialet till överföringselementets utlopp i en lågfriktions- bana i vilken materialet bibehåller sin kinetiska energi och sin hastighet huvudsakligen oförändrad (endast smärre frik- 456 726 tionsförluster). Kanalerna erbjuder halvcirkulära konkaviteter till vars ena ände material leds och från vars andra ände det utmatas- Den energi som är tillgänglig üfrån rotorn är näst intill den som krävs för att accelerera materialet till bas- sängens ythastighet. Även om effektâtervinningsmekanismen enligt båda ut- föringsformerna skulle kunna vara inneslutna i tanken, med rotorn eller statorn doppande direkt in i bassängen av vätska i bearbetningszonen, är dock en extern placering som tillåts med hjälp av rännan att föredraga i syfte att förhindra tur- bulens i bassängen och i syfte att förenkla åtkomligheten.

Där så är möjligt är det att föredra att utnyttja två rotorer, en i matningsaccelerationsdrift och den andra i effektåter- vinningsdrift.

Andra särdrag och fördelar med uppfinningen kommer att framgå av följande beskrivning av speciella utföringsformer, vilken beskrivning sker i anslutning till bifogade ritningan på vilka fig. l A-D är diagram som visar principerna för effekt- utväxlingsrotorns verkan i enlighet med uppfinningen, fig. 2 är en planvy av ett centrifugsystem i enlighet med uppfinningen, - fig. 3 är ett snitt taget huvudsakligen längs linjen 3-3 i fig. 2 vilket visar ytterligare detaljer av centrifugen från fig. 2, fig. 4 är en schematisk vy tagen längs linjen 4-4 i fig. 2 som visar aspekter av centrifugtankens drivarrangemang, fig. 5 är en schematisk vy tagen längs linjen S-5 i fig. 2 och visar aspekter av drivarrangemanget för effektut- växlingsmatningsacceleratorn, fig. 6 är ett snitt taget längs linjen 6-6 i fig. 3, fig. 7 är ett snitt taget längs linjen 7-7 i fig. 6, fig. 8 är en schematisk vy som visar arbetsgången för effektutväxlings-matningsacceleratorrotorsystemet som utnytt- jas i centrifugen som visas i fig. 2 och 3,' fig. 9 är en schematisk vy tagen längs linjen 9-9 i fig. 2 och visar aspekter av drivarrangemanget för effektåter- 456 726 vinningssystemet som utnyttjas i centrifugen som visas i fig.2 och 3, fig. 10 är ett snitt taget huvudsakligen längs linjen 10-10 i fig. 3, fig. ll är ett snitt taget längs linjen ll-ll i fig. 10, fig. 12 är ett snitt genom ett rotorkanalaggregat taget :Längs linjen 12-12 i fig. 11, fig. 13 är en schematisk vy, liknande fig. 8, och visar arbetsgângen för effektâtervinningsarrangemanget som utnyttjas i centrifugen som visas i fig. 2.och 3., fig. 14 är ett snitt liknande fig. 6, av ett annat mat- ningsaccelerationssystem som är lämpligt för användning i en centrifug av den typ som visas i fig. 2 och 3, fig. 15 är ett snitt taget längs linjen l5-15 i fig. 4, fig. lö är en schematisk vy som visar arbetsgången för effektutväxlings-matningsacceleratorarrangemanget som visas i fig. 14 och 15, fig. 17 är ett snitt liknande fig. 10 av en annan ut- föringsform av ett energibevarande effektåtervinningssystem, fig. 18 är ett snitt taget längs linjen 18-18 i fig. 17, fig. 19 är en vertikalprojektion tagen längs linjen 19-19 i figa 17 och visar aspekter av skumkanalens stöd- och justerarrangemang, fig. 20 är en schematisk vy som illustrerar arbetsgången för effektåtervinningssystemet som visas i fig. 17 och 18, och fig. 21 är en schematisk vy tagen längs linjen 2l;-21 i fig. 20.

Till att börja med visar diagrammen i fig. l A och B i princip och på idealt sätt hur effektutväxlingen äger rum i rotorer som utnyttjas i uppfinningen, från rotorn till mate- rialet i rotorer som utnyttjas såsom matningsacceleratorer (fig. lA) och från materialet till rotorn i rotorer som utnytt- jas för effektåtervinning (fig. lB). I diagrammet i fig. 1A är matningsacceleratorkanalen FA (med halvcirkulär form och täckande en vinkel av 1800) monterad på en matningsaccelerator- rotor som roteras moturs runt en vertikal axel bakom ritningen med en kanalhastighet VC driven av en extern kraftkälla; och i 456 726 10 diagrammet i fig. lB, är effektåtervinningskanalen PR (med samma form) monterad på en effektåtervinningsrotor som roterar i samma riktning runt en vertikal axel bakom ritningen för att ge samma kanalhastighet VC.

I fig- lA är den främre sidan av kanalen FA konkav och matningsmaterial M överföres vid en uppskattad nollhastighet (VM = 0) till kanalens FA inloppsände. Eftersom själva kanalen rör sig med hastigheten VC och materialet är stationärt (vid inloppet) är materialets hastighetifförhållande till kanalen lika stor som och motriktad VC eller VMR = inte riktningen på denna relativhastighet bibehålles till - VC. Storleken men kanalens utgång. Eftersom kanalen omkastar riktningen för relativhastigheten ges hastigheten vid utloppet av VM = VMR + + VC = 2 VC. Med kanalens utlopp placerat omedelbart intill ytan till centrifugens bassäng är kanalhastigheten VC hälften av hastigheten V för bassängens yta.

P Omvänt, såsom visas i fig. lB, är den bakre sidan av effektåtervinningsrotorkanalen PR konkav och material M från bassängens yta överförs tangentiellt till inloppsänden av kanalen PR huvudsakligen med hastigheten för centrifugbas- sängens yta (denna hastighet anges av vektorn VP). Kanalen PR drivs med en hastighet av en halv V antingen genom effektut- P växling eller genom ett arrangemang i vilket rotorn matar till- baka effekt till centrifugen. I detta fall ges relativhastig- c=VM och eftersom VC = VP/2 = VM/2 blir alltså relativhastigheten VP/2. Återigen omkastar den l80q-riktningsändringen för relativ- heten för materialet som träder in i rotorn av VMR + V hastigheten tecknet på VMR men dess storlek förblir oförändrad så att materialets absoluta hastighet vid utträdet från rotorn är noll -VMR + VC = 0.

När rotorns rotationsaxel A är vinkelrät mot ritningen såsom antyds i fig. lC och lD avviker kanaländarnas verkliga hastigheter i proportion till deras relativa avstånd från ro- toraxeln A, dvs V'Ci är mindre än V'Co i kanalen FA', och V' . är större än V' i kanalen PR'. I detta fall är storleken Ci Co på relativhastigheten proportionell mot radien vid vilken has- tigheten mäts. 456 726 ll Om kraftutväxlingssystemen som visas i fig. lA - t)skulüe- vara 100 % effektiva skulle effektåtervinningsrotorn kunna l kopplas för att driva matningsacceleratorrotorn med båda rote- rande med halva centrifugtankens vinkelhastighet och ingen extra kraftkälla skulle vara nödvändig. Det måste finnas ett flöde genom rotorn i en riktning vinkelrät mot rörelsen för en kanal. Av detta skäl måste vridningsvinkeln för kanalen vanligtvis vara något mindre än 1800. Hänsyn tas även till effekten av friktion mellan materialet och de ledande väggarna och till spel i rotorerna, och dessa minimeras i den utsträck- ning som är möjligt och åtminstone så att verkningsgraden för rotorernas effektutväxling bringas upp till 70 % eller högre.

Resultatet av ett dylikt hänsynstagande blir att kanalernas hastighet vid utloppet från acceleratorn blir mer än hälften av den önskade utmatningshastigheten. Omvänt blir inloppshas- tigheten till effektåtervinningskanalen något mindre än hälf- ten av bassängens hastighet. Kanalform och vinkeltäckning, rotordiametrar och kanalhastighetsvärden står i inbördes för- hållande till varandra och kan varieras på det sätt som är lämpligt i speciella applikationer.

En acceleratorrotorkanal med en form motsvarande vad som antagits för fig. 1A eller C är lämpligen konstruerad för rota- tion med en spetshastighet av mer än halva centrifugtankens periferihastighet vilket krävs för att förskjuta förluster och göra materialutmatningshastigheten åtminstone lika stor som hastigheten för bassängytan i tankens bearbetningszon, och om så krävs högre för att förskjuta hastighetsförluster vid över- föringen av materialet från rotorn till bearbetningszonen. På liknande sätt är en effektåtervinningsrotorkanal med en form motsvarande vad som antagits för fig. lB eller D lämpligen konstruerad för rotation med en spetshastighet som är mindre än halva periferihastigheten för centrifugtanken. Sålunda krävs en viss extern kraft för att rotera matningsacceleratorrotorn även när den utnyttjas i kombination med en effektåtervinnings- rotor.

Nedan kommer utföringsformerna som visas i de återståen- de figurerna att beskrivas och först hänvisas allmänt till 456 726 12 fig. 2 som visar, i en delvis bortbruten planvy, en centrifug av den typ som separerar fasta partiklar och vätskor och med en transportör tillsammans med motor och drivförbindningar, i vilken har införlivats en form av en effektutväxlingsrotor och överföringsorganaggregat som arbetar såsom ett matnings- materialaccelerationssystem samt en annan form av ett dylikt aggregat som arbetar för att återvinna effekt från detlltmêtädê materialet 0Ch för att mata tillbaka denna effekt till driv- motorns axel, såsom visas närmare i detalj i fig. 3 - 13.

Med hänvisning till fig. 2 och 3 är centrifugen allmänt betecknad med hänvisningssiffran 10 och den har ett hus 12 i vilket centrifugtanken 14 är monterad för rotation funt centri- fugens axel 16. Tanken 14 har en längd av ca 1 397 mm och innefattar en cylindrisk S@ktí0D 13 som har en innerdiameter av ca 610 mm och en längd av ca 953 mm, och en konisk sektion 20 som har en längd av ca 292 mm och som smalnar av med en vinkel av 100 mot centrifugens axel 16. Fastsatt med bultar vid tankflänsen 22 är vätskeändens tankhuvud 24 som har fyra utloppsöppningar 26 för vätska och en integrerad axeldel 30 samt ett integrerat lagerhus 32. Den periferiella rännan 28 är med hjälp av bultar fastsatt vid tankhuvudet 24 och roterar tillsammans med detta. Fastsatt med hjälp av bultar vid flän- sen 34,vid motstående ände,av tanken 14 är ett tankhuvud 36 för änden för fast material och detta tankhuvud har öppningar 38 genom vilka fast material utmatas och en integrerad axel- del 40 samt ett integrerat lagerhus 42. Den cylindriska för- dämningen 44 är även fastbultad vid och roterar tillsammans med tanken 14. Huset 12 har ändplåtar 46 som uppbär inspek- tionshålslock 47 och skvalpskott 48 som samverkar med mot- svarande flänsar 49 på tanken 14.

Monterad inuti tanken 14 för rotation runt centrifugens axel 16 är transportören 50 som innefattar ett cylindriskt nav 52 med en ytterdiameter av ca 356 mm och med utåt utskju- tande spiralformade skovelbladsgrupper 54 som är axiellt åt- skilda med 1l4 mm i centrum,i ett arrangemang med dubbel in- gång. Transportörbladen 54 har en första cylindrisk sektion 56 som samverkar med den cylindriska tanksektionen 18, en 456 726 13 första sektion 58 i form av en stympad kon vilken avsmalnar med en vinkel av 100 över en längd av ca 292 mm och vilken samverkar med tanksektionen 20; och en andra sektion 60 i form av en stympad kon vilken avsmalnar med en vinkel av 30 och vilken sträcker sig bortom flänsen 34 in i tankhuvudet 36.

Utformad i ett stycke med navet 52 är en matningsaccelerations- kammare 70 som har en sidovägg 72 som är placerad vid skär- ningspunkten mellan transportörsektionerna 56 och 58, en sido- vägg 74 som är åtskild från väggen 72 så att deras innerytor är åtskilda med 114 mm, samt en cylindrisk vägg 76 som har en innerdiameter av ca 508 mm,vid vars ytteryta transportörsträck- ningar 54 är anbringade. Transportörnavet 52 har en inre fläns 80 vid vilken en ihålig transportöraxel 82 är fastbultad, vilken är uppburen för rotation i lagerhuset 32 med hjälp av lager och tätningsaggregatet 84; och fastsatt vid en liknande transportörnavsfläns 86 är en andra transportöraxel 90 som med hjälp av lager och tätningsaggregatet 92 är uppburen för rotation i lagerhuset 42.

Såsom visas i fig. 2 är tankaxlarna 30 och 40 uppburna för rotation runt centrifugaxeln 16 med hjälp av rullager- aggregat i stålagerblock 100, 102 som är monterade på basen 104. Monteräd på samma baskonstruktion 104 som lagerblockendüü, 102 är en drivmotor 106 med en effekt av 100 hk,vilken rote- rar drivaxeln 108 som är uppburen för rotation med hjälp av lageraggregat i stålagerblock 110, 112. Drivskivan 114 är kopplad till och drivs av motoraxeln 108 och drivkraften över- förs via sex kilremmar 116 till drivna remskivor 118 som är fastsatta vid tankens axel 30. Såsom visas i fig. 4 är remmar- na 116 spända med hjälp av en_odriven rulle 120 som är monte- rad för rotation vid änden av hâllararmen 122, och armen 122 är i sin tur monterad på en tappaxel 124. Drivskivan 114 drivs vid 1750 varv/minut med hjälp av drivaxeln 108. Den drivna skivan 118 har halva skivans 114 flankdiameter och drivs så- lunda av motorn 106 med 3500 varv/minut. Axeln 40 vid den andra änden av tanken 14 sträcker sig genom lagerblocket 102 (fig. 2) och är fastsatt vid huset till växellådan 130 för hastighetsändring, vars växel (visas ej) via en splinesförbin- 456 726 l4 delse är förbunden med transportöraxeln 90 inuti axeln 40 för att rotera transportörnavet 52 och dess skovelblad 54 i samma riktning som tanken 14 med en liten varvtalsskillnad i för- hållande till tankens hastighet, och i detta faLLmedettnágot lägre varvtal. En säkerhetsstiftaxel 134 som är fastsatt vid ett drev i växellådan 130 och vid den andra änden vid det fasta stödet l36,tjänar till att fasthålla drevet i växel- lådan 130 från att rotera, varigenom den åstadkommer ett skydd mot vridmomentsöverbelastning.

Matningsröret 140 (fig 3) är uppburet inuti transportör- axeln 82 för rotation runt centrifugaxeln 16 med hjälp av lager i ett extra utombords stödaggregat 142 (fig. 2) och vid den andra änden med hjälp av ett kullager och tätningsaggregat i lagerhuset 144 som är fastsatt vid väggen 74 till matnings- acceleratorkammaren 70. Fastsatt i drivande förhållande på mat- ningsröret 140 är en tandad remskiva 146 som positivt drivs av transmissionsremmen 148 och en tandad drivskiva 150 som är fastsatt vid drivaxeln 108. Såsom visas i fig. 5 innefattar ett remspänningsarrangemang, liknande remspänningsarrangemanget för huvuddrivremmen som visas i fig. 4, en tomgângsrulle 152 som är uppburen för rotation i hàllaren 154 som i sin tur är monterad för svängningsrörelse på tappen 156 och vilken låses i ett remspännande läge (indikeras med streckad linje) med hjälp av låsmuttern 158. De relativa flankdiametrarna för rem- skivorna 146 och 150 är valda så att matningsröret 140 drivs vid 2490 varv/minut.

Med hänvisning åter till fig. 2 är kopplingen 160 vid änden av matningsröret 140 anordnad för anslutning till en rörledning för materialtillförsel (visas ej). Kopplingen 160 ger en strömningspassage som avsmalnar inåt mot centrifugen 10 och det roterande matningsröret 140 har en komplementär ut- vidgad del vid sin inloppsände vilken åstadkommer en flödes- förbindelse med den fasta kopplingen 160. Processmatnings- strömmen, en blandning av fast material och vätska, avlämnas i form av ett slam och strömmar genom matningsröret 140 till accelerationskammaren 70.

Vidare detaljer i matningsaccelerationssystemet kan ses 456 726 15 med hänvisning till fig. 6 och 7. Såsom angivits ovan är de motstâende ytorna på väggarna 72 och 74 i matningsaccelera- tionskammaren 70 åtskilda med 114 mm och den ringformiga ytan 170 har en innerdiameter av ca 508 mm. Utformad i väggen 72 är en periferiell uppsättning om 18 portar 172, varvid varje port har en diameter av 38 mm och är tangentiell mot ytan 170. En liknande periferiell uppsättning om 18 portar 174 är anordnad i väggen 74 till accelerationskammaren.

Utformad i accelerationskammarväggen 74 är en öppninglflö i vilken flänsen 178 till lagerhuset 144 är fastbultad. Ett kullageraggregat 180 som uppbär matningsröret 140 för rotation är anordnat i lagerhuset 144. Låsmuttern 182 och distans- brickan 184 installerar lageraggregatet 180 mot matningsrörets skuldra 186. Lageröverfallet 188 är fastbultat vid änden av lagerhuset 144 och ringtätningselement 190, 192, 194 tätar lagerhusets ändar.

Fastbultat vid matningsrörets 140 fläns 196 (med hjälp av bultar 198, fig. 7) är ett energiutväxlings-matningsacce- leratorrotoraggregat 200 som innefattar en ringformig basplât 202 med en ytterdiameter av ca 483 mm så att dess periferi- yta 204 är åtskild ca 13 mm från acceleratorkammarytan 170.

Basplåten 202 har en navdel 206 som avgränsar ett inlopp 208 och en halsyta 210. Fastsvetsade vid basplåten 202 är en upp- sättning om fyra upprättstående, halvcirkulära accelerations- skovlar 212, vilka var och en har en inloppskant 214 som sammanfaller med ytan 210, en utloppskant 216 vid rotorskivans 202 periferi 204, och en mjukt krökt yta 218 som sträcker sig utmed en 102 m radie och över en vinkelutsträckning av ca 1500. Inpassad och fastsvetsad vid innerdelarna av skovlarna 212 är plåten 220 som har en ytterdiameter av 203 mm; så att en ringformig skovelinloppskanal med en bredd av ca 38 mm bildas mellan parallella ytor hos basskivan 202 och plåten 220. Överliggande varje skovel 212 utanför plåten 220 befinner sig en skärm 222 som är snedställd med en vinkel av ca 10° så att ett skovelutloppsområde med en bredd av ca 13 mm bildas. Fast- satt vid plåten 220 med hjälp av bultar 230 är en kåpa 232 som _ har en konisk avböjningsyta 234 i motstående inriktning i för- 456 726 16 hållande till inloppet 208 till accelerationsrotorn för avlänk- ning av matningsbeskickningen som matas från matningsröret 140 och radiellt utåt in i skovlarnas 2l2 inloppskanalområde.

I drift drivs tanken l4 såsom beskrivits ovan i rotation med 3500 varv/minut, och slam i tanken bildar en ringformig ansamling 240 mot tankens l4 inneryta med en yta hos ansam- lingen indikerad med hjälp av linjen 242 som definierar inner- ytan på tankens bearbetningszon. Såsom är vanligt med centri- fuger av denna typ medför en differentiell rotation av centri- fugtanken 14 och transportören 50 att transportörskovlarna 54 kontinuerligt frammatar de fasta partiklar som sedimenterar mot tanken,från material som matas in därtill, till och ut från den med reducerad diameter försedda vänstra änden av tan- ken genom öppningar 38 i tankhuvudet 36 och in i en utlopps- kammare 236 i huset l2,medan vätskan strömmar genom portar 26 i tankhuvudet 24 och in i rännan 28 i utloppskammaren 238 vid den andra änden av huset l2.

Centrifugen är anordnad så att accelerationskammarens7O yttervägg 76 ligger under ansamlingens 240 yta 242, och rote- rar med huvudsakligen samma vinkelhastighet som ansamlingen (indikeras schematisktmedhjälp av pilen 244 i fig. 8). Mat- ningsacceleratorrotorn 200 drivs positivt med 2490 varv/minut (pilen 246) via drivskivan 146 och matningsröret 140, och det slam som matas från matningsröret 140 strömmar radiellt utåt och in i det ringformiga rotorinloppsområdet mellan plåtarna 202 och 220. Matningsslammet accelereras med hjälp av kanal- elementen som bildas av skovlarna 212, plâtarna 202 och 222 utmed skovelytorna 218 och uppnår en ökande hastighet närdet strömmar utmed skovelytorna 218 mot skovlarnas spetsar 216.

Kammaren 70 i matningsaccelerationsrotorn 200 förhindrar att stora volymer av luft pumpas in i tanken vilket rotorn 200 i annat fall skulle försöka göra, och minimerar störningar i ansamlingen och luftning av avloppsvattnet och ökar sålunda verkningsgraden för effektutväxlingen.

Såsom visas i schemat i fig. 8 är skovlarnas spetsar 216 formade så att de utmatar det accelererade slammet huvudsak- ligen tangentiellt mot banan för deras rotation och mot banan 456 726 l7 för rotationen för ansamlingens yta 242 och vid en hastighet (pilarna 248) som är huvudsakligen densamma som hastigheten för ansamlingens yta 242 runt tankens axel l6,för jämn integ- rering tangentiellt in i ansamlingen 240 med minimal turbulens.

Sålunda verkar skovelspetsarna till att överföra slammet mel- lan rotorn och ansamlingen huvudsakligen tangentiellt mot båda dessa. Materialet i ansamlingen 240 i kammaren 70 strömmar axiellt genom portar 172, 174 och in i tanken 14 för bearbet- ning med hjälp av höga centrifugalkrafter varvid fasta partik- lar överföres axiellt genom ansamlingen 240 till fördämningen 44 med hjälp av transportören 50.

Med hänvisning återigen till fig. 2 och 3 är ett effekt- återvinningssystem som innefattar ett effektåtervinningsrotor- aggregat 250 anordnat i kammaren 238. Rotoraggregatet 250 upp- bärs för rotation på tankaxeln 30 med hjälp av ett lageraggre- gat 252 och innefattar en axeldel 254 vid vilken en tandad remskiva 256 är fastbultad. Såsom visas i fig. 2 är remskivan 256 med hjälp av en transmissionsrem 258 förbunden med remski- van 260 som är monterad på motordrivaxeln 108. Såsom visas i fig. 9 innefattar ett remspänníngsarrangemang, liknande rem- spänningsarrangemanget för huvuddrivremmen som visas i fig. 4, en tomgângsrulle 262 som är uppburen för rotation på hållaren 264 som i sin tur är monterad för svängningsrörelse på tappen 266 och som låses i remspännande läge (såsom visas med streckad linje) med hjälp av låsmuttern 268. De relativa flankdiametrar- na för remskivorna 256 och 260 är valda så att effektåtervin- ningsrotorn 250 drivs med 1586 varv/minut.

Ytterligare detaljer i effektåtervinningsrotoraggregatet kan ses med hänvisning till fig. 10 och ll. Lageraggregatet 252 innefattar tvâ kullagerenheter 272, 274 som är monterade i rotoraxeln 254. Tätningar 276 och 278 och kåpan 280 kapslar och tätar den yttre änden av lageraggregatet; och tätningar 282, 284 och kåpan 286 kapslar och tätar inneränden av lager- aggregatet intill kullagerenheten 272. Uppburen av axeln 254 för rotation tillsammans därmed är en stänkskiva 288; och fast- satt vid husets 12 ändvägg 46 är en avskärmningsring 290 som uppbär ett tätningselement 292 som ingriper med stänkskivan288. 456 726 18 Effektâtervinningsrotoraggregatet 250 innefattar en radiellt anordnad skiva 294 som sträcker sig in i ansamlings- omrâdet mellan vätskeändens tankhuvud 24 och rännan 28. Ski- van 294 har en diameter av 483 mm och ett kantområde 296 i vilket fyra radiellt utsträckta urtag 298 är utformade. Ett rotorkanalaggregat 300 är fastsatt i vart och ett av urtagen med hjälp av en bult 302. Varje aggregat 300 innefattar en basplåt 304 pâ vilken en rörformad utmatningskanal 306 är fastsvetsad vilken har ett cylindriskt inlopp 308 anordnat vinkelrätt mot ansamlingens 240 yta 242 och ett utlopp 310 an- ordnat i ett plan vinkelrätt mot inloppet 308. Varje utmatnings- kanal 306 har en diameter av ca 25 mm och en radiell längd av ca 102 mm, och sträcker sig såsom visas i fig. ll och 12 från inloppet 308 genom en-första 900 krökt sektion 312 och en andra 90° krökt sektion 314 till utloppet 310 som är placerat för utmatning i en vinkel av ca 450 mot centrifugens axel 16.

Den radiella placeringen av varje inlopp 308 är justerbar och varje inlopp 308 är placerat så att det delvis är nedsänkt i ansamlingen 240,såsom visas i fig. 10, ll och 13.

I drift drivs effektâtervinningsrotorn 250 med en tom- gångshastighet av 1586 varv/minut av transmissionsremmen 258 så att tangentialhastigheten för rotorinloppen 308 är approxi- mativt 45 % av tangentialhastigheten för ansamlingens yta 242.

Såsom visas i fig. 13 skummar kanalinloppen 308 vätska huvud- sakligen tangentiellt från ansamlingens yta 242, och denna vätska strömmar radiellt inåt i kanalelementen 306 (såsom visas med pilarna 316) och överför energi till effektåtervin- ningsrotorn 250 (såsom beskrivits ovan i anslutning till fig. l B och D), och denna effekt matas tillbaka via rotoragg- regatets remskiva 256 och drivremmen 258 till drivsystemets motoraxel 108. Den avskummade vätskan strömmar från portarna 310 och-in i samlingskammaren 238 för utmatning från botten av huset 12 genom röranslutningar (visas ej).

Ett annat matningsaccelerationssystem lämpligt för an- vändning i en centrifug av den typ som visas i fig. 2 och 3 visas i fig. 14 och 15. Matningsacceleratorkammaren 70' har liknande motstående radiellt utsträckta väggar 72', 74' och 456 726 19 en ringformig yta 170' som har en innerdiameter av ca 508 mm.

En periferiell uppsättning av utloppsportar l72', 174' är ut- formad i varje kammarvägg. Lagerhuset 144' är fastsatt vid flänsen 320 till transportörsnavet och inrymmer kullageraggre- gatet l80' och därmed förbundna tätningar. Matningsröret l40', som är stationärt i denna utföringsform, har en fläns 196' vid vilken är fastbultat ett matningsacceleratorstatoraggregat 322 som innefattar en ringformig basplåt 324 med en periferiell' yta 326 som är åtskild med ca 13 mm från acceleratorkammarens yta 170'. Fastsvetsad vid basplåten 324 är en uppsättning om l6 statorskovlar 330 och en omgivande skärmskiva 332.

Fastbultat vid acceleratorkammarväggen 72' är ett mat- ningsacceleratorrotoraggregat 340 som innefattar en basskiva 342 med en integrerad avböjningskona 234'. Upprättstâende från basskivan 342 är två accelerationsskovlar 344 vilka var och en har en inloppskant 346 som sammanfaller med inloppsytan 2l0', en utloppskant 248 vid rotorskivans 242 periferi och en mjukt krökt yta 350 som har envinkelutsträckning av ca 1500. Plåten 352 är fastsvetsad vid skovlarnas 344 övre kanter och sträcker sig parallellt med skivans 342 yta för att tillsammans med skovlarna 344 åstadkomma kapslade kanaler på rotorn. Varje statorskovel 330 har en inloppskant 354 vid statorns inre peri- feri, en utloppskant 356 vid statorns yttre periferi och en mjukt krökt yta 358,såsom en förlängning av rotorskovlarna 34% vilken har en vinkelutsträckning av ca 900.

Funktionen för detta matningsacceleratorarrangemang är liknande den för matningsacceleratorn som visas i fig. 6 och 7.

Tanken 14' drivs att rotera med 3500 varv/minut. Slammet som skall separeras matas genom det icke roterande matningsröret 140' genom inloppskanalen 210' för avlänkning radiellt utåt med hjälp av ytan 234' och in till accelerationsrotorns 340 skovlar. Eftersom rotorn 340 är fixerad vid transportörsnavet 52 roterar den i samma riktning och med huvudsakligen samma hastighet som tanken l4 (ca 3490 varv/minut) vilket anges med hjälp av pilen 360 (fig. l6). Matningsslammet accelereras med hjälp av skovlarna 344 runt krökningsaxeln för skovlarna så att det erhåller en högre hastighet (såsom visas med hjälp av vek- 456 726 20 torerna 362) än rotorns periferihastighet och utmatas för ström- ning genom kanalerna mellan statorskovlarna 330 och utmatning från statorskovlarnas spetsar 356 huvudsakligen tangentiellt mot ansamlingens yta 242' (såsom visas vid 364). Diametern för accelerationsrotorn 340 och formen på dess skovlar 344 står i proportion till rotationshastigheten för transportören till vilken den är ansluten och detta på ett sådant sätt att hastigheten för utmatningen av slammet från rotorn är huvud- sakligen lika med hastigheten för bearbetningszonen som defi- nieras av ansamlmngens yta 242', eller lämpligen så att den är tillräckligt mycket större än denna hastighet för ansamlingens yta för att balansera friktionsförluster i statorn. Sålunda inträder slammet huvudsakligen tangentiellti.ytan 242' och med samma hastighet och integreras mjukt i ansamlingen 240' med minimal turbulens, såsom indikeras schematiskt med hjälp av pilarna 364 i fig. 16. Effektbesparing sker i rotorn tack vare slammets acceleration och utmatning huvudsakligen tangentiellt mot och med en hastighet som är lika stor som hastigheten för ansamlingens yta.

I fig. 17 och 18 Visas en annan utföringsform av ett effektåtervinningssystem för placering vid vätskeänden av centrifugtánken l4". Effektåtervinningssystemet innefattar.ett skumningsrör 370 som är fastsatt vid husets 12" ändvägg 46" med hjälp av monteringskonsolen 372. Skumningsröret 370 har ett inlopp 374 som är anordnat vinkelrätt mot ansamlingens yta 242" och en utloppsport 376. Inloppsaxeln 378 till skumnings- röret 370 är tangentiell mot ytan 242" till centrifugens an- samling 240 och dess utloppsaxel 380 är anordnad i en vinkel av ca 1350 mot inloppsaxeln 378. Såsom visas i fig. 19 har änd- väggen 46" spår 382 (parallella med utloppsaxeln 380) i vilka tappar till skumningsrörets 370 monteringskonsol 372 är fast- satta med hjälp av muttrar 384 så att'röret 370 är justerbart utmed en bana som är parallell med utloppsaxeln 380,vilket tillåter att inloppets 374 placering i förhållande till ansam- lingens 240" yta kan justeras mellan ett minimalt ansamlings- djup 242a av ca 25 mm och ett maximalt ansamlingsdjup 242b av ca 57 mm. 456 726 21 Effektåtervinningsrotorn 390 är fastsatt vid tankens axel 30" för rotation tillsammans därmed och innefattar ett nav 392 på vilket en uppsättning om 12 radiellt utsträckta skop- eller skovelblad 394 är monterade. Varje skopblad har en vinkelutsträckning av ca l70° såsom visas i fig. 21 och är så profilerade och anordnade i förhållande till skumnings- rörets 370 vätskeutmatningsaxel 380 att jetströmmen 396 av ansamlingsvätska som skummats av röret 370 stöter mot inner- delen 398 av varje skopblad 394 huvudsakligen tangentiellt mot dess rotationsbana, och strömmar tvärs över bladet för utmatning från ytterkanten 400, utmed banor som allmänt anges med hjälp av pilen 402 i en riktning utåt från rännan 28" och in i uppsamlingskammaren 238.

I detta effektåtervinningsarrangemang leds vätska från ansamlingens yta 242" direkt radiellt inåt av skumningsröret 370,för direkt inverkan på skopbladen 394 som är fastsatta vid tanken l4“,och denna stötverkan överför energi för direkt drivning av centrifugens tank 14" och återvinner sålunda ef- fekt från vätskan som utmatas från ansamlingen 240". Diametern på den cirkulära omloppsbanan för ändarna på bladen 394 är något mindre än halva diametern för ansamlingens yta 242", så att bladen.394 roterar med mindre än halva hastigheten för ansamlingens yta. Sålunda anbringar vätska från ansamlingen, vilken stöter mot bladen med en hög tangentialhastighet som är så gott som densamma som hastigheten för ansamlingens yta 242", en drivkraft på rotorn 390. Även om speciella utföringsformer av uppfinningen har visats och beskrivits kommer olika modifieringar därav att vara uppenbara för fackmän inom omrâdet och sålunda skall upp- finningen inte begränsas till de visade utföringsformerna eller detaljer däri, och avvikelser därifrån kan göras inom grundidén och omfattningen för uppfinningen.

Claims (35)

1. 456 726 22 PATENTKRAV l. Centrifug (10) med en tank (14: 14'; l4") med en ringfor- mig bearbetningszon inom den yttre delen av nämnda tank, organ (106) för rotation av nämnda tank runt en axel (16: l6'; 16") i och för formning av material inom nämnda zon till en ring- formig bassäng (2407 240'; 240") och för att utsätta materi- alet i bassängen för en bearbetning med centrifugalkraft, matningsorgan (70, 140, 2007 70', l40', 340) för tillförsel av material som är strömningsbart såsom en vätska och som skall bearbetas i nämnda ringformiga bearbetningszon och med av- tappningsorgan (26, 238, 250; 26", 238, 390) för utmatning av material som är strömningsbart liksom en vätska från nämnda bearbetningszon och nämnda tank (14: l4'; 14") under det att tanken roterar, k ä n n e t e c k n a d av att i och för bevarande av energi innefattar åtminstone ett av nämnda mat- ningsorgan och avtappningsorgan en effektutväxlingsrotor (200; 250; 340; 390) monterad för rotation runt en axel och försedd med åtminstone en kanal (2l2,- 306; 344; 394) som ändrar mate- rialets flödesriktning, vilken kanal är åtskild från rotor- axeln med en sträcka mindre än den maximala radien för nämnda tank (147 l4'; 14") i området för bearbetningszonen, varvid nämnda kanal är konstruerad och anordnad att styra flödet av material därigenom från en inloppsände (2l4; 308; 346; IT98) till en utmatningsände (2l6; 310,- 348; 400) under det att strömningsriktningen för materialet däri avlänkas med åtmin- stone cirka 90° på ett sådant sätt att en energiöverföring ästadkommes från nägondera av materialet och rotorn till den andra med en verkningsgrad av åtminstone 70%, av överförings- organ (216: 308; 330; 370) anordnade att leda överföringen av material mellan nämnda ringformiga bassäng (240; 2402 240") i bearbetningszonen och en ände av nämnda kanal (212: 306; 344; 394). utmed en bana som är huvudsakligen tangentiell mot den ringformiga bassängens yta (2427 2422 242") vid dess gränsyta däremot och som är huvudsakligen tangentiell mot rotations- banan för nämnda kanalände vid dess gränsyta däremot, under bibehållande av den kinetiska energin i materialet som över- förs huvudsakligen oförändrad, samt av effektorgan (140, 146, l48,>l50, 108; 256, 258, 108; 50'; 30") anslutet till nämnda 456 726 23 rotor för omvandling av nämnda energiöverföring till energi- besparing.

2. Centrifug enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda rotor (200; 250; 340; 390) har en mindre diameter än innerytan (242; 242'; 242") för nämnda zon.

3. Centrifug enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (200; 250; 340; 390) är monterad för rotation runt tankens axel (16: l6'; 16") i samma riktning som tanken.

4. Centrifug enligt något eller några av kraven 1-3, k ä n - n e t e c k n a d av drivorgan (146, l40, 148, 150, 108, 106: 256. 258. 108, 106; 50% 30") för rotatiøn av rotorn (zoo,- 250; 340; 390) med en hastighet sådan att hastigheten för rotorkanalen (2l2; 306; 344; 394) är väsentligen mindre än hastigheten för nämnda zon.

5. Centrifug enligt något eller några av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (200: 250) innefattar nämnda överföringsorgan (2167 308).

6. Centrifug enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda överföringsorgan (2161 308) innefattar nämnda ena ände av kanalen (212: 306).

7. Centrifug enligt något eller några av kraven 1-3, k ä n - n e t e c k n a d av att rotorn (3401 390) har en diameter som är väsentligen mindre än ínnerytan (242'; 242") för nämnda zon och att nämnda överföringsorgan (330; 370) innefattar en fast statorkonstruktion som sträcker sig mellan rotorn (3407 390) och zonen.

8. Centrifug enligt krav 7, k ä n n e t e c k n a d av att statorkonstruktionen (330) har ett flertal blad eller skovlar som definierar krökta strömningspassager som sträcker sig mellan rotorns (340) periferi och ytan (242') på nämnda ring- formiga bassäng (240'). 456 726 24

9. Centrifug enligt krav 7, k ä n n e t e c k n a d av att statorkonstruktionen (370) har formen av ett rörformigt element som sträcker sig mellan ytan (242") på nämnda ring- formiga bassäng (240") odh rotorns (390) periferi.

10. Centrifug enligt något eller några av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av organ (302, 304: 382, 384) för justering av det radiella läget för gränsytan mellan över- föríngsorganet (308: 370) och ytan (242: 242“) på nämnda ring- formiga bassäng (240: 240").

11. Centrifug enligt något eller några av kraven 1-6, k ä n - n e t e c k n a d av att rotorn (200; 250) är monterad för rotation runt samma axel (16) som tanken (14) och att rotorns periferi befinner sig omedelbart intill innervtan (242) på nämnda ringformiga bearbetningszon.

12. Centrifug enligt något eller några av kraven 1-10, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (340; 390) är monterad för rotation runt samma axel (l6'; 16") och med huvudsakligen samma hastighet som tanken (l4'; 14") och att rotorns (3407 390) periferi har en diameter som är väsentligen mindre än diametern för den ringformiga bearbetningszonens inneryta (2422- 242“). '

13. Centrifug enligt något eller några av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda kanal (306) är rörfor- mad.

14. Centrifug enligt något eller några av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att kanalen (2127 344) har en jämn yta (2l8; 358) som är krökt runt en axel som är parallell med rotorns (200: 340) axel. _

15. Centrifug enligt krav 1-12, k ä n n e t e c k n a d av att kanalen (394) har en jämn yta som är krökt runt en axel som är vinkelrät mot rotorns (390) axel. 456 726 25

16. Centrifug enligt något eller några av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att vart och ett av nämnda mat- ningsorgan (70, 140, 200; 70', l40', 340) och avtappningsorgan (26, 238, 250: 26", 238, 390) innefattar en nämnd effektutväx- lingsrotor (200: 340 resp. 250; 390).

17. Centrifug enligt något eller nâgra av föregående krav. k ä n n e t e c k n a d av att nämnda matningsorgan (70, 140, 200; 70', l40', 340) innefattar en nämnd rotor (200: 340) konstruerad och anordnad i och för mottagning av materialet intill sin axel och att förflytta det utåt till en kanalutmat- ningsände (2167 348) hos nämnda rotor (200: 340) samtidigt som materialet accelereras så att det utmatas från kanalutmat- ningsänden (2167 348) med en hastighet som är åtminstone cirka 1,4 gånger rotorns periferihastighet och av att nämnda effekt- organ (140, 146, 148, 150, 108; 50') innefattar drivorgan för rotation av rotorn med en hastighet som är reducerad genom nämnda energiöverföring.

18. Centrifug enligt krav 17, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (200; 340) innefattar ett flertal kanalelement i form av krökta kanaler (212: 344) för radiell utåtriktad strömning av materialet däri.

19. Centrifug enligt något eller några av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda avtappningsorgan (26, 238, 250; 26", 238, 390) innefattar en nämnd rotor (2507 390) konstruerad och anordnad att mottaga materialet intill dess periferi och att förflytta det till en kanalutmatningsände (3107 400) hos rotorn samtidigt som materialet retarderas så att det kommer att utmatas från nämnda kanalutmatningsände med en hastighet som är låg jämfört med bassängytans (242; 242“) tangentialhastighet och av att nämnda effektorgan (256, 258, 108; 30") innefattar organ anslutna till rotorn i och för att avleda effekt från den rotationskraft som anbringas på rotorn av nämnda energiöverföring.

20. Centrifug enligt krav 19, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda rotor (250) innefattar ett flertal av nämnda kanal- 456 726 26 element i form av krökta kanaler (306) för radiell inåtriktad strömning av materialet däri.

21. Centrifug enligt krav 19, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (250) har ett flertal kanalelement försedda med ut- matningsändar (310) som ligger närmare rotoraxeln än nämnda inloppsändar (308).

22. Centrifug enligt krav 19, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (390) har ett flertal kanalelement (394) försedda med inloppsändar (398) som ligger huvudsakligen på samma radi- ella avstånd från rotoraxeln som nämnda utmatningsändar (400).

23. Centrifug enligt krav 19, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda avtappníngsorgan (26, 238, 250; 26", 238, 390) innefattar organ (267 26") för kontinuerlig utmatning från tanken (l4; 14") av en huvudsakligen flytande fraktion av det material som bearbetats i tanken innefattande nämnda rotor (2507 390), att nämnda överföringsorgan (3081 370) är anordnat att vara nedsänkt i ett ringformigt lager av material som roterar tillsammans med tanken med huvudsakligen samma vinkel- hastighet som materialet i nämnda zon, samt av att nämnda effektorgan (256, 258, 108; 30") innefattar organ som förbin- der nämnda rotor (250; 390) i effektanbringande förhållande till nämnda organ (106) för rotation av tanken.

24. Centrifug enligt krav 23, k ä n n e t e c k n a d av att överföríngsorganet (308) även innefattar en ränna (28) vid en ände av nämnda bearbetningszon i och för att införa ett ringformígt lager av nämnda vätskefraktion till inloppsänden hos överföringsorganet (308), och åtminstone en skovel (306) som är konstruerad och anordnad att vara nedsänkt vid sin inloppsände (308) i nämnda ringformiga lager i och för att ösa material huvudsakligen tangentiellt från nämnda lager.

25. Centrifug enligt krav l för avskiljning av fast material från vätska i materialet, k ä n n e t e c k n a d av åtmin- stone ett utlopp (3R) för utmatning av de avskilda fasta par- tiklarna, en transportmekanism (50: SOH 50") i nämnda tank 456 726 27 (14: 14'; 14") samt organ (40; 130) för rotation av transport- mekanismen i tankaxeln i och för att åstadkomma en förflytt- ning av nämnda avskilda fasta partiklar i tankaxelns (l6; 16% 16") längdriktning till nämnda utlopp (38L

26. Centrifug enligt krav 25, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (340) befinner sig i nämnda matningsorgan (70fl 140') och har en diameter som är väsentligen mindre än inner- ytan (242') för nämnda zon, att nämnda överföringsorgan (330) innefattar en uppsättning av fasta statorblad som omger rotorn (340) och som sträcker sig mellan rotorn och zonens inneryta (242'), samt av att organ (SOÜ 72') är anordnade för rotation av rotorn (340) och innefattande nämnda transportmekanism (500 och en anslutning (vid 720 av rotorn därtill för rota- tion tillsammans därmed.

27. Centrifug enligt krav 25, k ä n n e t e c k n a d av att rotorn (200) befinner sig i nämnda matningsorgan (70, 140), har en diameter som är något mindre än zonens inneryta (242) och innefattar nämnda överföringsorgan (216), och av att organ (140) är anordnade för rotation av rotorn med en lägre vinkelhastighet än vinkelhastigheten för transportmekanismen (50). ~ _

28. Centrifug enligt krav 25 för avskiljning av fasta partik- lar från det tillförda materialet, k ä n n e t e c k n a d av att transportmekanismen (507 SOH 50") innefattar åtmin- stone ett transportblad (54; 54'; 54") som sträcker sig spiralformat runt nämnda axel (16; l6'; 16") och organ (40; 130) för rotation av nämnda blad runt nämnda axel med en dífferentiell rotationshastighet gentemot den för tanken (147 l4'; 14") i och för åstadkommande av nämnda förflyttning av de avskilda fasta partiklarna, och av att nämnda matningsorgan (70, 140, 200; 70', l40', 340) innefattar en nämnd effekt- utväxlingsrotor (2007 340) och ett matningsrör (140: l40') som har ett utmatningsutlopp (196: l96') på symmetriaxeln (16: 160 för nämnda tank (l4; 140, av att nämnda matningsorgans- rotor (200: 340) har ett inlopp (2087 210') för mottagning av material som avtappas från nämnda matningsrörsntlopp (196: 456 726 28 l96') och ett flertal kanaler (2127 344) som sträcker sig radiellt utåt från nämnda inlopp (208: 210') samt av att nämnda matningsorgansrotor (200: 340) är anordnad i ett rotor- hus (70: 70') som är fastsatt vid nämnda transportör (50: 50'), varvid rotorhuset har sin periferi anordnad i nämnda ringformiga bearbetningszon och har portar (172, 174: l72Ü 174') för strömning av material från nämnda hus (70: 70¶ in i nämnda ringformiga bassäng (240: 240').

29. - Centrifug enligt krav 25, k ä n n e t e c k n a d av att rotorhuset (707 70¶ är placerat mellan tankens (14: l4') ändar och att nämnda matningsrör (140; l40¶ sträcker sig ko- axiellt genom tanken (14: l4') mot nämnda rotorhus (70; 70').

30. Sätt att bearbeta ett material som är strömningsbart såsom en fluid i en centrifug, varvid materialet matas till en centrifugtank (14: l4'; 14") som roterar runt en axel (167 l6'; 16") så att materialet bildar en ringformig bassäng (240: 240'; 240") i en bearbetningszon i den yttre delen av tanken där det utsätts för bearbetning av centrifugalkraft, varvid det bearbetade materialet avtappas strömningsbart såsom en fluid från tanken (14: l4'; 14"), k ä n n e t e c k n a t av att åtgärder vidtages för bevarande av energi genom effekt- utväxling,vilka åtgärder innefattar, i åtminstone ett"av nämnda matnings- och avtappningsmoment: att materialet bringas att strömma genom åtminstone en kanal (212: 306; 344; 394) i en rotor (200; 250; 340; 390) som roterar runt en axel med en hastighet sådan att hastigheten för varje ände hos kanalen är väsentligen mindre än hastigheten för materialet i bearbet- ningszonen vid ytan (242: 242': 242") av nämnda bassäng, under det att materialet åtskiljs från rotoraxeln med en sträcka som är mindre än tankens (14: l4'; 14") maximala radie i nämnda bearbetningszon; att materialets flödesriktning avlänkas i nämnda kanal med åtminstone 900 på ett sådant sätt att en energiöverföring åstadkommes från någondera av materialet och rotorn och till den andra med en verkningsgrad av åtminstone cirka 70%; och att materialet överförs mellan rotorn och nämnda bassäng i åtminstone en ström som är huvudsakligen tangentiell mot ytan på nämnda bassäng vid dess gränsyta där- 456 726 29 emot och som är huvudsakligen tangentiell mot rotationsbanan för en ände av nämnda kanal vid dess gränsyta däremot, under samtidigt bibehållande av den kinetiska energin väsentligen oförändrad i materialet som överföras; samt av att energiöver- föringen omvandlas till effektbesparing.

31. 3l. Sätt enligt krav 30, k ä n n e t e c k n a t av att rotorn (2007 2507 340; 390) roteras runt tankens (14: l4Ü 14") axel (167 l6'; 16") i samma riktning som tanken.

32. Sätt enligt krav 30 eller 31, k ä n n e t e c k n a t av att materialet i nämnda matningsmoment avtappas från rotorn (200: 340) med en hastighet som är åtminstone 1,4 gånger rotorns periferihastighet.

33. Sätt enligt krav 30-32, k ä n n e t e c k n a t av att materialet i nämnda avtappningsmoment utmatas från rotorn (2507 390) med en hastighet som är låg jämfört med tangential- hastigheten för bassängens yta (242; 242“L

34. Sätt enligt krav 30~33, k ä n n e t e<:k n a t av att materialet av nämnda kanal (2127 306; 344; 394) bríngas att strömma utmed en bana som är allmänt krökt runt ett centrum som är plaoerat mellan rotorns (200; 250; 340; 390) rotatiöhs- axel och kanalens yttre ände.

35. Sätt enligt krav 30-34, k ä n n e t e c k n a t av att nämnda energiöverföring anbringas direkt för att minska den effekt som krävs för att rotera tanken (l4") och detta genom att fixera rotorn (390) vid tanken (l4") med inloppet (398) till nämnda kanal (394) åtskilt från tankens (l4“) axel (l6") med en sträcka som ärxnindre än halva tankens radie.