SE452421B - Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating - Google Patents
Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coatingInfo
- Publication number
- SE452421B SE452421B SE8603900A SE8603900A SE452421B SE 452421 B SE452421 B SE 452421B SE 8603900 A SE8603900 A SE 8603900A SE 8603900 A SE8603900 A SE 8603900A SE 452421 B SE452421 B SE 452421B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- coating
- metal
- electrode
- welded metal
- welded
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
Description
15 20 25 30 35 452 421 vilken elektrod består dels av en metallkärna av mjukt kol- stål, och dels av en beläggning, vilken innehåller marmor, flusspat, ferrokrom, ferromolybden, ferrotitan, ferrokisel, ferrovanadin, ferromangan, grafit, glimmer, cellulosa och so- da, och i vilken, enligt uppfinningen, beläggningen uppvisar följande sammansättning (i vikt-%): marmor 18-25 flusspat 11-18 ferrokrom 12,5-15 ferromolybden 25-30 ferrotitan 5-6 ferrokisel 4,2-5 ferrovanadin 8-10 ferromangan 0,7-1,2 grafit 2,5-3 glimmer 0,5-1,5 cellulosa 0,5-1,5 soda 0,4-0,6 Inlegering av krom, som ingår i ferrokrom, i den pâsvetsade metallen ger metallen en rad värdefulla och nödvändiga egenska- per. Den âstadkommer förstärkning av ferrit vid härdningsförlop- pet och medverkar till att öka metallens hårdhet i värme och eldhärdighet, särskilt vid samverkan med molybden och vanadin, vilket âstadkommes genom bildning av sammansatta karbider. 152 25 30 35 452 421 which electrode consists partly of a metal core of mild carbon steel, and partly of a coating which contains marble, fluorspar, ferrochrome, ferromolybdenum, ferrotitanium, ferro-silicon, ferrovanadine, ferromanganese, graphite, mica, cellulose and soda, and in which, according to the invention, the coating has the following composition (in% by weight): marble 18-25 fluorspar 11-18 ferrochrome 12.5-15 ferrous molybdenum 25-30 ferrotitanium 5-6 ferrous silicon 4.2-5 ferrovanadine 8-10 ferro-manganese 0.7-1.2 graphite 2.5-3 mica 0.5-1.5 cellulose 0.5-1.5 soda 0.4-0.6 Alloy of chromium, which is included in ferro-chromium , in the welded metal, the metal provides a number of valuable and necessary properties. It provides reinforcement of ferrite during the curing process and contributes to increasing the hardness of the metal in heat and fire resistance, especially in interaction with molybdenum and vanadium, which is achieved by the formation of composite carbides.
Vid härdningsförloppet säkerställer krom även de sammansatta karbidernas löslighet. Dessutom förhindrar kromkarbiderna bild- ning av austenitkorn och därmed bidrar den till att höja ut- -àngstemperaturen för utfällning av andra legeringsämnens kar; bider, samt förstärker effekten av dispersionshärdningsförlop- pet, särskilt vid närvaro av molybden. Krom fördröjer också utfällningen av molybdens sammansatta karbider, och därmed bi- behålles den påsvetsade metallens eldhärdighet. 2 Vid ferrokromhalter i beläggningen under 12,5% säkerställas dock inte fullständigt alla ovannämnda egenskaper. Ferrokrom- halter över_1S% är ej heller önskvärda, eftersom vid större kromhalter i den pâsvetsade metallen, förorsakad av dess över- gång till metallen från ferrokrom, austenitområdet vid härd- 10 15 20 25 30 35 452 421 3 - ningsförloppet begränsas samtidigt som den mängd av martensit, som bildas ur austenit, minskar.During the curing process, chromium also ensures the solubility of the composite carbides. In addition, the chromium carbides prevent the formation of austenite grains and thus help to raise the exit temperature for precipitation of the vessels of other alloying elements; bites, and enhances the effect of the dispersion curing process, especially in the presence of molybdenum. Chromium also delays the precipitation of the composite carbides of molybdenum, thus maintaining the fire resistance of the welded metal. However, at ferrochrome levels in the coating below 12.5%, not all of the above properties are fully guaranteed. Ferrochrome contents above_1S% are also undesirable, since at higher chromium contents in the welded metal, caused by its transition to the metal from ferrochrome, the austenite region at the curing process is limited while the amount of martensite, which is formed from austenite, decreases.
För inlegering i den pàsvetsade metallen innehåller beläggnin- gen ferromolybden. Till skillnad från andra legeringsämnen ut- övar molybden vid anlöpningsförloppet stor inverkan på marten- sitstabiliteten. Dels ökar det även den pâsvetsade metallens sekundär- och värmehårdhet, och följaktligen dess eldhärdighet dels inverkar det starkt på en höjning av strukturdispersionen och dels förstärker det metallens hållfasthet och slagseghet.For alloying in the welded metal, the coating contains ferromolybdenum. Unlike other alloying elements, molybdenum has a large impact on martensite stability during the tempering process. On the one hand, it also increases the secondary and heat hardness of the welded metal, and consequently its fire resistance, on the other hand, it strongly influences an increase in the structural dispersion and on the other hand, it strengthens the metal's strength and impact resistance.
Molybdenlegeringen förbättrar ganska starkt den pâsvetsade me- tallens skäregenskaper, särskild då metallen härdas vid höga temperaturer (1200-1300°C). Dessa egenskaper visar sig framför allt då ferromolybdenhalten i beläggningen utgör minst 25% och vid närvaro av andra legeringsämnen (ferrovanadin, ferrokrom el.dyl.) i beläggningen. Ferromolybdenhalter i beläggningen över 30% är icke ändamålsenliga, eftersom metallens eldhärdig- het ej ökar mer.The molybdenum alloy improves quite strongly the cutting properties of the welded metal, especially when the metal is cured at high temperatures (1200-1300 ° C). These properties are manifested in particular when the ferromolybdenum content in the coating is at least 25% and in the presence of other alloying elements (ferrovanadine, ferrochrome, etc.) in the coating. Ferromolybdenum contents in the coating above 30% are not appropriate, as the fire resistance of the metal does not increase further.
Den påsvetsade metallens halt av vanadinlegering, då vanadin- halten härrör från ferrovanadin i beläggningen, utnyttjas för att åstadkomma hög eldhärdighet och förbättrade skäregenskaper hos den med vanadin legerade metallen. Detta âstadkommes genom bildning och lösning av finkorniga och stabila vanadinkarbider i austenit, varvid, ju högre härdningstemperaturen är, desto mer vanadinkarbider upplöses i austeniten. Efter härdnings- och anlöpningsförlopp kommer vanadinkarbider att utskiljas ur mar- tensit i form av findispersfaser och åstadkomma en så kallad sekundär hårdhet och öka martensithållfastheten vid anlöpnin- gen. I jämförelse med karbiderna av de andra legeringsämnena uppvisar vanadinkarbiderna den högsta hårdheten, varför de kraftigt ökar den pâsvetsade metallens motståndskraft mot slit- ning samtidigt som metallens skäregenskaper förbättras. Vana- dins mest värdefulla egenskap är dess förmåga att sönderdela korn och därmed förhindra tillväxt av austenitkorn vid metall- upphettning till höga temperaturer under härdningsförloppet.The content of the welded metal of vanadium alloy, as the vanadium content is derived from ferrovanadine in the coating, is used to achieve high fire resistance and improved cutting properties of the vanadium alloyed metal. This is accomplished by the formation and dissolution of fine-grained and stable vanadium carbides in austenite, whereby the higher the curing temperature, the more vanadium carbides are dissolved in the austenite. After curing and tempering processes, vanadium carbides will be precipitated from martensite in the form of finely dispersed phases and achieve a so-called secondary hardness and increase the martensite strength during tempering. In comparison with the carbides of the other alloying elements, the vanadium carbides have the highest hardness, which is why they greatly increase the resistance of the welded metal to abrasion while at the same time improving the cutting properties of the metal. Vanadine's most valuable property is its ability to decompose grains and thereby prevent the growth of austenite grains during metal heating to high temperatures during the curing process.
Vanadin förstärker även den påsvetsade metallens hârdfasthet och dess seghet. Vanadinlegeringens effekt visar sig i full utsträckning endast vid en ferrovanadinhalt i beläggningen av 10 15 20 25 30 35 452 421 minst 8%, och optimala halter av de andra legeringsämnena. vid ferrovanadinhalter i beläggningen över 10% förändras be- läggningens eldhärdighet endast obetydligt.Vanadium also strengthens the hardness of the welded metal and its toughness. The effect of the vanadium alloy is fully manifested only at a ferrovanadine content in the coating of at least 8%, and optimum levels of the other alloying elements. at ferrovanadine contents in the coating above 10%, the fire resistance of the coating changes only insignificantly.
Ferroliselnärvaro i elektrodernas beläggning är nödvändig för den påsvetsade metallens desoxidering med kisel, som vid vissa halter ökar metallens håll- och slitstyrka samt dess slagseg- het. Kisel förstärker även martensitstabiliteten vid anlöpnings- förloppet, särskilt vid närvaro av krom, eftersom karbidernas utfällning vid höga temperaturer minskar. Till följd därav ökar även den med kisel legerade metallens eldhärdighet och dess vär- mehârdhet. För att uppnå optimala egenskaper för metallen medelst kisellegeringen, måste ferrokiselhalten i elektrodbeläggningen ligga inom gränserna 4,2-5%. Vid ferrokiselhalter under 4,2% upp- nås ej den nödvändiga effekten, och vid ferrokiselhalter över 5% minskar den påsvetsade metallens slagseghet.The presence of ferro-silicon in the electrode coating is necessary for the deoxidation of the welded metal with silicon, which at certain levels increases the metal's durability and wear resistance and its impact resistance. Silicon also strengthens the martensite stability during the tempering process, especially in the presence of chromium, as the precipitation of the carbides at high temperatures decreases. As a result, the fire resistance of the silicon alloy metal and its heat hardness also increase. In order to achieve optimum properties for the metal by means of the silicon alloy, the ferro-silicon content in the electrode coating must be within the limits of 4.2-5%. At ferro-silicon contents below 4.2%, the necessary effect is not achieved, and at ferro-silicon contents above 5%, the impact strength of the welded metal decreases.
För att sänka metallens känslighet mot överhettning under härd- ningsförloppet vid höga temperaturer legeras den påsvetsade me- tallen med titan, som ingår i elektrodbeläggningen i form av ferrotitan. Titanlegeringen gör det möjligt att utan försämring av den påsvetsade metallens mekaniska egenskaper och struktur höja härdningstemperaturen med nästan 50°C. Därvid överföres till fast lösning betydligt större mängder av de i austenit svârlösliga vanadinkarbiderna, samt sammansatta molybden- och kromkarbider, som deltar i förbättringen av metallens eldhär- dighet, slitstyrka och skäregenskaper. Dessutom bidrar titanle- geringen till bildning av mer findispersa strukturer hos den påsvetsade metallen, vilket ökar metallens hâllfasthet och slag- seghet. Titan är även det starkaste desoxidationsmedlet. Ferro- titans optimala halt i beläggningen, vilken åstadkommer ovan- nämnda egenskaper i den påsvetsade metallen, är vid gemensam inverkan av andra legeringsämnen 5-6%.To reduce the metal's sensitivity to overheating during the curing process at high temperatures, the welded metal is alloyed with titanium, which is included in the electrode coating in the form of ferrous titanium. The titanium alloy makes it possible to raise the curing temperature by almost 50 ° C without deteriorating the mechanical properties and structure of the welded metal. Significantly larger amounts of the vanadium carbides which are difficult to solve in austenite are transferred to a solid solution, as well as composite molybdenum and chromium carbides, which participate in the improvement of the metal's fire resistance, wear resistance and cutting properties. In addition, the titanium alloy contributes to the formation of more finely dispersed structures in the welded metal, which increases the strength and impact strength of the metal. Titanium is also the strongest deoxidizer. The optimum content of ferro-titanium in the coating, which provides the above-mentioned properties in the welded metal, is 5-6% with the joint action of other alloying elements.
Den mest fullständiga desoxidationen av den påsvetsade metal- len uppnås med sammansatta desoxidationsmedel. För detta ända- mål ingår även ferromangan i elektrodbeläggningen, förutom fer- rokisel och ferrotitan. Manganlegeringen i den påsvetsade me- tallen ökar även lösligheten av de i austenit svårlösliga vana- 10 15 20 25 30 35 452 421 5 _ din- och molybdenkarbiderna, vilka karbider ökar metallens eld- härdighet, varm- och sekundär hårdhet. Mangan minskar även sva- velhalten i den påsvetsade metallen och sänker därvid metal- lens känslighet mot sprickbildningar. För hög halt av mangan i den påsvetsade metallen ökar dock vid härdningen mängden återstående austenit, som minskar den påsvetsade metallens hård- het och eldhärdighet. Därför måste ferromanganhalten i belägg- ningen ligga inom gränserna O;7-1,2%. Vid en sådan halt säker- ställes helt den påsvetsade metallens ovan nämnda egenskaper genom dess manganlegering.The most complete deoxidation of the welded metal is achieved with composite deoxidizing agents. For this purpose, ferro-manganese is also included in the electrode coating, in addition to ferro-silicon and ferro-titanium. The manganese alloy in the welded metal also increases the solubility of the austenite-insoluble vanadium and molybdenum carbides, which carbides increase the fire resistance, heat and secondary hardness of the metal. Manganese also reduces the sulfur content of the welded metal, thereby lowering the metal's sensitivity to cracking. However, too high a content of manganese in the welded metal increases the amount of austenite remaining during curing, which reduces the hardness and fire resistance of the welded metal. Therefore, the ferromanganese content of the coating must be within the limits of 0.7-1.2%. At such a content, the above-mentioned properties of the welded metal are completely ensured by its manganese alloy.
Marmor- och flusspathalterna i beläggningen säkerställer den påsvetsade metallens goda slaggskydd mot luftens syr- och kväv- gas, tryggar stabiliteten vid ljusbågbränning och en god form- ning av den påsvetsade metallens lager. Kalciumoxid, som bildas vid smältningsförloppet, inverkar också gynnsamt på minskning av svavelhalten i den påsvetsade metallen, varigenom dess benä- genhet till sprickbildningar minskar. För att få optimala egen- skaper för slaggen, som bildas vid beläggningens smältning, vil- ka säkerställer dels en likformig beläggning av den påsvetsade metallens lager, dels en lätt frânskiljning av en slaggskorpa från beläggningen, dels en god stabilitet vid ljusbågbränning och dels en god formning av den påsvetsade metallens fogar, måste marmor- och flusspathalter i beläggningen ligga inom grän- serna 18-25 resp. 11-18 vikt-%. vid marmor- och flusspathalter mindre än 18 resp. 11 vikt-% försämras slaggens täckförmåga och frânskiljning från den påsvetsade metallen. Vid högre hal- ter av de ovannämnda ämnena än 25 resp. 18 vikt-% försämras elekt- rodens svetstekniska egenskapen samtidigt som antalet nödvän- diga legeringsämnen i beläggningen minskar.The marble and flux spatula contents in the coating ensure the welded metal's good slag protection against the oxygen and nitrogen gas in the air, ensure the stability during arc firing and a good formation of the welded metal layer. Calcium oxide, which is formed during the melting process, also has a beneficial effect on reducing the sulfur content of the welded metal, thereby reducing its tendency to crack. In order to obtain optimal properties for the slag, which is formed during the melting of the coating, which ensures a uniform coating of the welded metal layer, an easy separation of a slag crust from the coating, a good stability during arc firing and a good shaping of the joints of the welded metal, marble and flux spatula contents in the coating must be within the limits 18-25 resp. 11-18% by weight. for marble and flux spatula contents less than 18 resp. 11% by weight, the opacity and separation of the slag from the welded metal deteriorates. At higher levels of the above substances than 25 resp. 18% by weight, the welding property of the electrode deteriorates at the same time as the number of necessary alloying elements in the coating decreases.
För bildning av legeringselementens karbider, vilka bidrar till eldhärdighet och slitstyrka samt förbättrar metallens skäregen- skaper, innehåller elektrodbeläggningen grafit, vilken övergår till den påsvetsade metallen i kolform. Grafithalten begränsas strikt i beroende av i beläggningen ingående ferrokrom, ferro- molybden, ferrovanadin och andra legeringskomponenter. För att nå maximalhalt av karbider i den påsvetsade metallen måste gra- fithalten i beläggningen ligga inom gränserna 2,5-3 vikt-%. 10 15 20 25 30 452 421 Vid grafithalter mindre än 2,5% säkerställes ej att man er- håller den nödvändiga eldhärdigheten, medan halter över 3% ej är ändamålsenliga, eftersom den påsvetsade metallens anlöpning i detta fall försämras betydligt.To form the carbides of the alloying elements, which contribute to fire resistance and abrasion resistance and improve the cutting properties of the metal, the electrode coating contains graphite, which is transferred to the welded metal in carbon form. The graphite content is strictly limited depending on the ferrochrome, ferromolybdenum, ferrovanadine and other alloy components included in the coating. To reach the maximum content of carbides in the welded metal, the graphite content of the coating must be within the limits of 2.5-3% by weight. 10 15 20 25 30 452 421 With graphite contents of less than 2.5%, it is not ensured that the necessary fire resistance is obtained, while contents above 3% are not expedient, since the annealing of the welded metal in this case deteriorates significantly.
Såsom mjukningsmedel, som förbättrar plastiska egenskaper hos beläggningens elektrodmassa, innehåller elektrodbeläggningen glimmer, cellulosa och soda i följande mängder (vikt-%): glimmer 0,5-1,5 cellulosa 0,5-1,5 soda 0,4-0,6.As plasticizers, which improve the plastic properties of the electrode mass of the coating, the electrode coating contains mica, cellulose and soda in the following amounts (% by weight): mica 0.5-1.5 cellulose 0.5-1.5 soda 0.4-0, 6.
Dessa komponenter underlättar anbringandet av beläggningen på elektrodkärnor under elektrodernas ompressning. Vid glimmer-, cellulosa- och sodahalter mindre än 0,5, 0,5 resp. 0,4% säker- ställs ej bildning av en plastisk beläggningsmassa samtidigt som elektrodernas ompressning försvåras. Halter över 1,5, 1,5 resp. 0,6% är ej ändamålsenliga, eftersom någon ytterligare höj- ning av beläggningsmassans plastiska egenskaper ej iakttas.These components facilitate the application of the coating to electrode cores during compression of the electrodes. For mica, cellulose and soda contents less than 0.5, 0.5 resp. 0.4% does not ensure the formation of a plastic coating mass at the same time as the compression of the electrodes is made more difficult. Concentrations above 1.5, 1.5 resp. 0.6% is not expedient, as no further increase in the plastic properties of the coating mass is observed.
Det huvudsakliga kriteriet för val av elektrodbeläggningens sammansättning är att den skall vara sådan att en pâsvetsad metall erhålles, som vid bearbetning genom skärning uppvisar goda egenskaper vad gäller eldhärdighet, slitstyrka och hård- het.The main criterion for choosing the composition of the electrode coating is that it should be such that a welded metal is obtained which, when machined by cutting, exhibits good properties in terms of fire resistance, wear resistance and hardness.
Undersökning av den påsvetsade metallens eldhärdighet utfördes under laboratoriebetingelser medelst mätning av hårdheten hos metallen, erhållen vid pâsvetsning med tre typer av elektro- der (tabell 1) efter fyra timmars uthärdning vid 625°C och fö- regående aducering, härdning och anlöpning vid optimala betin- gelser för värmebehandlingen. 10 15 20 25 30 35 452 421 Tabell 1 Komponenter i Komponenternas halt i beläggningen elektrodbelägg- (i Vikt"%) ningar I typ II typ III typ marmor 24,1 22,5 ~ 18,8 flusspat 18 14,5 11 grafit 2,5 2,7 3,0 ferrokrom 12,5 13,5 15 ferromolybden 25 27 30 ferrovanadin 8 9 10 ferrotitan 5 5,4 6 ferrokisel 4,2 4,5 5 ferromangan 0,7 0,9 1,2 glimmer 0,5 1,0 1,5 cellulosa 0,5 1,0 1,5 soda 0,4 0,5 0,6 I tabell 2 ges data om den erhållna eldhärdigheten.Examination of the fire resistance of the welded metal was performed under laboratory conditions by measuring the hardness of the metal, obtained by welding with three types of electrodes (Table 1) after four hours of curing at 625 ° C and prior formation, curing and tempering at optimal conditions. for the heat treatment. 10 15 20 25 30 35 452 421 Table 1 Components in the content of the components in the coating electrode coatings (in Weight "%) I type II type III type marble 24.1 22.5 ~ 18.8 fluorspar 18 14.5 11 graphite 2 , 5 2,7 3,0 ferrous chromium 12,5 13,5 15 ferrous molybdenum 25 27 30 ferrovanadine 8 9 10 ferrous titanium 5 5,4 6 ferrous silicon 4,2 4,5 5 ferrous manganese 0,7 0,9 1,2 mica 0 .5 1.0 1.5 cellulose 0.5 1.0 1.5 soda 0.4 0.5 0.6 Table 2 gives data on the fire resistance obtained.
Tabell 2 Typ av elektrodbeläggning I II III Eldhärdighet, H R C 59 60 61 Som framgår av tabell 2 är eldhärdigheten hos den med tre elekt- rodtyper pâsvetsade metallen HRC 59-61, vilket ej överträffas av eldhärdigheten hos det klassiska snabbstâlet, som innehål- ler 18% volfram.Table 2 Type of electrode coating I II III Fire resistance, HRC 59 60 61 As shown in Table 2, the fire resistance of the metal welded with three electrode types is HRC 59-61, which is not surpassed by the fire resistance of the classic high-speed steel, which contains 18 % tungsten.
I syfte att undersöka den pâsvetsade metallens slitstyrka i de tre elektrodtyperna, vars beläggningssammansättning visas i tabell 1, påsvetsades genomgångssvarvstål, varmed man utför- de bearbetning av ett konstruktionskolstâl under följande ar- betsförhàllanden: skärhastighet 45 m/min, skärdjup 3 mm, mat- ningshastighet 0,25 mm/varv. 10 15 20 25 30 35 452 421 8 - I tabell 3 anges de påsvetsade svarvstâlens slitstyrka.In order to investigate the wear resistance of the welded metal in the three types of electrodes, the coating composition of which is shown in Table 1, through-turning steel was welded, with which machining of a structural carbon steel was carried out under the following working conditions: cutting speed 45 m / min, cutting depth 3 mm, cutting depth 3 mm 0.25 mm / rev. 10 15 20 25 30 35 452 421 8 - Table 3 shows the wear resistance of the welded turning steels.
Tabell 3 Typ av elektrod I II III Svarvstâlens slitstyrka 67 75 70 Som framgår av denna tabell.utgör slitstyrkan hos de med före- liggande elektroder pâsvetsade svarvstàlen 67-75 min. före trubbning, under det att slitstyrkan hos svarvstál av högvol- framsnabbstâl med en volframhalt av 18% är 60 min.Table 3 Type of electrode I II III Durability of the turning steel 67 75 70 As can be seen from this table, the wear resistance of the turning steel welded to the existing electrodes is 67-75 min. before blunting, while the wear resistance of high-speed high-speed turning steel with a tungsten content of 18% is 60 min.
- Med syfte att bestämma beläggningsmassans plastiska egenskaper utfördes provompressningar med tre elektrodtyper, vilkas belägg- ningssammansättningar visas i tabell 4. ' Tabell 4 Komponenter i elektrod- Komponenternas halt i elektrod- beläggningar beläggningen (i vikt-%) Typ I Typ II Typ III 1 2 3 4 marmor 20,6 20,9 _ 21 flusspat 17 16 12,7 grafit ' 3 2,8 2,5 ferrokrom 13 14 15 ferromolybden 26 28 29 ferrovanadin 10 9 8 ferrotitan 5 5,8 6 ferrokisel 4,4 4,6 8 ferromangan 4,0 0,9 0,8 glimmer 0,5 1,0 1,5 eellulosa 0,5 1,0 1,5 Soda 0,4 0,5 0,6 Dessa ompressningar med de nämnda sammansättningarna för elekt- rodbeläggningarna bekräftade att dessa innehåller en optimal mängd glimmer, cellulosa och soda. 10 15 20 25 30 35 452 421 Inom de nämnda gränserna säkerställer de (glimmer, cellulosa och soda) erhâllandet av en tillräckligt plastisk beläggnings- massa, vilken utan vidare svårigheter anbringas på elektrod- kärnor under ompressningsprocessen.- In order to determine the plastic properties of the coating composition, test presses were performed with three electrode types, the coating compositions of which are shown in Table 4. 'Table 4 Components in electrode- The content of the components in electrode coatings coating (in% by weight) Type I Type II Type III 1 2 3 4 marble 20,6 20,9 _ 21 flusspat 17 16 12,7 graphite '3 2,8 2,5 ferro-chromium 13 14 15 ferro-molybdenum 26 28 29 ferrovanadine 10 9 8 ferrotitan 5 5,8 6 ferro-silicon 4,4 4 .6 8 ferromanganese 4.0 0.9 0.8 mica 0.5 1.0 1.5 cellulose 0.5 1.0 1.5 Soda 0.4 0.5 0.6 These compresses with the mentioned compositions for The electrode coatings confirmed that they contain an optimal amount of mica, cellulose and soda. 10 15 20 25 30 35 452 421 Within the mentioned limits, they (mica, cellulose and soda) ensure the obtaining of a sufficient plastic coating mass, which is easily applied to electrode cores during the pressing process.
Föreliggande elektroder kännetecknas förutom av den pâsvetsade metallens goda eldhärdighet och skäregenskaper även av goda svetstekniska egenskaper. De säkerställer dels svetsbågens lät- ta antändning och stabila brinnande, dels slaggskorpans goda frånskiljning från den påsvetsade metallen och dels fullstän- dig frânvaro av porer, sprickor och slagginneslutningar i den påsvetsade metallen.In addition to the good fire resistance and cutting properties of the welded metal, the present electrodes are also characterized by good welding properties. They ensure the easy ignition and stable burning of the welding arc, as well as the good separation of the slag crust from the welded metal and the complete absence of pores, cracks and slag inclusions in the welded metal.
Efter aducering får den påsvetsade metallen en hårdhet HRC upp till 26 och bearbetas lätt med ett snabbstâlskärverktyg.After addition, the welded metal has a hardness HRC of up to 26 and is easily machined with a high-speed steel cutting tool.
Efter härdning och anlöpning är dess hårdhet HRC 62-75.After curing and tempering, its hardness is HRC 62-75.
Efter bearbetning av kraftigt bearbetade legerade och höglege- rade krom-, kromnickel-, kromvolfram- och andra stål och lege- ringar får det med de föreslagna elektroderna pâsvetsade skär- stâlet en hållfasthet, vilken tre-fyra gånger överstiger häll- fastheten hos verktyg, som är framställda av ett volfram-molyb- densnabbstâl, och ej överträffas, utan till och med överstiger hàllfastheten hos verktygsframställda högvolframsnabbstål, som innehåller 18% volfram.After machining heavily machined alloyed and high-alloyed chromium, chromium-nickel, chromium tungsten and other steels and alloys, the cutting steel welded with the proposed electrodes has a strength which exceeds three to four times the pour strength of tools. which are made of tungsten-molybdenum high-speed steel, and are not surpassed, but even exceed the strength of tool-made high-tungsten high-speed steels, which contain 18% tungsten.
Föreliggande uppfinning kan med största fördel användas för ljusbâgpâsvetsning på bimetalliska metallskärverktyg, t.ex. fräsar, skärstâl, försänkare, gängtappar, borrar, upprymnings- dorn, insatser, stampar osv.The present invention can be used with the greatest advantage for arc welding on bimetallic metal cutting tools, e.g. cutters, cutting steels, countersinks, threaded pins, drills, reaming mandrels, inserts, rams, etc.
Dessutom kan uppfinningen vara användbar för framställning av verktyg, vilka användes för bearbetning av icke metalliska ma- terial (trä, plast, gummi osv.), samt även för en förstärkande och repererande pâsvetsning på'stampar för varm- och kallpress- ning.In addition, the invention can be useful for the production of tools which are used for machining non-metallic materials (wood, plastic, rubber, etc.), as well as for a reinforcing and repairing welding on hot and cold pressing pads.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1985/000007 WO1986004284A1 (en) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | Electrode for electroslag surfacing |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8603900L SE8603900L (en) | 1986-09-16 |
| SE8603900D0 SE8603900D0 (en) | 1986-09-16 |
| SE452421B true SE452421B (en) | 1987-11-30 |
Family
ID=21616887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8603900A SE452421B (en) | 1985-01-17 | 1986-09-16 | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62501343A (en) |
| AT (1) | AT385700B (en) |
| BR (1) | BR8507159A (en) |
| DE (1) | DE3590719C2 (en) |
| IN (1) | IN163762B (en) |
| SE (1) | SE452421B (en) |
| WO (1) | WO1986004284A1 (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06235057A (en) * | 1992-12-07 | 1994-08-23 | Ford Motor Co | Combined metallizing line and method for use thereof |
| CN1063376C (en) * | 1995-10-31 | 2001-03-21 | 沈阳阀门研究所 | Welding rod for high-temperature corrosion-resistant valve sealing surface build-up welding |
| CN1042708C (en) * | 1997-04-24 | 1999-03-31 | 太原工业大学 | Novel high toughness shock and wear resistant surface welding electrode |
| CN102079021B (en) * | 2011-01-26 | 2013-08-14 | 江西恒大高新技术股份有限公司 | Tubular welding wire for anti-cavitation overlaying of rotating wheel of hydraulic turbine |
| CN103071946B (en) * | 2013-01-13 | 2015-04-08 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | Supercritical ferrite and heat-resistant steel matched electrode and production method thereof |
| CN103753050B (en) * | 2014-01-03 | 2016-08-17 | 天津大桥龙兴焊接材料有限公司 | Carbon steel welding electrode for nuclear power and preparation method thereof |
| CN104708225A (en) * | 2015-02-09 | 2015-06-17 | 山东海达煤机有限公司 | Chain wheel welding rod manufacturing technology |
| CN104827208A (en) * | 2015-05-12 | 2015-08-12 | 黑龙江云鹏工矿机械设备制造有限公司 | Surfacing electrode capable of resisting inter-metallic sliding friction and extrusion abrasion for sliding shoes and preparation method of surfacing electrode |
| IL253605A0 (en) * | 2017-07-20 | 2017-09-28 | Zika Ind Ltd | Low manganese emitting welding flux |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU435911A1 (en) * | 1973-01-17 | 1974-07-15 | М. И. Разиков, Н. В. Королев, Ю. В. Сурат , О. И. Рылов Уральский политехнический институт С. М. Кирова | ELECTRODE FOR BUILT-UP |
| SU913673A1 (en) * | 1980-03-04 | 1984-02-23 | V Pt I Energet Mash | Composition of electrode coating |
| AT385701B (en) * | 1985-01-17 | 1988-05-10 | Ki Polt I | ELECTRODE FOR ARC WELDING |
-
1985
- 1985-01-17 DE DE19853590719 patent/DE3590719C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-01-17 WO PCT/SU1985/000007 patent/WO1986004284A1/en active Application Filing
- 1985-01-17 JP JP50155085A patent/JPS62501343A/en active Pending
- 1985-01-17 AT AT905585A patent/AT385700B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-01-17 BR BR8507159A patent/BR8507159A/en unknown
- 1985-02-12 IN IN101/CAL/85A patent/IN163762B/en unknown
-
1986
- 1986-09-16 SE SE8603900A patent/SE452421B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1986004284A1 (en) | 1986-07-31 |
| DE3590719T (en) | 1987-01-29 |
| DE3590719C2 (en) | 1991-01-31 |
| SE8603900L (en) | 1986-09-16 |
| IN163762B (en) | 1988-11-05 |
| AT385700B (en) | 1988-05-10 |
| ATA905585A (en) | 1987-10-15 |
| SE8603900D0 (en) | 1986-09-16 |
| BR8507159A (en) | 1987-07-14 |
| JPS62501343A (en) | 1987-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4903918B1 (en) | Ultra high strength welded joint and manufacturing method thereof | |
| JP2009248175A (en) | Tig welding method of high-strength steel using flux-containing wire | |
| KR101918866B1 (en) | TANDEM SUBMERGED ARC WELDING METHOD FOR HIGH Cr CSEF STEEL | |
| US2408620A (en) | Arc welding electrodes | |
| CN110253173A (en) | A kind of austenitic stainless steel self-shielded arc welding increasing material manufacturing flux cored wire | |
| CN110382154B (en) | Fillet welded joint and method for manufacturing same | |
| SE452421B (en) | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating | |
| JP4673710B2 (en) | Two-electrode single-sided one-pass large heat input submerged arc welding method with excellent weld metal toughness | |
| US4029934A (en) | Welding, and a steel suitable for use therein | |
| US3909253A (en) | Welding wire | |
| RU2294273C2 (en) | Powder wire for surfacing | |
| KR101915911B1 (en) | SINGLE SUBMERGED ARC WELDING METHOD FOR HIGH-Cr CSEF STEEL | |
| SE452422B (en) | Electrode for welding consisting of a powder-filled mantle of a low-carbon containing steel | |
| KR20030040067A (en) | Welding joint of large heat input welding and welding method thereof | |
| CN112496592B (en) | 15-5PH martensite precipitation hardening stainless steel metal core welding wire | |
| RU2307727C1 (en) | Powder wire charge | |
| JPH0760481A (en) | Welding material for high-cr and high-n austenitic steel | |
| SE452420B (en) | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating | |
| KR960000413B1 (en) | Flux cored wire | |
| RU2069136C1 (en) | Arc welding electrode | |
| CN110900033A (en) | Gas shielded mineral powder type 314 heat-resistant stainless steel flux-cored wire | |
| KR100581027B1 (en) | Flux cored wire for martensitic stainless steel | |
| SU913673A1 (en) | Composition of electrode coating | |
| JP3644369B2 (en) | Steel for high energy beam welding | |
| JPH0825060B2 (en) | Low-hydrogen coated arc welding rod |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8603900-5 Effective date: 19920806 Format of ref document f/p: F |