SE452420B - Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating - Google Patents
Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coatingInfo
- Publication number
- SE452420B SE452420B SE8603616A SE8603616A SE452420B SE 452420 B SE452420 B SE 452420B SE 8603616 A SE8603616 A SE 8603616A SE 8603616 A SE8603616 A SE 8603616A SE 452420 B SE452420 B SE 452420B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- coating
- electrode
- welded metal
- content
- metal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
15 20 25 30 35 452 420 2 kvantitativa och kvalitativa sammansättning kan säkerställa erhàllandet av en påsvetsad metall med hög värmebeständig- het och slithállfasthet. Quantitative and qualitative composition can ensure the obtaining of a welded metal with high heat resistance and abrasion resistance.
Detta syfte uppnås genom en elektrod för ljusbågpå- svetsning, vilken elektrod består dels av en metallstav av làgkolhaltigt stål och dels av en beläggning, vilken beläggning innehåller marmor, flusspat, ferromolybden, ferrovanadin, ferrotitan, ferrosilicium, ferromangan och grafit, och vilken, enligt uppfinningen, förutom nämnda legeringsämnen även innehåller ferrokrom och har följande sammansättning (i vikt%): marmor 30 - 40 flusspat 20 - 30 ferromolybden 8 - 12 ferrovanadin 4 - 6 ferrotitan 6 - 10 ferrosilicium 4 - 8 ferromangan 2 - 5 ferrokrom 8 - 12 grafit 0,5 - 1,0.This object is achieved by an electrode for arc welding, which electrode consists partly of a metal rod of low carbon steel and partly of a coating, which coating contains marble, fluorspar, ferromolybdenum, ferrovanadine, ferrotitanium, ferrosilicon, ferromanganese and graphite, and which, according to the invention, in addition to said alloying elements also contains ferrochromium and has the following composition (in% by weight): marble 30 - 40 flux spat 20 - 30 ferromolybdenum 8 - 12 ferrovanadine 4 - 6 ferrotitanium 6 - 10 ferrosilicon 4 - 8 ferromanganese 2 - 5 ferrochromium 8 - 12 graphite 0.5 - 1.0.
Legering av den påsvetsade metallen med i ferrokrom föreliggande krom säkerställer ferritförstärkning vid härd- ningen och bidrar till höjning av dess värmehàrdhet och värmebeständighet, särskilt i samverkan med molybden och vanadin, vilken förverkligas genom bildning av sammansatta karbider. Krom underlättar även de sammansatta karbidernas löslighet vid härdningen. Kromkarbider förhindrar dessutom uppkomst av austenitkorn och bidrar därmed till temperatur- höjning av andra legeringsämnens karbidkoagulation samt ökar dispersstelningseffekten, särskilt i närvaro av molyb- den. Krom fördröjer även koagulation av molybdens samman- satta karbider och bidrar därvid till bevarandet av den pàsvetsade metallens värmebeständighet.Alloying the welded metal with chromium present in ferrochrome ensures ferrite reinforcement during curing and contributes to increasing its heat hardness and heat resistance, especially in conjunction with molybdenum and vanadium, which is realized by the formation of composite carbides. Chromium also facilitates the solubility of the composite carbides during curing. Chromium carbides also prevent the formation of austenite grains and thus contribute to raising the temperature of the carbide coagulation of other alloying elements and increase the dispersion solidification effect, especially in the presence of molybdenum. Chromium also delays the coagulation of the composite carbides of molybdenum and thereby contributes to the preservation of the heat resistance of the welded metal.
En ferrokromhalt i beläggningen av mindre än 8% säker- ställer dock inte åstadkommande av alla ovannämnda egen- skaper, och över 12% är inte heller önskvärt, eftersom 10 15 20 25 30 35 452 420 3 metallens värmebeständighet förblir nästan oförändrad.However, a ferrochrome content in the coating of less than 8% does not ensure the achievement of all the above-mentioned properties, and more than 12% is also not desirable, since the heat resistance of the metal remains almost unchanged.
Det är känt att till skillnad från andra legerings- ämnen inverkar legering av den påsvetsade metallen med molybden starkt på martensitstabiliteten vid anlöpningen.It is known that, unlike other alloying materials, alloying of the welded metal with molybdenum has a strong effect on martensite stability during tempering.
Dels höjer den även den påsvetsade metallens sekundärhård- het och värmehàrdhet och följaktligen även dess värmebes- tändighet, dels utövar den ett avsevärt inflytande på höj- ningen av dess strukturdispersion, och dels bidrar den till dess större hållfasthet och slagseghet.On the one hand it also increases the secondary hardness and heat hardness of the welded metal and consequently also its heat resistance, on the other hand it exerts a considerable influence on the increase of its structural dispersion, and on the other hand it contributes to its greater strength and impact resistance.
Dessa egenskaper framstår dock mest påtagligt vid en ferromolybdenhalt i beläggningen av minst 8% tillsammans med andra legeringsämnen (ferrovanadin, ferrokrom o a).However, these properties are most pronounced at a ferromolybdenum content in the coating of at least 8% together with other alloying elements (ferrovanadine, ferrochrome, etc.).
En ferromolybdenhalt i beläggningen av över 12% är dock inte ändamålsenligt, eftersom i detta fall den påsvetsade metallens värmebeständighet ökas obetydligt.However, a ferromolybdenum content in the coating of more than 12% is not expedient, since in this case the heat resistance of the welded metal is increased insignificantly.
Legering av den påsvetsade metallen med Vanadin, då vanadin ingår i beläggningen i form av ferrovanadin, för- verkligas också med syfte att uppnå en hög värmebeständig- het respektive slithållfasthet genom findispersiva och fasta vanadinkarbiders bildning och lösning i austenit.Alloy of the welded metal with Vanadium, as vanadium is included in the coating in the form of ferrovanadine, is also realized with the aim of achieving a high heat resistance and wear resistance through fine dispersion and solid vanadium carbides formation and solution in austenite.
Härdningstemperaturen är därvid högre desto mera Vanadin- karbiderna löses i austenit. Efter härdningen och anlöp- ningen utskiljes vanadinkarbider ur martensit i form av finkorniga faser, som därvid bildar en s k sekundär hårdhet och stärker martensithållfastheten vid anlöpningen. I jämförelse med karbider av andra legeringsämnen känne- tecknas vanadinkarbider av större hållfasthet, och därför ökar de påtagligt den pàsvetsade metallens motståndkraft mot förslitning. En ganska värdefull egenskap hos Vanadin är även dess förmåga att krossa korn och därmed förhindra uppkomst av austenitkorn vid metallens uppvärmning under ett härdningsförlopp. Vanadin ökar också den påsvetsade metallens hållfasthet och seghet. Den mest fullständiga effekten med en vanadinlegering uppnås dock vid en ferro- vanadinhalt i elektrodbeläggningen av minst 4% och vid en optimal uppsättning av andra legeringsämnen. Vid en ferrovanadinhalt i beläggningen av över 6% ökar värmebe- ständigheten obetydligt. 10 15 20 25 30 35 452 420 4 Förekomst av ferrosilicium i beläggningen är betingat av nödvändigheten för svetsbadet att desoxideras med kisel, vilken innehálles i ferrosilicium. Kisel stärker dessutom den påsvetsade metallens hállfasthet, slithàllfasthet och slagseghet. Den stärker även martensitbeständigheten vid anlöpningen, speciellt vid närvaro av krom, eftersom vid höga temperaturer karbidernas koagulation minskar. Som följd därav ökar även värmebeständigheten för den med kisel legerade påsvetsade metallen. Vid en bestämd halt av andra legeringsämnen säkerställes den påsvetsade kisellegerade metallens optimala egenskaper med en ferrosiliciumhalt i beläggningen inom gränserna 4-8%. Vid en ferrosilicium- halt i beläggningen av mindre än 4% uppnås inte den full- ständiga effekten av kisellegeringen, och vid en halt över 8% minskar den påsvetsade metallens slagseghet påtagligt.The curing temperature is higher the more the vanadium carbides are dissolved in austenite. After curing and tempering, vanadium carbides are precipitated from martensite in the form of fine-grained phases, which thereby form a so-called secondary hardness and strengthen the martensite strength during tempering. In comparison with carbides of other alloying elements, vanadium carbides are characterized by greater strength, and therefore they significantly increase the resistance of the welded metal to abrasion. A rather valuable property of Vanadium is also its ability to crush grains and thereby prevent the formation of austenite grains during the heating of the metal during a curing process. Vanadium also increases the strength and toughness of the welded metal. However, the most complete effect with a vanadium alloy is achieved with a ferro-vanadium content in the electrode coating of at least 4% and with an optimal set of other alloying elements. At a ferrovanadine content in the coating of over 6%, the heat resistance increases insignificantly. The presence of ferrosilicon in the coating is due to the necessity for the welding bath to be deoxidized with silicon, which is contained in ferrosilicon. Silicon also strengthens the strength, abrasion resistance and impact resistance of the welded metal. It also strengthens the martensite resistance during tempering, especially in the presence of chromium, because at high temperatures the coagulation of the carbides decreases. As a result, the heat resistance of the silicon alloy welded metal also increases. At a certain content of other alloying elements, the optimum properties of the welded silicon alloy metal are ensured with a ferrosilicon content in the coating within the limits of 4-8%. At a ferrosilicon content in the coating of less than 4%, the complete effect of the silicon alloy is not achieved, and at a content above 8%, the impact strength of the welded metal decreases significantly.
För att sänka metallens känslighet mot överhettning under härdningsförloppet vid höga temperaturer legeras den påsvetsade metallen med titan, vilket ingår i elektro- dernas beläggning i form av ferrotitan. Titanlegeringen ger möjlighet att utan försämring av den påsvetsade metal- lens mekaniska egenskaper och dess struktur höja härdnings- temperaturen nästan upp till 50°C. Därvid överföres till en fast lösning.en betydligt större mängd av i austenit_ svårlösliga vanadinkarbider samt sammansatta molybden- och kromkarbider, vilka bidrar till ökning av den påsvetsade metallens värmebeständighet respektive slithállfasthet.To reduce the metal's sensitivity to overheating during the curing process at high temperatures, the welded metal is alloyed with titanium, which is included in the electrode coating in the form of ferrotitanium. The titanium alloy makes it possible to raise the curing temperature almost up to 50 ° C without deteriorating the mechanical properties of the welded metal and its structure. A considerably larger amount of vanadium carbides which are difficult to dissolve in austenite and composite molybdenum and chromium carbides are transferred to a solid solution, which contribute to an increase in the heat resistance and wear resistance of the welded metal, respectively.
Dessutom bidrar títanlegeringen till bildning av mera findispersiva strukturer hos den påsvetsade metallen, vilka ökar dess hállfasthet och slagseghet. Titan utgör även det starkaste desoxidationsmedlet. Den optimala halten av ferrotitan i beläggningen, vilken halt säkerställer erhållande av den påsvetsade metallens nödvändiga egen- skaper vid samverkan med andra legeringsämnen,är 6-l0%.In addition, the titanium alloy contributes to the formation of more finely dispersive structures of the welded metal, which increase its strength and impact resistance. Titanium is also the strongest deoxidizer. The optimum content of ferrous titanium in the coating, which content ensures that the required properties of the welded metal are obtained when interacting with other alloying elements, is 6-10%.
Den mest fullständiga desoxidationen och erhållande av hållfasthet för den påsvetsade metallen uppnås genom komplexdesoxidation. För detta ändamål ingår i elektrod- beläggningen förutom ferrosilicium och ferrotitan även 10 15 20 25 30 35 452 420 »- 5 ferromangan. Manganlegeringen bidrar också till större löslighet av i austenit svárlösliga vanadin- och molybden- karbider, vilka starkast ökar den pàsvetsade metallens värmebeständighet respektive slithàllfasthet. Mangan är även ett desulfureringsmedel, dvs utgör ett medel vilket bidrar till sänkning av svavelhalten i den pàsvetsade metal- len och minskning av dess benägenhet till sprickbildning.The most complete deoxidation and obtaining strength of the welded metal is achieved by complex deoxidation. For this purpose, in addition to ferro-silicon and ferrotitanium, the electrode coating also includes ferro-manganese. The manganese alloy also contributes to greater solubility of vanadium and molybdenum carbides, which are sparingly soluble in austenite, which most strongly increase the heat resistance and abrasion resistance of the welded metal. Manganese is also a desulfurizing agent, ie it is an agent which contributes to lowering the sulfur content of the welded metal and reducing its tendency to crack.
Den mera fullständiga effekten av den pàsvetsade metallens manganlegering uppnås därvid endast i de fall när ferro- manganhalten i elektrodbeläggningen är 2-5%. Om ferromangan- halten är mindre än 2%, uppnås inte den nödvändiga effekten, medan vid över 5% den pàsvetsade metallens anlöpning för- svåras.The more complete effect of the manganese alloy of the welded metal is achieved only in cases where the ferromanganese content in the electrode coating is 2-5%. If the ferro-manganese content is less than 2%, the necessary effect is not achieved, while at more than 5% the tempering of the welded metal becomes more difficult.
Det är känt att förekomsten av slaggbildande ämnen, marmor och flusspat, i elektrodbeläggningen är nödvändig för att bilda ett slaggskydd för den pàsvetsade metallen från inverkan av luftens syrgas och kvävgas. Förekomst av slaggbildande ämnen i elektrodbeläggningen tryggar sta- biliteten hos svetsbàgen och den erforderliga utformningen av skiktet av den pàsvetsade metallen bidrar till ett förut- bestämt svavelinnehåll i metallen o.d. För att uppnå nöd- vändiga egenskaper hos slaggskyddet för den pàsvetsade metallen vid ett förutbestämt innehåll av andra komponenter måste innehållet av marmor och flusspat i beläggningen vara inom 30-40% respektive 20-30%. Vid rubbning av detta förhållande ändras slaggens fysikaliska egenskaper, och till följd därav erhålles en dålig metallpäsvetsning, för- sämras slaggskorpans frànskiljande från den pàsvetsade metallen o.d.It is known that the presence of slag-forming substances, marble and fluorspar, in the electrode coating is necessary to form a slag protection for the welded metal from the action of the oxygen and nitrogen gas in the air. The presence of slag-forming substances in the electrode coating ensures the stability of the welding arc and the required design of the layer of the welded metal contributes to a predetermined sulfur content in the metal and the like. In order to achieve the necessary properties of the slag protection for the welded metal at a predetermined content of other components, the content of marble and fluorspar in the coating must be within 30-40% and 20-30%, respectively. When this condition is disturbed, the physical properties of the slag change, and as a result a poor metal welding is obtained, the separation of the slag crust from the welded metal and so on is impaired.
För att bilda karbider av legeringsämnen, vilka bidrar till àstadkommande av den pàsvetsade metallens värmebe- ständighet respektive slithállfasthet, innehåller elektrod- beläggningen grafit, vilken i den pàsvetsade metallen över- gàr i kolform. Kolhalten beror på mängden av karbidbildande ämnen i beläggningen och pà den pàsvetsade metallens arbetsbetingelser. För att få de optimala egenskaperna hos den pàsvetsade metallen, avsedd för arbete under upp- 10 15 20 25 30 35 452 420 6 värmning till höga temperaturer och under betydande slag- påkänningar, måste grafithalten i beläggningen vara inom gränserna 0,5-l,O%. Vid grafithalter mindre än O,5% säker- ställes inte den pàsvetsade metallens nödvändiga hårdhet och värmebeständighet, medan vid grafithalter över l,0% den pásvetsade metallens anlöpning försämras.To form carbides of alloying elements, which contribute to achieving the heat resistance and abrasion resistance of the welded metal, the electrode coating contains graphite, which in the welded metal turns into carbon form. The carbon content depends on the amount of carbide-forming substances in the coating and on the working conditions of the welded metal. In order to obtain the optimum properties of the welded metal, intended for work under heating to high temperatures and under significant impact stresses, the graphite content of the coating must be within the limits of 0.5-l. O%. At graphite contents less than 0.5%, the required hardness and heat resistance of the welded metal are not ensured, while at graphite contents above 1.0%, the annealing of the welded metal deteriorates.
Det är även ändamålsenligt att beläggningen förutom de ovannämnda komponenterna innehåller, såsom plastifi- ceringsmedel, följande komponenter (i vikt%): glimmer 0,5 - 1,5 cellulosa 0,5 - 1,5 soda 0,4 - 0,6.It is also expedient for the coating to contain, in addition to the above-mentioned components, as plasticizers, the following components (in% by weight): mica 0.5 - 1.5 cellulose 0.5 - 1.5 soda 0.4 - 0.6.
Halterna av glimmer, cellulosa och soda i elektrod- beläggningen bidrar till uppnáende av högre plastiska egenskaper hos beläggningsmassan och underlättar dess an- bringande på elektrodkärnor under elektrodernas ompress- ningsförlopp.The levels of mica, cellulose and soda in the electrode coating contribute to achieving higher plastic properties of the coating composition and facilitate its application to electrode cores during the compression process of the electrodes.
Halterna av glimmer, cellulosa och soda i mängder mindre än 0,5, 0,5 respektive 0,4 vikt% säkerställer inte erhållandet av en plastisk beläggningsmassa och försvårar elektrodompressning, medan mängder över 1,5, 1,5 respek- tive 0,6 vikt% inte är rationellt, eftersom någon ytterligare höjning av plasticiteten hos elektrodens beläggningsmassa inte iakttas.The levels of mica, cellulose and soda in amounts less than 0.5, 0.5 and 0.4% by weight, respectively, do not ensure the obtaining of a plastic coating mass and make electrodepressure more difficult, while amounts above 1.5, 1.5 and 0, respectively. 6% by weight is not rational, since no further increase in the plasticity of the coating mass of the electrode is observed.
Föredragen utföringsform av uppfinningen Den föreliggande uppfinningens övriga egenskaper och fördelar beskrives närmare nedan under hänvisning till konkreta exempel på utföringsformer därav.Preferred Embodiment of the Invention The other features and advantages of the present invention are described in more detail below with reference to concrete examples of embodiments thereof.
Den enligt uppfinningen föreslagna elektroden för ljusbàgpàsvetsning består dels av en metallkärna av ett làgkolhaltigt stål och dels av en beläggning, vilken inne- håller marmor, flusspat, ferromolybden, ferrovanadin, ferro- titan, ferrosilicium, ferromangan och grafit.The electrode for arc welding proposed according to the invention consists partly of a metal core of a low-carbon steel and partly of a coating which contains marble, fluorspar, ferro-molybdenum, ferrovanadine, ferrotitanium, ferrosilicon, ferromanganese and graphite.
Förutom de nämnda legeringsämnena innehåller belägg- ningen enligt uppfinningen även ferrokrom och har följande sammansättning (vikt%): 10 15 20 25 30 452 420 w 7 marmor 30 - 40 flusspat 20 - 30 ferromolybden 8 - 12 ferrovanadin 4 - 6 ferrotitan 6 - 10 ferrosilicium 4 - 8 ferromangan 2 - 5 ferrokrom 8 - 12 grafit 0,5 - 1,0.In addition to the mentioned alloying elements, the coating according to the invention also contains ferrochrome and has the following composition (weight%): 10 15 20 25 30 452 420 w 7 marble 30 - 40 flux spat 20 - 30 ferro molybdenum 8 - 12 ferrovanadine 4 - 6 ferrous titanium 6 - 10 ferrosilicon 4 - 8 ferromangan 2 - 5 ferrochromium 8 - 12 graphite 0.5 - 1.0.
Det huvudsakliga kriteriet för valet av eletrodbe- läggningens kvalitativa och kvantitativa sammansättning är att åstadkomma en påsvetsad metall, vilken känne- tecknas av en hög värmebeständighet respektive slithàll- fasthet vid uppvärmningsförhållande upp till höga tempe- raturer Vv600°C) samt stora slagbeslastningar 0v250 ton).The main criterion for the choice of the qualitative and quantitative composition of the electrode coating is to produce a welded metal, which is characterized by a high heat resistance and abrasion resistance at heating conditions up to high temperatures Vv600 ° C) and large impact loads 0v50) .
Elektroder med den föreslagna sammansättningen har en väsent- lig fördel framför kända elektroder av samma typ, vilket bekräftas experimentellt.Electrodes with the proposed composition have a significant advantage over known electrodes of the same type, which is confirmed experimentally.
Beläggningsmassans goda plastiska egenskaper, vilka bidrar till dess anbringande pà elektrodkärnor under elek- trodernas ompressningsförlopp, uppnås då beläggningen inne- håller (i vikt%): glimmer 0,5-1,5, cellulosa 0,5-1,5 och Soda o,4-o,e. ' Den påsvetsade metallens värmebeständighet undersöktes under laboratoriebetingelser genom mätning av hårdhet hos metall erhàllen vid pàsvetsning med tre typer av elektroder (tab 1) efter fyra timmars uppehàllstid vid 600°C efter föregående aducering, härdning och anlöpning vid optimala betingelser för värmebehandlingen. ...,._.._ ....~......... _ .. _ .... . _..........-..............>~ - 10 15 20 25 30 35 452 420 8 TABELL 1 Beläggnings- Halt av beläggningskomponenter i vikt% komponenter elektrod elektrod elektrod typ I typ II typ III marmor 40 38,5 30 flusspat 24,2 20 21 ferromolybden 8 10 12 ferrovanadin 4 6 ferrotitan 6 10 ferrosilicium 4 8 ferromangan' 5 2 ferrokrom 8 10 12 grafit 0,8 0,5 1,0 I tabell 2 anges data för den erhållna värmebeständig- heten.The good plastic properties of the coating composition, which contribute to its application to electrode cores during the compression process of the electrodes, are achieved when the coating contains (in% by weight): mica 0.5-1.5, cellulose 0.5-1.5 and Soda o , 4-o, e. The heat resistance of the welded metal was tested under laboratory conditions by measuring the hardness of metal obtained by welding with three types of electrodes (Table 1) after a four hour residence time at 600 ° C after prior formation, curing and tempering under optimal heat treatment conditions. ..., ._.._ .... ~ ......... _ .. _ ..... _..........-..............> ~ - 10 15 20 25 30 35 452 420 8 TABLE 1 Coating- Content of coating components in weight% components electrode electrode electrode type I type II type III marble 40 38.5 30 flux spatter 24.2 20 21 ferromolybdenum 8 10 12 ferrovanadine 4 6 ferrotitanium 6 10 ferrosilicon 4 8 ferromangan '5 2 ferrochrome 8 10 12 graphite 0.8 0.5 1, 0 Table 2 shows the data for the obtained heat resistance.
TABELL 2 Beläggningstyp av elektroder I II III Värmebeständighet 46 48 47 Som framgår av tabell 2 befinner sig värmebeständig~ heten för en metall, pàsvetsad med hjälp av elektroder med beläggningens föreslagna sammansättning, inom gränserna för HRC = 46-48, vilket är tillräckligt för värmepress- ningens stansar.TABLE 2 Coating type of electrodes I II III Heat resistance 46 48 47 As shown in Table 2, the heat resistance of a metal, welded using electrodes with the proposed composition of the coating, is within the limits of HRC = 46-48, which is sufficient for heat pressure - nothing stops.
För provning av den pásvetsade metallen beträffande dess slithàllfasthet med de tre nämnda elektrodtyperna utfördes påsvetsning av smidessänken, vilka prövades under produktionsförhållanden på en 250 t press vid stansning av arbetsstycken för kantskärare av kolhaltiga verktygs- stål. 10 15 20 25 30 35 452 420 9 I tabellen 3 anges data för de pàsvetsade smidessän- kenas slithâllfasthet.To test the welded metal for its abrasion resistance with the three types of electrodes mentioned, welding of the wrought iron was performed, which was tested under production conditions on a 250 t press when punching workpieces for edge cutters of carbonaceous tool steel. 10 15 20 25 30 35 452 420 9 Table 3 gives data for the wear resistance of the welded wrought iron sinks.
TABELL 3 Beläggningstyp av elektroder I II III Smidesänkenas slithållfast- het i tusen st. detaljer 12 16 14 Som framgår fràn tabell 3 är de pàsvetsade smides- sänkenas slithàllfasthet 12-16 tusen detaljer.TABLE 3 Coating type of electrodes I II III Wear resistance of wrought iron sinks in a thousand pcs. Details 12 16 14 As can be seen from Table 3, the wear resistance of the welded wrought iron sinks is 12-16 thousand details.
Vid pressning av dessa detaljer med sänke framställda standard-stansstål överstiger deras slithàllfasthet inte 4 tusen detaljer.When pressing these die-cut standard punch steels, their wear resistance does not exceed 4,000 parts.
För att bestämma beläggningsmassans plastiska egen- skaper gjordes provompressningar med tre elektrodtyper, vilka innehöll följande beläggningssammansättning (i vikt%).To determine the plastic properties of the coating composition, test presses were made with three types of electrodes, which contained the following coating composition (in% by weight).
Resultat av dessa ompressningar visas i tabell 4.Results of these repressions are shown in Table 4.
TABELL 4 Beläggnings- Halt av beläggningskomponenter i vikt% komponenter elektrod elektrod elektrod typ I typ II typ III 1 2 3 4 marmor 33 34,5 29 flusspat 29,2 22 20 ferromolybden 8 lO 12 ferrovanadin 4 5 6 ferrotitan 6 8 10 ferrosilicium 4 5 8 ferromangan 5 3 2 ferrokrom 10 8 12 grafít 0,8 0,5 1,0 glimmer 0,5 1,0 1,5 10 15 20 25 452 420 10 TABELL 4 (forts) cellulosa 0,5 1,0 soda Ompressning av elektroder med en beläggning med den ovannämnda sammansättningen bekräftade beläggningens opti- mala halter av glimmer, cellulosa och soda. Inom ovan- nämnda gränser av dessa komponenter genomföres elektrod- ompressning utan svårigheter.TABLE 4 Coating- Content of coating components in% by weight of electrodes electrode electrode electrode type I type II type III 1 2 3 4 marble 33 34.5 29 fluorspar 29.2 22 20 ferromolybdenum 8 10 12 ferrovanadine 4 5 6 ferrotitanium 6 8 10 ferrosilicon 4 5 8 ferromangan 5 3 2 ferrochrome 10 8 12 graphite 0.8 0.5 1.0 mica 0.5 1.0 1.5 10 15 20 25 452 420 10 TABLE 4 (cont.) Cellulose 0.5 1.0 soda Repressing electrodes with a coating of the above composition confirmed the coating's optimum levels of mica, cellulose and soda. Within the above-mentioned limits of these components, electrode pressing is performed without difficulty.
Industriell tillverkning Uppfinningen kan med största framgång tillämpas för att med ett förfarande för ljusbàgpàsvetsning framställa och återställa stamper av en tredimensionell värmepress- ning (smidessänke, pressningar, utpressningar), vilka kan användas för pressning av skruvnycklar med olika typ- mått, flänsar, plattänger, kantskärare, vevaxlar för traktor- och bilmotorer o.d.Industrial production The invention can be applied with the greatest success to produce and restore stamps of a three-dimensional heat pressing (forging, pressing, pressing, extruding) with an arc welding method, which can be used for pressing wrenches of various types, flanges, straighteners, edge cutters, crankshafts for tractor and car engines, etc.
Dessutom kan uppfinningen användas för en förstärkande och återställande pàsvetsning av olika andra alster, vilka arbetar vid höga temperaturer och stora slagbelastningar.In addition, the invention can be used for a reinforcing and restorative welding of various other articles, which operate at high temperatures and high impact loads.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1985/000005 WO1986004283A1 (en) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | Electrode for electroslag surfacing |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8603616L SE8603616L (en) | 1986-08-27 |
| SE8603616D0 SE8603616D0 (en) | 1986-08-27 |
| SE452420B true SE452420B (en) | 1987-11-30 |
Family
ID=21616885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8603616A SE452420B (en) | 1985-01-17 | 1986-08-27 | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62501486A (en) |
| AT (1) | AT385701B (en) |
| BR (1) | BR8507158A (en) |
| DE (1) | DE3590717T1 (en) |
| SE (1) | SE452420B (en) |
| WO (1) | WO1986004283A1 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3590719C2 (en) * | 1985-01-17 | 1991-01-31 | Kievskij Politechniceskij Institut Imeni 50-Letija Velikoj Oktjabrskoj Socialisticeskoj Revoljucii, Kiew/Kiev, Su | |
| CN101920404B (en) * | 2010-07-23 | 2012-06-13 | 燕山大学 | Special welding electrode for surfacing and repairing broken teeth of cast iron gear |
| CN101905395B (en) * | 2010-07-30 | 2012-09-05 | 西安理工大学 | Low-hydrogen basic electrode for welding FV520 (B) stainless steel |
| CN102248329B (en) * | 2011-06-27 | 2012-12-26 | 天津市金桥焊材集团有限公司 | High-strength high-tenacity welding rod for E-grade cast steel repair welding |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU603543A1 (en) * | 1976-10-21 | 1978-04-25 | Ордена Октябрьской Революции Ждановский Ордена Ленина Завод Тяжелого Машиностроения Им. 50-Летия Великой Октябрьской Социалистической Революции | Electrode coating composition |
| SU659328A1 (en) * | 1977-01-10 | 1979-04-30 | Предприятие П/Я Р-6762 | Electrode coating composition |
| JPS56151195A (en) * | 1980-04-24 | 1981-11-24 | Nippon Steel Corp | Low-hydrogen type coated arc welding rod for hardening and building-up |
-
1985
- 1985-01-17 DE DE19853590717 patent/DE3590717T1/de not_active Withdrawn
- 1985-01-17 AT AT905685A patent/AT385701B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-01-17 WO PCT/SU1985/000005 patent/WO1986004283A1/en active Application Filing
- 1985-01-17 JP JP50154985A patent/JPS62501486A/en active Pending
- 1985-01-17 BR BR8507158A patent/BR8507158A/en unknown
-
1986
- 1986-08-27 SE SE8603616A patent/SE452420B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62501486A (en) | 1987-06-18 |
| SE8603616L (en) | 1986-08-27 |
| WO1986004283A1 (en) | 1986-07-31 |
| ATA905685A (en) | 1987-10-15 |
| SE8603616D0 (en) | 1986-08-27 |
| BR8507158A (en) | 1987-07-14 |
| DE3590717T1 (en) | 1987-02-19 |
| AT385701B (en) | 1988-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102128026B1 (en) | Ultrahigh-strength, high toughness, wear-resistant steel plate and manufacturing method thereof | |
| AU2014243611B2 (en) | High-toughness, low-alloy, wear-resistant steel sheet and method of manufacturing the same | |
| KR102218050B1 (en) | High-strength, high-toughness, wear resistant steel plate and manufacturing method thereof | |
| JP4676940B2 (en) | Manufacturing method of metal-based flux cored wire with low slag and high fatigue strength welded joint | |
| CN110382154B (en) | Fillet welded joint and method for manufacturing same | |
| JP2004083924A (en) | Sulfur-containing free-machining steel for machine structure | |
| US4039328A (en) | Steel | |
| Gürol et al. | Casting properties of ASTM A128 Gr. E1 steel modified with Mn-alloying and titanium ladle treatment | |
| SE452420B (en) | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating | |
| SE452421B (en) | Electrode for welding consisting of a core of a low carbon steel provided with a coating | |
| CN107914099A (en) | Rutile-type flux-cored wire of 800MPa grades of tensile strength and preparation method thereof | |
| SE452422B (en) | Electrode for welding consisting of a powder-filled mantle of a low-carbon containing steel | |
| CN113458649B (en) | Self-protection flux-cored wire containing titanium carbide particles | |
| CN108544127A (en) | 1Cr12NiW1MoV stainless steels and the stainless steel welded gas shielded type flux-cored wires and preparation method thereof of G520 | |
| JPH11245058A (en) | Bainite steel rail thermit weld metal or thermit agent thereof | |
| JP3442706B2 (en) | Free-cutting steel | |
| US5944914A (en) | Aluminothermic mixture with ferrochromium alloy | |
| KR100581027B1 (en) | Flux cored wire for martensitic stainless steel | |
| JPH04247851A (en) | High mn austenitic steel | |
| RU2797469C1 (en) | Aluminothermic mixture for welding metal elements | |
| SU1725757A3 (en) | Wear-resistant cast iron | |
| JPH04280942A (en) | Cast steel excellent in machinability | |
| JP3458955B2 (en) | Ferritic stainless steel with excellent cold workability, corrosion resistance, machinability and weldability | |
| RU2069136C1 (en) | Arc welding electrode | |
| JP2822040B2 (en) | Cold tool steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8603616-7 Effective date: 19920806 Format of ref document f/p: F |