SE443158B - Nickelkromlegering och anvendning av en gjuten artikel av denna - Google Patents
Nickelkromlegering och anvendning av en gjuten artikel av dennaInfo
- Publication number
- SE443158B SE443158B SE7800352A SE7800352A SE443158B SE 443158 B SE443158 B SE 443158B SE 7800352 A SE7800352 A SE 7800352A SE 7800352 A SE7800352 A SE 7800352A SE 443158 B SE443158 B SE 443158B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- content
- alloy according
- alloy
- chromium
- boron
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
7800352-2
0,3 till l,2% bor, 0-3,5% molybden, 0-0,5% zirkonium, 0-0,2% totalt
av yttrium och/eller lantan och 0-0,l% kol, varvid resten förutom
föreningar är nickel.
Legeringen måste innehålla minst 15% krom för att ha god korro-
sionshärdighet men får inte innehålla över 21%, för att risken för
skadlig 0-fasalstring skall minskas vid omfattande högtemperatur-
drift. Kromhalten är företrädesvis 15-17 % eller 19-21 %.
Kobolt i en mängd av 5-25% i legeringen har en förstärkande effekt,
men mer än 25% kobolt skulle leda till alstring av 0-fas. Företrä-
desvis är kobolthalten 5-22%, t ex 7-20%. _
Närvaron av tantal, titan, aluminium och niob har också en
förstärkande effekt på legeringarna. Minst 0,5% tantal måste vara
närvarande, företrädesvis 0,8-2,5%, t ex 1,0-2,0%, men mer än 3%
tantal leder till försprödning. Niob kan valfritt ingå i en mängd
upp till 2% och är företrädesvis närvarande i en mängd av minst 0,2
eller 0,5%. Mer än 2% kan emellertid leda till en försprödning, och
niobhalten är företrädesvis högst l,5%.
Titan- och aluminiumhalterna måste ligga i områdena 2-5% resp
l-4,5%, varvid den sammanlagda titan- och aluminiumhalten är 4,5-9%
och företrädesvis högst 8,5%. Högre halter än maxima för ett-
dera av dessa element individuellt eller i kombination leder till
försprödning, och den föredragna titanhalten är 2,5-4,5%, t ex 3-4%,
medan den föredragna aluminiumhalten är l,5-4%, t ex 1,8-3,8%.
För uppnående av optimala krypbrottegenskaper avpassas titan-,
aluminium-, niob-, tantal- och kromhalterna företrädesvis på följan-
de sätt i förhållande till varandra:
%Ti + %Al + %Nb + 0,5 (%Ta) + 0,2 (%Cr) = ll,2 till 12,4.
Borhalten är kritisk för uppnående av legeringens utmärkta egen-
skaper, och bor måste vara närvarande i mängder över 0,3% men högst
l,2%. Halter utanför detta område leder till en minskning av kryp-
brottlivslängden. Företrädesvis är borhalten 0,4-1%, t ex 0,5-1%.
Kopplat till denna borhalt bör kolhalten hållas så låg som möjligt
och får kolhalten icke överstiga 0,l%, företrädesvis högst 0,05% och
ännu hellre högst 0,03%, eftersom kolet också leder till en minsk-
ning av krypbrottlivslängden.
När Volfram och molybden är närvarande, bidrager de till styr-
kan. Volfram måste vara närvarande i en mängd av l-5%, företrädes-
vis l,5-4%, t ex 1,8-3%, och molybden får icke vara närvarande i
mängder över 3,5%. Företrädesvis är molybdenhalten minst 0,2% men
högst 2%. Zirkonium förbättrar styrkan och duktiliteten och kan
3 7800352-2
valfritt vara närvarande i en mängd av högst 0,5%. Ett lämpligt zir-
keniumnairemraae är o,o1-o,3%, föreeräaeevie o,o2-o,z%.
Yttrium eller lantan eller bådadera kan vara närvarande i en
mängd av upp till totalt 0,2% för erhållande av förbättrad duktili-
tet. Emellertid kan mer än 0,2% av dessa element leda till otillräck-
lig duktilitet. ' ' _
För erhållande av optimala egenskaper är det totalt sett före-
draget, att borhalten är över 0,6%, och en föredragen legering inne-
håller antingen 15-17% krom tillsammans med 7-10% kobolt eller 19-21%
krom tillsammans med 13-17% kobolt, och innehåller därjämte 2,1-2,8%
volfram, 1,4-2,0% tantal, 3,2-4,0% titan, 2,2-3,8% aluminium, 0,5-l,5%
niob, 0,6-l,0% bor, 0,2-2,0% molybden, 0,03-0,08% zirkonium, 0-0,2%
sammanlagt av yttrium och/eller lantan och 0-0,03% kol, varvid res-
ten är nickel. _
I de mest föredragna legeringarna bör det ovan angivna sambandet
mellan titan-, aluminium-, niob-, tantal- och kromhalterna utnyttjas.
Av de element, som kan vara närvarande såsom föroreningar, må
nämnas att kisel har en skadlig inverkan på korrosionshärdigheten och
bör hållas under 1% och företrädesvis under 0,5%. Andra föroreningar
kan inbegripa upp till l% mangan och upp till 3% järn tillsammans med
extra element, som normalt ingår i legeringar av denna typ och som
icke har någon skadlig inverkan på legeringarnas egenskaper.
För att utveckla fulla hållfasthetsegenskaper hos legeringarna
enligt uppfinningen bör de utsättas för en värmebehandling, som om-
fattar upplösningsbehandling och efterföljande åldring. Upplösninge-
behandlingen omfattar företrädesvis värmning under l-12 h vid en tem-
peratur av 1100-ll80°C och legeringarna kan sedan åldras genom att
värmas under 8-48 h.vid en temperatur av 800-900°C. Den i ett steg
genomförda slutliga åldringsbehandlingen kan lämpligen ersättas med
en i två steg genomförd åldringsbehandling, som omfattar värmning
under 4-24 h vid 900-l00O°C, följt av värmning under 8-48 h vid
7oo~soo°c. Kylningen efter detta värmebehanaiingeeteg kan-utföras
med vilken som helst lämplig hastighet, och luftkylning är vanligt-
vis lämplig. l
I det värmebehandlade tillståndet har legeringen enligt upp-
finningen minimikrypbrottlivslängder, som i viss utsträckning mins-
kar med ökande kromhalt. För en kromhalt av l5~l7% skulle legeringen
ha en krypbrottlivslängd av minst 260 h vid 550 N/mmz och 760°C och
för en kromhalt av 19-21% skulle legeringen ha en krypbrottlivslängd
av minst zoo h vid sso N/mmz een 1so°c. Det må emellertid påpekas,
7000352-2 [ i 4,
att ett överraskande särdrag hos uppfinningen är, att de bästa re-
sultaten vid utnyttjande av de mest föredragna legeringskompositio-
nerna synes uppnås vid de högre.kromhalterna.
Det faktum, att legeringen enligt uppfinningen uppvisar en ut-
märkt kombination av egenskaper, inbegripande i synnerhet krypbrott-
egenskaper jämsides med korrosionshärdighet, framgår av följande
exempel. _ ' '
Ett antal legeringar med de i tabell l angivna sammansättningar-
na vakuumsmältes och göts i vakuum till avsmalnande provstavsämnen,-
från vilken provstavar bildades genom spånskärande bearbetning. Före
den spånskärande bearbetningen av provstyckena behandlades ämnena
genom upplösningsvärmning vid ll2l°C under 2 h, luftkylning, åldring
vid 843°C under 24 h och luftkylning i fråga om legeringarna A och'
nr 1-4 samt genom upplösningsvärmning vid ll60°C under 4 h, luftkyl-
ning, åldring vid 850°C under 16 h och luftkylning i fråga om lege-
ringarna B, 5 och 6. De värmebehandlade provstyckena utsattes sedan
för olika krypbrottprov, varvid de i tabell 2 angivna resultaten upp-
nåddes. I tabellerna 1 och 2 är legeringarna nr 1-6 enligt uppfin-
ningen, medan legeringarna A och B är jämförelselegeringar utanför
uppfinningsramen. "_ W ¿
I TABELLI
Lega- _ Komposition (víktí), resten Ni
Ung" .cp c 'i 06 M6 w m, Ta Ti A1 zr ß
A 15,8 0,013 8,5 1,74 2,55 0,85 1,75 3,57 3,36 0,055 0,20
1 16,0 0,009 8,4 1,73 2,59 0,85' 1,75 3,56 3,34 0,054 0,31
2 16,3 0,017 3,4 1,73 2,73 0,36 1,73 3,53 3,45 0,054 0,43
3 16,5 0,012 0,6 1,76 2,63 0,84 1,77 3,63 3,43 0,050 0,60*
4 16,5 0,013 8,5 1,76 2,72 0,85 1,73 3,63 3,43 0,054 0,71
B 20,4 0,014 14,8 0,49 2,32 0,98 _1,50 3,72 2,54 0,05 0,20
5 20,5 0,008 15,0 0,52 2,40 0,96 1,49 3,67 2,54 0,05 0,40
6 20 -~ -0,01 -15,0-- 0,5 ' 2,2 1,0 1,5 3,6 2,5 0,05 0,60
äNomine11t ...f.Åf.'Ä.'Ä. . . . . ._
Vid en jämförelse av resultaten i tabell 2 framgår, att lege-
._ringarna nr 1-4 med lägre kromhalt hade, i jämförelse med legering
A, bättre krypbrottlivslängds- och förlängningsegenskaper inom hela
området av använda provförhållanden. På liknande sätt hade även de
högre kromhalt uppvisande legeringarna 5 och 6 bättre krypbrottlivs-
längds- och förlängningsegenskaper än legering B vid de utnyttjade
provförhållandena.
s 7800352-2
TABELL 2
Krypbrotthållfastheter
Lege' 2 0 2 0 i 2 0
ring 550 N/m - 760 C 330 N/mm - 816 C 228 N/mm - 927 C
Lívslängd Förlängning Livslängd» Förlängning Livslängd Förlängning
h " Z h Z h
A 250 ' 6,3 1001 ' 5,0 62 13,3
1 267 5,9 1007 V 10,3 '71 11,9
2 321 1,1 1067 8,7 _ 1 62 13,8
3 sea s,a 1735 10,0 ss _ 14,6
4 454 4,8 1 1173 7,2 so 11,3
B 185 3,3 33 7,4
5 217 4,0 >504 N.A. 39 14,8
6 65s"f ", ' 1 2.6 .91o 2,5 eigeo* s,1;s,4“
N.A. = icke tillgängligt _ “Två prov'
Om man tänker på att de lägre kromhalt uppvisande legeringarna
nr l-4 innehöll nominellt 16% krom, kan man av resultaten i tabell 2
konstatera, att krypbrottegenskaperna förbättrades vid ökande borhalt
vid provförhållandena 550 N/mmz och 760°C, att en topp vid ca 0,60%
bor förelåg vid provförhållandena 330 N/mmz och 8l6°C och att de
ifrågavarande egenskaperna var allmänt goda inom hela borhaltområdet
vid provförhållandena 228 N/mmz och 927°C. De högre kromhalt uppvi-
sande legeringarna nr 5 och 6, som innehöll nominellt 20% krom, upp-
visade förbättrade krypbrottegenskaper vid ökande borhalter upp till
0,80%. För optimala krypbrotthâllfasthetsegenskaper föredrages där-
för, att legeringen enligt uppfinningen innehåller mellan 0,4, före-
trädesvis 0,5, och l,0% bor. _
Ytterligare prov utfördes för att jämföra legeringens 7 egen-
skaper (en föredragen legering enligt uppfinningen) med en känd kom-
mersiell legering (legering C, som kan inköpas under handelsbeteck-
ningen IN-792). Dessa båda legeringars sammansättningar anges i ta-
bell 3. Även i detta fall framställdes provstycken genom vakuumsmält-
ning och gjutning i vakuum för framställning av avsmalnande provstavs-
ämnen, från vilka provstavarna utformades genom spånskärande bearbet-
ning. Den värmebehandling, som före den spånskärande bearbetningen
utnyttjades vid dessa ytterligare prov, var en enkel tvâstegsbehand-
ling, som omfattade upplösningsvärmning under 4 h vid ll50°, luft-
kylning och därefter åldring vid 850°C under 16 h och luftkylning.
78ÜÛ352-2 5
TABELL 3
Lege- _
ring Cr C Co Mb W Nb Ta Ti A1 Zr B Ni
7 20,5 0,021 15,0_ 0,53 2,31 0,98 1,63 3,70 2,64 '0,065 0,79 re5flefl
7 20,0 0,01 15,0 0,50 2,2 1,0 1,5 3,6 2,5 0,05 0,80 ïefiïen
(modi-
fierad) _
C 12,6 0,125 9,0 1,93 3,91 - 3,95 4,30 3,62 0,08 0,018 resten
De värmebehandlade provstyckena utsattes för diverse standard--
krypbrottprov, vilkas resultat anges i tabell 4.
TABELL 4
Drag- Prov- Legeríng nr 7 Legering C
'spänning temp.
(N/mmz) (°C) Livâlängd Förläçgning Livsäšngd Förlñägning
620 760 498 2,7 161 5,2
550 " 1797 2,5 499 5,2
500 " >2089 1668 2,6
545 816 133* 2,5* - -
414 " 581 3,1 543 6,0
400 " 873 5,2 917 4,4
345 " 2461 3,6 2085. 3,7
330 " 3464* 1,7* - -
300* " 7 >2785 ' ' >1439
269 '927 97 p 8,2 133 8,2
228 " 199 4,7
zoo " 516' 6,2 692 8,2
154 " >I336~' >985
1sz_ geo 185* 6,8*
*modifierad-legering nr-7
Det må påpekas, att två olika hetor-av legering nr 7 utnyttja-
des vid dessa prov, och i tabell 4 har angivits vilken speciell
heta, som utnyttjats för varje speciellt prov.
De sistnämnda provresultaten visar, att legering nr 7 enligt
uppfinningen generellt hade en styrka, som var åtminstone ekviva-
lent med och i vissa fall betydligt högre, särskilt vid lägre tem-
peraturer såsom exempelvis 760°C,än styrkan hos legering C (IN-792),
som hittills alltid ansetts vara en extremt stark legering. Dess-
7 a 7souss2+2
utom är legeringens nr_7 duktilitet (baserad på en jämförelse av
brottförlängningssiffrorna) generellt ekvivalent med duktiliteten
hos legering C med undantag för värdet vid 760°C, där legeringen
nr 7 hade en överlägsen styrka. 7
En jämförelse av legeringens nr 7 krypbrottegenskaper med pub-
licerade data för en annan kommersiellt tillgänglig legering, som
försäljes under beteckningen IN-100, visar också överlägsenheten
hos legering nr 7 vid 760°C och åtminstone likhet vid 8l6°C, 927°C
och 9so°c. '
Förutom att legeringen enligt uppfinningen har hög styrka,
särpräglas den också av hög korrosionshärdighet. Detta faktum fram-
går vid degelprov, vid vilka cylindriska provstycken av standard-
storlek av legering nr 7 doppades ned i en lösning av 25% natrium-
klorid och 75% natriumsulfat.
Vid ett första prov vid 900°C under 300 h, varvid salterna för-
nyades efter l50 h, var provstyckets viktsförlust efter avlägsnande
av korrosionsrester så låg som 2 mg/cmz. Vid ett mera aggresivt prov
vid samma temperatur, varvid saltet förnyades varje dygn, var vikt-
förlusten också mycket låg, nämligen 16 mg/cmz.
Såsom en jämförelse kan nämnas, att ett liknande provstycke
av den jämförbara legeringen C (IN-792) befanns ha utsatts för extremt
kraftig korrosion efter enbart 48 h vid ett prov vid 85000, varvid
viktförlusten var 562 mg/cmz. V
Legeringen enligt uppfinningen kan användas i gjuten eller
plastiskt bearbetad form för_högtemperaturanvändningar, t ex i gas-
turbinmotordelar, t ex rotor- eller statorblad och även skivor med
i ett stycke därmed utformade blad.
-De ovan beskrivna värmebehandlingarna för att utveckla lege-
ringens egenskaper kan kompletteras med andra mera komplexa behand-
lingar, som är kända för att vara lämpliga för denna typ av lege-
ringar. Förutom normala gjutningsmetoder kan man även använda så-
dana metoder som gjutmetoder med ensriktad stelningsriktning, om
man så önskar.
Claims (1)
- 7880352-2 PATENTKRAV l. Nickelkromlegering, k ä n n e t e c k n a d därav, att den räknat efter vikt innehåller 15-21% krom, 5-25% kobolt, l-5% volfram, 0,5-3% tantal, 2-5% titan, 1-4,5% aluminium, varvid den sammanlagda. titan- och aiuminiumhalfien är 4,54%, o-.zæ niob, från mer än 0,3 till l.2% bor, 0-3,5% molybden, 0-0,5% zirkonium, Q-O,2% sammanlagt av yttrium och/eller lantan och 0-0,l% kol, varvid resten förutom föroreningar är nickel.2. Legering enligt patentkravet l, därav, att borhalten är minst 0,4%.3. Legering enligt patentkravet l eller 2,. n a d därav, att borhalten är högst 1%.4. Legering enligt patentkravet 2 eller 3, n a d därav, att borhalten är minst 0,5%. 51 Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- k ä n n e tle c k n a d k ä n n e t e c k- k ä n n e t e c k- n e t e c k n a d därav, att kolhalten är högst 0,05%.6. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- n e.t e c k n a d därav, att kromhalten är högst 17%.7. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- n e t_e c k n a d -därav, att kromhalten är minst 19%. ä. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- n e t e c k n a d därav, att kobolthalten är 5-22%.9. Legering enligt något av de föregående patentkraven, n e t e c k n a d därav, att tantalhalten är 0,8-2,5%.10. iegering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- k ä n- .n e t e c k n a d därav, att legeringen innehåller minst 0,S% niob. all. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- n e t e c k n a d därav, att titanhalten är 2,5-4,5%. l2. Legering enligt något av de föregående patentkraven,e k ä n- n e t e c k n a d därav, att aluminiumhalten är 1,5-4%. k ä n-13. Legering enligt något av de föregående patentkraven, n e t e c k n a d därav, att titan-, aluminium-, niob-, tantal- och kromhalterna är avpassade i förhållande till varandra enligt sam- bandet: %Ti + %Al + %Nb + 0,5(%Ta) + 0,2(%Cr) = 11,2 till 12,4. _.14. Legering enligt något av de föregående patentkraven, n e t e c k n a d därav, att volframhalten är 1,5-4%. k ä n- ” É 7800552-215. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- n e tre c k n a d därav, att molybdenhalten är 0,2-2%. l 16. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n- n e t e c k n a d därav, att zirkoniumhalten är 0,01-0,3%.17. Legering enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att den innehåller 15-17% krom, 7-10% kobolt, 2,1-2,8% volfram,7 l,4-2,Û% tantal, 3,2-4,0% titan, 2,2-3,8% aluminium, 0,5-l,5% niob, 0,6-l,0% bor, 0,2-2,0% molybden, 0,03-0,08% zirkonium, 0-0,2% samman- lagt av yttrium och/eller lantan och 0-0,03% kol.18. Legering enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a d adärav, att den innehåller 19-21% krom, 13-17% kobolt, 2,1-2,8% vol- fram, 1,4-2,0% tantal, 3,2-4,0% titan, 2,2-3,8% aluminium, 0,5-l,5% niob, 0,6-l,0% bor, 0,2-2,0% molybden, 0,03-0,08% zirkonium, O-0,2% sammanlagt av yttrium och/eller lantan och 0-0,03% kol.19. Användningen av en legering enligt något av de föregående patentkraven som en gjuten artikel för användning vid förhöjda tem- peraturer i korrosiva omgivningar.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB1348/77A GB1544720A (en) | 1977-01-13 | 1977-01-13 | Nickel-base superalloys |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7800352L SE7800352L (sv) | 1978-07-14 |
SE443158B true SE443158B (sv) | 1986-02-17 |
Family
ID=9720444
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7800352A SE443158B (sv) | 1977-01-13 | 1978-01-12 | Nickelkromlegering och anvendning av en gjuten artikel av denna |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6053100B2 (sv) |
CA (1) | CA1098736A (sv) |
CH (1) | CH627788A5 (sv) |
DE (1) | DE2801157C2 (sv) |
FR (1) | FR2377456A1 (sv) |
GB (1) | GB1544720A (sv) |
IT (1) | IT1103112B (sv) |
SE (1) | SE443158B (sv) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4629521A (en) * | 1984-12-10 | 1986-12-16 | Special Metals Corporation | Nickel base alloy |
JP2778807B2 (ja) * | 1990-06-26 | 1998-07-23 | 三菱重工業株式会社 | 単結晶用Ni基耐熱合金 |
US20110062220A1 (en) * | 2009-09-15 | 2011-03-17 | General Electric Company | Superalloy composition and method of forming a turbine engine component |
GB2576305B (en) * | 2018-08-02 | 2022-06-29 | Lpw Technology Ltd | Nickel-based alloy |
CN113073234B (zh) * | 2021-03-23 | 2022-05-24 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 镍铬系高电阻电热合金及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3065068A (en) * | 1962-03-01 | 1962-11-20 | Allegheny Ludlum Steel | Austenitic alloy |
US3677835A (en) * | 1970-10-16 | 1972-07-18 | United Aircraft Corp | Homogeneous nickel-base superalloy castings |
US3869284A (en) * | 1973-04-02 | 1975-03-04 | French Baldwin J | High temperature alloys |
GB1484521A (en) * | 1975-07-17 | 1977-09-01 | Inco Europ Ltd | Nickel-chromium-cobalt alloys |
CA1088350A (en) * | 1976-03-24 | 1980-10-28 | Leroy R. Curwick | Nickel based alloy |
-
1977
- 1977-01-13 GB GB1348/77A patent/GB1544720A/en not_active Expired
-
1978
- 1978-01-10 CA CA294,648A patent/CA1098736A/en not_active Expired
- 1978-01-11 IT IT47590/78A patent/IT1103112B/it active
- 1978-01-11 FR FR7800665A patent/FR2377456A1/fr active Granted
- 1978-01-12 DE DE2801157A patent/DE2801157C2/de not_active Expired
- 1978-01-12 SE SE7800352A patent/SE443158B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-01-12 CH CH34178A patent/CH627788A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1978-01-13 JP JP53002609A patent/JPS6053100B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5389820A (en) | 1978-08-08 |
DE2801157A1 (de) | 1978-07-20 |
FR2377456B1 (sv) | 1983-09-23 |
DE2801157C2 (de) | 1986-04-24 |
SE7800352L (sv) | 1978-07-14 |
CA1098736A (en) | 1981-04-07 |
CH627788A5 (en) | 1982-01-29 |
JPS6053100B2 (ja) | 1985-11-22 |
FR2377456A1 (fr) | 1978-08-11 |
IT1103112B (it) | 1985-10-14 |
IT7847590A0 (it) | 1978-01-11 |
GB1544720A (en) | 1979-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2289637C2 (ru) | Сплав на основе никеля | |
EP0913506B1 (en) | Nickel-based single crystal alloy and a method of manufacturing the same | |
CN111051548B (zh) | 可沉淀硬化的钴-镍基高温合金和由其制造的制品 | |
KR101682843B1 (ko) | 피복구조재 | |
US20170037498A1 (en) | Gamma - gamma prime strengthened tungsten free cobalt-based superalloy | |
GB2056488A (en) | Ni-based superalloy | |
AU784826B2 (en) | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
KR0120922B1 (ko) | 내부식성 니켈-크롬-몰리브덴 합금 | |
US4288247A (en) | Nickel-base superalloys | |
EP0338574A1 (en) | Nickel based alloys resistant to sulphidation and oxidation | |
US5077004A (en) | Single crystal nickel-base superalloy for turbine components | |
JP5024797B2 (ja) | コバルトフリーのNi基超合金 | |
US5338379A (en) | Tantalum-containing superalloys | |
EP1215296A1 (en) | Niobium-silicide based composites resistant to high temperature oxidation | |
SE443999B (sv) | Nickellegering som herdats med en gamma'-fas | |
BR112021003069B1 (pt) | Estoque de fixador de alta resistência de liga de titânio forjado e método de fabricação do mesmo | |
CA1135604A (en) | Treating nickel base alloys | |
US4108647A (en) | Alloys of nickel, chromium and cobalt | |
CA2391903C (en) | Two-step aging treatment for ni-cr-mo alloys | |
US5167732A (en) | Nickel aluminide base single crystal alloys | |
JPH06500361A (ja) | 制御熱膨張合金及びそれにより製造された製品 | |
SE443158B (sv) | Nickelkromlegering och anvendning av en gjuten artikel av denna | |
JPH11217657A (ja) | 熱間加工高クロム合金 | |
US20030049155A1 (en) | Two step aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
EP0053948B1 (en) | Nickel-chromium-cobalt base alloys and castings thereof |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7800352-2 Effective date: 19930810 Format of ref document f/p: F |