SE442218B - Sett och hydrocyklon for rening av massa - Google Patents

Description

8005513-0 2 t.ex. en basdiameter på 75 cm och med branta konvinklar. ca 30°.

Denna lära kan icke extrapoleras till massa- och pappersindustrin.

Föreliggande uppfinning avser ett sätt för rening av massa. innefattande pumpning av en massauppslamning vid en pumpbar koncent- ration pâ åtminstone 1 %, företrädesvis 1 - 2.5 %. till en hydro- cyklonanordning. kontinuerlig avdragning av en rejektíraktion genom ett apex- eller spetsutlopp på nämnda hydrocyklonanordning. tillsats av spädvatten tangentiellt till nämnda cyklonanordning invid nämnda spetsutlopp. utmatning av en acceptfraktion genom ett axiellt basut- lopp på hydrocyklonanordningen vid en koncentration. som är väsent- ligen lika med nämnda inmatningskoncentration, varvid spädvattnet tillsättes för att säkerställa att koncentrationen i rejektfraktionen icke överstiger 1.1 % och att massauppslamningen uppdelas med en verkningsgrad. som är väsentligen ekvivalent med den som erhålles med användning av en liknande renare vid en inmatningskoncentration på ca 0.6 %, men utan tillsats av spädvatten. I det föredragna utförandet utspädes rejektfraktionen ytterligare. företrädesvis till en koncent- ration på mindre än ca 0,6 %. renas i en andra hydrocyklonanordning och accepten från nämnda andra hydrocyklonanordning recirkuleras för att utgöra en del av inmatningen till nämnda hydrocyklonanordning. I vissa utformningar kan två högkoncentrationsreningssteg, där spädvat- ten tillsättes nära spetsutloppet, anordnas i serie följt av lågkon- centrationsrening.

Renaren enligt föreliggande uppfinning innefattar en konisk sektion med ett tangentiellt inlopp för väsentligen tangentiell in- _ matning av en massasuspension i nämnda sektion. en bas med ett axi- ellt utlopp för en acceptfraktion och ett apex- eller spetsutlopp för en rejektfraktion vid den i förhållande till nämnda basutlopp motsat- ta änden av den koniska delen, där basen har en diameter på mellan 76 och 381 mm. varvid konvinkeln för nämnda koniska del icke överstiger l2° och icke understiger 3°. och varvid massasuspensionens verkan. I när den genomströmmar nämnda renare, automatiskt definierar en linje för en axiell nollhastighet i nämnda koniska del. minst ett tangenti- ellt inlopp för spädvatten genom nämnda koniska del invid men âtskilt från nämnda spetsutlopp, varvid en sida av nämnda tangentiella späd- vatteninlopp invid nämnda rotationsaxel icke befinner sig väsentligt närmare den koniska delens longitudínella axel än nämnda axiella nollhastighetslinje. för att säkerställa att spädvattnet. som sprutas in genom nämnda spädvatteninlopp. späder ut mälden i området mellan den axiella nollhastighetslinjen och den koniska sektionens periferi,där 3 8005513-0 nämnda tangentiella spädvatteninlopp är dimensionerat för insprut- ning av spädvatten med en hastighet, som är väsentligen lika med mäldhastigheten i nämnda renare vid nämnda spädvattensinlopp och i en mängd, som säkerställer att rejektfraktionen har en koncentra- tion, som icke överstiger 1,1 %, när den härtill matade massasuspen- sionen har en koncentration på minst 1 2, och där avståndet mellan nämnda inträdesställe och nämnda apexutlopp åstadkoßmer en utspäd- ningszon med en axiell längd, som år tillräcklig för att hålla re- ningsverkningsgraden för renaren väsentligen lika med den som erhål- les, när utspädd massa med en koncentration på ca 0,6 5 matas in i en liknande renare utan spädvattentillsats.

Ytterligare 'kånnetecken, ändamål och fördelar med uppfin- ningen, framgår av nedanstående detaljerade beskrivning av föredragna utföringsformer av uppfinningen, i anslutning till bifogade ritningar, på vilka fig. 1 är ett schematiskt flödesschema över en tillämpning, av föreliggande uppfinning, fig. 2 är en schematisk vy av en typisk hydrocyklon, på vilken föreliggande uppfinningtfillämpas, fig. 3 är ett tvärsnitt av spetsen på en typisk renare, innefattande föreliggande uppfinning, och fig. Ä är ett tvärsnitt längs linjen Ä-H i fig. 3.

Såsom antytts ovan avser föreliggande uppfinning en kombina- tion, utformad att ge en hydrocyklonacceptfraktion med en koncentra- tion som är större än ca 1 1 och vanligen närmare 2 %. Under hänvis- ning till fig. 1 inträder massa i systemet via ledningen 10 och si- las i en silanordning 12 för bildning av en acceptfraktion, som av- går via ledningen lä och en rejektfraktion som avgår via ledningen 16. Rejektfraktionen återföres för ytterligare behandling på ett sätt som passar den ifrågavarande massaframställningsprocessen.

Vanligen har silaccepten i ledningen lä en koncentration på ca 2 % och i vart fall högre än 1 % koncentration, och vid ett nor- malt förfarande skulle spädvatten tillsättes, såsom antydes med den streckade linjen 18, så att koncentrationen i tanken 20 skulle sän- kas till ca 0,6 Z eller lägre. Den maximala koncentrationen under bibehållande av reningsverkningsgraden varierar beroende på den massatyp som renas, men ligger normalt vid ca 0,6 Z koncentration.

Enligt föreliggande uppfinning behöver emellertid inget spädvatten tillsättes och koncentrationen i tanken 20 är normalt väsentligen densamma som koncentrationen i ledningen lü, dvs mellan 1 och 2,5 S.

Massa vid denna koncentration passerar sedan till de primära renar- na 26 via pumpen 22 och ledningen 24.

De primära renarna 26 drives konventionellt med en rejekt- hastighet på ca 20 - H0 % av inmatningen och de renade accepten 8005513-0 u lämnar primärrenarna via ledningen 28 vid en koncentration, som är väsentligen densamma som inmatningskoncentrationen, dvs koncentra- tionen i tanken 20 och ledningen 2ü.

Spädvatten tillsättes tangentiellt till renarna 26, invid apex på den koniska sektionen genom ett spädvatteninlopp 29 via led- ningen 30 och rejekten lämnar de primära renarna 26 via apexutloppet och ledningen 32 till en tank BH. Dessa rejekt kan spädas ut till den önskade koncentrationen i tanken BN genom spädvatten, som inträ- der via ledningen 35. Konventionellt skulle koncentrationen i tanken 3Ä vara ca 0,5 2 eller mindre för effektiv rening eller kan alterna- tivt ett andra steg liknande det första steget användas, i vilket fall spädvatten från ledningen 36 icke erfordras. Dessa renings- operationer kan åtföljas, om så önskas, av ett ytterligare steg vid låg koncentration, dvs 0,5 % eller lägre. I vart fall transporteras massa från tanken šü med pumpen 36 och ledningen 38 till nästa upp- sättning renare H0, i vilka accepten från dessa renare, under an- tagande av att inget ytterligare reningssteg förekommer, matas till- baka till tanken 20 via ledningen H2, under det att rejekten lämnar systemet och gär till ett avlopp via ledningen HH eller behandlas vidare på annat sätt. Om etttertiärt system användes, återföres accepten från det andra steget som en inmatning till det första steget och rejekten från det andra steget renas ytterligare i det tredje steget, varvid accepten från det tertiära steget återföres som inmatning till det andra steget.

Massakoncentrationen i ledningen H2 kommer att vara lägre än koncentrationen i ledningen lä, men kvantiteten är sådan, att koncentrationen i tanken 20 icke kommer att reduceras märkbart, dvs koncentrationen i tanken 10 kommer att förbli väsentligen densamma, mellan 1 och 2,5 %.

Såsom angetts ovan, är koncentrationen för den accepterade massan från primärrenarledningen 28 ungefär densamma som inmatnings- koncentrationen i ledningen 2Ä, och ligger normalt mellan 1 och 2,5 Z, beroende på koncentrationen i tanken 20. I vissa fall kan denna kon- centration vara så hög att massan kan matas direkt till lagring. I vissa fall är det emellertid önskvärt att mata denna renade mäld genom förtjockare, generellt betecknade med streckade linjer vid H6.

Förtjockare 146 användes alltid vid konventionell rening, eftersom koncentrationen i reningen 28 från ett konventionellt reningssystem skulle vara ca 0,5 1 eller lägre, och det skulle vara nödvändigt att förtjocka mälden, innan den kan lagras. I vart fall är den normala i 5 8005513-0 förtjockade massakoncentrationen för lagring ca 3 - 11 1, och under sådana betingelser skulle föreliggande uppfinning minst medföra, att förtjockningskapacitetsfordringarna reduceras till ca 50 1. Helt uppenbart medför denna reduktion i förtjockarbehoven en mycket mar- kant inbesparing vad avser nyinstallatíon och tillåter en ökning i den totala produktionen i existerande system, utan ptt en avsevärd kapitalinvestering erfordras för yttterligare förtjockningsutrust- ning.

Fig. 2 illustrerar en typisk renare 50 med ett tangentiellt mäldinlopp 52, en bassektion 54, ett basutlopp 56, som ligger väsent- ligen axiellt i renaren, en konisk sektion 58 och ett apexutlopp 60.

Föreliggande uppfinning kräver, att basdiametern D ligger mellan 76 och 381 mm. Om diametern är för stor arbetar anordningen icke korrekt och, på liknande sätt, om diametern är för liten redu- ceras kapaciteten och effekten med föreliggande uppfinning förloras fullständigt.

Konvinkeln, dvs vinkeln mellan den koniska sektionens 58 inneryta och renarens geometriska axel 62, överskrider i enlighet med föreliggande uppfinning aldrig 100 och är i allmänhet inte mind- re än 30, och ligger företrädesvid mellan 5 och 7°.

Mäldinloppet 52, basutloppet 56 och apexutloppet 60 måste koordineras för att erhålla den önskade utmatningshastigheten från apexutloppet 60.

Enligt den vedertagna teorien för funktionen hos en hydro- cyklon, finns en nedåtriktad hastighetskomponent invid renarens sidoväggar och en uppåtriktad hastighetskomponent invid renarens geometriska axel. Sålunda finns en geometrisk ort med axiell noll- hastighet i renaren. Denna geometriska ort har antytts i fig. 2 med den heldragna linjen 65, som anger vad som vanligen betecknas som renarens mantel och med den streckade linjen 66. Denna geometris- ka ort med axiell nollhastighet är symmetrisk med avseende på rena- rens geometriska axel. Manteln kan teoretiskt anses ha en diameter på 0,fl3 D, där D är basens diameter, och slutar vid den ände som ligger närmast apexutloppet 60 vid en inre kondiameter, som svarar mot ca 0,7 D. Den koniska sektionen 66 vid'den geometriska orten för axiell nollhastighet är en stympat konisk sektion, som slutar vid apexutloppet för en konisk sektion, som sträcker sig från cylin- dermantelns ände invid apexutloppet 60 till apex för konen som bil- das av den koniska sektionen 58.

Vid driften av en renare genomströmmar materialet den geo- metriska orten för axiell nollhastighet från renarens utsida mot 8005513-0 6 dess insida och transporteras mot basutloppet.

För genomförande av föreliggande uppfinning har det tangen- .tiella spädvatteninloppet 29 en sida 70 invid renarens geometriska axiella centrumlinje 62. Denna sida 70 bör icke sträcka sig väsent- ligt ut över den geometriska orten 66, då i annat fall en avsevärd del av spädvattnet skulle strömma uppåt i den uppätriktade strömmen.

Företrädesvis utformas denna dimension icke större än avståndet mel- lan insidan på den koniska sektionens 58 vägg och den geometriska orten för axiell nollhastighet 66. Inloppet 29 måste vara beläget så, att koncentrationen i den nedåtgående strömmen på utsidan av den geometriska orten för nollhastighet icke är högre än 1,1 2, ef- tersom vid koncentrationer högre än 1,1 % renarens reningseffekt av- sevärt reduceras. Spädvattnet som matas in genom inloppet 29, eller inloppen 29, under antagande av att mer än ett inlopp är anordnat, måste späda mäldens koncentration för att säkerställa att rejekt- fraktíonen, som strömmar ut från utloppet 60 icke överstiger 1,1 Z.

Sålunda beror den tillsatta vätskemängden delvis på placeringen av inloppet 29, eftersom den måste hålla nämnda koncentration i apex- utloppet 60. Inloppets 29 storlek, dvs den verkliga tvärsnitts- dimensionen, under beaktande av att sidan 70 icke bör sträcka sig utanför den geometriska orten för nollhastighet 66, måste koordine- ras så, att hastigheten är väsentligen lika med mäldens hastighet vid platsen för inmatning av spädvattnet och att kvantiteten späd- vatten som tillsättes är tillräcklig för att säkerställa att re- jekten genom apexutloppet 60 har en koncentration som icke översti- ger 1,1 1. Detta erfordrar i många fall flera inlopp. Med känne- dom om kvantitet och hastighet kan man sedan.beräkna storleken på spädvatteninloppet som erfordras, för att uppnå det erforderliga flödet. Ju högre upp i renaren, dvs ju längre ifrån apexutloppet, inloppet 29 är placerat, desto mer vatten erfordras normalt för en given rejekthastighet. Emellertid måste inloppet vara ätskilt från apex med en axiell distans som är tillräcklig för att ge en axiell längd för den utspädda mälden från ingångsstället till apexutloppet, som medger att en tillräcklig tid förflyter för att separation skall ske, såattraruen:upprätthå1ler>aureningsverkningsgrad för avlägs- nande av oönskade material, som är väsentligen densamma som kan uppnås vid behandling av massa vid låg koncentration, dvs ca 0,6 5, utan tillsats av spädvatten.

I de i nedanstående exempel beskrivna proven modifierades de primära renarna på det sätt som illustreras i fig. 3 och H, men med två díametralt motsatta spädvatteninlopp 29. Den speciella renaren m, , (p _? NN 7 8005513-0 som användes var en centricleaner med en basdiameter D på ca 152,N mm, en konvinkel på 5,5°, en basutloppsdiameter på 51 mm, ett tan- gentiellt inlopp på 9,68 cm2 och spetsflänsstorlekar för bildning av apexutlopp med diametrar på 19,5 - 38,1 mm, beroende på den önska- de rejekthastigheten. I en specifik renare var det använda tangen- tiella spädvatteninloppet 29 átskilt från apexutloppet med approxi- mativt 51 mm, för ett apexutlopp med en diameter på 33,1 mm, vilket hade formen av en slits genom renarens vägg och var anordnad i ett plan som definieras av renarens geometriska axel och slitsen. Slit- sen var 101,6 mm lång och 3,2 mm vid. Spädvattnet inträdde i renaren tangentiellt, såsom visas i fig. 3 med samma rörelseriktning som vätskan i renaren. När samma slitsstorlek användes, men när spets- storleken ändrats för att förändra rejekthastigheten kommer slitsens läge relativt apexutloppet att förändras, när spetsen ändrats för att justera apexutloppets storlek.

De specifika dimensionerna' som givits ovan är icke absolut esmnmiella för driften, men har visat sig vara mycket tillfredsstäl- lande vid den särskilda renarstorlek som användes under betingelser- na som definieras nedan i exempel 1. Skulle renarens storlek varie- ra eller storleken eller operationsbetingelserna förändras avsevärt, kan läget för det tangentiella spädvatteninloppet ändras något för att erhålla effektivast möjliga drift.

Spädvattnet måste tillsättes invid apexutloppet, men åtskiljs därifrån för att åstadkomma en utspädd zon med en axiell längd som är tillräcklig för att åstadkomma separation, men icke så högt upp i konen så att den icke kan förbättra reningsoperationen. Om inlop- pet i stället sitter för lågt, dvs för nära apexutloppet, kommer spädvattnet helt enkelt att spruta ut ur apexöppningen.

Spädvattnet bör tillsättes vid väsentligen samma hastighet som vätskehastigheten i renaren, dvs den tangentiella inloppshas- tigheten bör vara approximativt densamma som den tangentíella has- tigheten för vätskan som roterar i renaren. Om skillnaden mellan dessa hastigheter är för stor kommer renarens drift att påverkas.

Om drifttrycket i renaren förändras kan en liten förändring i has- tigheten på den inträdande vätskan uppkomma och störa renaren, vil- ket kan nödvändiggöra en mindre förändring i storleken på spädvat- teninloppet, så att kvantiteten och hastigheten för spädvattnet som tillsättes, förblir inom de önskade gränserna. Den visade slits- öppningen sträcker sig över områden med olika tangentiell hastighet för materialet i vätskan, men detta har icke visat sig medföra 8005513-0 g någon särskilt negativ effekt. Den rektangulära slitsen som användes som spädvatteninlopp är i viss utsträckning självkompenserande, dvs hastigheten förändras utefter dess längd, eftersom trycket utefter renarens vägg varierar varigenom mottrycket i det tangentiella in- loppet förändras.

Den tillsatta spädvattenmängden beror av inmatníngens koncent- ration och storleken på dess underströmningsöppning, placeringen av det tangentiella spädvatteninloppet och driftbetingelserna. Väsentli- gen allt tillsatt spädvatten strömmar ut genom apexutloppet och spä- der sålunda ut renarrejekten. Det är viktigt att hålla renarrejekten vid en koncentration som iñke överstiger ca 1,1 1, under det att kon- centrationen företrädesvis bör hållas vid ca 1 % eller lägre genom tillsats av en tillräcklig vattenmängd för upprätthållande av kon- centrationen vid apexutloppet.

Exempel 1.

En hydrocyklon med 152 mm diameter med en överströmningsdia- meter på 51 mm, en tangentiell inmatningsarea på 25,U x 38,1 mm, ett apexutlopp på 25,4 mm och en konvinkel på 5,50 modifierades,vä- sentligen såsom visas i fig. 3 och Ä, men i stället för ett enda spädvatteninlopp 29 användes två sådana inlopp, anordnade väsentli- gen diametralt motsatt varandra. Tryckfallet över hydrocyklonen hölls vid 310 kPa och genomströmningen var 568 l/min vid en mäldtemperatur på 200. Enheten drevs med och utan spädvatten och vid olika inmat- ningskoncentrationer, med användning av en mekanisk massa, och de erhâllan resultaten anges i tab. 1 nedan.

Tillsatshastigheten på spädvattnet var 85 1/min per slits, dvs totalt 170 l/min och den tangentiella inloppshastigheten för vattnet beräknades till H,H m/sek.

Med den låga inmatningskoncentration, som normalt användes i renare, dvs ca 0,55 % och inget spädvatten, alltså en konventio- nell drift av en primärcyklon, var verkningsgraden för avlägsnande av spill H3 % och för fiber med låg specifik yta 39 5. När inmat- ningskoncentrationen ökades till 2 % sjönk effektiviteten för av- lägsnande av spill till 30 % liksom effektiviteten för fibrer med låg specifik yta: Det skall noteras, att koncentrationen i över- strömnings- och underströmningsfraktionerna var väsentligen desamma. 'p När föreliggande uppfinning praktiserades med inmatning vid 2 1 koncentration och under tillsats av spädvatten med ca 170 1/min, hälften i vardera slitsen, återgick spillseparationsverkningsgraden 8005513-0 till normal drift liksom också verkningsgraden för separation av fibrer med låg specifik yta.

Tabell 1 _ _ Genomsnittlig Koncentration borttagníngs- _____iÉ_9¿2;l_ _ Späd- _ __ÉÃÉÉKÉÅXÅÉÉÉ_iÉl__ In- Över- Under- vatten- % Fibrer mat- ström- ström- flöde rejekt- Föro- med låg ning ning ning (1/min) andel reningar spec. yta 0,55 Û,5 0,9 0 30 H3 39 2,0 2,0 2,0 0 30 50 50 2,0 1,9 1,0 170 0 03 39 Vid högkoncentrationsinmatningen förändras reningsverknings- graden för hydrocyklonen icke märkbart, men ändock kvarstår kon- centrationen i mälden i acceptfraktíonen vid 2 %, vilket avsevärt reducerar behoven av förtjockning för lagring av mälden.

Exempel 2.

Under användning av samma hydrocyklon som i exempel 1 genom- fördes experiment med en blekt lövvedskraftmassa innehållande approxi- mativt 1 % föroreningar med liten storlek.

Renarens verkningsgrad beräknades genom att räkna antalet punkter på laboratorieframställda handark med användning av en föro- reningsuppskattningstabell (Tappi standard T 213 och T H57) i inmat- nings- med en ningen och acceptströmmarna. Förhållandet ”mellan antalet partiklar given area per gram massa i acceptströmmen (Na) och inmat- (Nf) indikerar den accepterade mäldens renhet.

Tabellen nedan summerar de erhållna resultaten vid en rejekt- andel på 10 % vid låg matningskoncentration och vid hög matnings- koncentration med och utan spädvatten för tvâ typer av föroreníngs- partiklar.

I Koncentration E E Na/Nf för föroreningar E I (% O.D.) J Späd- I med en area på « fln- Över- Under- I vatten- I 0,15 mmfi 2 0,05 mm? 2} |mat- ström- ström- f flöde § till 0,5 mm till 0,6 mm : fining ning ning É (1/min) : : i0,5u 0,50 1,0 : 0 : 0,52 0,08 ; l I 51,7 1,6 3,9 ; 0 ; 0,62 0,53 E §1,7 1,5 4,0 E 98,H ä 0,52 0,08 : I I ~ . Lzïïí

Claims (5)

8GÛ5513-0 10 PBÉBIHZKIIEV

1. l. Sätt för rening av massa, k ä n n e t e c k n a t av mat- ning av en massauppslamning med en pumpbar koncentration av minst l % till en hydrocyklonanordning, vilken uppvisar ett tangentiellt inlopp (52) för mäld. en konisk del (58). ett basutlopp (56), ett spetsutlopp (60) och ett tangentiellt in- lopp (29) för spädvatten invid nämnda spetsutlopp i den ko- niska delen. kontinuerlig utmatning av en rejektfraktion genom nämnda spetsutlopp (60) hos nydrocyklonen (50), inmatning av spädvatten tangentiellt i nämnda cyklon genom inloppet (29) med en hastighet som är väsentligen densamma som massans has- tighet i hydrocyklonen vid inloppet (29) för nämnda spädvat- ten. varvid väsentligen hela nämnda spädvattentillsats utstö- tes genom spetsutloppet (60) som en del av nämnda rejektfrak- tion och i tillräcklig mängd för att hålla koncentrationen i rejektfraktionen vid högst l.l % och åstadkomma en utspäd- ningszon. som utsträcker sig mellan nämnda inlopp (29) för spädvatten och nämnda spetsutlopp (60) över en sträcka av- passad så att uppdelning sker med en verkningsgrad, som väsentligen motsvarar verkningsgraden för en liknande hydro- cyklon utan spädvatten. men som drives med en inmatningskon- centratíon av ca 0,6 ä, utmatning av en acceptfraktion genom nämnda axiella basutlopp (56), vilken acceptfraktion har en koncentration. som är väsentligen lika med inmatningskoncent- rationen. för att därigenom tillhandahålla en renad accept- massa, som lämnar nämnda renare genom nämnda basutlopp med en koncentration. som är väsentligen densamma som inmatningskon- centrationen.

2. Sätt enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t av att nämnda rejektfraktíon spädes ut till en koncentration av mindre än 0,5 %, att nämnda utspâdda rejektfraktion renas i en andra hydrocyklon och att accepten från nämnda andra hydrocyklon recirkuleras för att bilda en del av inmatningen till nämnda första hydrocyklon. .kw báåb-Nfi-.l _g W. *_ _ A g ¿:ç)c)1æ G9 “ü~““~$\_“ M" Äbimgfig 8005513-0 ll

3. Sätt enligt krav l. k ä n n e t e c k n a t av att kon- centrationen hos nämnda massaínmatning till hydrocyklonen ligger mellan ca 1 och 2,5 %.

4. Sätt enligt krav 3. k ä n n e t e c k n a t av att nämnda acceptfraktion från hydrocyklonanordningen matas direkt till lagring.

5. Hydrocyklon (50) för direkt åstadkommande av en accept- massafraktion med en koncentration av minst 1 %, från en trä- massasuspension. som matas därtill vid en pumpbar matningskon- centration på åtminstone l %. k ä n n e t e c k n a d av en konisk del (58) med en bas med ett axiellt basutlopp (56). ett tangentiellt inlopp invid nämnda bas och ett spetsutlopp (60) vid den ände av nämnda koniska del som befinner sig längst bort från nämnda bas. varvid basutloppet (56) utgör ett utlopp för acceptmassafraktionen och spetsutloppet (60) utgör ett utlopp för en rejektfraktion, varvid nämnda bas har en diame- ter på mellan 76 och 381 mm och varvid konvinkeln för nämnda koniska del icke överstiger l2° och inte understiger 3°, var- vid massasuspensionens verkan, när den genomströmmar nämnda renare, automatiskt definierar en linje för en axiell noll- hastighet i nämnda koniska del, ett tangentiellt spädvatten- inlopp (29) genom nämnda koniska del. invid men åtskild från nämnda spetsutlopp (60), varvid en sida hos nämnda tangentiel- la spädvatteninlopp (29) invid cyklonens rotationsaxel (62) icke befinner sig väsentligt närmare den koniska sektionens längdaxel än nämnda axiella nollhastighetslinje för att säker- ställa att spädvatten som inkommer i den koniska sektionen genom nämnda spädvatteninlopp (29) späder ut massan i området mellan nämnda axíella nollhastighetslinje och periferin hos den koniska delen. varvid dimensionen på nämnda tangentíella spädvatteninlopp (29) är sådan. att då spädvattnet sprutas in med en hastighet, som är väsentligen densamma som mäldens hastighet in i nämnda renare vid spädvattnets inmatníngsställe (29). en sådan mängd spädvatten insprutas som säkerställer att nämnda rejektfraktion har en koncentration som icke överstiger 1,1 %, när nämnda massasuspension matas till nämnda inlopp med ""-~.,_____ ___ eípïatzšz çëíæïílfiïïr 8005513-0 12 en pumpbar matarkoncentration av åtminstone 1 %, varvid av- ståndet mellan nämnda inträdesställe (29) för spädvattnet och nämnda spetsutlopp (60) tillförsäkrar att i huvudsak hela mängden inmatat spädvatten utgör del av nämnda rejektfraktion och alstrar en utspädningszon, som sträcker sig axiellt i nämnda koniska del över en sträcka. som är sådan att uppdel- ning sker för rening av massan med en verkningsgrad. som är väsentligen ekvivalent med verkningsgraden för en liknande hydrocyklon utan spâdvatten, men som dríves med en inmatnings- koncentration av ca 0.6 % för att därigenom alstra en accept- massafraktíon med en koncentration i huvudsak lika med matar- koncentrationen.