SA92120474B1 - عملية انتاج البولة(اليوريا) بطاقة ذات كفاءة عالية - Google Patents
عملية انتاج البولة(اليوريا) بطاقة ذات كفاءة عالية Download PDFInfo
- Publication number
- SA92120474B1 SA92120474B1 SA92120474A SA92120474A SA92120474B1 SA 92120474 B1 SA92120474 B1 SA 92120474B1 SA 92120474 A SA92120474 A SA 92120474A SA 92120474 A SA92120474 A SA 92120474A SA 92120474 B1 SA92120474 B1 SA 92120474B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- urea
- ammonia
- solution
- pressure
- mentioned
- Prior art date
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 95
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 94
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 133
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 32
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 31
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000004945 emulsification Methods 0.000 claims abstract description 18
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical group NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 109
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 54
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 54
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 34
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 34
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 29
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 28
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 10
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 5
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 230000001804 emulsifying effect Effects 0.000 claims 2
- HCUOEKSZWPGJIM-YBRHCDHNSA-N (e,2e)-2-hydroxyimino-6-methoxy-4-methyl-5-nitrohex-3-enamide Chemical compound COCC([N+]([O-])=O)\C(C)=C\C(=N/O)\C(N)=O HCUOEKSZWPGJIM-YBRHCDHNSA-N 0.000 claims 1
- 241000736772 Uria Species 0.000 claims 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 9
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 238000012546 transfer Methods 0.000 abstract description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 42
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 35
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 18
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 14
- 150000004657 carbamic acid derivatives Chemical class 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 6
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 5
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 3
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 3
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 3
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 3
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 125000006297 carbonyl amino group Chemical group [H]N([*:2])C([*:1])=O 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008000 CHES buffer Substances 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MKWKNSIESPFAQN-UHFFFAOYSA-N N-cyclohexyl-2-aminoethanesulfonic acid Chemical compound OS(=O)(=O)CCNC1CCCCC1 MKWKNSIESPFAQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001325209 Nama Species 0.000 description 1
- 241000644029 Ramonia Species 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N biuret Chemical compound NC(=O)NC(N)=O OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-YPZZEJLDSA-N carbon-10 atom Chemical compound [10C] OKTJSMMVPCPJKN-YPZZEJLDSA-N 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000002101 lytic effect Effects 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
يتعلق هذا الاختراع بعملية لإنتاج البولة ( اليوريا) حيث يعالج محلول البولة الناتج في منطقة التفاعل تتابعيا بجهاز تحلل حراري أول تحت ضغط التفاعل ذاته ، لكي يتحلل قسم من كربامات الامونيوم ammonium carbamate المتبقي الى مكوناته ، ثم بجهاز استحلاب ثابت الحرارة تستحلب فيه الامونيا مع ثاني اكسيد الكربون ويعمل عند ضغط يقل عن ضغط مرحلة التكوين ب ١-٧ ميجا باسكال،ثم يمر بمرحلتين اضافيتين من التحلل الحراري للكربمات عند مستويات ضغط متناقصة . تخلط النواتج الغازية من تلك المراحل عند مستويات الضغوط المتناقصة والأقل من ضغط مرحلة التكوين ، مع المحاليل المعاد تدويرها من المراحل السفلية التدفق ، ثم تتكثف بواسطة النقل الحراري مقابل المراحل السفلية التدفق المذكورة ، ليعاد تدويرها الى التفاعل على هيئة سائل .
Description
-Y — . عملية انتاج البولة ( اليوريا ) بطاقة ذات كفاءة عالية الوصف الكامل. : خلفية الاختراع : | | 7 يتعلق هذا الاختراع بعملية لإنتاج البولة ( اليوريام وخاصة بعملية تصنيع البولة ( اليوريا) » تتميز بطاقة ذات كفاءة le le من الامونيا ab اكسيد الكربون . وفي المحال Op all فنياً ؛ تعتمد عمليات الانتاج الصناعي للبولة على تكوين كربامات 0 الامونيوم ammonium carbamate عند درجات حرارة عالية مثل )0 Yo. - ١ م ) وضغط AY) - ميجابسكال ) من الامونيا 30( اكسيد الكربون وفقا للتفاعل الطارد للحرارة التالي: 2NH; + CO; << NH, COONH,4 ثم تحفيفها وذلك بانتزاع الماء فيها لتكوين البولة في منطقة التفاعل وتحت ذات الظروف Us للتفاعل الماص للحرارة التالي : - NH, CONH; + H,O ٠١ نيه 001 2NH, الذي يستمر بالتتالي اثناء تكون كربامات الامونيوم . وبينما يستمر التفاعل الأول بسرعة عالية تحت الظروف المذكورة » وينتقل بشدة نحو اليمين + يتم نزع الماء ببطءمن / الكربامات ؛ وينتقل We الى اليمين . تعتمد درجة تحول الكربامات للبولة على الظروف 0 © التشغيلية المنذكورة » بالاضافة لفترة البقاء قٍِ المفاعل » وعلى زيادة الامونيا عن النسبة vo معلومة النتائج بين الامونيا وثانٍ اكسيد الكربون . : وللحصول على معدل تحول مرتفع الى بولة مع الحد من النواتج الثانوية الضصارة Je البيوريت biuret ونظائره » فان النسبة المولارية بين الامونيا وثاني اكسيد الكربون الي تستمر a3 منطقة التفاعل تتراوح بين 7,5 و © + في العمليات الصناعية .
يتكون التيار المتدفق للمخلفات من منطقة التكوين من محلول البولة والماء وكربامات الامونيوم غير المتحولة فعليا بالاضافة الى الامونيا الطليقة .
ومن الواجب فصل الامونيا الطليقة وكربامات الامونيوم الوجودة في التيار dl للمخلفات المذكورة ثم إعادة تدويرهما الى قطاع التصنيع حى تتحول تماما الى يوريا Cet
: تندفق اليوريا الناتجة وماؤها المرافق من المصنع » وفقا للمعادلة العامة التالية ٠ 2NH; + CO, >> و1 CONH; + 0
وال عقتضاها ينتج مع كل مول من البولة ¢ مول J من الماء ¢ Lew عن انتزاع مائيات الكربامات .
وفي بعض العمليات الناجحة Loli كال وردت في الراءة البريطانية رقم
٠ 977/810 ؟ باسم سنامبروجي " Snamprogetti “ والبراءة الامريكية رقم 59 4757 باسم مونتيديسون Montedison” “ ) يحدث استرجاع مبدثي للكربامات غير المتحولة في جهاز التحلل الاول الذي يعمل تحت ذات الضغط كما في مفاعل التكوين » لكي يتحلل جزء من كربامات الامونيوم غير المتحولة » حرارياً الى اليوريا » وينطلق جزء من الامونيا الحرة المذابة وبتسخين المحلول بالنقل الحراري مع سائل التسخين وعند ضغط بخاري عادي متوسط
ويفضل في مبادلات حرارية رأسية يتدفق خلالها محلول يوريا على هيئة غشاء رقيق لتسهيل الانتقال الضخم بين المرحلتين .
وبالامكان تسهيل التحلل الخاص بكربامات الامونيوم اختيارياً بتغذية التيار الغازي من الامونيا في قاع جاز التحلل الاول . وبدلا من ذلك يمكن استخدام الامونيا الي توجد بكمية زائدة في التيار كعامل استحلاب ذاني .
2 وفي تلك العمليات المتضمنة لمرحلة التحلل الاول عند ذات الضغط الخاص بتفاعل التكوين » فإن البخار الناتج عن تحلل الكربامات يعاد تدويره عموما لمنطقة التكوين . ويمكن اجراء اعادة التدوير اما مباشرة في المرحلة الغازية للمحافظة على حرارة المفاعل ؛ أو باسترجاع جزء منفصل من حرارة تكثيف المرحلة الغازية الناتجة في جهاز التحلل ؛ لانتاج
اا
: ب ا بخار يستخدم في قطاعات اخرى من المصنع » ثم تغذية التيار المعاد تدويره على شكل مرحلة مختلطة الى المفاعل . يتم الحصول على محلول من البولة يحتوي على كمية قليلة من الكربامات وكمية زائدة من الامونيا الطليقة من تلك المرحلة التحللية الاولي . 0 ولقد اقترح على سبيل المثال في البراءة الاوروبية رقم 48745 » وهي باسم مونتيديسون Montedison » ان تتبسع مرحلة التحلل الأول للكربامات مع مرحلة استخلاص الامونيا الزائدة » الي تنفذ تحت الضغط ذاته في منطقة التكوين ؛ متضمنة الاستحلاب في تيار معاكس مع تيار من GU اكسيد الكربون في مبادل حراري غشائي » ولكن مع التزود الفوري بالحرارة على جانب الغلاف بواسطة البخار المتكثف على الجزء العلوي من بجموعة
٠ المواسير بالتحديد . وهكذا فإن الجزء السفلي من مجموعة المواسير يعمل تحت ظروف حرارية ثابتة .مع ذلك يتضح من الوصف الخاص بتلك البراءة » ان ذلك الجزء الثابت الحرارة من عملية انتزاع الامونيا المتخلفة يؤدي الى زيادة محتوى الكربامات المتبقية في محلول البولة » مما يعوق قطاعات المصنع التالية الي يلزم ان تسترجع الكربامات تحت ظروف غير ملائمة للطاقة
ض الامر الذي يزيد من استهلاك الطاقة .
م وتقترح البراءة الاوروبية رقم 1١7154 باسم ستاميكربوت Stamicarbon ¢ استحلاب محلول البولة تحت تأثير حرارة ثابتة » مع ترك منطقة التفاعل مع جزء من ثاني Cas الكربون المنطلق عند ضغط التفاعل » ولكن دون البدء في ذلك عند مرحلة التحلل الحراري © الأول .وتقتصر هذه المعلاجة فقط على قسم ضغيل من تيار المخلفات المتدفق ( 30 - (for بينما يُدفع القسم الاكبر ( ٠ 8 - 770 ) في جهاز استحلاب تقليدي مع ثاني اكسيد
. الكربون وذلك باستخدام مصدر حراري خارجي x
في تلك العملية يغذي القسم الاصغر فقط في مرحلة تحلل الكربامات المتعاقجة ذات الضغط المتوسط » حيث تسترجع حرارة التكثيف عند مستوى حراري ملائم لذلك القسم الاصغر » بينما يغذى القسم pSV مباشرة في مرحلة التحلل الحراري منخفض ball ¢
: - 0- حيث تسترجع حرارة التكثيف الخاصة بذلك القسم الأكبر عند حرارة تقل كثيراً مما يكفي للاستخدام في المصنع » ولذا ينبغي استهلاكها في الماء البارد » حى لا يعيق العملية بأكملها من حيث الطاقة. إلا أنه من الصعب تطبيق تلك العملية من ناحية الابقاء على تقسم التيارات المتوازية الي تتبع تلك المسارات المنفصلة . 0 م وصف عام للاختراع ويقدم هذا الاختراع عملية لتصنيع اليوريا تتغلب على المساوئ الى ذكرت في العمليات السابقة ¢ بواسطة ادماج دورة طاقة ذات كفاءة طاقة ie . وفقا لهذا الاختراع » يعالج محلول البولة الذي يترك جهاز التحلل الحرارى الأول تحت ضغط التكوين ذاته » بشائى اكسيد الكربون في منطقة الاستحلاب الثابتة ay A نحت ١ ضغط يقل ب ١ ا ميجابسكا J من ضغط التكوين (oi al الحصول على by lz بخاري فعلي من قمة العمود يتكون أساساً من الامونيا وثاني اكسيد الكربون والماء . ض Uy, لهذا الاختراع » يخلط ذلك التيار الغازي مع تيار سائل يعاد تدويره من مرحلة استرجاع الكربامات متوسطة الضغط ثم يكثف بالتقل الحراري الى محلول البولة Pl لاسترداد الكربامات عند ضغط متوسط ( ١ - 4 ميجاباسكال ) . © الغازي الناتج من تلك المرحلة الاستردادية متوسطه blll ووفقاً لهذا الاختراع » يخلط Vo
OSCE الضغط مع محلول معاد تدويره عند ضغط منخفض ( حوالي 0,35 ميجاباسكال) عند مستوى حراري يساعد على استخدام حرارته بفاعلية خلال مراحل التركيز الفراغية اكسيد الكربون في aU] النهائية لمحلول البولة . وفي هذا الصدد » تقترب نسبة الامونيا المخلوط الناتج حول نقطة " الثبات الحراري " أي النقطة الي يتطابق عندها تركيب المرحلة © السائلة مع المرحلة البخارية لبدء التكثيف عند أقصى درجة ASL وبحيث تسمح في العملية الموافقة لهذا الاختراع بالاسترداد المقيد للحرارة الكامنة » حي من الطبقة الغازية المتولدة في المرحلة متوسط الضغط . 1¢4
ْ ب تؤدي تلك الطريقة التشغيلية الى استرجاع الحرارة من تكثيف الكربامات بكفاءة ؛ نما يحسّن جوهرياً كفاءة طاقة التصنيع . وتساعد طريقة تكثيف ناتج التحلل عند ضغط متوسط مع نسبة مولارية للامونيا / GU اكسيد الكرجبون تتراوح حول نقطة الثبات الحراري ؛ على تقليص التخفيف المائي الاضافي جراء التكثيف الى ادي حد » وبذلك.يقلل ٠ الماء المعاد تدويره في منطقة التكوين » الامر الذي يحسن جوهرياً تحويل كربامات eV الى البولة » وهو الشئ الذي يعوقه وجود الماء . وتتضمن العملية Gy لهذا الاختراع مراحل المعالجات التالية : ض تعمل منطقة التفاعل ذات الضغط المرتفع نسبة مولارية ما بين 7,5 و [Galo 36 اكسيد الكربون had ge ان تكون 0,¥ و 4,5 ميجاباسكال عند درجة حرارة cp 770 - 17/8 ٠ ويفضل cp Yoo - VAS وعند ضغط تابع YY - ١3 ميجاباسكال » لإنتاج محلول بولة يحتوي على كربامات امونيوم غير متحولة وامونيا طليقة ؛ تختار ظروف التفاعل بحيث يحصل على ظروف توازن ab بين السائل والبخار في المفاعل ؛ حيث يكون مخلوط التفاعل تحت الغليان عملياً ؛ مع الأخذ في الحسبان وجود المواد غير المتكثفة. vs بفع المحلول الناتج من منطقة التفاعل لجهاز تحلل أول يعمل عند 700 - Ce XV حيث يتحلل القسم الأول من كربامات الامونيوم عند اضافة الحرارة » وينطلق قسم من ‘ الرامونيا المذابة في التيار الخارج من المفاعل » الذي يعمل فعلياً تحت نفس ضغط منطقة . . التفاعل ويعاد تدوير ما هو على شكل غاز يحتوي على نواتج غازية من جهاز Jo الأول الى منطقة التفاعل . Y. يغذى محلول البولة الناتج من جهاز التحلل الأول حيث تتراوح نسبة الامونيا الى gt اكسيد الكربون غير المحول الى البولة » بين + و ١١ » ويفضل ان تكون النسبة ما بين 8 الى ٠١ » في جهاز استحلاب ثابت الحرارة تسترد فيه الامونيا المذابة الطليقة من لمحلول بالتلامس متعاكس التيار مع الجزء الأوفر » لأكثر من 70 / وريما يُفضل أن
- لا يفوق 750 » أو مع كل Gb اكسيد الكربون المتوفر في المصنع ؛ مع التشغيل عند ضغط يقل ب ١ - 7 ميجاباسكال ؛ ويفضل ان يتراوح ما بين ؟ - 0 ميجاباسكال » عن ضغط منطقة التفاعل CL تتراوح النسبة المولارية لمحلول البولة الناتج من جهاز الاستحلاب ثابت الحرارة بين ض الأمونيا aly اكسيد الكربون غير المحولين الى بولة بين ١و 4 ويفضل بين *,7 و Yo ويدفع ذلك المحلول لمنطقة التحلل الحراري الثاني تحت ضغط متوسط يتراوح بين حوالي ١ و 4 ميجاباسكال » حيث تتوافر الحرارة اللازمة للتحلل بواسطة تكثيف المخلوط البخاري الناتج من مرحلة الاستحلاب ثابت الحرارة السابقة بعد خلطه مع محلول الكربامات المعاد تدويره من مرحلة التحلل متوسطة الضغط . ve يغذي مخلوط السائل والغاز نتيجة GS الجزئي للبخار الناتج في جهاز الاستحلاب ثابت الحرارة والمستخدم للمحافظة على الحرارة في جهاز التحلل الثاني ؛ ينتج البخار المستخدم في بقية قطاعات المصنع 3( منطقة تكثيف JU ثانية ثم يعاد تدويره في طبقة السائل الى مفاعل التكوين . يكف المخلوط الغازي الناتج من جهاز التحلل الثاني الذي يعمل عند ضغط متوسط » بحيث تكون النسبة المولارية لناتج التكثيف بين ؟ و 4 ويفضل بين 7,9 و ,© » للامونيا / GB أكسيد الكربون » في منطقة تكثيف واحدة على الاقل Jc ; تحت نفس الضغط كما هو الخال في جهاز التحلل الثاني . وتستخدم حرارة التكثيف ْ لتر كيز محلول البولة 3 منطقة التركيز التالية ٠ والمتكثف الناتج هو الذي يعاد تدويره 3 منطقة التكثيف الأولى ثم يخلط مع البخار الناتج من الاستحلاب مع غاز GU اكسيد ٠٠ الكربون قبل تكثيفه » للمحافظة على حرارة جهاز التحلل الثاني . يدفع محلول البولة الناتج في جهاز التحلل الثاني في منطقة تحلل حراري لكربامات الامونيوم مرة واحدة على الأقل » قبل تغذيته في قطاع التركيز لإنتاج محلول بولة مركز ثم تعريضه Sh ثمائية او تحبيب .
A - تؤمن العملية المكتشفة إدماج مرحلة اضافية من الاستحلاب ثابت الحرارة مع 30 اكسيد الكربون » تحت ضغط يقل عن ضغط التكوين (أقل ب ١ - ١ ميجاباسكال) ؛ مع الجدول التقليدي لعملية انتاج اليوريا » مثل عملية الانتاج وفقاً للبراءة الاوروبية رقم إن 0 619787 أيه باسم مقدم هذا الطلب » وال تتميز بتزامن مرحلة التكوين مع مرحلة الاستحلاب.تحت ضغط BU لضغط تفاعل التكوين ومرحلتين تاليتين من التحلل والاستعادة Coll SU المتبقية عند ضغط متوسط ( ١ - 9 ميجاباسكال ) cf yo ضغط منخفض ( 7 - 0 . ميجاباسكال ) . تحور هذه المرحلة الاضافية بعمق مراحل العملية واقتصادياتها . وبالرجوع الى جدول العملية المكتشفة في البراءة الاوروبية رقم 417870 يمكن ملاحظة الفوارق الجوهرية التالية . ١ يؤمن هذا الاختراع كيفية استخدام معظم كمية GU اكسيد الكربون Ive) على الأقل ؛» ويفضل 780 واكثر من الكمية الملقمة ) للاستحلاب ثابت الحرارة للكربامات المتبقية في المرحلة الاضافية ( العمود 1© من الرسم المرفق ) عند ضغط لا يزال مرتفعاً ؛ مما يساعد على استرداد حرارة تكثيفه ¢ عند درجة حرارة معقولة وبطاقة منخفضة لاعادة التدوير . كما تسمح تلك المرحلة بالتخلص من جزء أساسي من المحاليل غير المتحولة الى البولة من نواتج 1 التفاعل عند ضغط لا يزال مرتفعاً » ويقترب من ضغط التفاعل ؛ مما يخفض كثراً من جهد استعادة التشغيل وإعادة تدوير تلك المكونات في Well خلال المراحل المتعاقتجة للجهد + المنخفض . ض 0 وبالمثل » يستخدم التيار الغازي المتولد في هذه المرحلة الجديدة في نواتج مرحلة الاستحلاب الذاق الذي يحدث عند ذات الضغط الخاص بتفاعل التكوين وفقاً لطلب البراءة ٠ السابق . ووفقاً لطلب البراءة السابق ) يستخدم جزء ضئيل من GU اكسنيد الكربون ؛ لا يتعدى ٠ + في الاستحلاب غير الثابت حرارياً » ولكن مع استخدام الحرارة القادمة أيضاً من المبادل الحراري 2 Closed Y HE من طلب البراءة المشار اليه ) تحت ضغط ٠-١
ميجاباسكال . وفي طلب البراءة المذكور » يغذي الناتج الغازي من مرحلة الاستحلاب الذي يندفع عند ذات الضغط كما في تفاعل التكوين » في جهاز التكثيف واسترجاع الحرارة بالمبادلات 1183 - HE2 ¢ لكي ينتج خليط بخاري عند ضغط منخفض . اما في طلب البراءة الحالي » تستخدم تلك الحرازة للمحافظة على استمرار تفاعل التكوين » عند أعلى درحة ٠ حرارة » ثم يمكن تغذية المخلوط الغازي مع الجزء الأكبر من الكربامات الي تكونت le جعلى هيئة تيار سفلي ٠ وفي طلب البراءة هذا » تم التخلص من المنطقة 21 الخاصة بإستعادة وفصل تدوير الامونيا الي كانت متواجدة قٍِ طلب براءة الاختراع السابق . شرح مختصر للرسومات ٠ إن ميزات وفوائد العملية Gy للاختراع تكون اكثر وضوحاً في الوصف اللموذجي والذي 3 إيراده بالمثال والرسم التخطيطي حسب الشكل المرفق . الوصف التفصيلي ان المصنع الموضح في المخطط العام بالشكل المرفق مخصص لإنتاج YU طن من البولة Lag مما يعادل قدرة انتاجية قدرها 1٠00١ كجم / ساعة . Vo يُغذى المصنع عن طريق الخط ١ ب ١١٠٠١ كجم | ساعة من ثانٍ اكسيد الكربون -- و١١٠٠ كجم / ساعة من المواد الخاملة والهواء كعوامل سالبة للنشاط الكيميائي . يضغط تيار التغذية هذا الى ١ ميجاباسكال بالضاغط K ثم يدفع خلال الخط Go عمود الاستخلال ثابت الحرازة 1© . ويظل الخط + الذي يغذي المفاعل ثاني اكسيد الكربون مغلقاً Y. يُغذى المصنع بغاز الامونيا يمعدل Ao كجم / ساعة خلال الخط ؟ عند درجة حرارة ٠م ثم يضخ الى ضغط 14 ميجاباسكال بالمضخة PL يدفع 850 كجم / ساعة من الامونيا من جانب التغذية ol الى منطقة التكثيف متوسط الضغط خلال {Fa
١٠. - 4 خلال الخط Ry يغذى الباقي وهو 7650 كجم / ساعة مباشرة في مفاعل التكوين Lay : بعد تسخينه 3( سخان مسبق 1186 لدرجة م يدفع تيار معاد التدوير من الكربامات » يتكون من 1737/85 كجم | ساعة من غاز الامونيا » و477١ كجم / ساعة من ثانٍ اكسيد الكربون و 4071 كجم / ساعة من ٠ الماء » خلال الخط “ الى المفاعل .8 . يجب ان يكون حجم المفاعل Ry مناسباً لاتاحة فترة زمنية قدرها Yo دقيقة by dl التفاعل .
Cm كربامات الامونيوم وذلك بتزع الماء منها فتتحول الى البولة في المفاعل Cid [mS 97/9 كجم/ ساعة من الامونيا و ١768026 يستخلص لول البولة المحتوي على اكسيد الكربون و 8594 كجم/ ساعة من الماء و 159600 كجم / ساعة GU ساعة من ٠ ميجاباسكال وحرارة 8٠14م ثم يغذي الى ١/85 من البولة » من قمة المفاعل تحت ضغط : . 1181 الغشاء الهابط بالجهاز المحلل وفي جهاز التحلل HEL يسخن محلول البولة لدرجة ٠8 7م باستخدام حرارة البخار المكثف معدل 1456 كجم / ساعة تحت ضغط 1,7 ميجاباسكال يغذي في جانب غلاف ve جهاز التبادل الحراري HEL خلال الخط ٠١١٠ . تستخلص المواد المتكثفة خلال الخط ٠١7 2 يتم الحصول على تيار غازي من قمة جهاز التحلل الاول HEL يتكون من E74 كجم / ساعة من الامونيا و 1816 كجم / ساعة من ثاني اكسيد الكربون و UA كجم / ساعة من الماء ثم يعاد تدويره خلال الخط 8 الى المفاعل RL كما يتم الحصول على محلول .1 عند 204 م و 5ر8١ ميجاباسكال من قاع جهاز التبادل الحراري HEL يتكون هذا J من 177095 كجم / ساعة من الامونيا و 7417 كجم / ساعة من GL اكسيد الكربون و 8047 كجم / ساعة من الماء و 1500٠ كجم / ساعة من Ud حيث تبلغ النسبة المولارية بين الامونيا وثاني اكسيد الكربون غير المتحولين فيه LAY
-١١ - يتمدد هذا التيار خلال الصمام XT الى ضغط ١١ ميجاباسكال » حيث ينخفض الضغط بحوالي 0,¥ ميجاباسكال » ثم يدفع خلال الخط ٠١ الى قمة عمود الاستحلاب CL . وفي ذلك العمود Ladd يتم استحلاب جزء كبير من الامونيا الطليقة الموجودة في محلول البولة تحت تأثير اكسيد الكربون المستحلب الذي يرتفع خلال العمود في تيار معاكس بعد ان يغذي في الخط co يحصل على مخلوط بخاري من قمة العمود C1 ويتكون من 1505 كجم / ساعة من الامونيا و6 AY كجم / ساعة من GU اكسيد الكربون و١٠٠٠ كجم / ساعة من المواد الخاملة عند حرارة cp 7١7 ثم يدفع خلال الخط ١١ الى منطقة التكثيف . ويتم الحصول على محلول اليوريا من قاع العمود C1 حيث يحتوي على 5744 كجم / ساعة من الامونيا ١ و 88لا كجم / ساعة من ثاني اكسيد الكربون و 81360 كجم / ساعة من الماء و Von كجم / ساعة من البولة عند درجة 1185م ¢ فيتمدد الى ضغط ١,8 ميجاباسكال DI الصمام X2 ويدفع خلال الخط رقم ١١ الى جهاز فصل 72 يزود بلوحة مدخنة . وبعد فصل البخار الوميضي يدور محلول البولة عن طريق الخط ١١ خلال الغلاف SE للمبادل الحراري 1152 » الذي يستقبل البخار الناتج في العمود 01 عن طريق الخط 1١ ve ومحلول الكربامات المعاد تدويره من منطقة التكثيف متوسطه الضغط عند درجة AY م عن طريق الخط 014 وذلك المحلول يتكون من 6416 كجم / ساعة من الامونيا و 719/6 2 كجم / ساعة من ثانٍ اكسيد الكربون و 7777 كجم / ساعة من الماء . تبلغ درجة حرارة المخلوط البخاري السائل الناتج 177 م حيث يدخل في المبادل الحراري HE2 بواسطة الخط Vo ويغادره خلال الخط ١١ بحرارة م م ومولارية سائلة 3 بححم AE بعد أن ينتقل جزء من حرارة تكثيفه الى محلول البولة الذي يشغل الغلاف الجابني للمبادل الحراري . يتم التوصيل الى التكثيف النهائي لذلك التيار في المبادل الحراري CHES الذي يتكثف فيه المخلوط الغازي السائل من الخط ١6 والبخار المستخلص من قمة المفاعل 181 وحرارته 180
AY - م ويشمل ٠٠١ كجم / ساعة امونيا و ٠١ كجم /ساعة pl اكسيد الكربون و ٠١ كجم / ساعة ماء » وذلك عند درجة حرارة 100 م حيث تستخدم حرارة التكثيف AAU في انتاج 445٠ كجم / ساعة من البخار المشبع عند ضغط 4 بار ل 4 ميجا باسكال ) ce Vo ol | | 0
° يدفع المخلوط المتكثف الذي يغادر المبادل الحراري HES عن طريق الخط ١8 الى جهاز الفصل 171 حيث تتضمن مرحلة الساثئل المفصولة 17097054 كجم / ساعة امونيا و477١ كجم / ساعة 30 اكسيد الكربون و 4891 كجم / ساعة ماء » ثم يعاد تدويرها الى المفاعل عن طريق الخط ١6 والمضخة P2 والخط . يغذي التيار الغازي OSU من YYo كجم / ساعة امونيا YAY كجم / ساعة G8 اكسيد الكربون و ٠١7 كجم / ساعة ماء
٠ و١١٠٠ كجم / ساعة من المواد الخاملة ؛ الى قطاع الاسترجاع متوسط الضغط عن طريق الخط Yo وصمام التحكم 64 . يتم الحصول على محلول البولة من قاع جهاز الفصل V2 عند درجحة حرارة 160 م والذي يشتمل على ١١80 كجم/ ساعة امونيا و 471 كجم / ساعة ثانٍ اكسيد الكربون و 1500660 كجم / ساعة ماء » ثم يغذي خلال الخط 7١ الى قطاع التحلل الحراري التالي ؛
vo بعد تمدده الى ضغط Fe ميجاباسكال خلال الصمام X3 يُدفع البخار الناتج من قمة جهاز الفصل 72 والذي يتكون من 6014 كجم / ساعة امونيا و 5047 كجم / ساعة 20 اني اكسيد الكربون و 7175 كجم / ساعة ماء عند درجة حرارة 148 cp خلال الخط ض "؟ الى المبادل الحراري 5 HE . وقبل الدخول في المبادل الحراري المذكور ؛ يخلط Cells مع محلول كربامات الامونيوم المعاد تدويرها ¢ والمغذي خلال الخط YF ويتكون من ١١86
٠» كجم / ساعة امونيا و 4/81 كجم/ساعة GU اكسيد كربون و 17385 كجم / ساعة ماء ؛ مع Aon كجم / ساعة من الامونيا المغذاة خلال الخط © . وفي هذا الصدد » فقد وجد بشكل مدهش أن اضافة الامونيا الي قد يعتقد WL تؤثر على المستوى الحراري المفيد للإستعادة الحرارية في المبادل الخراري 5 CHE تؤدي الى نحسن شامل في اعادة التدوير
VY - | وتسهل التخلص من النواتج المراد اعادة تدويرها في العمود 2© على شكل تيار صاعد ؟ وذلك باطلاق المواد غير المتكثفة الماد حروجها من الدورة .
يتكثف البخار جزئياً غي المبادل الحراري 5 HE وتستخدم حرارة تكثيفه في التركيز
الفراغي لمحلول لبولة من المرحلة التحللية منخفضة الضغط . يُدفع المخلوط البخاري الساثل ؛ ٠ المغادر ذلك المبادل الحراري بدرجة حرارة ١٠11م خلال الخط 4 7 » في المبادل الحراري HE 7 ومعه مخلوط من البخار والمواد غير المتكثفة من 71 .
3( الحقيقة فإن التكثيف التام للبخار يحدث في المبادل الحراري 7 Ld HE عدا المواد الخاملة . يغذي ناتج التكثيف عند درجة ay م خلال Yo Ld) الى عمود الغسيل 62 ¢ حيث lls المواد الخاملة ( ٠٠١ كجم / ساعة ) وتغسل قبل طردها إلى الخو عن طريق
٠ الصمام XS والخط YA . يتم الغسيل بالماء يمعدل ٠٠١ كجم / ساعة من الماء ويغذي الماء بالخط 71 .
يتكون محلول كربامات الامونيوم الناتج من قاع العمود عند /ا3م من TEVA كجم / ساعة من الامونيا و 11978 كجم / ساعة من GU اكسيد الكربون و 39777 كجم / ساعة من الماء » ويعاد تدويره خلال الخط YY والمضخة P3 الى قطاع التكثيف عالي الضغط في
ve المبادل الحراري HE2 يدفع محلول البولة المغادر جهاز الفصل 72 في المبادل الحراري هابط الغشاء 1184 الذي يعمل تحت ضغط Ye بار To) + ميجاباسكال ) » فيتحلل جزء آخر © من كربامات الامونيوم ليتم الحصول على محلول بولة من القاع عند درجة CTA يتكون من 0775 كجم / ساعة امونيا و ١١6 كجم / ساعة ثاني اكسيد كربون و ٠ كجم / ساعة بولة و 5777 كجم / ساعة ماء . يتم تأمين حرارة التحلل من
x تكثيف ١7٠١ كجم / ساعة من البخار المدفوع تحت ضغط ve بار الى الغلاف الجاني للمبادل الحراري . يغذى محلول البولة خلال الخط 79 وصمام التحكم 766 الى قطاع ذو مرحلة مزدوجة التركيز .
-١6- | ييلغ ضغط التشغيل في جهاز التركيز الأول ذو الغشاء الهابط HES 0,75 بار مطلق ) To كيلو باسكال ) مطلق الذي يستخدم حرارة تكثيف المرحلة الغازية الناتجة في جهاز التحلل متوسط الضغط كمصدر حراري » للحصول على محلول Up بتركيز 44 / بالوزن . يدفع هذا المركز خلال الخط © الى مرحلة التركيز النهائي الي تتضمن مبادلاً حرارياً o 1158 ويغذي ب 1450 كجم / ساعة من البخار منخفض الضغط ؛ مع جهاز الفصل 73 الذي يحصل منه على مصهور البولة OSU من ١٠٠٠١ كجم / ساعة من البولةو 3١ كجم / ساعة من الماء . تُدفع الأبخرة الناتحة في مراحل التركيز HES و V3 HES خلال الخطين TY و IVT منطقة التكثيف والمعالجة التدفقية 21 » الي يغذي فيها بخار منخفض الضغط يبلغ 73000 0٠ كجم / ساعة ؛ للاستخلاص البخاري الفراغي ولاستحلاب الامونيا وثاني اكسيد الكربون الموجودان في المواد المتكثفة . يمكن الحصول من القطاع 21 على التيارات المستقلة التالية : - تيار غازي يحتوي على 075 كجم / ساعة امونيا و ١١6 كجم / ساعة Gl اكسيد كربون و VYY كجم / ساعة ماء » ويعاد تدويره خلال الخط 34 الى قطاع التكثيف vo منخفض الضغط . ٍ - تيار سائل يتكون من TAY كجم / ساعة من الماء النقي عند 1748 م وهو يخرج من المصنع خلال الخط Yo بعد استعادة حرارته المحسوسة بالتسخين المسبق لمفاعل تغذية الامونيا ض في المبادل الحراري 1186 . يخلط البحار القابل للتدوير من المنطقة 21 والمعاد تدويره خلال الخط YE مع تيار ٠ البخار العلوي في المبادل الحراري HE4 الذي يتدفق في الخط 26 ¢ ثم يغذي في المكثف HE9 للحصول على محلول كربونات الامونيوم عند 45م » فيعاد تدويره الى قطاع التكثيف المتوسط الضغط في المبادل الحراري HES خلال الخط YY والمضخة Pa ثم يتم التخلص من أي مواد خاملة خلال صمام التحكم XT والخط CYA
- جه -١ يضبط انخفاض الضغط نظراً لاستهلاك البخار المصنع بواسطة البخار الناتج في المكثف 3 . يتضح من هذا النموذج أن هذا الاختراع يؤمن معدل استهلاك منخفض للطاقة حيث تبلغ معدلات استهلاكها النوعية لكل طن من البولة الناتجة » شاملة الاستخدامات المطلوبة ٠ لمعالجات المخلفات التدفقية ما يلى : بخار متوسط الضغط 7 كجم كهرباء ( عدا ضغط GU اكسيد الكربون ) ٠ كيلو وات . ساعة ماء تبريد ( فارق حراري $1( ٠ متر مكعب . وبالنسبة لطلب البراءة الاوروبية المشار اليه رقم ٠ لمقدم هذا الطلب ؛ يعتبر ٠ خفض كمية البخار المستهلكة من 470 كجم الى 47١ كجم لكل طن من البولة شيء جوهري . ويجب الاخذ بعين الاعتبار أن مصنعاً افتراضياً ينتج بولة بنسبة 710 في المفاعل ( بدون اعادة تدوير ) يعطي محلولاً يشتمل على ٠٠٠١ كجم بولةو 700 كجم ماء فراغي قياسي مما يتطلب 75٠0 كجم من البخار حق يتركز AGA وفي عمليات التصنيع وفقاً لهذا الاختراع يمكن تحسين استعادة الحرارة الأمر الذي بحسن + و تكثيف مخلوط البخار الناتج في مرحلة التحلل متوسطة الضغط . ْ ويعرى مثل هذا التحسن الى تكوين المخلوط الغازي مما يساعد على التكثيف عند قيمة حرارية تساعد على الاستخدام المفيد المتكرر للحرارة في ذات المصنع . تبلغ نسبة الامونيا / ثانِ اكسيد الكربون في المخلوط البخاري ( امونيا + CST gl الكربون + ماء ) الى قيمة تقترب من درجة الثبات البخاري التركيزي » أي انه يتكثف عند ٠» اعلى درجة حرارة ممكنة » مما يتوافق مع ضغط التشغيل أقل كمية من ماء التخفيف .
A -
تعطي الكمية القليلة من ماء التخفيف ميزة طاقية ثانية نظراً لأنه كلما كانت كمية CL المعاد تدويرها CAL كلما ارتفعت العائدات من المواد المتحولة الى بولة » وبالتالي تتخفض كمية المحاليل غير المتحولة الى بولة كما تنخفض الخحرارة اللازمة لإعادة تدويرها ..
وكي تسترجع الحرارة بأقصى قيمة حرارية خلال تكثيف المخلوط البخاري يحب
6 الحصول على أفضل تركيب من ذلك المخلوط القادم من مرحلة التحلل متوسطة الضغط مما يضيف خاصية استزافية ثابتة الحرارة عند التيار العلوي لتلك المرحلة الي تعمل تحت ضغط -١ 7 ميجاباسكال ( ويفضل ؟ - 0 ميجاباسكال ) بالنسبة لضغط التكوين . يدفع قسم كبير من ثاني اكسيد الكربون النقي في جهاز الاستحلاب المذكور فتقل كمية الامونيا في محلول البولة » بحيث تصل نسبة الامونيا / ثانِ اكسيد الكربون الى درجة اكثر ملائمة عما
ذكر في طلب البراءة المشار اليه » وذلك في مرحلة التدفق السفلي للتحلل المتوسط الضغط ؛ كما يتكثف المخلوط المذكور عند حرارة أعلى وبأقل كمية من ماء التخفيف .
وهناك ميزة اخرى تتمثل في بساطة المصنع . كما يتبخر المخلوط البخاري من مرحلة التحلل متوسطة الضغط بشكل تام » حيث يتميز بالنسبة المذكورة لمخلوط الامونيا / ثانيٍ اكسيد الكربون والملائمة لتكثفه . ويحدث جزء من التكثف في مكثف الاسترجاع HES
05 وجزء أخر من المكنف 7 يغسل المخلوط المذكور بعدئذ توطعة لطرد المواد الخاملة ٍ الى الجو ( هيدروجين + اول اكسيد كربون + ميثان + اكسيجن + نيتروجين ...... )2 Re تخلو جزئياً من الامونيا . وعلى العكس من ذلك » فليس من اللازم فصل 0 الامونيا عن المحاليل الناتجة عن عمليات التكثيف المذكورة كما انه ليس من الضروري اعادة تدويرها تحت ضغط متوسط » كما ذكر في ادبيات هذا JB من قبل .
Y. يتم التوصل الى تلك الميزة » وهى ضبط نسبة الامونيا / al اكسيد الكربون اثناء التكثيف » وبذلك يتدفق جزء بسيط من الامونيا النقية خلال الخط © » مباشرة الى GS / وحدة التدوير HES حى تمكن معدل استرجاع الحرارة ومستوى التكثيف الحراري الخاص به .وفي المصنع » يقابل كل استرجاع حراري » بكمية صغيرة من الحرارة المفقودة في ماء التبريد » مما يؤدي الى تحسن طاقة العملية . ie
Claims (1)
- ١١ - عناصر الحماية ١ ١ - عملية إنتاج البولة (اليوريا) تشتمل : ١( ) تفاعل الامونيا مع gl اكسيد الكربون في مفاعل يعمل في درجة حرارة » تترواح بين ١78 الى YY وضغط YY - ١7 ميجاباسكال على CAO ؛ نسبة مولارية الامونيا الى GU اكسيد الكربون بين 7,5 و © حق يتسئ إنتاج 0 ملول يوريا متضمن كربامات ammonium carbamate pss sal وامونيا حرة . (بم نقل محلول البولة (اليوريا) المذكور الى وحدة انحلال اولى . Y (ج) تسخين محلول اليوريا المذكور في وحدة الانحلال الأولى آنفة A الذكر لزع جزء من الامونيا الحرة وانحلال جزء Jeo من كربامات 4 الامونيوم ammonium carbamate الى 3 اكسيد الكربون وامونيا ويتم تشغيل ٠0 وحدذة الانحلال الاولى المذكورة عند درجة حرارة من تتراوح ما بين 7٠١ - 7060 ١١ درجة gta وبصفة أساسية في نفس مستوى ضغط المفاعل . ١" (د) اعادة تدوير غاز ثانٍ اكسيد الكربون والامونيا من وحدة الانحلال الاولى ١ المذكورة الى المفاعل المذكور لمزيد من التفاعل » و ٠4 (ه) تغذية محلول البولة ( اليوريا من وحدة الانحلال الاولى » حيث ان محلول ٠ اليوريا يتميز بنسبة مولارية للامونيا Gl) اكسيد الكربون بين حوالي 76 و . 7 19 ) الى عمود الاستحلاب كاظم للحرارة وملامسة محلول اليوريا الملذكور في : ١" عمود الاستحلاب المذكور مع تدفق في EY) المعاكس مكون من أكثر من VA 20 / من GB la اكسيد الكربون المستخدم في العملية لنزع الامونيا ومن 8 ثم تركيز محلول البولة ( اليوريا) وتشكيل مرحلة بخارية ويتم تشغيل عمود ٠ الاستحلاب عند مستوى ضغط يقل بحوالي V -- ١ ميجاباسكال عن مستوى vy ضغط المفاعل . YY (و) تغذية محلول البولة ( اليوريا) الذي تم الحصول عليه من عمود Er YY الكاظم للحرارة » ويتميز المحلول بنسبة مولارية للامونيا الى ثنائي اكسيد كربونA - YE بين حوالي ٠ ,؟ الى 4,٠ ميجاباسكال الى مرحلة الانحلال الحراري الثانية Yo المذكورة الي تعمل عند مستوى ضغط يتراوح من حوالي ١ - 4 ميجاباسكال YY | وتسخين محلول البولة ( اليوريا) المذكور في مرحلة الانحلال الحراري الثانية vy المذكورة لتشكيل طور بخاري ومحلول اضافي من البولة ( اليوريا) المركزة . ..... YA (ز) تغذية الطور البخاري STA من مرحلة الانحلال الحراري الثاني آنفة الذكر : Ya الى الغلاف الجاني لجهاز التركيز الفراغي لتكثيف البخار المذكور وتكوين محلول © كربامات قابل للتدوير واستعمال حرارة تكثيف الطور البخاري المذكور لتأمين ١ تركيز أضافي لمحلول البولة ( اليوريا ) في جهاز التركيز الفراغي المذكور . YY (ح) خلط محلول الكربامات القابل للتدوير من جهاز التركيز الفراغي الملذكور TY | بالطور البخاري من عمود الاستحلاب الكاظم للحرارة المذكور وجزئياً تكثيف vg الخليط الناتج المذكور لتوفير الحرارة المطلوبة لمرحلة الانحلال الثانية . vo (ط) التكثيف LAY) للخليط لانتاج بخار ماء من أجل تشكيل بخار قابل wn للتدوير الذي يتم إرجاعه لمفاعل التفاعل . —Y ١ عملية انتاج بولة (يوريا) وفقً لما هو محدد في العنصر ١ ؛ تتضمن الخطوات " الاضافية الخاصة بتغذية محلول البولة ( اليوريا) المركز الذي تم الحصول عليه في . الخطوة (و) الى مرحلة الانحلال الثالث لاجراء تركيز gla) لمحلول البولة 0 ؛ (اليوريا) وتكثيف طور البخار لتشكيل محلول قابل للتدوير وخلط هذا Jos القابل للتدوير مع طور البخار المذكور في خطوة (ز) قبل تغذية طور البخار المذكور الى الغلاف الجاني لجهاز التركيز الفراغي . ض ١ ©- عملية انتاج بولة (يوريا) وفقاً لما هو محدد في العنصر ؟ » بحيث يتم ادماج . Lp) النقية مع خليط طور البخار/ مخلوط المحلول القابل للتدوير قبل تغذية الخليط في الغلاف GUE لجهاز التركيز الفراغي .-١؟ - :١ 4- عملية انتاج بولة (يوريا) وفقاً لما هو محدد في العنصر ؟ » بحيث يتم تكثيف جهاز التركيز الفراغي المذكور بنسبة مولارية للامونيا / GU اكسيد الكربون بين YF حوالي 7,5 و Tyo ويتم استعمال حرارة التكثيف لتركيز محلول البولة (اليوريام عند مستوى ضغط يتراوح بين Y ٠ وْ .أ كيلو باسكال مطلق . ا ١ #- عملية انتاج بولة (يوريا) وفقاً لما هو مذكور في العنصر 4 6 بحيث يتم Y تكثيف الخليط باستعمال نسبة الامونيا / ab اكسيد الكربون قريبة من النقطة ¥ الصفرية (azeotropic) للخليط .١ +- عملية انتاج يوريا وفقاً لما هو مذكور في العنصر ١ بحيث يتم تشغيل Y عمود الاستحلاب الكاظم للحرارة مممسستوى ضغط يقل بحوالي o—Y ميجاباسكال عن ضغط المفاعل كما يتم تكثيف الخليط المتشكل في خطوة 8 حم عند ضغط يقل بحوالي ؟ - 0 ميجاباسكال عن ضغط المفاعل .١ ا- عملية انتاج بولة (يوريا) وفقا لما هو مذكور في العنصر ١ ) بحيث يتم " تلامس محلول بولة (Lg) المذكور في الخطوة (ه) مع نسبة حوالي 6 - ٠00" / من a0 اكسيد الكربون المستعمل في العملية المذكورة . 0 —A ١ عملية انتاج بولة Fy (Lys) لما هو مذكور 3 العنصر + بحيث يتم Y تركيز محلول البولة (اليوريا) الى حوالي Tae = AA بالوزن .١ *- عملية انتاج بولة (يوريا) وفقا Ul هو مذكور في العنصر ١ بحيث يتم Y استحلاب امونيا في الخطوة (ه) mm تكون نسبة الامونيا إلى ثاني اكسيد 7 الكربون الغير محولة الى بولة (يوريا) بين حولي 8 - 9و7 ض 149ولا ٠١ ١ - عملية انتاج بولة (يوريا) وفقاً لما هو مذكور في العنصر ١ » بحيث يتميز " لول البولة (اليوريا) الذي تم الحصول عليه في خطوة (ج) بنسبة غاز امونيا or إلى ab اكسيد الكربون بين حوالي 8 و ٠١ . -١١ ١ عملية انتاج بولة (يوريا) وفقاً لما هو مذكور في العنصر ؟ » بحيث تعمل Y مرحلة الانحلال الثالثة عند مستوى ضغط حوالي Y قل ميجاباسكال . AY ١ عملية انتاج بولة (يوريا) وفقاً لما هو مذكور في Fadl بحيث ان YY | تصل حوالي ٠١ 7 من المقدار الكلي من الامونيا النقية المستعملة في العملية ؛ المذكورة.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ITMI910778A IT1245396B (it) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | Procedimento per la produzione di urea ad elevata efficienza energetica |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA92120474B1 true SA92120474B1 (ar) | 2004-05-11 |
Family
ID=11359193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA92120474A SA92120474B1 (ar) | 1991-03-22 | 1992-04-29 | عملية انتاج البولة(اليوريا) بطاقة ذات كفاءة عالية |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5359140A (ar) |
| EP (1) | EP0504966B1 (ar) |
| CN (1) | CN1035003C (ar) |
| AT (1) | ATE115120T1 (ar) |
| BG (1) | BG60675B1 (ar) |
| BR (1) | BR9200986A (ar) |
| CA (1) | CA2063638C (ar) |
| DE (1) | DE69200785T2 (ar) |
| ES (1) | ES2065124T3 (ar) |
| IT (1) | IT1245396B (ar) |
| MX (1) | MX9201249A (ar) |
| RU (1) | RU2043336C1 (ar) |
| SA (1) | SA92120474B1 (ar) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69117641T2 (de) * | 1990-10-05 | 1996-10-02 | Urea Casale Sa | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff mit unterschiedlichen Leistungen sowie die Implementierung in existierenden Anlagen |
| CA2107253C (en) * | 1992-12-15 | 1998-04-21 | Anthony Castrogiovanni | Cosmetic compositions with improved transfer resistance |
| EP0611753B1 (en) * | 1993-01-07 | 1999-10-27 | Urea Casale S.A. | Improved process for urea production involving a carbon dioxide stripping step |
| DE69708627T2 (de) * | 1997-09-20 | 2002-08-08 | Urea Casale S.A., Lugano | Verfahren zur kombinierten Erzeugung von Ammoniak und Harnstoff |
| DE60133894D1 (de) * | 2000-06-15 | 2008-06-19 | Urea Casale Sa | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von harnstoff |
| ITMI20071029A1 (it) * | 2007-05-22 | 2008-11-23 | Snam Progetti | Procedimento migliorato per la sintesi di urea |
| EP2153880A1 (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-17 | Urea Casale S.A. | Process and plant for the production of a urea solution for use in SCR process for reduction of Nox |
| EP2199279A1 (en) | 2008-12-17 | 2010-06-23 | Urea Casale S.A. | Improvement to the high-pressure loop in a process for synthesis of urea |
| EP2397463A1 (en) * | 2010-06-16 | 2011-12-21 | Urea Casale SA | Method for revamping a self-stripping urea plant |
| ITMI20120013A1 (it) * | 2012-01-09 | 2013-07-10 | Saipem Spa | Procedimento per la sintesi di urea comprendente un flusso di passivazione a fondo stripper |
| CN104557615B (zh) * | 2014-12-22 | 2016-09-07 | 嵊州领航信息科技有限公司 | 一种合成尿素溶液的生产装置 |
| CN104529828B (zh) * | 2014-12-22 | 2016-09-07 | 嵊州领航信息科技有限公司 | 一种合成尿素的生产装置 |
| CN104557616B (zh) * | 2014-12-22 | 2016-06-22 | 嵊州领航信息科技有限公司 | 一种合成尿素溶液的方法 |
| CN104529829B (zh) * | 2014-12-22 | 2016-06-15 | 嵊州领航信息科技有限公司 | 一种尿素合成的方法 |
| JP7094453B2 (ja) * | 2018-12-21 | 2022-07-01 | スタミカーボン・ベー・フェー | 尿素製造プロセス及び低圧回収部における熱統合を有するプラント |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO150512C (no) * | 1977-05-05 | 1984-10-31 | Montedison Spa | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. |
| IT1141030B (it) * | 1980-08-29 | 1986-10-01 | Snam Progetti | Procedimento per la produzione di urea |
| IT1212524B (it) * | 1982-06-08 | 1989-11-30 | Montedison Spa | Procedimento perfezionato per il trasferimento, dalla fase liquida alla fase gassosa, dell'ammoniaca in eccesso contenuta in soluzioni acquose di urea. |
| NL8502228A (nl) * | 1985-08-12 | 1987-03-02 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| IT1232669B (it) * | 1989-09-15 | 1992-03-02 | Snam Progetti | Procedimento per la produzione di urea con elevato rendimento energetico. |
-
1991
- 1991-03-22 IT ITMI910778A patent/IT1245396B/it active IP Right Grant
-
1992
- 1992-03-04 AT AT92200626T patent/ATE115120T1/de active
- 1992-03-04 EP EP92200626A patent/EP0504966B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-04 DE DE69200785T patent/DE69200785T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-04 ES ES92200626T patent/ES2065124T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-19 BG BG96104A patent/BG60675B1/bg unknown
- 1992-03-19 US US07/854,298 patent/US5359140A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-20 BR BR929200986A patent/BR9200986A/pt not_active Application Discontinuation
- 1992-03-20 RU SU925011231A patent/RU2043336C1/ru active
- 1992-03-20 CA CA002063638A patent/CA2063638C/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-20 MX MX9201249A patent/MX9201249A/es unknown
- 1992-03-21 CN CN92101898A patent/CN1035003C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1992-04-29 SA SA92120474A patent/SA92120474B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX9201249A (es) | 1992-09-01 |
| ITMI910778A1 (it) | 1992-09-22 |
| IT1245396B (it) | 1994-09-20 |
| CN1035003C (zh) | 1997-05-28 |
| BR9200986A (pt) | 1992-11-17 |
| ITMI910778A0 (it) | 1991-03-22 |
| BG60675B1 (bg) | 1995-12-29 |
| CA2063638A1 (en) | 1992-09-23 |
| EP0504966B1 (en) | 1994-12-07 |
| EP0504966A1 (en) | 1992-09-23 |
| CA2063638C (en) | 2005-11-08 |
| DE69200785D1 (de) | 1995-01-19 |
| RU2043336C1 (ru) | 1995-09-10 |
| DE69200785T2 (de) | 1995-05-11 |
| ATE115120T1 (de) | 1994-12-15 |
| BG96104A (bg) | 1993-12-24 |
| US5359140A (en) | 1994-10-25 |
| ES2065124T3 (es) | 1995-02-01 |
| CN1065452A (zh) | 1992-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA92120474B1 (ar) | عملية انتاج البولة(اليوريا) بطاقة ذات كفاءة عالية | |
| US5849952A (en) | Urea production process with high energy efficiency | |
| US4539077A (en) | Process for the preparation of urea | |
| KR20000035903A (ko) | 우레아의 제조방법 | |
| NO150480B (no) | Fremgangsmaate for gjenvinning av uomsatte materialer og varme fra en urea-syntese | |
| US3155722A (en) | Recovery of residual ammonia and carbon dioxide in the synthesis of urea | |
| NO163098B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
| NO752079L (ar) | ||
| US4504679A (en) | Process for synthesizing urea | |
| US5276183A (en) | Process and plant for the production of urea | |
| US4504460A (en) | Method and plant for obtaining deuterium-enriched water | |
| US3544628A (en) | Urea synthesis | |
| US4186181A (en) | Process for the production of hydrogen | |
| EP0145054B1 (en) | Process for preparing urea | |
| WO1999029663A9 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US3258486A (en) | Process for urea synthesis | |
| CN110041230B (zh) | 回收三聚氰胺装置尾气的汽提法尿素生产工艺 | |
| CN114409573A (zh) | 改进的低能耗co2汽提法尿素工艺 | |
| US3107149A (en) | Method of separating ammonia from carbon dioxide | |
| CA1144179A (en) | Urea synthesis process | |
| CA1072980A (en) | Process for separating and recovering unreacted materials in urea synthesis | |
| US3155723A (en) | Synthesis of urea and recovery of residual reactants | |
| JPS585190B2 (ja) | 尿素合成における未反応物の分離回収方法 | |
| US4053508A (en) | Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide | |
| KR790001193B1 (ko) | 요소 합성에 있어서의 미반응물의 분리 회수법 |