SA519410414B1 - طريقة لإنتاج أولفين تشتمل على المعالجة المسبقة بالاختزال - Google Patents
طريقة لإنتاج أولفين تشتمل على المعالجة المسبقة بالاختزال Download PDFInfo
- Publication number
- SA519410414B1 SA519410414B1 SA519410414A SA519410414A SA519410414B1 SA 519410414 B1 SA519410414 B1 SA 519410414B1 SA 519410414 A SA519410414 A SA 519410414A SA 519410414 A SA519410414 A SA 519410414A SA 519410414 B1 SA519410414 B1 SA 519410414B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- catalyst
- stage
- riser
- olefin
- hydrocarbon
- Prior art date
Links
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title claims abstract description 68
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 63
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 43
- 230000009467 reduction Effects 0.000 title claims abstract description 27
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 187
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 71
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 50
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 48
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 35
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 35
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 63
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 claims description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 15
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 13
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 13
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims description 11
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 4
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000004972 metal peroxides Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 2
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 101100458361 Drosophila melanogaster SmydA-8 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 206010039740 Screaming Diseases 0.000 claims 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 14
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 2
- 230000003467 diminishing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 26
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 9
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 8
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 7
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OUUQCZGPVNCOIJ-UHFFFAOYSA-M Superoxide Chemical compound [O-][O] OUUQCZGPVNCOIJ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 4
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 4
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 4
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- -1 hydrocarbon olefin Chemical class 0.000 description 2
- 230000002779 inactivation Effects 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Chemical compound [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 2
- HMUNWXXNJPVALC-UHFFFAOYSA-N 1-[4-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]-2-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)ethanone Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)N1CCN(CC1)C(CN1CC2=C(CC1)NN=N2)=O HMUNWXXNJPVALC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000189662 Calla Species 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910016287 MxOy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000010960 commercial process Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 150000002483 hydrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M hydroxidooxidoaluminium Chemical compound O[Al]=O FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000005213 imbibition Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000005839 oxidative dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 235000010333 potassium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 239000012041 precatalyst Substances 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/321—Catalytic processes
- C07C5/322—Catalytic processes with metal oxides or metal sulfides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
- B01J23/24—Chromium, molybdenum or tungsten
- B01J23/26—Chromium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/90—Regeneration or reactivation
- B01J23/92—Regeneration or reactivation of catalysts comprising metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/40—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by dimensions, e.g. grain size
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/50—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their shape or configuration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
- B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
- B01J37/0201—Impregnation
- B01J37/0207—Pretreatment of the support
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
- B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
- B01J37/024—Multiple impregnation or coating
- B01J37/0242—Coating followed by impregnation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
- B01J37/16—Reducing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
- B01J37/16—Reducing
- B01J37/18—Reducing with gases containing free hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C11/00—Aliphatic unsaturated hydrocarbons
- C07C11/02—Alkenes
- C07C11/06—Propene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/321—Catalytic processes
- C07C5/324—Catalytic processes with metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C9/00—Aliphatic saturated hydrocarbons
- C07C9/02—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms
- C07C9/08—Propane
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00539—Pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00548—Flow
- B01J2208/00557—Flow controlling the residence time inside the reactor vessel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2521/00—Catalysts comprising the elements, oxides or hydroxides of magnesium, boron, aluminium, carbon, silicon, titanium, zirconium or hafnium
- C07C2521/02—Boron or aluminium; Oxides or hydroxides thereof
- C07C2521/04—Alumina
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2521/00—Catalysts comprising the elements, oxides or hydroxides of magnesium, boron, aluminium, carbon, silicon, titanium, zirconium or hafnium
- C07C2521/06—Silicon, titanium, zirconium or hafnium; Oxides or hydroxides thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2523/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
- C07C2523/02—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the alkali- or alkaline earth metals or beryllium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2523/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
- C07C2523/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
- C07C2523/24—Chromium, molybdenum or tungsten
- C07C2523/26—Chromium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
يمكن للاختراع الحالي تحسين إنتاج الأولفين بفاعلية أكبر بتطبيق عامل حفاز جديد والمعالجة المسبقة بالاختزال على عملية طبقة مميعة دوارة باستخدام الطبقة المميعة السريعة لتحسين الانتقائية والناتج. من خلال المعالجة المسبقة بالاختزال أيضًا، يمكن للاختراع الحالي منع تلامس الهيدروكربون مع العامل الحفاز في مرحلة تفاعل مبكرة ليتم تحويله إلى ناتج عديم الاستخدام والمساعدة في عملية تحويل الهيدروكربون إلى أولفين والاستفادة الفاعلة من العامل الحفاز وإمكانية الحد من تكلفة الاستثمار في المعدات بتقليل حمل المعدات عديمة الاستخدام. ونظرًا لتسخين العامل الحفاز مباشرًة بالتفاعل الحفزي لعملية المعالجة المسبقة، تقل تكلفة الطاقة اللازمة لزيادة درجة حرارة التفاعل الحفزي أكثر من طريقة التسخين غير المباشر التقليدية. كما يقل عدد مراحل الضاغط بالتشغيل عند ضغط موجب بما يؤدي إلى تقليل تكاليف الاستثمار في المعدات. (شكل 1)
Description
طريقة لإنتاج أولفين تشتمل على المعالجة المسبقة بالاختزال OLEFIN PRODUCTION METHOD COMPRISING REDUCTION PRETREATMENT الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لإنتاج أولفين تتألف من عملية طبقة مميعة دوارة تشتمل على معالجة مسبقة بالاختزال. يُستخدم الأولفين مثل الإيثيلين والبروبيلين على نطاق واسع في مجال البتروكيماويات. يمكن إنتاج الأولفين بصفة عامة من عملية التكسير الحراري للنافتا( طلب براءة الاختراع الكوري رقم 8 بتاريخ 30 نوفمبر 2006). إلا أنه؛ نظرًا لتنافسية العملية باستخدام هيدروكريون منخفض الدرجة كمادة خام التي أصبحت أعلى وفقًا لثورة الغاز الطفلي؛ يلزم عملية إنتاج أولفين مخصص حسب الغرض باستخدام عملية نزع الهيدروجين الحفزي . تستخدم عملية نزع الهيدروجين الحفزي لإنتاج الأولفين بالعديد من المركبات الهيدروجينية 0 منخفضة الدرجة كمادة خام ويكون ناتج الأولفين جيد calla) lias براءة الاختراع الكوري رقم 6 بتاريخ 19 يناير 2017). إلا أنه بالرغم من تحقيق عملية نزع الأيدروجين ذات الطبقة الثابتة التجارية ناتج أولفين عالي في مرحلة أولية من تفاعل الهيدروكربون الملامس Jalal الحفازء يقل معدل تحويل الهيدروكريونات وناتج الأولفينات apg معدل استهلاك الطاقة اللازمة لعملية إعادة التوليد بسبب تعطيل العامل الحفاز وتولد فحم الكوك الزائد مع مرور الوقت. 5 لحل المشكلة ؛ يتم اقتراح عملية الطبقة المميعة الدوارة للحصول على زمن تلامس قصير للهيدروكريون والمحفز. إلا أنه فى مرحلة أولية من عملية الطبقة المميعة الدوارة التى تحقق وقت تلامس قصير للهيدروكربونات والعامل الحفاز؛ يتفاعل الهيدروكربون مع العامل الحفاز لتوليد ناتج ثانوي بشكل
أسرع من الأولفين. وبناءً عليه؛ ثمة عيب يتمثل في ارتفاع معدل تحويل الهيدروكربون وانخفاض انتقائية الأولفين إلى حد كبير. عند عملية الطبقة المميعة الدوارة لإنتاج الأولفين من sale الهيدروكربون الخام؛ لإنتاج الأولفين بشكل انتقائي مثل الإيثيلين والبروديلين بمعدل تحويل عالى وانتقائية عالية؛ يمكن اعتبار تحديد حالة تشغيل صاعد يقوم بتفاعل نزع الهيدروجين في الغالب Shale مهمًا. ويشكل خاص؛ يمكن فهم ظاهرة تدفق المائع وظاهرة التفاعل في الصاعد بالاطلاع على الدراسة النظرية التالية التي سيتم شرحها فيما يلي بالتفصيل. كما هو مبين فى الشكل 1؛ عند توفير الغاز من أسفل المفاعل المشحون بعامل حفاز صلب؛ عند تمييع الجسيمات وانتقالها عبر الحد الأدنى من سرعة التمييع؛ يمكن تصنيف نظام التدفق إلى 0 خمسة (5) أنظمة: وبشكل محدد؛ يطلق على الأنظمة نظام التمييع الأدنى ونظام تمييع الفقاعات ونظام تمييع الفضلات ونظام التمييع العكر (230) ونظام التمييع المرحلي الضعيف بالتوصيل الهوائي (210 : (0.01> 5ع)) وتختلف خاصية حركة الجسيمات في كل نظام عن الآخر. ولذا في حالة العملية التي تستخدم مفاعل الطبقة المميعة؛ يتشكل نظام التدفق المميع لكل عملية 5 وبتم تشغيله. يبين الشكل 2 وصف تغيير الجزءِ الحجمي للعامل الحفاز Wy لارتفاع الصاعد؛ وهو تغيير نظام التدفق. تم التحقق من تغيير الجزء الحجمي للعامل الحفاز في المفاعل Gg لتغيير نظام التدفق المميع. ونظرًا لتأثير الجزءِ الحجمي للعامل الحفاز بشكل مهم على أداء العملية في التفاعل الحفزي مثل تفاعل نزع الهيدروجين بالتلامس المميع؛ تؤثر حالة تشغيل العملية لتحديد نظام التدفق المميع 0 المؤثر على الجزءِ الحجمي للعامل الحفاز في المفاعل بشكل مهم على نتيجة التفاعل. لتحديد نظام التدفق المميع في صاعد عملية الطبقة المميعة الدوارة يجب مراعاة العوامل التالية. تتمثل هذه العوامل على سبيل المثال في حجم العامل الحفاز ومعدل دوران العامل الحفاز ونسبة التغذية والعامل الحفاز وقوة العامل الحفاز وغير ذلك.
بالإضافة إلى ذلك» يجب مراعاة العوامل التالية التي لها تأثير مباشر على تفاعل نزع الهيدروجين. تتمثل هذه العوامل على سبيل المثال فى درجة حرارة التفاعل وكمية حرارة امتصاص التفاعل ووقت التفاعل ونسبة التغذية والعامل الحفاز وتعطيل العامل الحفاز الناجم عن تولد فحم الكوك وغير ذلك.
إلا أنه بالرغم من العملية التي تقيد وقت تلامس الهيدروكربون والعامل الحفاز» في مرحلة مبكرة من التفاعل؛ يتفاعل الهيدروكريون مع العامل الحفاز ليتولد سريعًا ناتج ثانوي Jie ثاني أكسيد الكريون أو أول أكسيد الكريون أو غير ذلك بخلاف الأولفين. كما أنه بالرغم من ارتفاع معدل تحويل التغذية؛ تنخفض الانتقائية إلى حد كبير. كما أنه نظرًا لانخفاض ثبات العملية التى لها تأثير مباشر على العمر الافتراضى للعامل الحفاز؛ ثمة مشكلة gal تتمثل فى التأثير Gla على
0 أداء العملية الإجمالى. ولذاء أثناء دراسة طريقة إنتاج الأوليفين باستخدام عملية الطبقة المميعة الدوارة بكفاءة اقتصادية وإنتاجية أعلى من عملية الإنتاج التقليدية ؛ من خلال تطبيق محفز تم تطويره حديثًا وإدخال عملية تقليل المحفز لتوفير غاز الاختزال Jie الهيدروكريونات إلى الجزءِ من مُجدد المحفز إلى قاع الرايزر ؛ يتم تطوير طريقة إنتاج أوليفين أكثر كفاءة ويتم إكمال الاختراع الحالي.
5 يحقق الاختراع الحالي انتقائية أولفين عالية ويقلل من تولد الناتج الثانوي ويوفر تكاليف الطاقة لزيادة درجة حرارة تفاعل العامل الحفاز ويقلل تكاليف الاستثمار فى المعدات. الوصف العام للاختراع يقدم الاختراع الحالي طريقة لإنتاج الأولفين بطبقة مميعة دوارة تحقق توفير في التكاليف وإنتاجية Ae من العملية التقليدية.
0 تتألف طريقة إنتاج الأولفين المنصوص عليها في الاختراع الحالي باستخدام عملية طبقة مميعة دوارة تتضمن معالجة مسبقة با لاختزال من:
(المرحلة 1) معالجة عامل حفاز مسبقًا بتوفير غاز اختزال لعامل حفاز من نوع الألومينا لإنتاج الأولفين من الهيدروكربون الذي يشتمل على ما لا يقل عن 1690 بالوزن من الغاز البترولي المسال؛
(المرحلة 2( إنتاج الأولفين بتوفير العامل الحفاز المعالج مسبقًا في المرحلة 1 إلى صاعد نظام تمييع سريع (222؛ 224) لنزع الهيدروجين من الهيدروكريون؛ (المرحلة 3) فصل خليط البروبيلين الناتج والعامل الحفاز المستخدم في المرحلة 2 وإعادة توليد العامل الحفاز؛ و (المرحلة 4) إعادة تدوير العامل الحفاز المعاد توليده فى المرحلة 3 إلى عملية المرحلة 1. قد تشتمل المعالجة المسبقة فى المرحلة 1 على عنصر واحد على الأقل من 1) المعالجة بالاختزال من طرف جهاز إعادة التوليد إلى جهاز توفير العامل الحفازء و2) المعالجة بالاختزال من جهاز توفير العامل الحفاز إلى قاع الصاعد. يفضل أن تتم المعالجة المسبقة في المرحلة 1 بتلامس غاز الاختزال مع العامل الحفاز لمدة تتراوح 0 بين 0.5 و600 ثانية. يفضل توفير غاز الاختزال في المرحلة 1 بما يتراوح بين 9610 و6200 من معدل التدفق المولاري الفلزي للعامل الحفاز. يفضل أن يشتمل غاز الاختزال في المرحلة 1 على واحد على الأقل مختار من بين الهيدروجين وأول أكسيد الكربون والهيدروكريون الذي يحتوي على ما يتراوح من ذرة إلى أربع ذرت كربون. 5 يفضل أن يستخدم غاز الاختزال في المرحلة 1 الناتج الثانوي المتولد أثناء إنتاج الأولفين من الهيدروكريون في المرحلة 2. تتسم طريقة إنتاج الأولفين المنصوص عليها في الاختراع الحالي بفاعلية أكثر عندما تتم المعالجة المسبقة في المرحلة 1 عند درجة حرارة تتراوح بين 500 و650 درجة مئوية. يفضل أن تتراوح درجة حرارة الجزءِ السفلي من الصاعد بين 500 و750 درجة مئوية Lad يتعلق 0 بطريقة إنتاج الأولفين المنصوص عليها في الاختراع الحالي. يفضل أن يشتمل خليط الهيدروكريون كمادة خام منصوص عليها في الاختراع الحالي على ما لا يقل عن 1690 بالوزن من البروبان.
يكون العامل الحفاز المستخدم في طريقة إنتاج الأولفين المنصوص عليها في الاختراع الحالي عبارة عن مركب من نوع الألومينا القادر على إجراء تفاعل نزع الهيدروجين. يفضل تشرب مكون فلزي وفلز قلوي في نفس الوقت على دعامة Zr=AI203
يتراوح الحجم المتوسط للعامل الحفاز بين 20 و200 ميكرون ويفضل بين 60 و120 ميكرون.
يتراوح وقت استقرار خليط الهيدروكريون في الصاعد بين 0.1 و500 ثانية ويفضل بين 0.1
و50 ثانية وبفضل أكثر بين 0.5 و5 ثواني.
في المرحلة 2 من طريقة إنتاج الأولفين المنصوص عليها في الاختراع الحالي؛ تتراوح نسبة وزن العامل الحفاز؛ المعاد تدويره إلى قاع الصاعد؛ مقسومة على وزن خليط الهيدروكربون بين 10 ang 100 بين 20 و60.
يكون نظام التمييع السريع )222 224( في المرحلة 2 عبارة عن حالة ثابتة يتم الحفاظ فيها على معدل تدفق الغاز فوق نظام التمييع العكر (230) وتحت التمييع المرحلي الضعيف بنظام التوصيل الهوائي (210 : )€8 <0.01)) وبتم توفير كمية ثابتة باستمرار إلى الصاعد حيث توجد منطقة كثيفة من الصاعد السفلى ومنطقة مخففة من الصاعد العلوي.
في نظام التمييع السريع )222 224)؛ يفضل )1( الحفاظ على تدفق الغاز مع توفير القيمة
5 اللازمة من العامل الحفاز باستمرار إلى الصاعد السفلي ليتم الاحتجاز والخروج إلى الصاعد العلوي بسلاسة؛ و(ب) يتم الحفاظ على الاختلاف في أجزاء حجم العامل الحفاز بين النقطتين أعلى من 0.02 بالتحكم في معدل تدفق الغاز ومعدل تدوير العامل الحفاز.
ويفضل أكثر أن يكون الاختلاف في أجزاء حجم العامل الحفاز بين النقطة 4/1 والنقطة 4/3 من الصاعد السفلي بين 0.047 و0.103.
يفضل أن يتم الحفاظ على ضغط الصاعد بين -1 و5 كجم/ سم2 .جم.
الآثار النفعية
يمكن للاختراع الحالي تحسين إنتاج الأولفين بفاعلية أكبر بتطبيق عامل حفاز جديد والمعالجة المسبقة بالاختزال على عملية الطبقة المميعة الدوارة باستخدام الطبقة المميعة dan pull لتحسين الانتقائية والناتج. من خلال المعالجة المسبقة بالاختزال (Lad يمكن للاختراع الحالي منع تلامس الهيدروكربون مع العامل الحفاز في مرحلة تفاعل مبكرة ليتم تحويله إلى ناتج عديم الاستخدام والمساعدة في عملية تحويل الهيدروكريون إلى أولفين والاستفادة الفاعلة من العامل الحفاز وإمكانية الحد من تكلفة الاستثمار في المعدات بتقليل حمل المعدات عديمة الاستخدام. ونظرًا لتسخين العامل الحفاز مباشرّة بالتفاعل الحفزي لعملية المعالجة المسبقة؛ تقل تكلفة الطاقة اللازمة لزيادة درجة حرارة التفاعل الحفزي أكثر من طريقة التسخين غير المباشر التقليدية. 0 شرح مختصر للرسومات الشكل 1 عبارة عن مخطط توضيحي للجهاز المستخدم في إجراء عملية الإنتاج Gy للاختراع الحالى. الشكل 2 عبارة عن رسم بياني يصف العلاقة بين gla حجم العامل الحفاز وارتفاع الصاعد. الشكل 3 عبارة عن رسم بياني يصف معدل التحويل )310( والانتقائية )330( والناتج (320) في 5 المثال المقارن 1. الشكل 4 عبارة عن رسم بياني يصف معدل التحويل )410( والانتقائية )430( والناتج (420) في المثال المقارن 2. الشكل 5 عبارة عن رسم بياني يصف معدل التحويل (510) والانتقائية (530) والناتج (520) في المتال 1. 0 الشكل 6 عبارة عن رسم بياني يصف معدل التحويل )610( والانتقائية (630) والناتج (620) في Jad 2. الشكل 7 عبارة عن رسم بياني يصف معدل التحويل (710) والانتقائية (730) والناتج (720) في
المثال 3
الوصف التفصيلى:
كما سبق ذكره؛ تتألف الطريقة المنصوص عليها في الاختراع الحالي من:
(المرحلة 1) معالجة عامل حفاز مسبقًا بتوفير غاز اختزال لعامل حفاز من نوع الألومينا لإنتاج
الأولفين من الهيدروكريون الذي يشتمل على ما يزيد على 9690 بالوزن من الغاز البترولي
المسال؛
(المرحلة 2) إنتاج الأولفين بتوفير العامل الحفاز المعالج مسبقًا في المرحلة 1 إلى صاعد نظام
تمييع سريع لنزع الهيدروجين من الهيدروكربون؛
(المرحلة 3) فصل خليط البروبيلين الناتج والعامل الحفاز المستخدم في المرحلة 2 وإعادة توليد 0 العامل الحفاز؛ و
(المرحلة 4) sale) تدوير العامل الحفاز المعاد توليده فى المرحلة 3 إلى عملية المرحلة 1.
نمط الاختراع
سيتم ad يلي وصف الاختراع Jad) بمزيد من التفصيل بالإشارة إلى الأشكال المرفقة. بينما يمكن
تعديل الأمثلة الواردة في الاختراع الحالي لنوع آخر مختلف. من المفهوم أنه لا يتم تفسير هذه 5 الأمثلة على أنها مقيدة لنطاق الاختراع الحالي.
لشرح الأمثلة الحالية؛ يُستخدم نفس الاسم ونفس الرقم المرجعي للإشارة إلى نفس التركيب ولذاء
سيتم تخطي الشرح الإضافي المتداخل فيما يلي. لن ينطبق مقياس الرسم على الأشكال المشار
إليها فيما يلي.
تتعلق المرحلة 1 من الاختراع الحالي بالمعالجة المسبقة للعامل الحفاز بتوفير غاز اختزال إلى 0 العامل الحفاز لإنتاج الأولفين من الهيدروكريون. كما هو مبين في الشكل 1؛ يتم توفير غاز
الاختزال الذي قد يتفاعل بشكل طارد للحرارة مع أنواع الأكسجين المفعلة من العامل الحفاز إلى
جهاز المعالجة المسبقة للعامل الحفاز (60) من خلال جهاز توفير غاز الاختزال (70).
لإنتاج الأولفين من الهيدروكريون. وبشكل محدد؛ يمكن الاستعانة بالطريقة المنصوص عليها في الاختراع الحالي في عملية إنتاج البروبيلين لنزع الهيدروجين من البرويان. عند إنتاج الأولفين» يُستخدم عامل حفاز نمطي» وخاصة عامل حفاز من أكسيد فلزي. عند إنتاج الأولفين بطريقة تقليدية من الهيدروكريون بعامل حفاز» تميل درجة حرارة العامل الحفاز إلى الزيادة السريعة في
مرحلة تفاعل مبكرة مع مرور وقت التفاعل وتقل درجة الحرارة بعد ذلك تدريجيًا. عند التحقق من تغيير درجة حرارة العامل الحفاز وفقًا للوقت ومعدل التحويل وانتقائية الأولفين؛ يصل معدل التحويل إلى 96100 في مرحلة تفاعل مبكرة وتزيد درجة حرارة العامل الحفاز بينما يتولد ثاني أكسيد الكربون إلى حد كبير مع تفاعل الأكسدة للمادة الخام من الهيدروكريون. بما يعني
0 إنتاج ناتج ثانوي بخلاف الأولفين من الهيدروكريون في مرحلة تفاعل مبكرة مع زيادة درجة حرارة العامل الحفاز بينما ينتج الأولفين من الهيدروكريون بدءًا من وقت الانخفاض التدريجي لدرجة حرارة العامل الحفاز. Bg عليه» من المفهوم أنه عند إنتاج الأولفين من الهيدروكربون» تعتبر المرحلة المبكرة من التفاعل على مدار 5 ثواني من نقطة بدء التفاعل gia عديم الجدوى لإنتاج الأولفين.
5 ولذاء لمنع خفض كفاءة العامل الحفاز بسبب منطقة التفاعل لإنتاج ثاني أكسيد الكريون كناتج ثانوي في التقنية التقليدية؛ تعالج الطريقة المنصوص عليها في الاختراع الحالي العامل الحفاز مسبقًا في المرحلة 1 بتوفير غاز اختزال إلى العامل الحفاز لإنتاج الأولفين من الهيدروكريون. تنتج المعالجة المسبقة في المرحلة 1 عن اكتشاف تولد الناتج الثانوي من نقطة البدء في ارتفاع درجة حرارة العامل الحفاز. إذا تمت معالجة العامل الحفاز مسبقًا قبل توفيره إلى الهيدروكريون
0 وتقدم منطقة ارتفاع درجة حرارة العامل lead) يمكن إنتاج الأولفين على الفور بدون منطقة تولد الناتج الثانوي أثناء توفير العامل الحفاز إلى الهيدروكربون. يفضل أن تتم المعالجة المسبقة في المرحلة 1 بتلامس الهيدروكربون مع العامل الحفاز لمدة تتراوح بين 0.5 و600 ثانية. يتم النص على المدى الزمني لإجراء التلامس بشكل غير دقيق بالمدى
— 1 0 —
الزمني اللازم لزيادة درجة حرارة العامل الحفاز. ومن خلال ذلك؛ يمكن معالجة العامل الحفاز
مسبقًا ليكون في حالة مثالية لإنتاج الأولفين.
إلا أنه في ظل التعرض لوقت تلامس بمقدار 0.5 ثانية بين العامل الحفاز وغاز الاختزال؛ لا
يمكن تحقيق تحسين العامل الحفاز. ويقل ناتج الأولفين عند زيادة وقت تلامس العامل الحفاز مع
غاز الاختزال عن 600 ثانية.
يتم توفير كمية غاز الاختزال في المرحلة 1 لتتراوح بين 9610 و6200 من المول من فوق أكسيد
الفلز المتولد من عملية إعادة توليد العامل الحفاز. عند استخدام غاز الناتج الثانوي للعملية في
غاز الاختزال» يفضل أكثر النطاق الذي يتراوح بين 9620 و6150 بمزبد من التفصيل. عندما
تقل كمية غاز الاختزال عن 9610 من مول فوق أكسيد فلز العامل الحفازء قد يبقى فوق أكسيد 0 العامل الحفاز. ولذاء اقل الانتقائية بنزع الهيدروجين المؤكسد كتفاعل جانبي أثناء Jolin نزع
الهيدروجين. عندما تزيد كمية غاز الاختزال عن 96200 من مول فوق أكسيد العامل lial
يحدث فقدان لغاز الوقود المُستخدم كغاز اختزال وتقل الكفاءة الاقتصادية الإجمالية.
يمكن تغيير كمية المختزل بالنطاق المبين أعلاه وفقًا لدرجة حرارة الاختزال وتركيبة المختزل gy
لكمية جزيئات الأكسجين المتبقية في عملية إعادة توليد الهواء. وبناءً عليه؛ يفضل تحديد كمية 5 المختزل الملائمة بالاختزال المبرمج بدرجة الحرارة لفوق أكسيد فلز العامل الحفاز وقياس جزئيات
الأكسجين المتبقية بعد عملية إعادة التوليد.
قد تتفاوت كمية غاز الاختزال Bg لنوع الغاز. يفضل أن يشتمل غاز الاختزال على واحد على
الأقل مختار من بين الهيدروجين وأول أكسيد الكربون والهيدروكربون الذي يحتوي على ما يتراوح
من ذرة إلى al ذرت كربون. من الممكن أن يتفاعل غاز الاختزال مع الأكسجين على سطح 0 العامل الحفاز الذي يشتمل على درجة تفاعل عالية بما يؤدي إلى معالجة العامل الحفاز مسبقًا.
ترتفع درجة حرارة العامل الحفاز بالحرارة الطاردة للمعالجة المسبقة.
على سبيل المثال؛ يتفاعل العامل الحفاز الواردة في المرحلة 1 على سبيل المثال؛ العامل الحفاز
للأكسيد الفلزي مع الهيدروجين كنوع من غاز الاختزال shal التفاعل التفاعل الكيميائي MxOy
+ H2 — Mx'Oy'+ H20
— 1 1 — يكون التفاعل المذكور أعلاه عبارة عن تفاعل طارد (hall لتوليد المياه الذي يمكنه رفع درجة حرارة العامل الحفاز. يقل الرقم المؤكسد للعامل الحفاز في عملية المعالجة المسبقة المذكورة. كغاز اختزال في المرحلة 1؛ يفضل استخدام الناتج الثانوي المتولد أثناء إنتاج الأولفين من الهيدروكربون في المرحلة 2. عند إنتاج الأولفين من الهيدروكربون؛ يتولد أول أكسيد الكريون والهيدروجين والإيثيلين والإيثان والميثان وغير ذلك في الغالب كناتج ثانوي. في الطريقة المنصوص عليها في الاختراع dad يمكن استخدام الهيدروجين والميثان وغير ذلك المتولد كناتج ثانوي في غاز الاختزال لمعالجة العامل الحفاز مسبقًا. ويترتب على ذلك الحد من تكاليف الإنتاج. في طريقة إنتاج الأولفين المنصوص عليها في الاختراع الحالي؛ يفضل أن تتم المعالجة المسبقة في المرحلة 1 عند درجة حرارة تتراوح بين 500و650 درجة مئوية. عند توفير غاز الاختزال عند 0 أقل من 500 درجة؛ لا يكون الاختزال كافيًا. عند إجراء الاختزال عند ما لا يقل عن 650 درجة؛ قد يؤدي إلى وجود تفاعل جانبي للتحلل الحراري نظرًا لارتفاع درجة حرارة نقطة بدء التفاعل فيما يتعلق بالمادة الخام الموجودة في الصاعد end) بشكل زائد. يمكن تقسيم المعالجة المسبقة في المرحلة 1 إلى مرحلتين بناءً على اختلاف نقطة حقن غاز الاختزال على النحو التالي: 5 أ) معالجة الاختزال من نهاية إعادة التوليد من الأنبوب القائم إلى جهاز توفير العامل الحفاز و ب). معالجة الاختزال من جهاز توفير العامل الحفاز إلى قاع الصاعد. يتم إدخال غاز الاختزال (أ) كغاز ناقل باتجاه من جهاز توفير العامل الحفاز إلى جهاز sale] توليد العامل الحفاز (70) لحث ثاني أكسيد الكريون المتولد بعد التلامس مع العامل الحفاز أو لتتبع Se 0 الاختزال غير المتفاعل ليتم تصريف جهاز إعادة التوليد على هذا الأساس. يتم إدخال غاز الاختزال (ب) كغاز ناقل باتجاه من جهاز توفير العامل الحفاز (40) إلى الصاعد. في حالة غاز الاختزال (ب)؛ يفضل استخدام sale خام التفاعل كغاز اختزال Blas لإمكانية خلط ثاني أكسيد الكربون المتولد أو أثر غاز الاختزال غير المتفاعل في المفاعل الحفزي بما يؤدي إلى تفاعل جانبي.
— 2 1 — في الطريقة المنصوص عليها في الاختراع الحالي» ترتبط المرحلة 2 بمرحلة إنتاج الأولفين من الهيدروكريون باستخدام العامل الحفاز المعالج مسبقًا في المرحلة 1. كما هو مبين في الشكل 1؛ يتم توفير العامل الحفاز المعالج مسبقًا بغاز الاختزال في جهاز المعالجة المسبقة للعامل الحفاز (60) من خلال جهاز توفير العامل الحفاز (40) إلى الصاعد (10). في الصاعد (10) يتم تفاعل إنتاج الأولفين بنزع الهيدروجين من الهيدروكربون المتوفر من جهاز توفير الهيدروكريون
(30). نظرًا لمعالجة العامل الحفاز في المرحلة 2 مسبقًا بغاز الاختزال قبل التفاعل مع الهيدروكريون؛ يمكن إنتاج الأولفين بشكل أكثر فاعلية بالمقارنة مع العامل الحفاز التقليدي الذي يتم وضعه في عملية إنتاج الأولفين بدون dallas مسبقة. فضلًا عن (ld وفقًا للاختراع الحالي؛ تزيد انتقائية
0 مرحلة إنتاج الأولفين. لا تقل الانتقائية عن 9678 ويفضل أكثر ألا تقل عن 89 أي كما سبق ذكره؛ ثمة عيب يتمثل فى تولد الناتج الثانوي عديم الجدوى لمدة قصيرة لزيادة درجة حرارة العامل الحفاز في إنتاج الأولفين. إلا أنه نظرًا للمعالجة المسبقة في المرحلة 1؛ يمكن للعامل الحفاز الذي يتم تسخينه إنتاج الأولفين من الهيدروكربون بدون وجود نطاق لتوليد الناتج الثانوي. ونتيجة لهذا يمكن إنتاج الأولفين بكميات كبيرة ويتم تعزيز مستوى الكفاءة Lad يتعلق بآثار توفير
5 تكاليف العملية. يتم توفير المادة الخام من الهيدروكريون من خلال جهاز توفير الهيدروكربون (30) ويمكن تسخينها مسبقًا بما يتراوح بين 500 و600 درجة مئوية لإجراء تفاعل أكثر فاعلية. يتم خلط المادة الخام مع غاز المعالجة بالاختزال الذي يتم الحصول عليه من جهاز توفير العامل الحفاز إلى قاع الصاعد وبتم إدخالها فى منطقة التفاعل في الصاعد (10) ثم الاختلاط مع العامل الحفاز المتوفر
0 -من خلال جهاز توفير العامل الحفاز (40) في قاع الصاعد (10). dy هذه الأثناء؛ يعاد توليد العامل الحفاز المستخدم في العملية في جهاز إعادة التوليد (20). تتم معالجة العامل الحفاز المعاد توليده مسبقًا بغاز الاختزال في جهاز المعالجة المسبقة للعامل الحفاز )60( وبتم توفيره من خلال جهاز توفير العامل الحفاز (40) إلى الصاعد (10). وفي هذا الوقت؛ يفضل أن تتراوح درجة حرارة الجزء السفلي من الصاعد بين 500 و750 درجة مئوية. عندما تقل
درجة حرارة الجزءِ السفلي من الصاعد عن 500 درجة؛ يقل معدل تحويل العامل الحفاز. بالإضافة إلى ذلك؛ عندما تزيد درجة الحرارة عن 750 درجة؛ تقل انتقائية العامل الحفاز بسبب زيادة الناتج الثانوي المتولد من التحلل الحراري للمادة الخام من الغاز البترولي المسال. تتحول المادة الخام إلى غاز بالكامل بواسطة الحرارة الناتجة عن العامل الحفاز المعالج مسبقًا بالإضافة إلى الحرارة التي يوفرها العامل الحفاز المعاد توليده بهذه الطريقة وترتفع وصولًا إلى درجة
الحرارة اللازمة لتفاعل نزع الهيدروجين. وبعد ذلك؛ تؤدي المادة الخام والعامل الحفاز المختلطين في الجزء السفلي من الصاعد (10) إلى تفاعل نزع الهيدروجين وبتم التمييع من أجل التدفق لأعلى. في هذا الوقت» تقل درجة حرارة الخليط مع البدء في تفاعل نزع الهيدروجين الماص للحرارة وتقل days حرارة hall العلوي من الصاعد
0 (10) نسبيًا. يتم إدخال al التفاعل والعامل الحفاز الذي يصل إلى الجزءٍ العلوي من الصاعد (10) إلى جهاز الفصل (50) Les يؤدي إلى فصل ناتج Jeli) الغازي عن العامل الحفاز الصلب في وقت قصير. لتعزيز كفاءة عملية الفصل؛ يمكن الاستعانة بدوامة بشكل انتقائي. يتم تصريف ناتج التفاعل الغازي المتفصل عبر مخرج الهيدروكريون المختلط(52) وبتكدس العامل الحفاز المنتفصل في جهاز الفصل (50) وتحريكه لأسفل. Ay هذا الوقت؛ يتم توفير الهواء إلى الجزء
5 السفلي من جهاز الفصل )50( والتخلص من ناتج الهيدروكربون غير المنفصل أثناء التحرك لأعلى في جهاز الفصل (50). ويتم تصريف ذلك إلى مخرج الهيدروكربون المختلط (52). ينتقل العامل الحفاز في الجزءِ السفلي من جهاز الفصل (50) إلى جهاز sale) التوليد (20). وفي هذا الوقت؛ قد يشتمل العامل الحفاز على فحم الكوك المتولد في التفاعل. يتم إدخال تدفق الغاز مثل الهواء إلى الجزء السفلي من جهاز إعادة التوليد )20( ويتفاعل فحم الكوك المتضمن في
0 العامل الحفاز مع الأكسجين عند درجة حرارة أعلى من 600 درجة مئوية ليتحول إلى أول أكسيد الكربون أو ثاني أكسيد الكربون ثم تقل كمية and الكوك الموجودة في العامل الحفاز إلى حد كبير. في العملية المنصوص عليها في الاختراع الحالي؛ يمكن استخدام مركب الهيدروكربون» وخاصة خليط الهيدروكريون الذي يشتمل على ما لا يقل عن 9690 من الغاز البترولي المسال؛ كمادة خام. يفضل أن يشتمل خليط الهيدروكربون على أكثر من 9690 بالوزن من البروبان.
يمكن أن يحول العامل الحفاز المُستخدم في نزع الهيدروجين من المادة الخام في الاختراع الحالي بصفة عامة مركب الهيدروكريون إلى الأولفين من خلال تفاعل نزع الهيدروجين. لا يقتصر العامل الحفاز على عامل معين إذا كان معروفًا في المجال ذي الصلة. يكون عبارة عن مركب من نوع الألومينا القادر على نزع الهيدروجين» ويفضل دعامة 22-1203 المدمجة في مكون فلزي وفلز قلوي في نفس الوقت.
يتراوح الحجم المتوسط للعامل الحفاز بين 20 و200 ميكرون ويفضل بين 60 و120 ميكرون. لتحقيق تفاعل عامل حفاز عالي الكفاءة؛ يلزم تدفق ملائم من نظام التمييع السريع )222 224) داخل نظام التمييع العكر (230) والتمييع المرحلي الضعيف مع نظام التوصيل الهوائي (210 : ( 8 <0.01)). ومع هذاء عند استخدام عامل حفاز بحجم أصغر من 20 ميكرون» يمكن انخفاض
0 الناتج بسبب السرعة الفراغية العالية لأن التمييع المرحلي الضعيف مع نظام التوصيل الهوائي )210 : (8ع <0.01)) يكون سائدًا. بالإضافة إلى ذلك؛ عند استخدام عامل حفاز بحجم أكبر من 200 ميكرون؛ يمكن انخفاض الناتج بسبب تكون نظام التمييع العكر 230). بسبب الحركة البطيئة جدًا لتدفق التمييع الدوار (Waal يقل معدل إنتاج الناتج. للحفاظ على نفس درجة الإنتاجية؛ يلزم معدات تفاعل حفزي ضخمة 13s بما يؤدي إلى زيادة تكلفة الاستثمار.
5 بالإضافة إلى ذلك؛ في حالة عملية نزع الهيدروجين لإنتاج الأولفين باستخدام العامل الحفاز المذكور؛ قد يمثل وقت استقرار المتفاعل في الصاعد شرط تفاعل مهم لتحديد ناتج الأولفين والتركيب. نظرًا لتفاوت عدد جزيئات الغاز ومعدل التدفق مع الاستمرار في تفاعل نزع الهيدروجين في الصاعد؛ يلزم وضع معيار لتحديد وقت الاستقرار. وبناءً عليه؛ Lad يتعلق بوقت استقرار المتفاعل في الاختراع الحالي؛ يُستخدم حجم الصاعد مقسومًا على السرعة الحجمية للغاز
0 المتصرف من الجزءٍ العلوي للصاعد كمعيار. في عملية نزع الهيدروجين المنصوص عليها في الاختراع الحالي؛ يتراوح وقت الاستقرار الفاعل للمركب الخام من الهيدروكربون في الصاعد بين 0.01 و500 ثانية ويفضل بين 0.1 و50 ثانية AST dani بين 0.5 و5 ثواني. عندما يقل وقت الاستقرار عن 0.1 ثانية؛ لا يتوفر وقت تلامس كافي للعامل الحفاز والمادة الخام من الهيدروكريون بما يؤدي إلى تقليل الناتج. وعندما يزيد على
— 1 5 —
500 ثانية؛ يلزم تكلفة استثمار زائدة في معدات المفاعل لتطوير نظام التمييع السريع )222
4) اللازم في الاختراع الحالي.
يكون نزع الهيدروجين المميع المنصوص عليه في الاختراع الحالي عبارة عن تفاعل ماص للحرارة.
توفر sale) تدوير العامل الحفاز عالى الحرارة الحرارة اللازمة للتفاعل. وبناءً عليه؛ فى المرحلة 2
lay 5 يكون de أكثر لتحقيق الغرض من الاختراع الحالي؛ تتراوح نسبة وزن العامل الحفاز
مقسومة على Oy خليك الهيدروكربون المتوفر إلى hall السفلي من الصاعد بين 10 و100
ويفضل بين 20 و60.
عندما تقل نسبة الوزن عن 10 ترتفع السرعة الفراغية للعامل الحفاز فيما يتعلق بالمادة الخام من
الهيدروكريون إلى حد كبير ولا يمكن تحقيق وقت تلامس كافي للتفاعل. عندما تزيد نسبة الوزن 10 على 100« يلزم تكلفة استثمار زائدة في معدات المفاعل لتطوير نظام التمييع السريع (222؛
4) اللازم في الاختراع الحالي. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم حث معدل تدفق زائد في جهاز إعادة
توليد العامل الحفاز بما لا يؤدي إلى توفير وقت كافي sale التوليد. ويناة cade تلزم نسبة وزن
تزيد على نطاق وزن العامل الحفاز الملاثم مقسومًا على وزن خليط الهيدروكريون.
Gs لعملية الطبقة المميعة الدوارة المنصوص عليها في الاختراع الحالي؛ لإنتاج مركب هيدروكربون أولفيني بشكل فاعل من الخليط خام الهيدروكربون» من المهم توفير جز حجمي كافي وأن يتمكن
توزيع العامل الحفاز من نزع الهيدروجين بالحفاظ على أن تكون منطقة التمييع في الصاعد عبارة
عن نظام تمبيع سريع )222 224( .
يكون نظام التمييع السريع )222 224) في المرحلة 2 في الاختراع الحالي عبارة عن Als ثابتة
يتم الحفاظ فيها على معدل تدفق الغاز في الصاعد فوق نظام التمييع العكر (230) وتحت التمييع 0 المرحلي الضعيف بنظام التوصيل الهوائي )210 : (85 <0.01)) وبتم توفير كمية ثابتة باستمرار
إلى الصاعد حيث توجد منطقة كثيفة من الصاعد السفلي ومنطقة مخففة من الصاعد العلوي.
وفي نظام التمييع السريع )222 224)؛ يفضل (أ) الحفاظ على تدفق الغاز مع توفير القيمة
اللازمة من العامل الحفاز باستمرار إلى الصاعد السفلي ليتم الاحتجاز والخروج إلى الصاعد
— 1 6 —
العلوي بسلاسة؛ و(ب) يتم الحفاظ على الاختلاف في أجزاء حجم العامل الحفاز بين النقطتين بما
لا يقل عن 0.02 بالتحكم في معدل تدفق الغاز ومعدل تدوير العامل الحفاز.
ويفضل أكثر أن يكون الاختلاف في أجزاء حجم العامل الحفاز بين النقطة 4/1 والنقطة 4/3 من
الصاعد السفلي بين 0.047 و0.103. يبين العامل الحفاز المنصوص عليه في الاختراع الحالي
تفاعلية حفزية عالية الكفاءة وخاصة عند نظام التمييع السريع (222؛ 224). عندما يكون فرق
الجزء الحجمي أقل من 0.047 نظرًا لاقترابه من نظام التمييع المرحلي الضعيف بالتوصيل الهوائي
)210 : (5ع <0.01))؛ قد يقل الناتج بسبب السرعة الفراغية العالية. عندما يكون فرق gall
الحجمي أكبر من 0.103 بسبب تدفق التمييع الدوار البطيء جدّاء تقل سرعة إنتاج المنتج.
للحفاظ على نفس درجة الإنتاجية؛ يلزم معدات تفاعل حفزي ضخمة La 13s يؤدي إلى زيادة تكلفة 0 الاستثمار.
يفضل أن يتم الحفاظ على ضغط الصاعد بين -1 و5 كجم/ سم2 .جم. يمثل ضغط الصاعد
ضغط التفاعل. عندما يقل عن -1 كجم/ سم2 .جم تزيد طاقة الضغط اللازمة لفصل الناتج عن
المادة الناتجة وتزيد تكلفة الاستثمار فيما يتعلق بمعدات الضغط بما يقلل من الكفاءة الاقتصادية
الإجمالية. عندما يزيد أيضًا على 5 كجم/ سم2.جم؛ بالرغم من انخفاض تكلفة استثمار معدات 5 الضغط وطاقة الضغط في gall الأخير من المفاعل؛ يقل الناتج بسبب حث التفاعل Sle
الضغط. ولذاء يلزم وجود ضغط ale في الصاعد يقع في النطاق المذكور أعلاه.
ينفصل الأولفين الناتج في الصاعد عن العامل الحفاز المُستخدم في جهاز الفصل (50) ويتم
الحصول عليه. يتم توفير العامل الحفاز المتفصل في جهاز الفصل (50) إلى جهاز sale] التوليد
slang (20) توليده. كما يعاد تدوير العامل الحفاز المعاد توليده في جهاز إعادة التوليد )20( مرة 0 أخرى إلى جهاز المعالجة المسبقة للعامل الحفاز (60) وبتم توفيره مرة أخرى إلى الصاعد (10)
بعد المعالجة المسبقة.
سيتم Lad يلي وصف الاختراع الحالي بمزيد من التفصيل بالإشارة إلى الأمثلة المحددة.
يكون العامل الحفاز المُستخدم في هذا المثال she عن [(965-+01+0.5961/(/5960/2
3. يكون طول القطر المتوسط الحجمي للعامل الحفاز 84 ميكرون. يمثل توزيع الحجم
— 7 1 — الجسيمي 9610 بما لا يزيد على 60 و9690 من 60 إلى 100 ميكرون و9610 مما لا يقل عن 0 ميكرون. أ. تحضير العامل الحفاز (1) تحضير الدعامة (Zr-Al203)
يتم تقليب 8 Catapal (ألومينا يتم بيعها من جانب ساسول) بمقدار 13.89 كجم مضاف إلى المياه بمقدار 25 كجم لمدة 30 دقيقة ويتم خلط 1.83 كجم من ZIO(NO3)2 و25 كجم من المياه والتقليب أيضًا لمدة 2.5 ساعة. وبتم بعد ذلك رشه على الجاف (سرعة التغذية بمقدار 0.56 جرام/ الدقيقة؛ جهاز رذاذ ey 6000 Jara في المليونء درجة حرارة المدخل 208 درجة؛ درجة حرارة المخرج 125 درجة) ويتم الفصل بالغربال (الغريلة: من 75 إلى 200( ويتم التكلس
0 عند 650 درجة لمدة 6 ساعات. )2( تحضير العامل الحفاز [Cr+0.5%K)/5%Cr[Zr-Al203%5)] يتم خلط 0.482 جم من CrO3 و2.5 جم من المياه والتشرب مع 5 جم من dale all المحضرة أعلاه والتجفيف عند 120 درجة والتكلس عند 700 درجة لمدة 3 ساعات (عامل حفاز مسبق). يتم خلط 0.482 جم من CrO3 و0.068 جم من KNO3 5 2.5 جم من المياه والتشرب مع 5 5.25 جم من 0/22-1203965© المحضر أعلاه والتجفيف عند 120 درجة والتكلس عند 0 درجة لمدة 3 ساعات بما يؤدي إلى تحضير العامل الحفاز المنصوص عليه في الاختراع الحالى. ب. تكوين الطبقة المميعة الدوارة كما هو مبين في الشكل 1؛ لقياس نشاط العامل الحفاز أثناء إنتاج الأولفين؛ يتم الاستعانة بعملية 0 الطبقة المميعة الدوارة. تتألف عملية الطبقة المميعة الدوارة من الصاعد وجهاز إعادة التوليد وجهاز الفصل. يكون ارتفاع الصاعد 6.5 م وطول قطره 0.94 سم. يكون ارتفاع جهاز إعادة التوليد é 1 . 5 وطول قطره 2 1 سم . يكون ارتفاع جهاز الفصل 2 2 وطول قطره 0 1 سم .
— 1 8 —
عند مدخل الصاعد؛ تتكون المادة الخام من خليط الهيدروكربون مما لا يقل عن %90 من الغاز
البترولي المسال وغاز تخفيف وبتم إدخال العامل الحفاز وخلطه. يتم الحفاظ على درجة Sl
التفاعل عند 640 درجة. يتم الحفاظ على السرعة الفراغية (السرعة الفراغية الوزنية في الساعة:
مل/ جم. س) عند 8400 أو 4240. تكون كمية حقن العامل الحفاز بمقدار 88.1 كجم/ م2. ث
مع مراعاة مساحة المقطع العرضي للصاعد.
ج. الأمثلة
<المثال 1> إنتاج الأولفين 1
المرحلة 1: قبل توفير العامل الحفاز المحضر أعلاه من خلال جهاز توفير العامل الحفاز إلى ga
التفاعل؛ تتم المعالجة المسبقة لمدة 60 ثانية بتوفير الهيدروجين (H2) من خلال جهاز توفير غاز 0 الاختزال إلى جهاز المعالجة المسبقة للعامل الحفاز. تزيد درجة حرارة العامل الحفاز المار بواسطة
جهاز توفير العامل الحفاز بما يتراوح بين 10 و40 درجة بسبب المعالجة المسبقة لتصل إلى ما
يتراوح بين 640 و660 درجة.
المرحلة 2: يتم توفير العامل الحفاز الذي يتم تسخينه في المرحلة 1 إلى الصاعد ليصبح بسرعة
فراغية بمقدار 4240 (السرعة الفراغية الوزنية في الساعة: [de جم. س) وبتم توفير البروبان من 5 خلال جهاز توفير الهيدروكربون إلى الصاعد ليتم إنتاج البروبيلين.
المرحلة 3: يتم إنتاج البروبيلين في المرحلة 2 وينفصل العامل الحفاز المتفاعل في جهاز الفصل
للحصول على البروبيلين وبعاد تدوير العامل الحفاز المتفاعل إلى جهاز إعادة التوليد ليتم إعادة
توليده.
المرحلة 4: يخضع العامل الحفاز المعاد توليده في جهاز إعادة التوليد بشكل متكرر إلى العملية 0 المبينة في المرحلة 1 aig توفيره إلى الصاعد.
<المثال 2> إنتاج الأولفين 2
— 9 1 — باستثناء تغيير وقت الاختزال إلى 300 ثانية في المرحلة 1 فيما يتعلق بالمثال 1 في الاختراع الحالي وتغيير السرعة الفراغية (السرعة الفراغية الوزنية في الساعة: [de جم. س) إلى 8400« تتم نفس العملية المبينة في المثال 1 لإنتاج البروبيلين. عند توفير الهيدروجين كغاز اختزال» يتم قياس درجة حرارة العامل الحفاز أثناء نزع الهيدروجين من البرويان. نظرًا لزيادة كمية الهيدروجين لمعالجة حامل أنواع الأكسجين مسبقًّاء يقل نطاق زيادة درجة حرارة طبقة العامل الحفاز الناجمة عن J dela لاحتراق السريع فى مرحلة مبكرة من نزع الهيدروجين. <المثال 3> إنتاج الأولفين 3 باستثناء توفير الميثان (CHA) بدلًا من الهيدروجين SUS اختزال والمعالجة لمدة 1 ثانية في 0 المثال 1 من الاختراع الحالي؛ تتم نفس العملية المبينة في المثال 1 لإنتاج البروبيلين. عند توفير الميثان كغاز اختزال» يتم قياس درجة حرارة العامل الحفاز أثناء نزع الهيدروجين من البرويان. نظرًا لزيادة كمية الميثان لمعالجة حامل أنواع الأكسجين مسبقًاء يقل نطاق زيادة درجة حرارة طبقة العامل الحفاز الناجمة عن تفاعل الاحتراق السريع في مرحلة مبكرة من نزع الهيدروجين. 5 <«المثال المقارن 1> باستثناء عدم استخدام غاز الاختزال في المرحلة 1 في المثال 1 من الاختراع الحالي؛ تتم نفس العملية المبينة في المثال 1 لإنتاج البروبيلين. <المثال المقارن 2> باستثناء عدم استخدام غاز الاختزال في المرحلة 1 في المثال 3 من الاختراع الحالي؛ تتم نفس 0 العملية المبينة في المثال 3 لإنتاج البروبيلين. تتم مقارنة نتيجة التجارب (الأشكال من 3 إلى 7) في الجدول التالي 1. الجدول (1)
— 0 2 — لمثال المقارن المثال المقارن لمثال 1 المثال 2 المثال 3 1 لسرعة الفراغية الوزنية (السرعة الفراغية الوزنية في 4240 8400 4240 8400 8400 لساعة: مل/ جم. س) رجة حرارة التفاعل (درجة 640 640 0 665 640 254( Mmm] ae EEE *) + ١ | © ويس 58 من نتيجة التجارب السابقة؛ يتبين أنه عند إنتاج البروبيلين باستخدام الطبقة المميعة الدوارة التي تشتمل على المعالجة بالاختزال المنصوص عليها في الاختراع (Jad تزيد الانتقائية بشكل ملحوظ ويقل الناتج الثانوي مثل أول أكسيد الكربون وثاني أكسيد الكربون والمياه بشكل ملحوظ. في حالة تطبيق الاختراع الحالي على العملية التجارية الفعلية» سيكون تأثيره الموفر في التكاليف ملحوظًا إلى حد كبير.
بالرغم من توضيح الأمثلة الواردة في الاختراع الحالي أعلاه بالتفصيل»؛ لا يقتصر نطاق الاختراع الحالي المطالب بحمايته على تلك الأمثلة. سيتعرف أصحاب المهارات الاعتيادية في المجال ذي الصلة على إمكانية إدخال التغييرات والتعديلات التي تقع ضمن النطاق ويدون الحيود عن المفهوم الفني المنصوص عليه في عناصر الحماية الواردة في الاختراع الحالي. وصف الأرقام ela: 0
0 : جهاز إعادة توليد 0 : جهاز توفير الهيدروكريون 0 : جهاز توفير العامل الحفاز
0 50 : جهاز الفصل 0: منفذ هيدروكريوني مختلط 4: مخرج مفاعل هوائي 0 : جهاز المعالجة المسبقة للعامل الحفاز 0 : جهاز توفير غاز الاختزال
5 80: مزود الهواء 0: نظام التوصيل الهوائي (858 <0.01)) 2 : التدفق الصلب المنخفض لنظام التميع السريع 4: تدفق صلب عالي لنظام التميع السريع 0: نظام التميع العكر
0 240: طبقة فقاعات ye معدل التحويل 2710 «610 «510 «410 310 الناتج 2720 «620 «520 «420 320 الانتقائية : 730 «630 «530 «430 «330 إمكانية التطبيق الصناعي يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لإنتاج أولفين تتألف من عملية طبقة مميعة دوارة تشتمل على معالجة 5 مسبقة بالاختزال.
Claims (1)
- عناصر الحماية1. طريقة إنتاج أولفين olefin production method تتألف من: معالجة عامل حفاز مسبقًا pretreating a catalyst بتوفير غاز اختزال reduction gas Jalal حفاز catalyst يشتمل العامل الحفاز catalyst على الألومينا 4s yall) alumina 1(¢ إنتاج الأولفين 07 بتوفير العامل الحفاز المعالج مسبقًا catalyst pretreated في المرحلة 1 وهيدروكريون hydrocarbon الذي يشتمل على ما لا يقل عن 9690 بالوزن من الغاز البترولي المسال 985 (LPG) Liquefied petroleum إلى صاعد نظام تمييع سريع Riser of Fast Fluidization Regime لنزع الهيدروجين من الهيدروكريون dehydrogenating the hydrocarbon لإنتاج أولفين Jails olefin على propylene (plug yl (المرحلة 2(¢ فصل خليط propylene (plug ll الناتج والعامل الحفاز catalyst المستخدم في المرحلة 2 0 وإعادة توليد العامل الحفاز المفصول separated catalyst (المرحلة 3)؛ و إعادة تدوير العامل الحفاز recycling the catalyst المعاد توليده في المرحلة 3 إلى عملية المرحلة 1 (المرحلة 4). Gus تشتمل المعالجة المسبقة للمرحلة 1 على إدخال غاز الاختزال الأول first reduction gas الذي يشتمل على الهيدروجين hydrogen و/أو الميثان المتدفق methane flowing طرف 5 جهاز توفير العامل الحفاز end of a Catalyst Provider إلى طرف جهاز sale] التوليد end cof a Regenerator وحيث يتم توصيل جهاز توفير العامل الحفاز Catalyst Provider مائعيًا (fluidly قاع الصاعد bottom of the Riser وطرف جهاز إعادة التوليد end of.the Regenerator2. الطريقة Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث تشتمل المعالجة المسبقة pretreating في المرحلة 1 أيضا على إدخال غاز اختزال ثاني second reduction gas يتدفق من جهاز توفير العامل الحفاز Catalyst Provider إلى قاع الصاعد of the Riser 501017.— 4 2 —3. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ]¢ حيث تتم المعالجة المسبقة pretreating في المرحلة 1 بتلامس غاز الاختزال reduction gas مع العامل الحفاز catalyst لمدة تتراوح بين 0.5 و600 ثانية.4. الطريقة Big لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون معدل تدفق غاز الاختزال flow rate of the reduction gas في المرحلة 1 بما يتراوح بين 9610 و96200 من معدل التدفق المولاري molar flow rate لبيروكسيد الفلزي metal peroxide للعامل الحفاز .catalyst5. الطريقة Bag لعنصر الحماية 1( حيث يكون غاز الاختزال reduction gas فى المرحلة 1 0 الناتج الثانوي المتولد أثناء إنتاج الأولفين olefin من الهيدروكريون hydrocarbon في المرحلة26. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1( حيث تتم المعالجة المسبقة pretreating في المرحلة 1 عند درجة حرارة temperature تتراوح بين 500 و650 درجة.7. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث تتراوح درجة حرارة temperature الجزءٍ السفلي lower part من الصاعد Riser بين 500 و750 درجة.8. الطريقة Gig لعنصر الحماية 1 حيث يشتمل hydrocarbon (js: Sg uel على ما لا يقل 0 عن 9690 بالوزن من البرويان propane9. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون المركب من نوع الألومينا alumina type عبارة عن دعامة 27-1203 مشبعة بمكون فلزي وفلز (gold فى نفس الوقت alkali metal.simultaneously 250. الطريقة Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث يتراوح الحجم المتوسط للعامل الحفاز mean size of the catalyst بين 20 و200 ميكرون.1. الطريقة Gg لعنصر الحماية 1( حيث يتراوح وقت استقرار الهيدروكريون residence time of the hydrocarbon 5 لإجراء تفاعل نزع الهيدروجين dehydrogenating في الصاعد Riser بين 0.1 و500 ثانية.2. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث أنه في المرحلة 2 تتراوح نسبة وزن weight ratio العامل الحفاز المعالج مسبقا لهيدروكريون pretreated catalyst the hydrocarbon بين 0 10و100.3. الطريقة Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون نظام التمييع السريع Fast Fluidization Regime في المرحلة 2 عبارة عن dls ثابتة steady state يتم الحفاظ فيها على معدل تدفق الغاز gas flow rate فوق نظام التمييع العكر Turbulent Fluidization Regime وتحت التتمييع المرحلي الضعيف Lean phase Fluidization بنظام التوصيل الهوائي Pneumatic Conveying Regime وبتم توفير كمية ثابتة fixed amount باستمرار إلى الصاعد Riser حيث توجد منطقة كثيفة dense region من الصاعد السفلي ومنطقة مخففة dilute region من الجزءِ الصاعد العلوي .upper part of the Riser14. الطريقة Gg لعنصر الحماية 13( حيث أنه في نظام التمييع السريع Fast Fluidization (Regime (أ) يتم الحفاظ على معدل تدفق الغاز gas flow rate مع توفير القيمة اللازمة من العامل الحفاز باستمرار إلى gall الصاعد السفلي lower part of the Riser ليتم الاحتجاز والخروج إلى الجزء الصاعد العلوي upper part of the Riser بسلاسة «smoothly و(ب) يتم الحفاظ على الاختلاف في أجزاء حجم العامل الحفاز catalyst volume fractions بين الجزاء 5 السفلي والجزءٍ العلوي Le لا يقل عن 0.02 بالتحكم في معدل تدفق الغاز ومعدل تدوير العامل الحفاز .catalyst circulating rate5. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتراوح ضغط الصاعد pressure of the Riser بين -1 و5 كجم/ سم2.جم.8 جرع A fat 1 Lx gran glad ALR ae : 8 3 : Gud : esse ب ال ا عا : : ESE ب معالي Spada A حي Be : i اللا اا a § \ i ced i CER حي fe i { 3 i { i i i 3 i “ 3 co 3 i 3 2 i 3 § i 3 3 i 3 3 3 1 : 3 1 : 3 1 : 3 1 : 3 1 i 3 i i i i Re i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i i i. i 3 Fee # و i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i 3 “ : 3 $x ean 3 3 i i 3 i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i 3 i i i 3 i i i i + 5 i i wana, 3 eld Fes i 1 مي eda, SER & 5 i الي نس 3 wb “ "\ oo i - a i “a pr i % : + 0 i RX Yok ¥ 1 i i i i : i i : i i ; i i ; i i 1 i 1 faeries i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i i 5 i i pra i ca i + i oF i 5 i or i ~~ i Pe 1 i oF : i oF = i oo بن ع“ 3 i § i ب > Pie و 8# ا ؟ +١ الشكل جك Pd ف 01 أ BE os i } % AF أن {oo 3 \ £ oS) I 5 2 5 § § ا i X i 3 0 iy 1 3 ميم صريخ بج ee 3 Ne is صلية oan تشلق التي ل i te po PPR SEER NI لاقي 3 4 oi, oy bi x 'Bh . ed | 5 1 av 7 8 ب i 34 ![ “0 اك PA \ oo > 3 2 يع عر > با . ابا بي | ب Nan i 5 i She a. 3 4 “ea, a SAE TRE Ny i{ . 1 ارمح | ~ ِْ شت الست No انم 3 1 3 - me, i “ \ 3 § y : 3 1 ! ١ \ y N x, \ : i he { 1 : i : J » و * it و8 باب "17 © الجسيمات الصلية 1s 1 مخ § : ٠ 4_— 9 2 _— الشكل + Ra القارن ؟ التسويل 0 17 انتما تنا اا Tete تام * : امنا . : ترك يلا عر ® ® x | : هد اله اله اله اله BL Ca FY : تسسأ هومس 5 8 fy & 0 > 3 & » oot }258{ الشكل + تقال Yoda aw ge tI Lemme 8 اط * « , : ’ ا *«* ® » = : اتيج ee fe isonet a م 2 Bh C3 ~ ال ® » ' RRA A ال ا تي AW x I A ’ on : : ’ اله رالا هاه + < <اي a. اك ا لقي » : د ; مستا SHY x ل أ اله فيلا و 3 # الزمن (ثانية)الشكل + boul i : 9 gona |1 كس“#“[“'“ اا #د por We كو ga ear * *« So : اتاج & لي ا اا اا ا ا ا ا + Bi ب : | 8 nnn . « = * * إٍْ 0 a 2 a 3 22 د * & : اا A BE x ¥%BE. A 2 - veo الرمن زثانية)— 3 1 — + الشكل va Bh + ا الوا ااا ag : ® Bw RE eRe WHE Nal > EE ا - wR : PAY © Ao . & 1“ حي + : »® . 3 بحي ا ا أ ا الود ا ددن واه ٍ Aaa ley rr Es * FEN EH ااا )ااا و * & % x ya (ثانية) ad' الشكل To on : . ® مر ليلا : م * * € »الى م & : * wet : ® “ BE en Ee. EER ZO 2 : aH A a * Ng %® nn- . 4 oa a x . at ET Lo» ; : > Ee % £3 3 2 Fa ently I Lal} optالحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020170070868A KR102179574B1 (ko) | 2017-06-07 | 2017-06-07 | 환원 전처리를 포함하는 올레핀 제조 방법 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA519410414B1 true SA519410414B1 (ar) | 2023-01-10 |
Family
ID=64566179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA519410414A SA519410414B1 (ar) | 2017-06-07 | 2019-10-29 | طريقة لإنتاج أولفين تشتمل على المعالجة المسبقة بالاختزال |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10821432B2 (ar) |
| JP (1) | JP2020522528A (ar) |
| KR (1) | KR102179574B1 (ar) |
| CN (1) | CN110678437A (ar) |
| SA (1) | SA519410414B1 (ar) |
| WO (1) | WO2018225951A1 (ar) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200083760A (ko) | 2018-12-28 | 2020-07-09 | 에스케이가스 주식회사 | 순환유동층 공정을 이용한 올레핀의 제조방법 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5774837A (en) * | 1980-10-25 | 1982-05-11 | Olympus Optical Co Ltd | Signal detection system of optical information reproducing device |
| US4777313A (en) * | 1983-08-12 | 1988-10-11 | Atlantic Richfield Company | Boron-promoted reducible metal oxides and methods of their use |
| CN1016512B (zh) * | 1984-06-13 | 1992-05-06 | 阿希兰石油公司 | 在提升管反应器中最初采用干气体作提升气体的渣油裂化方法 |
| FI98529C (fi) * | 1994-03-31 | 1997-07-10 | Neste Oy | Menetelmä ja laitteisto keveiden olefiinien valmistamiseksi |
| WO2005077867A2 (en) * | 2004-02-09 | 2005-08-25 | The Dow Chemical Company | Process for the preparation of dehydrogenated hydrocarbon compounds |
| KR100651418B1 (ko) * | 2006-03-17 | 2006-11-30 | 에스케이 주식회사 | 고속유동층을 이용하여 탄화수소 원료로부터 경질 올레핀을제조하는 접촉분해 공정 |
| BRPI0605327B1 (pt) * | 2006-12-20 | 2016-12-20 | Petroleo Brasileiro Sa | processo para craqueamento catalítico em leito fluidizado de correntes de hidrocarbonetos de petróleo com maximização da produção de olefinas leves |
| US8624074B2 (en) * | 2010-03-22 | 2014-01-07 | Uop Llc | Reactor flowscheme for dehydrogenation of propane to propylene |
| EP2786978B1 (en) * | 2013-04-03 | 2016-12-07 | Scg Chemicals Co. Ltd. | Process for converting paraffin to olefin and catalyst for use therein |
| KR20150045682A (ko) * | 2013-10-21 | 2015-04-29 | 한국화학연구원 | 연속 반응-재생 및 유동식 올레핀 제조방법 |
| CN105585409B (zh) * | 2014-10-20 | 2017-11-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种由小分子烃类混合物制取低碳烯烃的方法 |
| CN106068253B (zh) * | 2014-10-20 | 2019-04-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低碳烯烃的制造方法 |
| KR101681388B1 (ko) * | 2014-12-11 | 2016-12-12 | 에스케이가스 주식회사 | 프로판-함유 공급원료의 탈수소반응 생성물로부터 프로필렌을 분리하는 방법 |
| WO2017003014A1 (ko) | 2015-06-30 | 2017-01-05 | 한국화학연구원 | 환원가스 전처리 후 연속 반응-재생 및 유동식 올레핀 제조방법 |
| KR101758226B1 (ko) * | 2015-07-10 | 2017-07-17 | 한국화학연구원 | 탄화수소의 탈수소화를 통해 올레핀을 제조하기 위한 촉매 및 그 제조방법 |
-
2017
- 2017-06-07 KR KR1020170070868A patent/KR102179574B1/ko active IP Right Grant
-
2018
- 2018-05-01 JP JP2019567242A patent/JP2020522528A/ja active Pending
- 2018-05-01 WO PCT/KR2018/005046 patent/WO2018225951A1/ko active Application Filing
- 2018-05-01 CN CN201880033142.4A patent/CN110678437A/zh active Pending
- 2018-05-01 US US16/468,204 patent/US10821432B2/en active Active
-
2019
- 2019-10-29 SA SA519410414A patent/SA519410414B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN110678437A (zh) | 2020-01-10 |
| KR20180133694A (ko) | 2018-12-17 |
| JP2020522528A (ja) | 2020-07-30 |
| US10821432B2 (en) | 2020-11-03 |
| KR102179574B1 (ko) | 2020-11-16 |
| US20190388884A1 (en) | 2019-12-26 |
| WO2018225951A1 (ko) | 2018-12-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9567411B2 (en) | Polymerisation process | |
| FI98529C (fi) | Menetelmä ja laitteisto keveiden olefiinien valmistamiseksi | |
| US3639228A (en) | Fcc process utilizing divided catalyst injection | |
| US10053402B2 (en) | Method for producing conjugated diolefin | |
| RU2649385C1 (ru) | Реактор с псевдоожиженным слоем, установка и способ получения легких олефинов | |
| US8546634B2 (en) | Method for production of conjugated diolefin | |
| SA519410414B1 (ar) | طريقة لإنتاج أولفين تشتمل على المعالجة المسبقة بالاختزال | |
| US2735862A (en) | Synthesis of hydrocarbons with iron-cobalt catalyst | |
| US10737990B2 (en) | Olefin production method using circulating fluidized bed process | |
| Asplund et al. | Catalyst deactivation in liquid-and gas-phase hydrogenation of acetylene using a monolithic catalyst reactor | |
| RU2666541C1 (ru) | Способ получения олефиновых углеводородов | |
| Gerzeliev et al. | Oxidative dehydrogenation of ethane to ethylene in a system with circulating microspherical metal oxide oxygen carrier: 2. Ethylene production in a pilot unit with a riser reactor | |
| US2685596A (en) | Two-stage hydrocarbon synthesis process | |
| CN113366089B (zh) | 用于将含有石脑油的原料转化为低碳烯烃和芳烃的方法 | |
| CN113366090B (zh) | 使用混合的废催化剂和再生催化剂催化裂解石脑油的系统 | |
| US11439982B2 (en) | Method of producing olefin using circulating fluidized bed process | |
| EP3863997A1 (en) | Oxygenate separation following dehydrogenation of a lower alkane | |
| US9139492B2 (en) | Method for processing coke oven gas | |
| WO2022077458A1 (zh) | 一种焦调控反应器、由含氧化合物制备低碳烯烃的装置和应用 | |
| CN114377624B (zh) | 一种焦调控反应器、由含氧化合物制备低碳烯烃的装置和应用 | |
| US3085106A (en) | Partial oxidation of organic compounds | |
| CN117899761A (zh) | 一种合成气制烃的综合利用系统及方法 | |
| RU2533731C2 (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| KR20230011380A (ko) | 유동상 반응기, 장치 및 응용 | |
| Mahmoudi et al. | Catalytic valorization of non-condensable pyrolysis gases derived from mixed plastic waste towards selective and sustainable propylene production |