SA516371383B1 - أنبوب لنقل الحرارة، غلاية ووسيلة توربينية تعمل بالبخار - Google Patents

أنبوب لنقل الحرارة، غلاية ووسيلة توربينية تعمل بالبخار Download PDF

Info

Publication number
SA516371383B1
SA516371383B1 SA516371383A SA516371383A SA516371383B1 SA 516371383 B1 SA516371383 B1 SA 516371383B1 SA 516371383 A SA516371383 A SA 516371383A SA 516371383 A SA516371383 A SA 516371383A SA 516371383 B1 SA516371383 B1 SA 516371383B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
tube
heat transfer
furnace wall
boiler
transfer tube
Prior art date
Application number
SA516371383A
Other languages
English (en)
Inventor
دوموتو كازوهيرو
ناكاهاراى هيرويوكى
ياماساكى يوشينورى
اكانيماكى يويشى
Original Assignee
ميتسوبيشي باور، ال تي دي
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2014082139A external-priority patent/JP5643999B1/ja
Priority claimed from JP2014227415A external-priority patent/JP5720916B1/ja
Application filed by ميتسوبيشي باور، ال تي دي filed Critical ميتسوبيشي باور، ال تي دي
Publication of SA516371383B1 publication Critical patent/SA516371383B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
    • F22B37/101—Tubes having fins or ribs
    • F22B37/103—Internally ribbed tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
    • F01K7/32—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines using steam of critical or overcritical pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F22B29/061—Construction of tube walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F22B29/067—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes operating at critical or supercritical pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B3/00—Other methods of steam generation; Steam boilers not provided for in other groups of this subclass
    • F22B3/08—Other methods of steam generation; Steam boilers not provided for in other groups of this subclass at critical or supercritical pressure values
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
    • F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
    • F22B37/12—Forms of water tubes, e.g. of varying cross-section

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بأنبوب لجدار فرن furnace wall tube (35) يتم توفيره في غلاية boiler، الجزء الداخلي من أنبوب جدار الفرن له ضغط فوق حرج supercritical pressure ووسط تسخين heating medium يتدفق عبر الجزء الداخلي، يتضمن: جزء مجوف groove portion (36) يتشّكل على سطح محيطي داخلي وله شكل حلزوني ناحية اتجاه محور الأنبوب؛ وجزء مضلع rib portion (37) يتشّكل ليبرُز إلى الداخل في الاتجاه القطري بواسطة الجزء المجوف (36) ذي الشكل الحلزوني، حيث، في مقطع عرضي مُصَّور بامتداد اتجاه محور الأنبوب، عندما يتم تحديد عرض [مم] الجزء المجوف (36) في اتجاه محور الأنبوب على أنه Wg، يتم تحديد ارتفاع [مم] الجزء المضلع (37) في الاتجاه القطري على أنه Hr ويتم تحديد القطر الخارجي للأنبوب [مم] على أنه D، عرض Wg [مم] الجزء المجوف 36، ارتفاع Hr [مم] الجزء المضلع (37)، والقطر الخارجي للأنبوب D tube outer diameter [مم] يحقق المعادلة التالية "Wg/(Hr  D) > 0.40". شكل 1

Description

‏ووسيلة توربينية تعمل بالبخار‎ ADE (Bilal) ‏أنبوب لنقل‎
HEAT TRANSFER TUBE, BOILER AND STEAM TURBINE DEVICE ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بأنبوب ‎Jail‏ الحرارة ‎ope heat transfer tube‏ يتدفق وسط تسخين ‎heating‏ .steam turbine device ‏ووسيلة توربينية تعمل بالبخار‎ boiler ‏غلاية‎ ca ‏مثل الماء‎ medium على نحو تقليدي» كأنبوب لنقل الحرارة يتدفق ‎ope‏ وسط التسخين مثل الماء» عُرفَ أنبوب ‎tube‏ بجنيح سطح داخلي ‎inner surface fin‏ مزود بجنيح ‎fin‏ لتشكيل مسامير ملولبة متعددة ‎multi-‏ ‎le screws‏ السطح الداخلي (على سبيل المثال» راجع وثيقة ‎sels‏ الاختراع 1). الجزءِ الداخلي من ‏الأنبوب ذي مروحة السطح الداخلية له ضغط تحت حرج ‎.subcritical pressure‏ في بعض ‏الحالات؛ يتم تعريض الماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من الأنبوب ذي مروحة السطح الداخلية ‏الذي له ضغط تحت حرج لغلي غشائي ‎film boiling‏ بواسطة تسخين أنبوب نقل الحرارة. عندما 0 يحدث الغلي الغشائي؛ نظرًا لقلة ‎Ja‏ الحرارة بواسطة غشاء بخاري ‎steam film‏ يتشكل على السطح ‏الداخلي للأنبوب» تزيد درجة حرارة الأنبوب. بالتالي» في الأنبوب ذي مروحة السطح الداخلية؛ ‏الجنيح له شكل محدد مسبقًا لكبت ارتفاع درجة حرارة الأنبوب نتيجة للغلي الغشائي. على ‎dag‏ ‏الخصوص» يتم تصميم الأنبوب ذي مروحة السطح الداخلية كي تكون مقدمة الجنيح 0.9 ضعف ‏جذر تربيعي لمتوسط ‎hall‏ الداخلي للأنبوب ‎tube inner diameter‏ عند مستوى أقصى أو يكون 5 ارتفاع قطري للجنيح 0.04 ضعف متوسط القطر الداخلي للأنبوب عند مستوى أدنى. ‏علاوة على ‎cell‏ كأنبوب نقل حرارة مستخدم في ‎Age‏ بخار ‎steam generator‏ من نوع ذي وحيد ‏الدورة له ضغط فوق حرج ‎supercritical pressure‏ بعملية من نوع متغير الضغط ‎variable‏ ‎rifled ‏(أنبوب ذو أخاديد حلزونية‎ water-wall tube ‏غُرف أنبوب ذو جدران مائية‎ pressure ‎(tube‏ لمجموعة جدران أنبوب مُردة بالماء ‎water-cooled tube wall‏ (على سبيل المثال» راجع وثقة براءة الاختراع 2( يتم تزويد أنبوب ذو أخاديد حلزونية ببروز حلزوني ‎spiral projection‏ ‏على سطحه الداخلي. يُجري ‎Age‏ البخار ‎steam generator‏ من النوع ذي التيار المباشر عملية في ‏ضغط تحت حرج في عملية تحميل جزثي ‎load operation‏ 0011101 وبتوفير بروز حلزوني على ‏السطح الداخلي للأنبوب ذي الأخاديد الحلزونية؛ يتم إبقاء درجة حرارة ‎las‏ الأنبوب للأنبوب ذي ‏الأخاديد الحلزونية أقل من درجة الحرارة المسموح بها عند وقت العملية التي تُجرى في ضغط تحت 5 حرج.
وثيقة براءة الاختراع 1: نشرة البراءة اليابانية التي تم الكشف عن محتواها الفني رقم 118507-5
.137501-6 ‏براءة الاختراع 2: نشرة البراءة اليابانية التي تم الكشف عن محتواها الفني رقم‎ dad
الوصف العام للاختراع
بهذه الطريقة؛ عندما يكون ‎gall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة مثل الأنبوب ذي مروحة السطح الداخلية الموصوف فى وثقة براءة ‎f‏ لاختراع 1 فى حالة الضغط تحت الحرج؛ لكبت ارتفاع درجة
حرارة الأنبوب نتيجة للغلي الغشائي؛ يكون للجنيح شكل محدد مسبقًا. ‎Jill‏ لإبقاء درجة حرارة
جدار الأنبوب للأنبوب ذي الأخاديد الحلزونية ‎JB‏ من درجة الحرارة المسموح بها عند وقت العملية
التي تُجرى في ضغط تحت حرج؛ يتم تزويد الأنبوب ذو الأخاديد الحلزونية الموصوف في وثيقة
براءة الاختراع 2 ببروز حلزوني على السطح الداخلي.
0 في غضون ذلك؛ في بعض الحالات؛ يتدفق أنبوب نقل الحرارة الماء كوسط تسخين ‎heating‏ ‎cmedium‏ في حالة حيث جزؤه الداخلي له ضغط فوق حرج. لا يغلي الماء المتدفق عند ضغط فوق حرج حتى وإن تم تسخينه (لا يدخل حالة طور ثنائي من غاز وسائل ‎gas-liquid two-phase‏ ‎«(state‏ ويتدفق عبر ‎all‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة في حالة طور مفرد. في الوثيقة الحالية؛ عندما يكون للماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب تقل الحرارة الذي له ضغط فوق حرج
5 سرعة كتلية منخفضة (سرعة تدفق منخفضة) أو يتم تسليط تدفق حراري مرتفع على الماء عند زمن تسخين أنبوب تقل ‎shall‏ تحدث ظاهرة نقص ‎degradation phenomenon‏ تقل الحرارة ‎heat‏ ‎Cus transfer‏ ينخفض معامل تقل الحرارة ‎heat transfer coefficient‏ في بعض الحالات. عندما تحدث ظاهرة نقص تقل الحرارة» حيث أنه يتخفض تقل الحرارة من أنبوب تقل الحرارة إلى الماء؛ تكون درجة حرارة أنبوب نقل الحرارة عرضة للزيادة.
علاوة على ذلك؛ في أنبوب نقل الحرارة الذي له ضغط داخلي فوق حرج ‎supercritical internal‏ 1689078 عندما يكون معامل تقل الحرارة متخفضًّاء حيث أنه يتخفض معامل تقل الحرارة من أنبوب نقل الحرارة إلى ‎cold)‏ تكون درجة حرارة أنبوب نقل الحرارة عرضة للارتفاع. في الوثيقة الحالية؛ في ‎dads‏ براءة الاختراع 1؛ للجنيح شكل يستند على ‎Tae‏ أن ‎gall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة يكون في ‎dla‏ الضغط تحت الحرج» أي» أن ‎gall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة يكون في
5 حالة طور ثنائي من غاز وسائل. لهذا السبب؛ وحيث أن شكل الجنيح لا يستند على مبداً أن الجزء الداخلي من أنبوب نقل الحرارة يكون في ‎Alls‏ طور ‎caja‏ يصعب التحكم بزيادة درجة حرارة أنبوب نقل الحرارة حتى مع تطبيق الاختراع وفقًا لوثيقة براءة الاختراع 1.
بالتالي» يهدف الاختراع الحالي إلى توفير أنبوب نقل الحرارة؛ الغلاية ‎boiler‏ والوسيلة التوربينية ‎steam turbine‏ التي تعمل بالبخار القادرة على كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب ؛ بواسطة كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج. علاوة على ذلك؛ يهدف الاختراع الحالي كذلك إلى توفير أنبوب نقل ‎gall‏ الغلاية والوسيلة التوربينية التي تعمل بالبخار القادرة على كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب؛ بواسطة تحسين معامل نقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء ‎dla‏ الضغط فوق الحرج ‎٠‏ ‏وفقًا لأحد جوانب الاختراع الحالي»؛ يتم توفير أنبوب نقل الحرارة في الغلاية؛ ‎gall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة له ضغط فوق حرج ويتضمن وسط التسخين المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي: ‎all‏ ‏0 المجوف الذي يتشكل على السطح المحيطي الداخلي وله شكل حلزوني ‎dal‏ اتجاه محور الأنبوب؛ ‎galls‏ المضلع الذي يتشكل ليبزز إلى الداخل في الاتجاه القطري بواسطة الجزءِ المجوف ‎groove portion‏ ذي الشكل الحلزوني. في المقطع العرضي المُّصُور بامتداد اتجاه محور الأنبوب؛ عندما يتم تحديد عرض ‎gall [ad]‏ المجوف في اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎We‏ يتم تحديد ارتفاع [مم] ‎gal‏ المضلع ‎portion‏ 110 في الاتجاه القطري على أنه ‎Hr‏ ويتم تحديد القطر 5 الخارجي للأنبوب [مم] على أنه 0» يحقق عرض ‎[ad] We‏ الجزء المجوف» ارتفاع ‎Hr‏ [مم] الجزء المضلع؛ والقطر الخارجي للأنبوب © [مم] المعادلة التالية ‎D)/Wg'‏ «11) > 0.40". وفقًا لهذا التصميم؛ عندما يصبح ‎gall‏ الداخلي عند ضغط فوق حرج؛ بتحقيق المعادلة التالية ‎(Hr ٠ 78‏ > 0.40 يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. لهذا السبب؛ وحيث أنه يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج؛ يمكن كبح الزيادة في 0 درجة حرارة الأنبوب. على نحو ‎cube‏ في أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تشغيل الغلاية عند مقدار مقنن من المخرجات؛ يصبح متوسط السرعة الكتلية ‎average mass velocity‏ لوسط التسخين المتدفق عبر ‎yall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة الذي يشّكل جدار الفرن ‎furnace wall‏ 1000 إلى 2000 كجم/ م3 في الثانية. ‎Gay 5‏ لهذا التصميم؛ حتى عندما يكون لوسط التسخين ‎Jie‏ الماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة سرعة كتلية منخفضة؛ أو يتم تسليط تدفق حراري مرتفع على وسط التسخين» يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة.
على نحو مفيد» في أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تحديد فاصل ‎[as]‏ الجزءِ المضلع في اتجاه محور الأنبوب على أنه :© يتم تحديد عدد الأجزاء المضلعة في المقطع العرضي الذي يُعد متعامدًا على اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Nr‏ وبتم تحديد طول مقياس مجال الرؤية في الحالة ‎wetted perimeter length dual‏ [مم] للمقطع العرضي الذي يُعد متعامدًا على اتجاه محور الأنبوب على ‎La‏ يحقق ارتفاع ‎Hr‏ [مم] الجزءِ المضلع؛ فاصل 28 [مم] الجزءِ المضلع؛ عدد الأجزاء المضلعة ‎Nr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎[ae] L‏ المعادلة التالية ‎Pr-)"‏ ‎Hr/(Nr‏ > 11.25 + 55" وفقًا لهذا التصميم؛ عندما يصبح ‎pial)‏ الداخلي عند الضغط فوق الحرج؛ بتحقيق المعادلة التالية ‎Hr/(Pr ١ Nr)‏ > 1.1.25 + 55؛ يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. بالتالي» وحيث 0 أنه يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج؛ يمكن كبح الزبادة في درجة حرارة الأنبوب. على نحو ‎cae‏ فى أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تشغيل الغلاية عند مقدار مقنن من المخرجات؛ يساوي متوسط السرعة الكتلية لوسط التسخين المتدفق عبر الجزء الداخلى من أنبوب نقل الحرارة الذي يشكل جدار الفرن أو أقل من 1500 كجم/ م* في الثانية. ‎Gy 5‏ لهذا التصميم؛ حتى عندما يتم خفض السرعة الكتلية لوسط التسخين الذي يتدفق عبر ‎gall‏ ‏الداخلي من أنبوب نقل الحرارة؛ يمكن كبح حدوث ‎sath‏ انخفاض تقل الحرارة. على نحو مفيد؛ في أنبوب ‎Jas‏ الحرارة؛ القطر الخارجي للأنبوب ‎D tube outer diameter‏ [مم] يساوي "25 مم > ‎D‏ > 40 مم" ‎Ga,‏ لهذا التصميم؛ إن كان القطر الخارجي للأنبوب يساوي 25 مم إلى 40 مم يكون التأثير 0 ملحوظًا بصورة أكبر. وفقًا لجانب آخر للاختراع الحالي» يتم توفير أنبوب نقل الحرارة في الغلاية؛ ‎gall‏ الداخلي من أنبوب نقل الحرارة له ضغط فوق حرج ويتضمن وسط التسخين المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي: ‎all‏ ‏المجوف الذي يتشكل على السطح المحيطي الداخلي وله شكل حلزوني ناحية اتجاه محور الأنبوب؛ والجزءِ المضلع الذي يتشكل ليبزز إلى الداخل في الاتجاه القطري بواسطة ‎hall‏ المجوف 5 ذي الشكل الحلزوني. عندما يتم تحديد ارتفاع ‎[ad‏ الجزء المضلع في الاتجاه القطري على أنه ‎Hr‏ ‏يتم تحديد فاصل ‎gall [ad]‏ المضلع في اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Pr‏ يتم تحديد عدد الأجزاء المضلعة في المقطع العرضي الذي يُعد متعامدًا على اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Nr‏ ويتم
تحديد طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎[ad]‏ للمقطع العرضي الذي يُعد متعامدًا على اتجاه محور الأنبوب على أنه بآ يحقق ارتفاع ‎gall [ae] Hr‏ المضلع؛ فاصل ‎yall [a] Pr‏ المضلع؛ عدد ‎Nr‏ الأجزاء المضلعة وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .1 ‎[ae]‏ المعادلة التالية ‎Hr/(Pr- Nr)"‏ > 11.25 + 55". وفقًا لهذا التصميم؛ عندما يصبح الجزءٍ الداخلي عند ضغط فوق حرج؛ بتحقيق المعادلة التالية ‎Pr)‏ ‎(Ka 55 + 1.1.25 > Hr/(- Nr‏ كبح حدوث ‎sala‏ انخفاض تقل الحرارة. لهذا السبب؛ وحيث أنه يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج؛ يمكن كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب. على نحو ‎cube‏ في أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تشغيل الغلاية عند مقدار مقنن من المخرجات؛ 0 يساوي متوسط السرعة الكتلية لوسط التسخين المتدفق عبر الجزء الداخلى من أنبوب نقل الحرارة الذي يشكل جدار الفرن أو أقل من 1500 كجم/ م* في الثانية. وفقًا لهذا التصميم؛ حتى عندما يتم خفض السرعة الكتلية لوسط التسخين الذي يتدفق عبر ‎gall‏ ‏الداخلي من أنبوب تقل ‎hall‏ يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. على نحو ‎cube‏ في أنبوب تقل ‎shall‏ في المقطع العرضي المُصُور بامتداد اتجاه محور 5 الأنبوب؛ عندما يتم تحديد عرض ‎gall [ad]‏ المجوف في اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Wg‏ وبتم تحديد القطر الخارجي للأنبوب ‎[ad]‏ على أنه 0» يحقق عرض ‎[ad] Wg‏ الجزء المجوف؛ ارتفاع ‎[ad] Hr‏ الجزءِ المضلع؛ والقطر الخارجي للأنبوب © [مم] المعادلة التالية ‎(Hr ٠ D)/Wg'‏ > 0.40" وفقًا لهذا التصميم» ‎Lovie‏ يصبح ‎gall‏ الداخلي عند ضغط فوق حرج؛ بتحقيق المعادلة التالية ‎(Hr ٠ D)/Wg 0‏ > 0.40« يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. لهذا السبب؛ وحيث أنه يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج؛ يمكن كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب. على نحو ‎cube‏ في أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تشغيل الغلاية عند مقدار مقنن من المخرجات؛ يصبح متوسط السرعة ‎LESH‏ لوسط التسخين المتدفق عبر الجزء الداخلي من أنبوب نقل الحرارة 5 الذي يشكل جدار الفرن 1000 إلى 2000 كجم/ م2 في الثانية. ‎Gy‏ لهذا ‎canal)‏ حتى إن كان لوسط التسخين مثل الماء المتدفق عبر الجزءٍ الداخلى من أنبوب
نقل الحرارة سرعة كتلية منخفضة؛ أو تم تسليط تدفق حراري مرتفع على وسط التسخين؛ يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. على نحو ‎cade‏ في أنبوب تقل ‎all‏ القطر الخارجي للأنبوب © [مم] يساوي "25 مم > 0 < 40 مم'. ‎Ga, 5‏ لهذا التصميم؛ إن كان القطر الخارجي للأنبوب يساوي 25 مم إلى 40 مم يكون التأثير ملحوظًا بصورة أكبر. ‎Gg‏ لجانب ‎aT‏ كذلك من الاختراع ‎dal‏ يتم توفير أنبوب نقل الحرارة في الغلاية؛ الجزء الداخلي من أنبوب تقل الحرارة له ضغط فوق حرج ويتضمن وسط التسخين المتدفق عبر ‎pall‏ ‏الداخلي: الجزءِ المجوف الذي يتشّكل على السطح المحيطي الداخلي وله شكل حلزوني ناحية اتجاه 0 محور الأنبوب؛ والجزء المضلع الذي يتشكل ليبزز إلى الداخل في الاتجاه القطري بواسطة الجزء المجوف ذي الشكل الحلزوني. عندما يتم تحديد ارتفاع [مم] ‎hall‏ المضلع في الاتجاه القطري على أنه ‎Hr‏ يتم تحديد فاصل ‎gall [ad]‏ المضلع في اتجاه محور الأنبوب على أنه :© يتم تحديد عرض ‎[ad]‏ الجزء المضلع في الاتجاه المحيطي للسطح المحيطي الداخلي على أنه ‎Wr‏ يتم تحديد عدد الأجزاء المضلعة في المقطع العرضي الذي يُعد متعامدًا على اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Nr‏ يتم تحديد طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة [مم] للمقطع العرضي الذي يُعد متعامدًا على اتجاه محور الأنبوب على أنه .1آ؛ يتم تحديد عرض ‎[ad]‏ الجزءِ المجوف في اتجاه محور الأنبوب للمقطع العرضي ‎pall)‏ بامتداد اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Wg‏ وبتم تحديد القطر الخارجي للأنبوب ‎[ad]‏ على أنه 0» يحقق عرض ‎hall [ad] Wg‏ المجوف» ارتفاع ‎Hr‏ [مم] ‎esa‏ المضلع؛ والقطر الخارجي للأنبوب © ‎[ad]‏ المعادلة التالية ‎(Hr- D)/Wg'‏ > 0.40 ويحقق 0 ارتفاع ‎Hr‏ [مم] الجزء المضلع؛ فاصل ‎[ad] Pr‏ الجزء المضلع؛ عرض ‎gall [ad] Wr‏ المضلع؛ عدد 10 الأجزاء المضلعة وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .1 [مم] المعادلة التالية ‎٠ Wr)/(Pr- Nr)’‏ ) > 10.40 + 9.0'. وفقًا لهذا التصميم؛ عندما يصبح الجزءِ الداخلي عند ضغط فوق حرج؛ من الممكن تحسين معامل نقل الحرارة» بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. لهذا السبب؛ بواسطة تحسين معامل 5 تقل الحرارة بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء ‎Alla‏ الضغط فوق ‎all‏ يمكن كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب. على نحو ‎cae‏ فى أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تشغيل الغلاية عند مقدار مقنن من المخرجات؛
يصبح متوسط السرعة ‎LESH‏ لوسط التسخين المتدفق عبر الجزء الداخلي من أنبوب نقل ‎Shall‏
الذي يشّكل جدار الفرن 1000 إلى 2000 كجم/ م2 في الثانية.
‎Gy‏ لهذا التصميم؛ حتى عندما يكون لوسط التسخين ‎Jie‏ الماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخليى من
‏أنبوب نقل الحرارة سرعة كتلية منخفضة؛ أو يتم تسليط تدفق حراري مرتفع على وسط التسخين»؛ من الممكن تحسين معامل تقل الحرارة ‎Win cheat transfer coefficient‏ يتم كبح حدوث ظاهرة
‏انخفاض تقل الحرارة.
‏على نحو ‎cae‏ فى أنبوب نقل الحرارة؛ عندما يتم تشغيل الغلاية عند مقدار مقنن من المخرجات؛
‏يساوي متوسط السرعة الكتلية لوسط التسخين المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلى من أنبوب نقل الحرارة
‏الذي ‎ISB‏ جدار الفرن أو أقل من 1500 كجم/ م* في الثانية.
‏0 وفقًا لهذا التصميم؛ حتى عندما يتم خفض السرعة الكتلية لوسط التسخين المتدفق عبر ‎grad)‏ ‏الداخلي من أنبوب نقل الحرارة» من الممكن تحسين معامل نقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة.
‏على نحو ‎cade‏ في أنبوب تقل ‎all‏ القطر الخارجي للأنبوب © [مم] يساوي "25 مم > 0 < 5 3 مم"
‎Ga, 15‏ لهذا التصميم؛ إن كان القطر الخارجي للأنبوب يساوي 25 مم إلى 35 مم؛ يمكن ضبط سرعة التدفق الكتلى لوسط التسخين حسب أي مدى موصوف أعلاه على الأقل؛ وبمكن ضبط سرعة التدفق الكتلى لوسط التسخين حسب سرعة التدفق الكتلى المناسبة. فى الوثيقة الحالية؛» فى حالة وضع أنبوب نقل الحرارة في الغلاية؛ يتم ضبط سرعة التدفق الكتلي لوسط التسخين المتدفق عبر الجزءٍ الداخلى حسب سرعة تدفق كتلى محددة ‎(FIN‏ . فى هذه الحالة؛ ‎a gad‏ سرعة التدفق
‏0 الكتلى المحددة؛ عندما يقل القطر الخارجى للأنبوب؛ تزيد سرعة التدفق ‎Ago BSN‏ غضون ذلك؛ عندما يزيد القطر الخارجىي للأنبوب؛ تقل سرعة التدفق الكتلى. لهذا السبب؛ لتحقيق سرعة التدفق الكتلى المناسبة لشكل أنبوب نقل الحرارة الذي يحقق الصيغة الموصوفة أعلاه؛ بواسطة ضبط القطر الخارجي للأنبوب في مدى 25 مم إلى 35 مم؛ يمكن تحقيق سرعة التدفق الكتلي المحددة؛ ومن الممكن تحسين أداء معامل تقل الحرارة.
‏25 على نحو مفيد في أنبوب ‎Jaa‏ الحرارة يحقق ارتفاع ‎yall [a] Hr height‏ المضلع؛ فاصل ‎Pr‏ ‎[ad]‏ الجزء المضلع» عرض ‎[ad] Wr width‏ الجزءِ المضلع؛ عدد ‎Nr‏ الأجزاء المضلعة وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ [مم] المعادلة التالية ‎(Hr- Wr)/(Pr- Nr)"‏ > 10.40 +
‎dg‏ لهذا التصميم؛ في الصيغة ‎Lexie 9.0 + 1.0.40 > (Hr ٠ Wr)/(Pr ٠ Ni)’‏ يزيد الجانب
‎f‏ لأيسر من الصيغة بدرجة قصوى 4 يتسع فاصل ‎Pr‏ الجزءٍ المضلع ¢ يزيد عدد ‎f Nr‏ لأجزاء
‏المضلعة ؛ يصبح ارتفاع ‎Hr‏ الجزءٍ المضلع صفراء ويبصبح عرض ‎Wr‏ الجزءٍ المضلع في الاتجاه
‏5 المحيطى صفرًا. وفقًا ‎(SA‏ ليس من السهل الحفاظ على شكل أنبوب نقل الحرارة. لهذا السببء
‏بتحقيق صيغة المعادلة التالية ‎(Hr ٠ Wr)/(Pr ٠ Nr)"‏ > 10.40 + 80" من الممكن الحفاظ
‏بسهولة على أنبوب نقل الحرارة في شكل ملائم.
‎Gy‏ لجانب ‎AT‏ كذلك من الاختراع الحالي» تتضمن الغلاية ‎boiler‏ أنبوب نقل الحرارة وفقًا لأي
‏مما ذكر أعلاه والمستخدم كأنبوب جدار الفرن ‎furnace wall tube‏ الذي يشكل جدار فرن الغلاية 0 التي يتم تشغيلها عند ضغط فوق حرج؛ عند تشغيلها عند مقدار مقنن من المخرجات.
‏وفقًا لهذا التصميم» يمكن وضع أنبوب نقل الحرارة على أنه أنبوب جدار الفرن الذي يشكل جدار
‏فرن الغلاية. بالإضافة إلى ذلك؛ يمكن ‎Wad‏ الإشارة إلى أنبوب جدار الفرن هذا على أنه أنبوب
‏ذو أخاديد حلزونية.
‎ed) ‏وسط التسخين المتدفق عبر‎ GALS ‏كذلك من الاختراع الحالي؛ الغلاية التي‎ AT ‏لجانب‎ Gy ‏الحرارة وفقًا لأي مما ذكر أعلاه بواسطة‎ Ja ‏الداخلىي من أنبوب نقل الحرارة» بواسطة تسخين أنبوب‎ 5
‏إطلاق ألسنة لهب أو غاز مرتفع درجة الحرارة.
‎Gy‏ لهذا التصميم» يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة لأنبوب نقل الحرارة أثناء حالة
‏الضغط فوق الحرج» أو لتحسين معامل تقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض نقل
‏الحرارة لأنبوب نقل الحرارة. لهذا السبب؛ من الممكن الحفاظ بشكل ملائم على نقل الحرارة من 0 أنبوب تقل الحرارة إلى الماء كوسط تسخين؛ ومن الممكن بشكل ثابت توليد البخار من الماء.
‏بالإضافة إلى ذلك» على سبيل المثال» يمكن أن يكون الغاز مرتفع درجة الحرارة غاز إحراق ‎Zi‏
‏بواسطة وقود الإحراق ‎(Sarg ccombustion gas‏ أن يكون غاز عادم ‎flue gas‏ منصرف من وسيلة
‎Cua ‏كغلاية تستخدم أنبوب نقل الحرارة‎ (gal ‏موع. بعبارات‎ turbine ‏توربين يعمل بالغاز‎ Jie
‏يصبح الجزء الداخلى عند ضغط فوق حرج؛ على سبيل المثال؛ يمكن استخدام غلاية تعمل يضغط متغاير فوق حرج ‎supercritical pressure variable‏ غلاية تعمل بضغط ثابت فوق حرج أو ما
‏شابه والتى ‎ALS‏ أنبوب تقل الحرارة بواسطة إطلاق ألسنة لهب أو غاز إحراق. فى هذه الحالة؛
‏يتم تصميم أنبوب ‎JB‏ الحرارة كجدار فرن لفرن يتم توفيره في الغلاية؛ بواسطة وضع مجموعة
— 0 1 — متنوعة من أنابيب نقل ‎shall‏ في الاتجاه القطري. علاوة على ذلك؛ كغلاية أخرى تستخدم أنبوب نقل الحرارة حيث يصبح ‎gyal‏ الداخلي عند ضغط فوق حرج؛ على سبيل المثال» يمكن استخدام الغلاية التي تعمل باستخلاص الحرارة المنصرفة التي ‎(ALS‏ أنبوب نقل ‎shall‏ بواسطة ‎Sle‏ ‏العادم. في هذه الحالة؛ يتم تصميم أنبوب نقل الحرارة كمجموعة متنوعة من مجموعات أنابيب نقل الحرارة الموضوعة في الاتجاه القطري؛ وتَبيت في حاوية عبرها يتدفق غاز العادم. بهذه الطريقة؛ يمكن وضع أنبوب نقل الحرارة في أي غلاية؛ طالما يتحول ‎gall‏ الداخلي من الغلاية إلى ‎Ala‏ ‏ضغط فوق حرج. وفقًا لجانب ‎AT‏ كذلك من الاختراع الحالي؛ تتضمن الوسيلة التوربينية التي تعمل بالبخار ‎steam‏ ‎turbine device‏ الغلاية ‎Ly‏ لأي مما ذكر أعلاه ؛ والتوريين الذي يعمل بالبخار ‎steam turbine‏ ‎Jada 10‏ بواسطة البخار المتولد بواسطة تسخين الماء كوسط تسخين يتدفق عبر ‎gall‏ الداخلى من أنبوب نقل الحرارة الذي يتم توفيره في الغلاية. ‎Gy‏ لهذا التصميم» يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة لأنبوب نقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج» أو لتحسين معامل تقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض نقل الحرارة لأنبوب نقل الحرارة. لهذا السبب؛ من الممكن الحفاظ بشكل ملائم على نقل الحرارة من 5 أنبوب تقل الحرارة إلى الماء؛ ‎(Sag‏ توليد البخار بشكل ثابت. لهذا السبب؛ وحيث أنه من الممكن بثبات الإمداد بالبخار إلى التوربين الذي يعمل بالبخار؛ من الممكن بثبات ‎Wad‏ تشغيل التوربين الذي يعمل بالبخار. شرح مختصر للرسومات الشكل 1 يكون رسم بياني تخطيطي يوضح محطة توليد القدرة الحرارية ‎thermal power plant‏ وفتًا 0 ا لنموذج أول. الشكل 2 يكون مسقط مقطعى عرضيى لأنبوب جدار الفرن عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب لأنبوب جدار الفرن. الشكل 3 يكون مسقط مقطعي عرضي لأنبوب جدار الفرن عند مشاهدته من مستوى عمودي على اتجاه محور ‎I‏ لأنبوب لأنبوب جدار الفرن ‎furnace wall tube‏ 5 الشكل 4 يكون رسم بياني لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف ‎ply‏ ‏على المحتوى الحراري.
— 1 1 — الشكل 5 يكون رسم بياني لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف ‎ply‏ ‏على المحتوى الحراري. الشكل 6 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل ‎gall‏ المضلع لأنبوب جدار الفرن. الشكل 7 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل ‎gall‏ المضلع لأنبوب جدار الفرن. الشكل 8 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل ‎gall‏ المضلع لأنبوب جدار الفرن. الشكل 9 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد مستوى عمودي على اتجاه 0 محور الأنبوب يوضح ‎Jl‏ لشكل الجزءٍ المضلع لأنبوب جدار الفرن. الشكل 10 يكون مسقط توضيحي يِبيِّن العلاقة بين تدفق (تدفق خلفي) عند زمن تخطي إحدى الخطوات ومعامل تقل الحرارة. الشكل 11 يكون رسم بياني لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف ‎ply‏ ‏على المحتوى الحراري. 5 الشكل 12 يكون رسم بياني لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف ‎ply‏ ‏على المحتوى الحراري. الشكل 13 يكون رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎rib height‏ 11 فاصل الضلع ‎rib‏ ‎interval‏ 2 عرض الضلع ‎Wr rib width‏ وعدد الأضلاع ‎(Nr rib number‏ التي تختلف ‎sly‏ ‏على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,آ» نسبة إلى أنبوب جدار الفرن ‎By‏ للنموذج 0 الثاني. الشكل 14 يكون رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل الضلع ‎Pr‏ عرض الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎Nr‏ التي تختلف بناءً على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ نسبة إلى أنبوب جدار الفرن وفقًا للنموذج الثالث. الشكل 5 يكون رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل الضلع ‎Pr‏ عرض
— 1 2 —
الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎Nr‏ التي تختلف بناءً على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة
‎IL‏ نسبة إلى أنبوب جدار الفرن وفقًا للنموذج الرابع.
‏الوصف التفصيلىي:
‏سوف يتم وصف نماذج الاختراع الحالي أدناه في الرسومات المفصّلة. بالإضافة إلى ذلك؛ لا يتم حصر الاختراع الحالي بالنماذج. بالإضافة إلى ‎coll)‏ تتضمن العناصر المكوّنة في النماذج تلك
‏التي يمكن استبدالها بسهولة من خلال أولتك المهرة في الفن؛ أو تلك المطابقة لها إلى حدٍ كبير.
‏علاوة على ذلك؛ يمكن دمج العناصر المكوّنة الموصوفة أدناه على نحو ملائم مع بعضها
‏البعض؛ وعندما توجد مجموعة متنوعة من النماذج؛ من الممكن ‎Wiad‏ دمج النماذج.
‏[النموذج الأول]
‏0 الشكل 1 يكون رسم بياني تخطيطي يوضح محطة توليد القدرة الحرارية ‎Gy‏ للنموذج الأول. الشكل 2 يكون مسقط مقطعى عرضى لأنبوب جدار الفرن عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب لأنبوب جدار الفرن. الشكل 3 يكون مسقط مقطعي عرضي لأنبوب جدار الفرن عند مشاهدته من مستوى عمودي على اتجاه محور الأنبوب لأنبوب جدار الفرن. تستخدم محطة توليد القدرة الحرارية ‎Gg‏ للنموذج الأول الفحم المسحوق ‎pulverized coal‏ الذي تم
‏5 الحصول عليه بواسطة سحق الفحم (مثل الفحم ‎bituminous GHW coal‏ وتحت القاري ‎(subbituminous‏ كوقود مسحوق (وقود صلب ‎(solid fuel‏ تحرق محطة توليد القدرة الحرارية الفحم المسحوق لتوليد البخار بواسطة الحرارة المتولدة بواسطة ‎(hal)‏ وتُحرك ‎generator Nie‏ متصل بالتوريين الذي يعمل بالبخار لتوليد قدرة كهربية ‎celectric power‏ بواسطة إدارة التوريين الذي يعمل بالبخار بواسطة البخار المتولّد ‎steam‏ 8606:0160.
‏20 كما هو موضح في الشكل 1؛ تكون محطة توليد القدرة الحرارية 1 مزودة بالغلاية 10( ‎Cans‏ ‏الذي يعمل بالبخار 11؛ ‎condenser CEA‏ 12< سخان التغذية ‎feed water heater‏ عالي الضغط ‎high-pressure‏ 13 وسخان التغذية متخفض الضغط ‎low-pressure‏ 14 طارد الهواء ‎deaerator‏ 15 مضخة ‎ele‏ التغذية ‎feed water pump‏ 16« والمؤّلد 17. محطة توليد القدرة الحرارية 1 بها نوع من المحطات التوربينية التي تعمل بالبخار ‎steam turbine plant‏ مزودة
‏5 بالتوربين الذي يعمل بالبخار 11. يتم استخدام الغلاية 10 كغلاية تقليدية» وتكون غلاية تعمل بالفحم المسحوق قادرة على إحراق
الفحم المسحوق بواسطة موقد الإحراق ‎combustion burner‏ 41 واستخلاص الحرارة المتولدة بواسطة الإحراق باستخدام أنبوب جدار الفرن 35 الذي يعمل كأنبوب لنقل الحرارة. علاوة على ذلك؛ تكون الغلاية 10 غلاية تعمل بضغط متغاير فوق حرج حيث يتم ضبط ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 حسب الضغط فوق الحرج أو الضغط تحت الحرج. تكون الغلاية 10 مزودة بالفرن ‎furnace‏ 21« وحدة الإحراق ‎combustor‏ 22 وسيلة فصل البخار ‎steam separator‏ 23« السخان الفائق ‎superheater‏ 24« ووسيلة ‎sale)‏ التسخين ‎reheater‏ 25. الفرن 21 له جدران الفرن ‎furnace walls‏ 31 التي تحيط بالجوانب الأربعة؛ ويتم تشكيلها في شكل أنبوبي مربع بواسطة جدران الفرن 31 من الجوانب الأربعة. علاوة على ذلك؛ في الفرن 21 ذي الشكل الأنبوبي المريع؛ يصبح اتجاهه الطولي الممتد اتجاهًا ‎Gul)‏ ويصبح ‎Gages‏ على سطح 0 تركيب الغلاية 10. يتم تشكيل جدار الفرن 31 باستخدام مجموعة متنوعة من أنابيب جدار الفرن ‎alg 35‏ وضع مجموعة متنوعة من أنابيب جدار الفرن ‎Gis 35 furnace wall tubes‏ إلى جنب في الاتجاه القطري لتشكيل أسطح جدار جدران الفرن 31. يتم تشكيل كل أنبوب جدار فرن 35 في شكل أسطواني؛ وبصبح اتجاه محور الأنبوب الخاص به ‎lal‏ رأسيًا ويصبح عموديًا على سطح تركيب الغلاية 10. علاوة على ذلك؛ تسمى أنابيب جدار 5 الفرن 35 الأنابيب ذات الأخاديد الحلزونية ‎rifled tubes‏ حيث يتم تشكيل الأخاديد الحلزونية بها. يتدفق الماء كوسط لنقل الحرارة عبر الجزء الداخلي من أنابيب جدار الفرن 35. يصبح الضغط الداخلي لأنابيب جدار الفرن 35 ضغط فوق حرج أو ضغط تحت حرج بناءً على تشغيل الغلاية 0. يتم تصميم أنابيب جدار الفرن 35 كي يكون الجانب السفلي في الاتجاه الرأسي في جانب التدفق» ويكون الجانب العلوي في الاتجاه الرأسي خارج جانب التدفق. بهذه الطريقة؛ يكون فرن 21 0 الغلاية 10 ‎Gy‏ للنموذج الحالي في فرن أنبوبي رأسي النوع حيث تكون أنابيب جدار الفرن 35 عمودية. سوف يتم وصف تفاصيل حول أنابيب جدار الفرن 35 أدناه. وحدة الإحراق 22 بها مجموعة متنوعة من مواقد الإحراق ‎combustion burners‏ 41 التي يتم تركيبها على جدار الفرن 31. علاوة على ذلك؛ في الشكل 1؛ يتم توضيح موقد إحراق واحد فقط 1. تحرق مجموعة متنوعة من مواقد الإحراق 41 الفحم المسحوق ‎pulverized coal‏ كوقود 5 لتكوين لهب في الفرن 21. في هذه الأثناء؛ ‎pad‏ مجموعة متنوعة من مواقد الإحراق 41 الفحم المسحوق كي يصبح اللهب المتكون تدفق متحول. علاوة على ذلك؛ ‎GALS‏ مجموعة متنوعة من مواقد الإحراق 41 أنابيب جدار الفرن 35 بواسطة غاز إحراق مرتفع درجة الحرارة ‎Agia‏ بواسطة وقود الإحراق (الغاز مرتفع درجة الحرارة). فيما يخص المجموعة المتنوعة من مواقد الإحراق 41؛
على سبيل ‎(JE‏ يفترض أنه يتم ضبط المجموعة المتنوعة من مواقد الإحراق الموضوعة عند فاصل محدد مسبقًا بامتداد محيط الفرن 21 ويتم وضع مجموعة من مواقد الإحراق 41 في مراحل مجمعة عند فاصل محدد مسبقًا في الاتجاه الرأسي (الاتجاه الطولي للفرن 21). يتم توفير السخان الفائق ‎superheater‏ 24 داخل الفرن 21 للتسخين الفائق للبخار المتوفر من أنابيب جدار الفرن 35 للفرن 21 عن طريق وسيلة فصل البخار ‎steam separator‏ 23. يتم إمداد البخار المُّخن بشكل فائق في السخان الفائق 24 إلى التوريين الذي يعمل بالبخار 11 عن ‎Gok‏ ‏أنبوب ‎Hla‏ الرئيسي ‎main steam pipe‏ 46. يتم توفير وسيلة ‎sale]‏ التسخين ‎Jada 25 reheater‏ الفرن 21 لتسخين البخار المستخدم في (التوويين ‎Sle‏ الضغط ‎high-pressure turbine‏ 51 من) التوريين الذي يعمل بالبخار 11. يتم 0 تسخين البخار المتدفق إلى وسيلة إعادة التسخين 25 من (التوريين عالي الضغط 51 من) التوربين الذي يعمل بالبخار 11 عن طريق أنبوب البخار منخفض درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين ‎low-temperature reheat steam pipe‏ 47 بواسطة وسيلة ‎sale)‏ التسخين 25؛ ويتدفق البخار الذي تم تسخينه إلى (التوريين متوسط الضغط ‎intermediate-pressure turbine‏ 52 من) التوريين الذي يعمل بالبخار 11 من وسيلة إعادة التسخين 25 مرة أخرى عن طريق أنبوب البخار مرتفع درجة 5 الحرارة المستخدم لإعادة التسخين ‎high-temperature reheat steam pipe‏ 48. التوويين الذي يعمل بالبخار 11 به توربين ‎Je‏ الضغط 51؛ ‎Guys‏ متوسط الضغط 52؛ وتوريين منخفض الضغط ‎low-pressure turbine‏ 53. تتصل هذه التوربينات ‎turbines‏ 51؛ 52 و53 بواسطة العضو الدوار ‎rotor‏ 54 كعمود إدارة ‎rotating shaft‏ بطريقة دوران متحد ‎integrally‏ ‎manner‏ 01810016. يتصل أنبوب البخار الرئيسي ‎main steam pipe‏ 46 بالتدفق الداخلي للتوربيين ‎Je 0‏ الضغط 51؛ ويتصل أنبوب البخار متخفض درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين 47 بالتدفق الخارجي منه. يدور التوريين ‎Je‏ الضغط 51 بواسطة البخار المتوفر من أنبوب البخار الرئيسي 46 وبطرد البخار بعد الاستخدام من أنبوب البخار منخفض درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين 47. يتصل أنبوب البخار مرتفع درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين 48 بجانب دخول التوريين متوسط الضغط 52 ويتصل التوريين منخفض الضغط 53 بالتدفق 5 الخارجي منه. يدور التوريين متوسط الضغط 52 بواسطة البخار المتوفر والمعاد تسخينه من أنبوب البخار مرتفع درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين 48؛ وبطرد البخار بعد الاستخدام ناحية التوويين منخفض الضغط 53. يتصل التوريين متوسط الضغط 52 بالتدفق الداخلي للتوربيين منخفض الضغط 53؛ ويتصل ‎CEC‏ 12 بالتدفق الخارجي منه. يدور التوريين منخفض الضغط
53 بواسطة البخار المتوفر من التوريين متوسط الضغط 52؛ وبطرد البخار بعد الاستخدام ‎Lali‏ ‏المُكتِّف 12. يتصل العضو الدوار ‎rotor‏ 54 بالمؤّلد 17 ويُحرك دورانيًا المؤّلد 17 بواسطة إدارة التووبين عالي الضغط 51؛ التوريين متوسط الضغط 52 والتوريين منخفض الضغط 53. ‎SU‏ المُكشّف 12 البخار المنصرف من التوريين منخفض الضغط 53 بواسطة خط التبريد ‎cooling‏ ‏5 علا 56 المتوفر به ليعيد البخار (المكتّف)إلى الماء. يتم إمداد الماء ‎Lal SLY‏ سخان التغذية منخفض الضغط 14 من ‎AG .12 CEA‏ سخان التغذية منخفض الضغط 14 الماء ‎SLY‏ ‏بواسطة ‎ESA‏ 12 في حالة الضغط المنخفض. يتم إمداد الماء الذي تم تسخينه ناحية طارد الهواء 15 من سخان التغذية منخفض الضغط 14. يطرد طارد الهواء 15 الهواء من الماء المتوفر من سخان التغذية منخفض الضغط 14. يتم إمداد الماء منزوع الهواء ناحية سخان التغذية عالي 0 الضغط 13 من طارد الهواء 15. ‎aE‏ سخان التغذية عالي الضغط 13 الماء منزوع الهواء بواسطة طارد الهواء 15 في حالة الضغط المرتفع. يتم إمداد الماء الذي تم تسخينه ناحية أنابيب جدار الفرن 35 بالغلاية 10 من سخان التغذية عالي الضغط 13. بالإضافة إلى ذلك؛ بين طارد الهواء 15 وسخان التغذية عالي الضغط 13؛ يتم توفير مضخة ماء التغذية ‎feed water pump‏ 6 لإمداد الماء ناحية سخان التغذية عالي الضغط 13 من ‎Ya‏ الهواء 15. يتصل المؤّلد 17 بالعضو الدوار 54 للتوربين الذي يعمل بالبخار 11؛ وبولد قدرة بواسطة تحريكه دورانيًا بواسطة العضو الدوار 54. بالإضافة إلى ذلك على الرغم من أنه غير ‎rage‏ يتم تزويد ‎dase‏ توليد القدرة الحرارية ‎thermal power plant‏ بوسيلة لنزع النيتروجين ‎liye cdenitrification device‏ إلكتروستاتيكي ‎ celectrostatic precipitator‏ نافخ هواء ‎cinduced blower Jane‏ ووسيلة لنزع الكبريت ‎cdesulfurization device 20‏ ورصة يتم توفيرها عند جزءِ الطرف البعدي. في محطة توليد القدرة الحرارية 1 المصممة بهذه الطريقة؛ يتم تسخين الماء المتدفق عبر الجزء الداخلي من أنابيب جدار الفرن 35 بالغلاية 10 بواسطة وحدة الإحراق 22 بالغلاية 10. يتم تحويل الماء الذي تم تسخينه بواسطة وحدة الإحراق 22 إلى البخار حتى يتدفق إلى السخان الفائق 4 عبر وسيلة فصل البخار 23؛ ويمر البخار عبر السخان الفائق 24 وأنبوب البخار الرئيسي 5 46 بهذا الترتيب ‎ang‏ إمداده إلى التوريين الذي يعمل بالبخار 11. يمر البخار المؤّفر إلى التووبين الذي يعمل بالبخار 11 عبر التوربين ‎Je‏ الضغط 51؛ أنبوب البخار متنخفض درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين 47 وسيلة إعادة التسخين 25 أنبوب البخار مرتفع درجة الحرارة المستخدم لإعادة التسخين 48 التوريين متوسط الضغط 52؛ والتوريين منخفض الضغط 53 بهذا
الترتيب؛ ويتدفق إلى المُكتّف 12. في هذه الأثناء؛ يدور التوريين الذي يعمل بالبخار 11 بواسطة البخار المتدفق؛ بموجبه تحريك المؤّلد 17 دورانيًا عن طريق العضو الدوار 54 لتوليد قدرة في المؤّلد 17. تتم إعادة البخار المتدفق إلى المُكتّف 12 إلى الماء بواسطة تلبيده بواسطة خط التبريد 6. يمر الماء ‎SL‏ في ‎CEA‏ 12 عبر سخان التغذية منخفض الضغط 14؛ طارد الهواء 15؛ مضخة ماء التغذية 16؛ وسخان التغذية ‎Me‏ الضغط 13 بهذا الترتيب؛ وبتم إمداده إلى أنابيب جدار الفرن 35 مرة أخرى. بهذه الطريقة؛ تصبح الغلاية 10 ‎Gg‏ لهذا النموذج ‎ADE‏ وحيدة الدورة
.once-through boiler ‏سوف يتم وصف أنبوب جدار الفرن 35 بالإشارة إلى الأشكال 2 و3. كما هو موضح‎ ob ‏فيما‎ ‏في الأشكال 2 و3؛ يتم تشكيل أنبوب جدار الفرن 35 في شكل أسطواني حول خط مركزي 1. كما‎
0 هو موصوف أعلاه؛ يتم توفير أنبوب ‎las‏ الفرن 35 كي يصبح اتجاه محور الأنبوب الخاص به اتجاه رأسي؛ ويتدفق الماء به ناحية الجانب العلوي من الجانب السفلي في الاتجاه الرأسي. ‎Wiad‏ ‏على السطح المحيطي الداخلي ‎PL‏ لأنبوب جدار الفرن 35 المصمم كأنبوب ذو أخاديد حلزونية؛ يتم تشكيل الجزءِ المجوف 36 ذي الشكل الحلزوني ناحية اتجاه محور الأنبوب. علاوة على ذلك؛ في أنبوب جدار الفرن 35؛ يتم تشكيل ‎hall‏ المضلع 37 البارز قطريًا إلى الداخل ليكون ذو شكل
5 حلزوني ناحية اتجاه محور الأنبوب بواسطة الجزء المجوف الحلزوني 36. في الوثيقة الحالية؛ القطر الخارجي للأنبوب لأنبوب جدار الفرن 35؛ أي؛ يتم ضبط قطر مار عبر الخط المركزي 1 على السطح المحيطي الخارجي ‎P3‏ حسب القطر الخارجي للأنبوب ©. بالإضافة إلى ذلك؛ يكون طول القطر الخارجي للأنبوب © عدة أعشار من المليمتر. بالتالي؛ يتم ضبط وحدة القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ بمقياس [مم].
يتم تشكيل مجموعة متنوعة من الأجزاء المجوفة 36 في الاتجاه المحيطي للسطح المحيطي الداخلي 01 عند فاصل محدد مسبقًاء في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3 المُصُور بامتداد مستوى عمودي على اتجاه محور الأنبوب. في النموذج الأول؛ يتم تشكيل ست ‎shal‏ مجوفة 36 في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3. بالتالي؛ يتم تشكيل ست أجزاء مضلعة 37 أيضًا في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3. في النموذج ‎(JY)‏ على الرغم من أن عدد الأجزاء
5 المجوفة 36 التي تشكلت على أنبوب جدار الفرن 35 يكون ستة؛ ‎(Sa‏ تشكيل مجموعة متنوعة من الأجزاء المجوفة 36؛ ولا يتم حصر العدد على وجه التحديد. علاوة على ذلك؛ حيث أنه يتم تشكيل كل ‎ein‏ مجوف 36 ليبرز إلى الخارج في الاتجاه القطري؛ يكون السطح السفلي ‎(gl)‏ المستوى الخارجي في الاتجاه القطري للجزء المجوف 36) لكل ‎Sa‏
مجوف 36 سطح محيطي داخلي ‎P2‏ يوجد إلى الخارج في الاتجاه القطري من السطح المحيطي الداخلي 01. السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ له شكل دائري حول الخط المركزي 1 في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3. أي؛ يتم تشكيل السطح المحيطي الداخلي ‎P1‏ والسطح المحيطي الداخلي 02 على دائرة متحدة المركزء يوجد السطح المحيطي الداخلي ‎PL‏ داخل في الاتجاه القطري؛ ويوجد السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ خارج في الاتجاه القطري. في الوثيقة الحالية؛ يتم ضبط قطر السطح المحيطي الداخلي إلى الداخل 01 لأنبوب جدار الفرن 35 حسب القطر الداخلي الصغير 01؛ وبتم ضبط قطر السطح المحيطي الداخلي إلى الخارج ‎P2‏ لأنبوب جدار
الفرن 35 حسب القطر الداخلي الكبير 02. ‎(Lia‏ حيث أنه يتم تشكيل كل من الأجزاء المجوفة 36 في شكل حلزوني ناحية اتجاه محور
0 الأنبوب؛ يتم تشكيل مجموعة متنوعة من الأجزاء المجوفة 36 في اتجاه محور الأنبوب للسطح المحيطي الداخلي 01 عند فاصل محدد مسبقًاء في المقطع العرضي الموضح في الشكل 2 ‎gall‏ بامتداد اتجاه محور الأنبوب. يتم تشكيل مجموعة متنوعة من الأجزاء المضلعة ‎rib portions‏ 37 في الاتجاه المحيطي للسطح المحيطي الداخلي 01 عند فاصل محدد مسبقًاء في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3
5 المُصُور بامتداد مستوى عمودي على اتجاه محور الأنبوب. في النموذج الأول حيث أنه يتم تشكيل ست أجزاء مجوفة 36 يتم تشكيل ست أجزاء مضلعة 37 بين الأجزاء المجوفة ‎groove‏ ‎portions‏ 36. في النموذج الأول على الرغم من أن عدد الأجزاء المضلعة 37 التي تشكلت على أنبوب جدار الفرن 35 يكون ستة؛ كما في الأجزاء المجوفة 36؛ يمكن تشكيل مجموعة متنوعة من الأجزاء المضلعة 37( ولا يتم حصر عددها على ‎dag‏ التحديد.
0 علاوة على ذلك؛ يتم تشكيل كل من الأجزاء المضلعة 37 ليبزز إلى الداخل في الاتجاه القطري من السطح السفلي (أي؛ السطح المحيطي الداخلي ‎(P2‏ للأجزاء المجوفة المناظرة 36. ‎(Wad‏ ‏حيث أنه يتم تشكيل الأجزاء المضلعة 37 في شكل حلزوني ناحية اتجاه محور الأنبوب؛ يتم تشكيل مجموعة متنوعة من الأجزاء المضلعة 37 على السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ في اتجاه محور الأنبوب عند فاصل محدد مسبقًاء في المقطع العرضي الموضح في الشكل 2 المُصّور
5 بامتداد اتجاه محور الأنبوب. في الوثيقة الحالية؛ كما هو موضح في الشكل 2 يتم ضبط ارتفاع ‎hall‏ المضلع 37 في الاتجاه القطري حسب ارتفاع الضلع ‎Hr‏ على ‎dag‏ الخصوص؛ ارتفاع الضلع ‎Hr‏ يكون ارتفاع من السطح المحيطي الداخلي 02 إلى موضع (أي؛ علوي) عنده يوجد ‎shall‏ المضلع 37 على الجانب الداخلي
القطري. علاوة على ذلك؛ في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3؛ يتم ضبط عرض ‎gall‏ ‏المضلع 37 في الاتجاه المحيطي حسب عرض الضلع ‎Wr‏ على ‎day‏ الخصوص؛ عرض الضلع ‎Wr‏ يكون عرض بين أحد الحدود بين السطح المحيطي الداخلي 02 على أحد الجوانب في الاتجاه المحيطي ‎gall‏ المضلع 37 ‎Ally‏ بين السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب الآخر في الاتجاه المحيطي للجزء المضلع 37. أيضًاء في المقطع العرضي الموضح في الشكل 2 يتم ضبط عرض ‎gall‏ المجوف 36 في اتجاه محور الأنبوب حسب عرض الأخدود ‎Wg‏ ويتم ضبط فاصل الأجزاء المضلعة 37 المجاورة لبعضها البعض في اتجاه محور الأنبوب حسب فاصل ‎Prabal‏ على ‎dag‏ الخصوص»؛ عرض الأخدود ‎Wg‏ يكون عرض بين أحد الحدود بين السطح المحيطي الداخلي 72 والجزءِ المضلع 37 0 على أحد الجوانب في اتجاه محور الأنبوب ‎gall‏ المجوف 36؛ ‎Aly‏ بين السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ والجزءِ المضلع 37 على الجانب الآخر في اتجاه محور الأنبوب للجزء المجوف 36. علاوة على ذلك؛ الفاصل ‎Pr‏ يكون مسافة بين المراكز في اتجاه محور الأنبوب للأجزاء المضلعة 37 علاوة على ذلك؛ في المقطع العرضي الموضح في الشكل 3؛ يتم ضبط طول التلامس لأنبوب 5 جدار الفرن 35 مع الماء المتدفق عبر ‎ial)‏ الداخلي حسب طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,آ» ويتم ضبط عدد الأجزاء المضلعة 37 حسب عدد الأضلاع ‎Nr‏ في الشكل 3 تتم رؤية طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎LL‏ كمحيط للتوضيح؛ لكنه مجمل طول سطح الجدار المتلامس مع المائع في ممر التدفق المقطع العرضي كما هو موصوف أعلاه. في هذه الأثناء؛ يكون القطر الخارجي للأنبوب 0 طول يساوي عدة أعشار من المليمتر. بالتالي» يصبح ارتفاع 0 الضلع ‎Hr‏ ارتفاع بوحدة المليمتر. بالمثل» يصبح عرض الضلع ‎Wr‏ عرض الأخدود ‎(Wg‏ فاصل الضلع ‎Pr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,1 أيضًا طول بوحدة المليمتر. بالتالي؛ وحدات ارتفاع الضلع ‎Hr‏ عرض الضلع ‎Wr‏ عرض الأخدود ‎(Wg‏ فاصل الضلع ‎Pr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ تكون ‎foe]‏ ‎Lad‏ يلي سوف يتم وصف شكل أنبوب جدار الفرن 35. كما هو موصوف أعلاه؛ يتدفق الماء 5 عبر أنبوب جدار الفرن 35 في الحالة حيث لجزؤه الداخلي ضغط فوق حرج. في هذه الحالة؛ في أنبوب ‎las‏ الفرن 35 الذي يتم تسخينه بواسطة وحدة الإحراق 22؛ في بعض الحالات؛ تحدث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة حيث يتم خفض معامل تقل الحرارة. بالتالي؛ يتم تشكيل أنبوب جدار الفرن 35 بشكل حيث يحقق القطر الداخلي الصغير ‎«dl small inner diameter‏ القطر الداخلي
الكبير ‎large inner diameter‏ 02؛ القطر الخارجي ‎Dep‏ عرض الأخدود ‎Wg‏ عرض الضلع ‎(Wr‏ فاصل ‎Pr‏ عدد الأضلاع ‎Nr‏ ارتفاع الضلع ‎Hr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .1 الصيغة العلائقية الموصوفة أدناه. في أنبوب جدار الفرن 35 يحقق عرض الأخدود ‎Wg‏ ارتفاع الضلع ‎Hr‏ والقطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ الصيغة العلائقية ‎(Hr D)/Wg'‏ > 0.40". في الوثيقة ‎clad)‏ في ‎alla‏ 'ع17/( ‎Hr‏ ‎¢F = )0‏ يتم الحصول على العلاقة "1 > 0.40". في هذه الأثناء؛ ارتفاع الضلع ‎Hr‏ يكون ‎Hr'‏ ‏> صفر" يتم تصميم الجزء المضلع 37 ليبزز ‎Glad‏ إلى الداخل. علاوة على ذلك؛ يحقق ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل الضلع ‎ase Pr‏ الأضلاع 10 وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ ‏الصيغة العلائقية ‎Hr/(Pr- Nr)"‏ > 1.1.25 + 55". على الرغم من أنه سوف يتم وصف التفاصيل 0 الاحقّاء بواسطة ضبط شكل أنبوب جدار الفرن 35 لتحقيق الصيغة العلائقية الموصوفة أعلاه؛ يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. في هذه الأثناء؛ إن كان القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ ‏"5 مم > © > 40 مم" يتم تحقيق تأثير أكبر. يصبح الزاوية الأمامية ‎lead angle‏ للجزء المضلع 37 ذات الشكل الحلزوني زاوية يحقق الصيغة العلائقية المذكورة أعلاه. بالإضافة إلى ذلك» الزاوية الأمامية تكون زاوية نسبة إلى اتجاه محور 5 الأنبوب. إن كانت الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 تساوي صفر”؛ تصبح اتجاه بامتداد اتجاه محور الأنبوب» وإن كانت الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 تساوي 90© تصبح اتجاه بامتداد الاتجاه المحيطي. في الوثيقة الحالية؛ تتغير الزاوية الأمامية للجزءه المضلع 37 ‎Wal‏ على نحو ملائم بناءًة على عدد الأجزاء المضلعة 37. بعبارات ‎(Al‏ إن وجد ‎ae‏ كبير من الأجزاء المضلعة 37( تصبح الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 زاوية مستقيمة (تصل إلى صفر*)؛ وعلى 0 الجانب الآخرء إن وجد عدد صغير من الأجزاء المضلعة 37 تصبح الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 زاوية رأسية ‎steep angle‏ حادة (تصل إلى 90*). ‎Lad‏ يلي سوف يتم وصف التغييرات في درجة حرارة سطح ‎las‏ الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف بناءً على المحتوى الحراري بالإشارة إلى الأشكال 4 و5. الأشكال 4 و5 تكون رسوم بيانية لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف ‎ply‏ على المحتوى الحراري. في 5 الوثيقة الحالية؛ في الأشكال 4 و5؛ تكون المحاور الأفقية المحتوى الحراري المحدد لجدار الفرن 1 (أنبوب جدار الفرن 35( وتكون المحاور الرأسية ‎die‏ درجة حرارة سطح جدار الأنبوب (درجة حرارة أنبوب جدار الفرن 35). كما هو موضح في الأشكال 4 و5؛ :17 يكون رسم بياني يوضح تغيير في درجة حرارة سطح
‎las surface temperature‏ الأنبوب ‎tube wall‏ عند زمن ”7 = 0.35" وله شكل أنبوب جدار الفرن التقليدي 35 الذي لا يحقق الصيغة العلائقية ‎Gy‏ لهذا النموذج. علاوة على ذلك؛ ‎Fo‏ يكون رسم ‎Jl‏ يوضح تغيير في درجة حرارة سطح جدار الأنبوب عند زمن ”7 > 0.40؛ وله شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة العلائقية ‎Why‏ لهذا النموذج. بالإضافة إلى ذلك؛ ‎Fs‏ ‏5 يكون رسم بياني يوضح تغيير في درجة حرارة سطح جدار الأنبوب عندما يحقق الصيغة العلائقية ‎Hr/(Pr - Nr)’‏ > 1.1.25 + 55 وله شكل آخر لأنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة العلائقية وفقًا لهذا النموذج. بالإضافة إلى ذلك؛ ‎Ty‏ يكون رسم بياني يوضح تغيير في درجة حرارة (درجة حرارة المائع) الماء الذي يتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35« ‎Tuas‏
‏يكون درجة حرارة حرجة للأنبوب ‎critical tube temperature‏ مقبولة لأنبوب جدار الفرن 35
‏0 في الوثيقة الحالية؛ في الشكل ‎of‏ تصبح السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 سرعة كتلية منخفضة عندها يمكن تأمين استقرار تدفق الماء داخل أنبوب ‎las‏ الفرن 35؛ ‎ally‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 له ضغط فوق حرج. على ‎dag‏ ‏الخصوص؛ تختلف السرعة الكتلية المنخفضة بناءً على أحجام القطر الخارجي للأنبوب © القطر الداخلي الصغير 01 والقطر الداخلي الكبير 02؛ لكن على سبيل المثال؛ عند تشغيل الغلاية 10
‏5 عند مقدار مقنن من المخرجات؛ يكون متوسط السرعة الكتلية لأنبوب جدار الفرن 35 في مدى يساوي 1000 (كجم/ م؟ في الثانية) أو ‎SST‏ و2000 (كجم/ م" في الثانية) أو أقل. بالإضافة إلى ذلك؛ طالما تم التوصل إلى سرعة التدفق الكتلي التي عندها يمكن تأمين استقرار تدفق الماء داخل أنبوب جدار الفرن 35؛ لا تقتصر سرعة التدفق الكتلي على المدى الموصوف أعلاه. في ‎Gag‏ لهذا النموذج؛ مقدار مقنن من المخرجات له خرج كهربي ‎electrical output‏ مقنن في مؤّلد محطة توليد
‏0 القدرة الحرارية 1. كما هو موضح في الشكل 4؛ في ‎Fy Ala‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري؛ أي؛ عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب بشكل عابر. أي؛ في ‎Fy dlls‏ تم التأكد من أنه عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن تحدث ‎sala‏ نقص تقل الحرارة ‎Cua‏ ينخفض معامل تقل الحرارة أثناء ‎Ala‏ الضغط فوق
‏5 الحرج. في غضون ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 4؛ في حالة ‎(Fag Fr‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري» أي عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35؛ مقارنة بحالة ‎Fp‏ تزيد درجة حرارة سطح ‎las‏ الأنبوب تدريجيًا. أي؛ في ‎Fg Fo Alla‏ تم التأكد من أنه حتى عندما تزيد
كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35؛ يتم كبح الانخفاض في معامل نقل الحرارة أثناء ‎dlls‏ الضغط فوق الحرج؛ ويمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة في أنبوب جدار ‎OA‏ ‏35 ‎Lad‏ يلي؛ في الشكل 5؛ تصبح السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر الجزءٍ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 ‎Lad‏ من حالة الشكل 4؛ وتصبح سرعة كتلية دنيا (عند الحد الأدنى) والتي عندها يمكن تشغيل الغلاية 10. بالإضافة إلى ذلك؛ بصورة مشابهة للشكل 4؛ ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 له ضغط فوق حرج. على ‎day‏ الخصوص؛ تختلف السرعة الكتلية الدنيا ‎aly‏ على أحجام القطر الخارجي للأنبوب © القطر الداخلي الصغير 01 والقطر الداخلي الكبير 02؛ لكن على سبيل ‎(JUL‏ عند تشغيل الغلاية 10 عند مقدار مقنن من المخرجات؛ يكون متوسط السرعة 0 الكتلية لأنبوب جدار الفرن 35 في مدى 1500 (كجم/ م في الثانية) أو أقل. بالإضافة إلى ذلك؛ إن وجدت سرعة كتلية دنيا تسمح بتشغيل الغلاية 10( لا يتم حصرها في المدى الموصوف أعلاه؛ لكن حد أدنى شائع يساوي حوالي 700 كجم/ م2 في الثانية. كما هو موضح في الشكل 5؛ في ‎Fy Ala‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري؛ أي؛ عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب بشكل 5 عابر. أي؛ في حالة ,© تم التأكد من أن وسط التسخين يتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 عند السرعة الكتلية الدنيا ‎eminimum mass velocity‏ وعندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تحدث ظاهرة نقص تقل الحرارة حيث ينخفض معامل تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج. في غضون ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 5؛ في ‎(Fr Ala‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى 0 الحراري» أي ‎Laie‏ تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 مقارنة بحالة ,7 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب ‎tube wall surface temperature‏ تدريجيًا لكن تتخطى درجة الحرارة الحرجة للأنبوب ‎critical tube temperature‏ ..1. على العكس من ذلك؛ في حالة ‎F3‏ ‏عندما يزيد المحتوى ‎(hall‏ أي؛ ‎Laie‏ تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 مقارنة بحالة ‎Fy‏ تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب تدريجيًا. أي؛ تم التأكد من أنه؛ في حالة 5 م بعبارات ‎(al‏ عندما يحقق شكل أنبوب جدار الفرن 35 الصيغة العلائقية ‎Hr/(Pr - Nr)"‏ > 5 + 55" يتدفق وسط التسخين عبر ‎gall‏ الداخلي من أنابيب جدار الفرن 35 عند سرعة كتلية دنياء حتى عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب ‎las‏ الفرن 35 يتم كبح الانخفاض في معامل نقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج» ‎(Kay‏ كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة
— 2 2 —
فى أنابيب جدار الفرن 35 كما هو موصوف أعلاه؛ وفقًا لتصميم النموذج الأول؛ في أنابيب جدار الفرن 35 حيث يصبح الجزء الداخلي عند ضغط فوق حرج؛ حتى إن كان للماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنابيب جدار الفرن 35 سرعة كتلية منخفضة أو تم تسليط تدفق حراري مرتفع ‎le‏ بتحقيق علاقة ‎(Hr ٠ D)/Wg 5‏ > 0.40؛ كما هو موضح في الشكل 4 يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض نقل الحرارة. بالتالي» وحيث أنه يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج» يمكن كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب أنبوب جدار الفرن 35 (درجة حرارة سطح جدار
الأنبوب لجدار الفرن 31). أيضًاء ‎Gy‏ لتصميم النموذج الأول حتى إن كان للماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب
0 جدار الفرن 35 سرعة ‎(bias‏ بتحقيق الصيغة العلائقية ‎Hr/(Pr- Nr)‏ > 1.1.25 + 55؛ كما هو موضح في الشكل 5؛ يمكن كبح حدوث ‎sal‏ انخفاض تقل الحرارة. لهذا السبب؛ حتى إن كان الماء يتدفق عبر الجزءٍ الداخلى من أنبوب جدار الفرن 35 عند سرعة كتلية دنيا أثناء ‎Als‏ المضغط فوق الحرج؛ يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة؛ وبالتالي» يمكن كبح الزيادة في درجة حرارة الأنبوب أنبوب جدار الفرن 35 (درجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن 31).
أيضًاء ‎Gy‏ لتصميم النموذج الأول؛ يمكن استخدام أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة العلائقية المذكورة أعلاه في غلاية تعمل بضغط متغاير فوق حرج لفرن أنبوبي رأسي النوع. ‎(July‏ وحيث أنه يمكن كبح حدوث انخفاض تقل الحرارة لأنبوب جدار الفرن 35 أثناء حالة الضغط فوق الحرج» من الممكن الحفاظ بشكل ملائم على نقل الحرارة من أنبوب جدار الفرن 35 إلى الماء ‎agus‏ البخار بشكل ثابت.
‎Gy (La 0‏ لتصميم النموذج الأول؛ يمكن استخدام الغلاية 10 التي بها أنبوب جدار الفرن 35 في محطة توليد القدرة الحرارية 1 التي تستخدم التوريين الذي يعمل بالبخار 11. لهذا السبب؛ وحيث أنه يمكن توليد البخار بشكل ‎cull‏ فى الغلاية 10؛ من الممكن بثبات الإمداد بالبخار ‎Lali‏ ‏التوريين الذي يعمل بالبخار 11 وبالتالي؛ من الممكن تشغيل التوريين الذي يعمل بالبخار 11 بثبات.
‏5 في النموذج الأول؛ يتم استخدام أنبوب جدار الفرن 35 الذي يعمل كأنبوب نقل حرارة في غلاية تقليدية؛ ويتم استخدام الغلاية التقليدية في محطة توليد القدرة الحرارية 1؛ لكن لا يقتصر الاختراع ‎J)‏ على هذا التصميم. على سبيل ‎(Ji‏ يمكن استخدام أنبوب تقل الحرارة الذي يحقق
الصيغة العلائقية المذكورة أعلاه بالغلاية التي تعمل باستخلاص الحرارة المنصرفة؛ ويمكن استخدام الغلاية التي تعمل باستخلاص الحرارة المنصرفة بمحطة متكاملة بها دورة مدمجة ‎combined‏ ‎cycle‏ لمعالجة الفحم بالغاز ‎.(IGCC) integrated coal gasification‏ أي + طالما تم استخدام غلاية وحيدة الدورة ‎gall Cus once-through boiler‏ الداخلي من أنبوب ثقل الحرارة له ضغط فوق حرج؛ ‎Sad‏ استخدامه بأي غلاية. علاوة على ذلك؛ في النموذج الأول» على الرغم من أن 75 له شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة العلائقية ”7 > 0.40 ‎Fy‏ له شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة العلائقية ‎Hr/(Pr - Nr)’‏ > 1.1.25 + 55" لا يقتصر على شكل أنبوب جدار الفرن 35 شكل ‎Fo‏ ‏أو :©. أي؛ يمكن أن يكون شكل أنبوب جدار الفرن 35 شكل يتم الحصول عليه بواسطة دمج
0 شكل ‎Fr‏ وشكل ‎Fs‏ ‏في النموذج الأول؛ على الرغم من أنه لا يتم حصر شكل ‎gall‏ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 5 على وجه التحديد؛ على سبيل المثال؛ يمكن أن يكون الشكل الموضح في الشكل 6. الشكل 6 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل الجزء المضلع لأنبوب جدار الفرن.
5 كما هو موضح في الشكل 6؛ في ‎gall‏ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35؛ يتم تشكيل شكل المقطع العرضي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب على شكل شبه منحرف حيث يكون السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ سطح سفلي (قاعدة سفلي ‎OSs (lower base‏ السطح المحيطي الداخلي 01 سطح علوي (قاعدة عليا). علاوة على ذلك؛ في هذه الحالة؛ كما في النموذج الأول؛ يكون ارتفاع ضلع ‎gall Hr‏ المضلع 37 ارتفاع من السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ إلى موضع
0 عنده يوجد الجزء المضلع 37 على الجانب الداخلي القطري (أي؛ السطح المحيطي الداخلي ‎(PL‏ ‎(Lad‏ يكون عرض الأخدود ‎Wg‏ عرض بين موضع انثناء كأحد الحدود بين السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ والجزء المضلع 37 على أحد الجوانب في اتجاه محور الأنبوب ‎gall‏ المجوف 36؛ وموضع انثناء كأحد الحدود بين السطح المحيطي الداخلي 72 والجزءِ المضلع 37 على الجانب الآخر في اتجاه محور الأنبوب للجزء المجوف 36.
5 كما هو موضح في الشكل 6؛ يمكن أن يكون الجزء المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35 شكل به جزء ‎bent portion lil‏ له زاوية محددة مسبقًا نسبة إلى السطح المحيطي الداخلي 1 والسطح المحيطي الداخلي 02. بالإضافة إلى ذلك؛ في الشكل 6؛ يتم تشكيل الجزءِ المضلع 37 على شكل شبه منحرف» لكن يمكن أن يكون شكل مستطيل أو شكل مثلث ولا يتم حصره على ‎dag‏ التحديد.
علاوة على ذلك؛ شكل ‎gall‏ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35 يمكن أن يكون الشكل الموضح في الشكل 7. الشكل 7 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل الجزء المضلع لأنبوب جدار الفرن. كما هو موضح في الشكل 7 يتم تصميم ‎gall‏ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35 كي يتم تشكيل شكل المقطع العرضي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب في شكل منحني يمتد بمساعدة السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ ويكون محدبًا قطريًا إلى الداخل. علاوة على ذلك؛ في هذه ‎lla‏ كما في النموذج الأول يكون ارتفاع ضلع ‎gall Hr‏ المضلع 37 ارتفاع من السطح المحيطي الداخلي 02 إلى موضع (أي؛ علوي) عنده يوجد ‎shall‏ المضلع 37 على الجانب الداخلي القطري. ‎(Lad‏ يكون عرض الأخدود ‎Wg‏ عرض بين أحد الحدود بين السطح المحيطي الداخلي 0 المسطح ‎P2‏ والجزءِ المضلع المنحني 37 على أحد الجوانب في اتجاه محور الأنبوب للجزء المجوف 36 والحَّد بين السطح المحيطي الداخلي المسطح 72 ‎galls‏ المضلع المنحني 37 على الجانب الآخر في اتجاه محور الأنبوب للجزء المجوف 36. كما هو موضح في الشكل ¢7 يمكن أن يكون الجزء المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35 شكل به سطح متحنى ممتد له نصف قطر اتحناء محدد مسبقًا نسبة إلى السطح المحيطي الداخلي ‎Pl‏ ‏5 والسطح المحيطي الداخلي ‎.P2‏ في الشكل 7؛ الجزءِ المضلع 37 له شكل منحني يكون ‎Gane‏ ‏قطريًا إلى الداخل؛ لكن يمكن أن يكون الجزءٍ العلوي الداخلي قطريًا من الجزء المضلع 37 سطحًا ‎(Gis‏ وطالما يكون سطح منحنى ممتد نسبة إلى السطح المحيطي الداخلي ‎PI‏ والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ فلا يتم حصره على ‎dag‏ التحديد. علاوة على ذلك؛ يمكن أن يكون شكل الجزءِ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35 الشكل الموضح 0 في الأشكال 8 و9. الشكل 8 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل ‎gall‏ المضلع لأنبوب جدار الفرن؛ والشكل 9 يكون مسقط مقطعي عرضي جزئي عند تصويره بامتداد مستوى عمودي على اتجاه محور الأنبوب يوضح مثال لشكل الجزء المضلع لأنبوب جدار الفرن. كما هو موضح في الشكل 8؛ في ‎gall‏ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35؛ يتم تشكيل شكل 5 المقطع العرضي عند تصويره بامتداد اتجاه محور الأنبوب في شكل مثلث حيث يكون السطح المحيطي الداخلي ‎P2 inner circumferential surface‏ السطح السفلي. في هذه ‎(oll‏ تختلف الزاوية التي تشّكلت بين ‎gall‏ المضلع 37 والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب القبلي والجانب البعدي في اتجاه دوران الماء. أي؛ تكون الزاوية التي تشكلت بين ‎gall‏ المضلع 37
والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب القبلي في اتجاه الدوران زاوية صغيرة» مقارنة بالزاوية التي تشكلت بين الجزء المضلع 37 والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب البعدي لاتجاه الدوران. أي؛ في ‎gall‏ المضلع 37؛ نسبة إلى اتجاه دوران الماء؛ يكون تدرج موضع الجانب ‎Lal‏ شديد الانحدار» بينما يكون تدرج موضع الجانب البعدي بطيئًا.
بالإضافة إلى ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 9؛ يتم تصميم الجزء المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35 كي يتم تشكيل شكل المقطع العرضي عند تصويره بامتداد مستوى عمودي على اتجاه محور الأنبوب في شكل مثلث حيث يكون السطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ السطح السفلي. في هذه الأثناء؛ تختلف الزاوية التي تشكلت بين ‎gall‏ المضلع 37 والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب القبلي والجانب البعدي في اتجاه التفاف الماء. أي؛ تكون الزاوية التي تشكلت بين الجزء
0 المضلع 37 والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب القبلي في اتجاه الالتفاف زاوية صغيرة؛ مقارنة بالزاوية التي تشكلت بين الجزء المضلع 37 والسطح المحيطي الداخلي ‎P2‏ على الجانب البعدي في اتجاه الالتفاف. أي؛ في الجزءِ المضلع 37 نسبة إلى اتجاه التفاف الماء؛ يكون تدرج موضع الجانب القبلي شديد الانحدار؛ بينما يكون تدرج موضع الجانب البعدي بطيئًا. [النموذج الثاني]
5 فيما يلي؛ سوف يتم وصف أنبوب جدار الفرن 35 ‎Gg‏ للنموذج الثاني بالإشارة إلى الأشكال 10 إلى 13. الشكل 10 يكون مسقط توضيحي ‎Cin‏ العلاقة بين تدفق عند زمن تخطي الخطوة (تدفق خلفي) ومعامل نقل الحرارة. الشكل 11 يكون رسم بياني لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف بناءً على المحتوى الحراري. الشكل 12 يكون رسم ‎Sly‏ لمثال لدرجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف بناءً على المحتوى الحراري. الشكل 13 يكون
0 رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع ‎(Hr pall‏ فاصل الضلع :0 عرض الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎Nr‏ التي تختلف ‎ply‏ على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .1 نسبة إلى أنبوب جدار الفرن وفقًا للنموذج الثاني. بالإضافة إلى ذلك؛ في النموذج الثاني؛ لتجنب تكرار الوصف» سوف يتم وصف الأجزاء المختلفة عن تلك وفقًا للنموذج الأول فقط» وبشار الأجزاء ذات نفس تصاميم تلك وفقًا للنموذج الأول إلى بنفس الأرقام المرجعية. سوف يتم وصف شكل أنبوب
جدار الفرن 35 ‎Gag‏ للنموذج الثاني أدناه. يصبح الجزءٍ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 في حالة ضغط فوق حرج؛ ويتدفق الماء في هذه الحالة. في هذه الأثناء؛ أنبوب جدار الفرن 35 وفقًا للنموذج الثاني الذي يتم تسخينه بواسطة وحدة الإحراق ‎combustor‏ 22 له شكل ذي معامل تقل حرارة مرتفع؛ بينما يتم كبح ظاهرة انخفاض نقل
— 2 6 —
الحرارة.
بشكل عرضي؛ حيث أنه للجزء الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 ضغط فوق حرج يتدفق الماء
في حالة طور مفرد ‎(Lal single-phase state‏ حيث أن الماء يتدفق في اتجاه محور الأنبوب؛
يصبح الماء تدفق يتخطى الجزء المضلع 7, بينما يُمنح قوة التفاف ‎turning force‏ بواسطة الجزءٍ
المضلع 37. في هذه الأثناء؛ يسمى التدفق الذي يتخطى ‎hall‏ المضلع 37 تدفق خلفي. سوف
يتم وصف العلاقة بين التدفق الخلفي ومعامل نقل الحرارة بالإشارة إلى الشكل 10.
الشكل 10 يكون مسقط توضيحي ‎Cp‏ العلاقة بين التدفق (تدفق خلفي) عند زمن تخطي الخطوة
ومعامل نقل الحرارة. يكون ‎jae‏ التدفق ‎flow passage‏ 100 الذي عبره يتدفق المائع الموضح في
الشكل 10 ممر تدفق حيث يبرز الجزء المتدرج 1 من السطح السفلي 4. بالإضافة إلى ‎ely‏ ‏0 يكون الموضع؛ الذي عنده يتم تشكيل السطح السفلي 4©؛ ‎gall‏ المجوف 102. في الوثيقة
«ly ‏يناظر ممر التدفق 100 ممر التدفق الداخلى لأنبوب جدار الفرن 35. علاوة على‎ cada
يناظر الجزءِ المتدرج 101 ‎gall‏ المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 35. علاوة على ذلك؛ يناظر
‎gal‏ المجوف 102 الجزءِ المجوف 36 لأنبوب جدار الفرن 35. علاوة على ذلك؛ يناظر المائع
‏المتدفق عبر ممر التدفق 100 الماء كوسط تسخين. يناظر اتجاه تدفق محدد مسبقًا لتدفق المائع 5 اتجاه محور الأنبوب لتدوير الماء .
‏في الوثيقة الحالية؛ عندما يتدفق المائع في اتجاه تدفق محدد مسبقًا في ممر التدفق 100 يتدفق
‏المائع على ‎gill‏ المتدرج ‎stepped portion‏ 101 ومن 85 ‎death‏ عند جزء ذي ‎OS)‏ من الجزء
‏المتدرج 101. يتصل المائع المتفصل مرة أخرى بالسطح ‎PA idl‏ للجزءِ المجوف 102 عند نقطة
‎sale)‏ الاتصال ‎reattachment point‏ 0. فيما بعد؛ يتدفق الماء المتصل مرة أخرى بالسطح السفلي ‎all 8+ 0‏ المجوف 102 إلى الجانب البعدي بامتداد السطح السفلي ‎PA‏
‏في هذه الأثناء؛ يكون معامل نقل الحرارة للسطح السفلي 74 في اتجاه تدفق محدد مسبقًا كما هو
‏موضح في الشكل 10؛ يكون معامل ‎di‏ الحرارة في أعلى درجاته عند نقطة إعادة الاتصال 0؛
‏ويتم خفض معامل تقل الحرارة؛ ‎Laie‏ يبتعد عن نقطة ‎sale]‏ الاتصال © إلى الجانب ‎Shall‏
‏والجانب البعدي. لهذا السبب؛ لتحسين معامل نقل الحرارة لأنبوب جدار الفرن 35 من الضروري 5 ضبط مكان نقطة إعادة الاتصال 0 على نحو ملائم.
‏في الوثيقة الحالية؛ يمكن ضبط مكان نقطة ‎sale)‏ الاتصال ‎O‏ بواسطة تغيير ارتفاع الضلع ‎Hr‏
‏وعرض الضلع ‎Wr‏ أي؛ من الممكن ضبط مكان نقطة إعادة الاتصال 0 إلى مكان عنده يكون
معامل نقل ‎shall‏ لأنبوب جدار الفرن 35 مرتفعًاء بواسطة ضبط ارتفاع الضلع ‎Hr‏ وعرض الضلع ‎Wir‏ حسب الشكل الأمثل. لهذا السبب؛ يتم تشكيل أنبوب جدار الفرن 35 بشكل حيث يحقق القطر الداخلي الصغير ‎(dl‏ ‏القطر الداخلي الكبير 02؛ القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ عرض الأخدرد ‎«Wg groove width‏ عرض الضلع ‎(Wr‏ فاصل ‎Pr‏ عدد الأضلاع ‎Nr‏ ارتفاع الضلع ‎Hr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ الصيغة العلائقية الموصوفة أدناه. في أنبوب جدار الفرن 35 يحقق عرض الأخدود ‎Wg‏ ارتفاع الضلع ‎Hr‏ والقطر الخارجي للأنبوب © الصيغة العلاثقية ‎(Hr D)/Wg'‏ > 0.40" (فيما يلي؛ يشار إليها كالصيغة (1)). في الوثيقة الحالية؛ عندما '0(/178 ‎CF = (Hr ٠>‏ تكون ‎FAD)‏ > 0.40". في هذه الأثناء؛ يكون 0 ارتفاع الضلع ‎Hr‏ ”11 > 0 وبتم تصميم الجزءِ المضلع 37 ليبزز قطريًا إلى الداخل. بالإضافة إلى ذلك؛ يحقق ارتفاع الضلع ‎Prabal ald (Hr‏ عرض الضلع ‎Wr‏ عدد الأضلاع ‎(Nr‏ ‏وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .1 الصيغة العلاثقية ‎(Hr ٠ Wr)/(Pr - Nr)"‏ > 0 + 9.0" (فيما يلي؛ يشار إليها كالصيغة (2)). على الرغم من أنه سوف يتم وصف التفاصيل أدناه؛ بواسطة ضبط شكل أنبوب جدار الفرن 35 إلى شكل يحقق الصيغتين العلائقتين 5 الموصوفتين أعلاه» من الممكن تحسين معامل نقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض نقل الحرارة. تصبح الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 لها شكل حلزوني زاوية تحقق الصيغة العلائقية المذكورة أعلاه. بالإضافة إلى ذلك»؛ تكون الزاوية الأمامية زاوية نسبة إلى اتجاه محور الأنبوب» إن كانت الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 تساوي ‎jaa‏ © تصبح اتجاه بامتداد اتجاه محور الأنبوب؛ وإن 0 كانت الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 تساوي 90©؛ تصبح اتجاه بامتداد الاتجاه المحيطي. في الوثيقة الحالية؛ يتم تغيير الزاوية الأمامية للجزءِ المضلع 37 أيضًا على نحو ملائم ‎ply‏ على عدد الأجزاء المضلعة 37. أي؛ إن كان عدد الأجزاء المضلعة 37 كبيرًا؛ تصبح الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 زاوية مستقيمة (تصل إلى 00( ‎Ag‏ غضون ذلك؛ إن كان عدد الأجزاء المضلعة 37 صغيرًا؛ تصبح الزاوية الأمامية للجزء المضلع 37 زاوية رأسية ‎sala steep angle‏ (تصل إلى 5 90( ‎Lad‏ يلي سوف يتم وصف التغييرات في درجة حرارة سطح ‎las‏ الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف بناءً على المحتوى الحراري بالإشارة إلى الأشكال 11 و12. الأشكال 11 و12 تكون رسوم بيانية لمثال لدرجة حرارة سطح ‎las‏ الأنبوب لجدار الفرن التي تختلف ‎ply‏ على المحتوى
الحراري. في الوثيقة ‎lal)‏ تكون المحاور الأفقية ‎Gy‏ للأشكال 11 و12 المحتوى الحراري المحدد لجدار الفرن 31 (أنبوب جدار الفرن 35)؛ وتكون المحاور الرأسية منه درجة حرارة سطح جدار الأنبوب (درجة حرارة أنبوب جدار الفرن 35). كما هو موضح في الأشكال 11 25 ‎Fr‏ يكون رسم بياني يوضح التغييرات في درجة حرارة سطح جدار الأنبوب عند زمن ”1 = 0.35» وله شكل أنبوب جدار الفرن التقليدي 35 الذي لا يحقق الصيغة العلائقية ‎Uy‏ للنموذج الأول. علاوة على ذلك؛ :7 يكون رسم بياني يوضح التغييرات في درجة حرارة سطح جدار الأنبوب عند زمن "17 > 0.40"؛ وله شكل أنبوب جدار الفرن 5 الذي يحقق الصيغة (1) وفقًا للنموذج الثاني. بالإضافة إلى ذلك؛ ‎Fy‏ يكون رسم بياني يوضح التغييرات في درجة حرارة سطح جدار الأنبوب عند زمن تحقيق الصيغ العلائقية "7 > 0.40" ‎(Hr ٠ Wr)/(Pr- Ni)'s 0‏ > 10.40 + 9.0 وله شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغتين العلائقتين ‎By‏ للنموذج الثاني. بالإضافة إلى ذلك ,7 يكون رسم بياني يوضح التغييرات في درجة حرارة (درجة حرارة المائع) الماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 ‎Tans‏ يكون درجة حرارة حرجة للأنبوب مقبولة لأنبوب جدار الفرن 35. في الوثيقة الحالية؛ في الشكل 11؛ تصبح السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر ‎Gall‏ الداخلي من 5 أنبوب جدار الفرن 35 سرعة كتلية منخفضة عندها يمكن تأمين استقرار تدفق الماء داخل أنبوب ‎las‏ الفرن 35؛ ‎ally‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 له ضغط فوق حرج. على ‎dag‏ ‏الخصوص؛ على الرغم من أنه تختلف السرعة الكتلية المنخفضة بناءً على أحجام القطر الخارجي للأنبوب © القطر الداخلي الصغير 21 والقطر الداخلي الكبير 02 على سبيل ‎(JOA)‏ عند تشغيل الغلاية 10 عند مقدار مقنن من المخرجات»؛ يكون متوسط السرعة الكتلية لأنبوب جدار الفرن 35 0 في مدى 1000 (كجم/ م2 في الثانية) أو أكثر و2000 (كجم/ م2 في الثانية) أو أقل. بالإضافة إلى ذلك؛ طالما تم الوصول إلى السرعة الكتلية التي عندها يمكن تأمين استقرار تدفق الماء داخل أنبوب جدار الفرن 35؛ فلا يتم حصرها في المدى الموصوف أعلاه. علاوة على ذلك؛ في النموذج الثاني يصبح مقدار مقنن من المخرجات قدرة كهربية مقننة في مؤّلد محطة توليد القدرة الحرارية 1 5 كما هو موضح في الشكل 11؛ في حالة ‎oF)‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري؛ أي؛ عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب بشكل عابر. أي؛ في ‎Fy dlls‏ تم التأكد من أنه عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن تحدث ظاهرة نقص تقل الحرارة ‎Cua‏ ينخفض معامل تقل الحرارة أثناء ‎Ala‏ الضغط فوق
الحرج. في غضون ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 11؛ في ‎Fy Alla‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري» أي؛ عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب تدريجيًا مقارنة بحالة ‎Fy‏ أي؛ في ‎Fp Alla‏ تم التأكد من أنه حتى عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 يتم كبح الانخفاض في معامل نقل الحرارة أثناء حالة الضغط فوق ‎all‏ ويمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة في أنبوب جدار الفرن 35. أي؛ تم التأكد من أن شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة (1) يمكن أن يكبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. علاوة على ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 11؛ في حالة ‎Fy‏ يُعرف أن درجة حرارة سطح جدار 0 الأنبوب ينخفض مقارنة بحالة ‎Fr‏ من محتوى حراري صغير إلى محتوى حراري كبير. أي؛ في ‎dls‏ ب تم التأكد من أنه تم تحسين معامل نقل الحرارة لأنبوب جدار الفرن 35 مقارنة بحالة ‎Fy‏ ‏بغض النظر عن حجم كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35؛ وحتى عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 يتم كبح الانخفاض في معامل ‎di‏ الحرارة أثناء حالة الضغط فوق الحرج ‎(lial‏ ويمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة في أنبوب جدار الفرن 5 35. أي؛ تم التأكد من أنه شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغ (1) و(2) يمكن أن يحسن معامل نقل ‎hall‏ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة ‎(alias)‏ تقل الحرارة. ‎Lad‏ يلي؛ في الشكل 12؛ تصبح السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 ‎al‏ من حالة الشكل 11 وتصبح سرعة كتلية دنيا (عند الحد الأدنى) والتي عندها ‎(Sa‏ تشغيل الغلاية 10. علاوة على ذلك؛ كما في الشكل 11؛ الجزء الداخلي من أنبوب 0 جدار الفرن 35 له ضغط فوق حرج. على وجه الخصوص؛ على الرغم من أنه تختلف السرعة الكتلية الدنيا بناءة على أحجام القطر الخارجي للأنبوب © القطر الداخلي الصغير 1ل والقطر الداخلي الكبير 02؛ على سبيل المثال؛ عند تشغيل الغلاية 10 عند مقدار مقنن من المخرجات؛ يكون متوسط السرعة الكتلية لأنبوب جدار الفرن 35 في مدى 1500 (كجم/ م في الثانية) أو أقل. بالإضافة إلى ذلك؛ طالما تم ضبط السرعة الكتلية الدنيا التي عندها يمكن تشغيل الغلاية 5 10, فلا يتم حصرها في المدى الموصوف أعلاه؛ وحد أدنى شائع يساوي حوالي 700 كجم/ م“ في الثانية. كما هو موضح في الشكل 12؛ في حالة ‎oF)‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري؛ أي؛ عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب بشكل
عابر. أي؛ في ‎dls‏ ,© تم التأكد من أنه عندما يتدفق وسط التسخين عبر ‎all‏ الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 عند السرعة الكتلية الدنيا وتزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن
35 تحدث ‎sala‏ نقص تقل الحرارة ‎Cua‏ ينخفض معامل تقل الحرارة أثناء ‎Ala‏ الضغط فوق الحرج.
في غضون ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 12؛ في ‎Fy Alla‏ يُعرف أنه عندما يزيد المحتوى الحراري» أي؛ عندما تزيد كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد درجة حرارة سطح جدار الأنبوب تدريجيًا مقارنة بحالة ‎KF;‏ تتخطى درجة الحرارة الحرجة للأنبوب ‎critical tube‏ ‎temperature‏ مم 1 على العكس من ذلك؛ كما هو موضح في الشكل 12 في حالة ‎(Fy‏ تم التأكد من أن درجة ‎Sha‏
0 سطح جدار الأنبوب ينخفض من محتوى حراري صغير إلى محتوى حراري كبير مقارنة بحالة ‎Fr‏ ‏أي؛ في ‎(Fy dls‏ تم التأكد من أنه تم تحسين معامل نقل الحرارة لأنبوب جدار الفرن 35 مقارنة بحالة ‎Fy‏ بغض النظر عن كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35. علاوة على ذلك؛ تم التأكد من أنه حتى عندما يتدفق وسط التسخين عبر الجزء الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 عند السرعة الكتلية الدنيا وتكون كمية الحرارة المحددة لأنبوب جدار الفرن 35 ‎pS‏ يتم كبح
5 الاتنخفاض في معامل تقل الحرارة أثناء ‎Ala‏ الضغط فوق الحرج؛ ويمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة في أنبوب جدار الفرن 35. أي؛ تم التأكد من أن شكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغ (1) و(2) يمكن أن يحسن معامل تقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض تقل الحرارة. فيما يلي سوف يتم وصف العلاقة بين رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل
0 الضلع ©» عرض الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎Nr‏ والموضع وفقًا ‎(Ryd‏ التي تختلف بناءً على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .]؛ بالإشارة إلى الشكل 13. الشكل 13 يكون رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل الضلع :© عرض الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎Nr‏ التي تختلف بناءً على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .1 نسبة إلى أنبوب جدار الفرن ‎Gg‏ للنموذج الثاني. في الرسم البياني ‎Gy‏ للشكل 13 يكون المحور الأفقي طول مقياس
5 مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,آ» ويكون المحور الرأسي ‎(Hr Wr)/(Pr Nr)‏
1 الموضح في الشكل 13 هو خط ‎(Hr- Wr)/(Pr- Nr)’‏ = 10.40 + 9.0" وتصبح المنطقة ‎dg‏ لبآ منطقة ‎Cus‏ قيمة ‎(Hr ٠ Wr)/(Pr ٠ Nr)‏ تصبح قيمة أكبر من 51. أي ‎٠‏ يمكن أن يكون لأنبوب جدار الفرن 35 وفقًا للنموذج الثاني شكل يمكن أن يحسن معامل نقل الحرارة؛ بينما يتم
— 3 1 —
كبح حدوث ظاهرة انخفاض ‎Jaa‏ الحرارة 3 بواسطة ضبط ارتفاع الضلع ‎«Hr‏ فاصل الضلع ‎«Pr‏
عرض الضلع :17؛ عدد الأضلاع ‎Nr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎NL‏ أشكال
تقع ضمن منطقة ‎Fu‏
كما هو موصوف أعلاه؛ ‎By‏ لتصميم النموذج الثاني في أنبوب جدار الفرن 35 ‎Cua‏ يوجد الجزءٍ الداخلي ذي الضغط فوق الحرج؛ والذي يحقق ‎11٠ )/(Pr-Nr)'5 "0.40 > (Hr- D)/Wg"‏
‎(Wr‏ > 10.40 + 9.0" من الممكن تحسين معامل تقل الحرارة؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة
‏انخفاض تقل الحرارة. لهذا السبب» بواسطة تحسين معامل تقل الحرارة أثناء ‎Ala‏ الضغط فوق
‏الحرج؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض ‎Jaa‏ الحرارة 3 يمكن كبح الزيادة فى درجة حرارة
‏الأنبوب (درجة حرارة سطح جدار الأنبوب لجدار الفرن 31)؛ في ضوءٍ حجم المحتوى الحراري.
‏10 علاوة على ذلك؛ ‎Lg‏ لتصميم النموذج الثانى؛ حتى عندما يكون الماء المتدفق عبر ‎gall‏ ‏الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 عند سرعة كتلية منخفضة (يكون متوسط السرعة الكتلية 1000 إلى 2000 كجم/ م2 في الثانية)» تم تسليط تدفق حراري مرتفع عليه؛ أو يتم خفض السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر ‎gall‏ الداخلى من أنبوب جدار الفرن 35 (يساوي متوسط السرعة الكتلية أو أقل من 1500 كجم/ م2 في ‎(Al)‏ من الممكن تحسين معامل تقل الحرارة أثناء ‎Ala‏ الضغط فوق
‏15 الحرج؛ بينما يتم كبح حدوث ظاهرة انخفاض نقل الحرارة .
‏علاوة على ذلك؛ ‎Bg‏ لتصميم النموذج الثاني يمكن استخدام أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة العلائقية المذكورة أعلاه في غلاية تعمل بضغط متغاير فوق حرج لفرن أنبوبي رأسي ‎vertical tubular furnace‏ النوع. لهذا السببء؛ وحيث أنه يمكن كبح حدوث ظاهرة انخفاض نقل الحرارة لأنبوب جدار الفرن 35 أثناء حالة الضغط فوق الحرج؛ من الممكن الحفاظ بشكل ملائم 0 على تقل الحرارة من أنبوب جدار الفرن 35 إلى الماء؛ ويمكن توليد البخار بشكل ثابت. علاوة على ذلك؛ وفقًا لتصميم النموذج الثاني؛ يمكن استخدام الغلاية 10 التي بها أنبوب جدار الفرن 35 في ‎dase‏ توليد القدرة الحرارية 1 التي تستخدم التوريين الذي يعمل بالبخار 11. بالتالي؛ حيث أنه يمكن توليد البخار بشكل ثابت فى الغلاية 10 من الممكن بثبات الإمداد بالبخار ‎Lali‏ ‏التوويين الذي يعمل بالبخار 11؛ وبالتالي؛ يمكن تشغيل التوريين الذي يعمل بالبخار 11 بثبات
‎Aad 5‏ في النموذج الثاني على الرغم من أنه يتم استخدام أنبوب جدار الفرن 35 الذي يعمل كأنبوب ‎Ja‏ الحرارة فى غلاية تقليدية و يتم استخدام الغلاية التقليدية فى محطة توليد القدرة الحرارية 1 لا
يقتصر الاختراع الحالي على هذا التصميم. على سبيل المثال» يمكن استخدام أنبوب نقل الحرارة الذي يحقق الصيغة العلائقية المذكورة أعلاه بالغلاية التي تعمل باستخلاص الحرارة المنصرفة؛ ويمكن استخدام الغلاية التي تعمل باستخلاص الحرارة المنصرفة بوسيلة متكاملة ذات دورة مدمجة لمعالجة الفحم بالغاز. أي؛ طالما تم استخدام غلاية وحيدة الدورة حيث ‎all‏ الداخلي من أنبوب
تقل الحرارة له ضغط فوق حرج يمكن استخدام أنبوب نقل الحرارة في أي غلاية.
علاوة على ذلك؛ على الرغم من أنه لا يتم حصر شكل الجزء المضلع 37 لأنبوب جدار الفرن 5 على وجه التحديد في النموذج الثاني على سبيل المثال؛ كما في النموذج الأول؛ يمكن أن يكون له شكل كما هو موضح في الأشكال 6 إلى 9. [النموذج الثالث]
0 فيما يلي؛ سوف يتم وصف أنبوب ‎las‏ الفرن 35 ‎Bag‏ للنموذج الثالث بالإشارة إلى الشكل 14. الشكل 14 يكون رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎Hr‏ فاصل ‎Prabal‏ عرض الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎(Nr‏ التي تختلف بناءً على طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ وفقًا لأنبوب جدار الفرن وفقًا للنموذج الثالث. بالإضافة إلى ذلك حتى في النموذج الثالث؛ لتجنب تكرار الوصف»؛ سوف يتم وصف الأجزاء المختلفة عن تلك وفقًا للنماذج الأول والثاني فقط
5 وشار الأجزاء ذات نفس تصاميم تلك وفقًا للنماذج الأول والثاني إلى بنفس الأرقام المرجعية. على الرغم من أنه لم يتم ذكر القطر الخارجي للأنبوب 0 على ‎dag‏ التحديد في النموذج الثاني؛ يتم تشكيل القطر الخارجي للأنبوب © لأنبوب جدار الفرن 35 ليساوي "25 مم > 0 > 35 مم" في النموذج الثالث. سوف يتم وصف أنبوب جدار الفرن 35 وفقًا للنموذج الثالث أدناه. كما هو موصوف في النموذج الثاني؛ يكون متوسط السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر الجزء
0 الداخلي من أنبوب جدار الفرن 35 في مدى 1000 (كجم/ م" في الثانية) أو أكثر و2000 (كجم/ م في الثانية) أو أقل؛ أو يكون 1500 (كجم/ م2 في الثانية) أو أقل وبساوي أو أكبر من السرعة الكتلية الدنيا التي عندها يمكن تشغيل الغلاية 10. بهذه الطريقة؛ تصبح السرعة الكتلية للماء المتدفق عبر ‎ASI gall‏ من أنبوب جدار الفرن 35 سرعة كتلية محددة مسبقًا. والسبب وراء ذلك هو تحقيق معامل نقل الحرارة الأمثل لأنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة )1(
5 والصيغة (2)؛ بواسطة ضبط السرعة الكتلية ضمن المدى الموصوف أعلاه؛ يتم ضبط مكان نقطة ‎sale]‏ الاتصال ‎O reattachment point‏ الموضح في الشكل 10 حسب المكان ‎٠ LY‏ في هذه الأثناء؛ عندما ينخفض القطر الخارجي للأنبوب © لأنبوب جدار الفرن 35 تزيد سرعة التدفق الكتلي» وفي غضون ذلك؛ عندما يزيد القطر الخارجي للأنبوب 0 ؛ تقل سرعة التدفق الكتلي. في
الوثيقة الحالية. عندما يكون حجم القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ لأنبوب جدار الفرن 35 كبيرًا للغاية أو صغيرًا للغاية؛ تنتقل سرعة التدفق الكتلي من المدى الموصوف أعلاه؛ وبموجبه يمكن أن يتغير مكان نقطة ‎sale]‏ الاتصال ‎O‏ الموضح في الشكل 10 من المكان الأمثل. لهذا السبب؛ لتحقيق سرعة التدفق الكتلي المناسبة لشكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة (1) والصيغة (2)؛ يصبح القطر الخارجي للأنبوب © لأنبوب جدار الفرن 35 مدى سوف يتم وصفه أدناه. في النموذج الثالث؛ يتم تشكيل القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ لأنبوب جدار الفرن 35 ليساوي "25 مم > © > 35 ‎"ae‏ في الوثيقة الحالية؛ كما هو موضح في الشكل 14( المنطقة المحددة بواسطة القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ بمدى يساوي "25 مم > 0 > 35 مم" هي منطقة يعترضها خطين 52. أي؛ يتم تحديد طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,1 بواسطة دالة القطر الخارجي 0 للأنبوب © كعامل؛ عندما يزيد القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ يزيد طول مقياس ‎Jae‏ الرؤية في الحالة الرطبة ,آ» وعندما ينخفض القطر الخارجي للأنبوب ‎(D‏ ينخفض طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة .آ. علاوة على ذلك؛ في الخطين 52؛ يكون الخط الأيسر 52 ‎Bay‏ للشكل 14 خط القطر الخارجي للأنبوب "0 = 25 ‎"ae‏ ويكون الخط الأيمن 52 ‎Gay‏ للشكل 14 خط القطر الخارجي للأنبوب "0 - 35 ‎ae‏ علاوة على ذلك؛ أنبوب جدار الفرن 35 ‎Gg‏ للنموذج الثالث له 5 شكل حيث يقع ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل ‎Prabal‏ عرض الضلع ‎(Wr‏ عدد الأضلاع ‎Nr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,1 ضمن المنطقة المتداخلة بتراكب حيث تتداخل كل من منطقة ‎Fy‏ المحددة بواسطة الخط 51 والمنطقة التي يعترضها الخطين 582 بتراكب مع بعضهما البعض. كما هو موصوف أعلاه؛ وفقًا لتصميم النموذج الثالث؛ بواسطة ضبط القطر الخارجي للأنبوب ‎D‏ ‏0 ليكون "25 مم > 0 > 35 ‎(ae‏ يمكن ضبط سرعة التدفق الكتلي للماء حسب المدى الموصوف أعلاه. ويمكن ضبط سرعة التدفق الكتلي للماء حسب سرعة التدفق الكتلي المناسبة. بالتالي؛ حيث أنه من الممكن الوصول إلى سرعة التدفق الكتلي المناسبة لشكل أنبوب جدار الفرن 35 الذي يحقق الصيغة (1) والصيغة (2)؛ يمكن ضبط مكان نقطة إعادة الاتصال 0 حسب المكان الأمثل؛ ويمكن تحقيق الأداء الأمثل لمعامل نقل الحرارة. 5 ل[لنموذج الرابع] ‎Lad‏ يلي سوف يتم وصف أنبوب جدار الفرن ‎furnace wall tube‏ 35 وففًا للنموذج الرابع بالإشارة إلى الشكل 15. الشكل 15 يكون رسم بياني يوضح العلاقة بين ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل الضلع © عرض الضلع ‎Wr‏ وعدد الأضلاع ‎«Nr‏ التي تختلف بناءً على طول مقياس ‎dae‏
الرؤية في الحالة الرطبة ‎Led Lo‏ يتعلق بأنبوب جدار الفرن ‎By‏ للنموذج الرابع. بالإضافة إلى ‎dll‏ حتى في النموذج الرابع؛ لتجنب تكرار الوصف»؛ سوف يتم وصف الأجزاء المختلفة عن تلك ‎Ua,‏ للنماذج الأول إلى الثالث؛ وبشار الأجزاء ذات نفس تصاميم تلك وفقًا للنماذج الأول إلى الثالث إلى بنفس الأرقام المرجعية. في النموذج الرابع؛ يتم توفير القيمة القصوى في الصيغة (2). سوف يتم وصف أنبوب جدار الفرن 35 وفقًا للنموذج الرابع أدناه. في أنبوب جدار الفرن 35 ‎Bay‏ للنموذج الرابع؛ يحقق ارتفاع الضلع ‎Hr‏ فاصل الضلع ‎Pr‏ ‏عرض الضلع ‎cWr‏ عدد الأضلاع ‎Nr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎L‏ الصيغة العلائقية ‎Lad) "80 + 10.40 > (Hr Wr)/(Pr- Nr)"‏ يلي؛ يشار إليها كالصيغة (3))؛ بالإضافة إلى الصيغة (1) والصيغة (2). أي؛ يصبح أنبوب جدار الفرن 35 ‎Wy‏ للنموذج الثالث في مدى ‎Lexie "80 + 10.40 > (Hr Wr)/(Pr- Nr) > 9.0 + 10.40 0‏ يتم دمج الصيغة (2) والصيغة (3) مع بعضهما البعض. في الوثيقة الحالية؛ في الصيغة )2(¢ أي؛ في الصيغة ‎(Hr Wr)/(Pr- Nr)"‏ > 10.40 + 9.0" حيث أنه لم يتم ضبط الحد الأقصى '(100 ‎(Hr > 70/)2 ٠‏ عندما يزبد الجانب الأيسر من الصيغة بدرجة قصوى؛ يتم الحصول على اتجاه حيث يتم توسيع فاصل الضلع 58 يزيد عدد 5 الأضلاع ‎Nr‏ « يصبح ارتفاع الضلع ‎Hr‏ صفرًا؛ ويصبح عرض الضلع ‎Wr‏ صفرًا. في هذه الحالة؛ ليس من السهل الحفاظ على شكل أنبوب جدار الفرن 35. بالتالي» في النموذج الرابع 4؛ يتم ضبط القيمة القصوى في الصيغة (3). في الوثيقة الحالية؛ كما هو موضح في الشكل 15؛ يكون الخط 53 ‎(Hr Wr)/(Pr- Nr)’‏ = 10.40 + 80". علاوة على ‎calls‏ أنبوب جدار الفرن 35 وفقًا للنموذج الرابع له شكل حيث يقع كل من ارتفاع الضلع ‎Hr‏ ‏0 فاصل الضلع :0 عرض الضلع ‎Wr‏ عدد الأضلاع ‎Nr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,1 ضمن المنطقة المتداخلة بتراكب حيث تتداخل كل من منطقة ‎Fy‏ المحددة بواسطة الخط 1 المنطقة التي يعترضها الخطين 52« والمنطقة الأصغر من الخط 53 بتراكب مع بعضها البعض. أي؛ يكون لأنبوب جدار الفرن 35 ‎Gig‏ للنموذج الرابع ارتفاع الضلع ‎(Hr‏ فاصل الضلع :”© عرض الضلع ‎Wr‏ عدد الأضلاع ‎(Nr‏ وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎GL‏ ‏5 المنطقة المحاطة بالخط 81؛ الخطين 52 والخط 53. كما هو موصوف أعلاه؛ وفقًا لتصميم النموذج الرابع؛ بتحديد القيمة القصوى بواسطة الصيغة (3)»؛ من الممكن الحفاظ بسهولة على أنبوب جدار الفرن 35 في شكل ملائم دون تفاوت في ارتفاع الضلع ‎Hr‏ فاصل الضلع :© عرض الضلع ‎Wr‏ عدد الأضلاع ‎(Nr‏ وطول مقياس مجال
الرؤية في الحالة الرطبة ,آ.
في النماذج الأول إلى الرابع» على الرغم من أنه لا يتم حصر اتجاه الالتفاف للجزءِ المجوف 36
والجزء المضلع 37 الذي له شكل حلزوني على وجه التحديد؛ يمكن أن يكون اتجاه الالتفاف في
اتجاه عقارب الساعة ‎«clockwise direction‏ يمكن أن يكون عكس اتجاه عقارب الساعة
‎counterclockwise direction 5‏ ولا يتم ‎spas‏ على ‎dag‏ التحديد.
‏قائمة العلامات المرجعية
‏07 ارسي شي 0
I
‏الرؤية في الحالة‎ de ‏طول مقياس‎ L ikidihed® IN
ETT ) 000-08 قائمة رموز الرسومات المرجعية بخار "ب" ماء "ج' وقود ‎Hr ny‏ ‎Pr a‏ و" ‎Wg‏ ‏'ز" اتجاه محور الانبوب 0 "ح" الاتجاه القطري اط" ‎Nr‏ ‏في " ‎Wr‏ ‎Tmax "Sy‏ ل عالي ‎wd 5‏ أن" - كبير لس" المحتوى الحراري "ع" درجة حرارة سطح جدار الانبوب
اف" منخفض 'ق" معامل تقل الحرارة ‎J‏ اتجاه التدفق ش" ‎[mm-2)‏ متتعو/مسم]
ات" طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ,1 (مم) ‎G 7‏ ‎P 6‏ 4 سخان مياه تغذية منخفض الضغط
0 15 وسيلة طرد الهواء 3 سخان مياه تغذية عالي الضغط

Claims (1)

  1. عناصر الحماية 1 أنبوب ‎Ja‏ حرارة ‎heat transfer tube‏ المراد تزويده في غلاية ‎(Cua (10) boiler‏ أثناء التشغيل» يمكن أن يكون ‎ell‏ الداخلي من أنبوب ‎Ja‏ الحرارة ‎heat transfer tube‏ ضغط فوق حرج ‎supercritical pressure‏ ويمكن أن يتدفق وسط تسخين ‎heating medium‏ عبر ‎gall‏ ‏الداخلي ‎٠»‏ يشتمل أنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ على: جزءِ مجوف ‎groove portion‏ )36( يتشكل على سطح محيطي داخلي ‎inner circumferential‏ ‎surface‏ وله شكل حلزوني ناحية اتجاه محور الأنبوب؛ و ‎ea‏ مضلع ‎rib portion‏ (37) يتشكل ليبرز إلى الداخل في اتجاه قطري بواسطة ‎yall‏ المجوف ‎groove portion‏ (36) ذي ‎all‏ الحلزوني؛ يتميز بأنه: 0 عندما تحديد ارتفاع ‎jal [ad]‏ المضلع ‎rib portion‏ (37) في الاتجاه القطري على أنه ‎Hr‏ يتم تحديد مسافة ‎gia [ac]‏ المضلع ‎rib portion‏ (37) في اتجاه محور الأنبوب على أنه يتم تحديد عدد الأجزاء المضلعة ‎rib portions‏ (37) في المقطع العرضي المأخوذ بشكل عمودي إلى اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎«Nr‏ ويتم تحديد طول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎wetted‏ ‎perimeter length‏ [مم] للمقطع العرضي المأخوذ بشكل عمودي إلى اتجاه محور الأنبوب على أنه «L 5 rib ‏المضلع‎ yall [ae] Pr ‏فاصل‎ » (37) rib portion ‏للجزء المضلع‎ [ae] Hr height ‏يحقق ارتفاع‎ ‏وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة‎ (37) rib portion ‏للجزء المضلع‎ Nr ‏عدد‎ (37) portion "55 + L1,25 > Hr /(Pr .Nr)" ‏[مم] المعادلة‎ L wetted perimeter length ‏الرطبة‎
    2. أنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث؛ في مقطع عرضي مأخوذ على طول اتجاه محور الأنبوب؛ عندما يتم تحديد عرض [مم] الجزءه المجوف ‎groove portion‏ )36( في اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎aug We‏ تحديد القطر الخارجي للأنبوب ‎tube outer diameter‏ [مم] على أنه ل
    يحقق عرض ‎[a] Wg width‏ للجزء المجوف )36(¢ ارتفاع ‎[ad] Hr height‏ للجزء المضلع ‎rib‏ ‎portion‏ )37( والقطر الخارجي للأنبوب ‎[as] D tube outer diameter‏ المعادلة ‎(Hr. D) [Wg‏ > 0,40"
    3. أنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ وفقاً لعنصر الحماية 1 أو 2 حيث يكون القطر الخارجي للأنبوب ‎D tube outer diameter‏ [مم] "25 مم > ‎D‏ = 40 مم". 4 أنبوب ‎Ja‏ الحرارة ‎heat transfer tube‏ المراد تزويده في غلاية ‎(Cua (10) boiler‏ أثناء التشغيل» يمكن أن يكون للجزء الداخلي لأنبوب ‎Jas‏ الحرارة ‎heat transfer tube‏ ضغط فوق حرج ‎(Saag supercritical pressure 0‏ أن يتدفق وسط تسخين ‎heating medium‏ عبر الجزء الداخلي؛ يشتمل أنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ على: ‎ia‏ مجوف ‎groove portion‏ )36( يتشكل على سطح محيطي داخلي ‎inner circumferential‏ ‎surface‏ وله شكل حلزوني نحو اتجاه محور الأنبوب؛ و ‎eis‏ مضلع ‎rib portion‏ (37) يتشكل ليبرز إلى الداخل في الاتجاه القطري بواسطة الجزءِ المجوف ‎groove portion 5‏ (36) ذي الشكل الحلزوني؛ ‎Cua‏ عندما يتم تحديد ارتفاع ‎glad) [ad]‏ المضلع ‎rib portion‏ (37) في الاتجاه القطري على أنه ‎Hr‏ يتم تحديد عرض [مم] الجزءِ المجوف ‎groove portion‏ )36( في اتجاه محور الأنبوب للمقطع العرضي المأخوذ على طول اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Wg‏ وبتم تحديد قطر الأنبويال خارجي ‎[ad]‏ على أنه ‎D‏ ‏0 يحقق عرض ‎[ad] Wg width‏ للجزء المجوف )36(¢ ارتفاع ‎Hr height‏ [مم] للجزء المضلع ‎rib‏ ‎portion‏ )37(« وقطر الأنبوب الخارجي © [مم] المعادلة ‎(Hr.D) /Wg"‏ > 0,40" يتميز بأنه: عندما يتم تحديد فاصل ‎[ad]‏ الجزء المضلع ‎rib portion‏ (37) في اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Pr‏ يتم تحديد عرض ‎gall [ad]‏ المضلع ‎rib portion‏ (37) في اتجاه محيطي للسطح المحيطي 5 الداخلي على أنه ‎Wr‏ يتم تحديد عدد الأجزاء المضلعة ‎rib portions‏ (37) في المقطع العرضي المأخوذ بشكل عمودي إلى اتجاه محور الأنبوب على أنه ‎Nr‏ يتم تحديد طول مقياس مجال الرؤية
    في الحالة الرطبة ‎wetted perimeter length‏ [مم] للمقطع العرضي الذي يعد متعامداً على اتجاه محور الأنبوب على ‎Lal‏ ‏يحقق ارتفاع ‎[a] Hr height‏ للجزء المضلع ‎rib portion‏ )37( فاصل ‎Pr‏ [مم] للجزء المضلع ‎rib portion‏ (37)» عرض ‎Wr width‏ [مم] للجزء المضلع ‎rib portion‏ )37( عدد ‎Nr‏ للجزء المضلع ‎rib portion‏ )37( وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎wetted perimeter‏ ‎L length‏ [مم] المعادلة ‎(Hr. Wr) /(Pr Nr)"‏ > 10,40 + 9,0" 5 أنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ وفقاً لعنصر الحماية 4 ‎Cua‏ يكون قطر الأنبوب الخارجي ‎[ad] D‏ "25 مم < 0 < 35 مم".
    6. أنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ وفقاً لعنصر الحماية 4 أو 5؛ ‎«Cus‏ يحقق ارتفاع ‎[as] Hr height‏ للجزءِ المضلع ‎rib portion‏ )37( فاصل ‎ell [aa] Pr‏ المضلع ‎rib portion‏ )37(« عرض ‎[a] Wr width‏ للجزء المضلع ‎rib portion‏ )37(¢ عدد ‎Nr‏ ‏للجزء المضلع ‎rib portion‏ )37( وطول مقياس مجال الرؤية في الحالة الرطبة ‎wetted perimeter‏ ‎L length 5‏ [مم] المعادلة ‎L0,40 > (Hr. Wr)/(Pr. Nr)"‏ + 80". 7 غلاية ‎boiler‏ ضغط فوق الحرج )10( ‎(aids‏ على أنبوب تقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ وفقاً لعنصر الحماية 1 المستخدم كأنبوب جدار فرن ‎furnace wall‏ يشكل جدار فرن ‎furnace wall‏ الغلاية ‎boiler‏ (10). 8 غلاية ‎boiler‏ )10( تشتمل على أنبوب نقل الحرارة ‎Ug heat transfer tube‏ لعنصر الحماية 1 ؛ حيث يتم إعداد الغلاية ‎boiler‏ (10) لتسخين وسط تسخين ‎cheating medium‏ الذيء أثناء التشغيل؛ يتدفق عبر الجزءِ الداخلي لأنبوب نقل الحرارة ‎cheat transfer tube‏ عن طريق تسخين أنبوب تقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ بواسطة إطلاق ألسنة لهب أو غاز مرتفع درجة 5 الحرارة ‎.high-temperature gas‏
    — 4 1 — 9 جهاز توربيني يعمل بالبخار يشتمل على: الغلاية ‎boiler‏ (10) وفقاً لعنصر الحماية 8 ؛ و توربين يعمل بالبخار مرتب ليتم تشغيله بواسطة بخار مولد عن طريق تسخين الماء كوسط تسخين ‎heating medium‏ يتدفق عبر ‎gall‏ الداخلي لأنبوب ‎Ja‏ الحرارة ‎heat transfer tube‏ المزود في
    ‎.)10( boiler ‏الغلاية‎ 5 ‏10 طريقة تشغيل غلاية ‎boiler‏ )0 1( وفقاً لعنصر الحماية 8 عند مخرج مقدر حيث يصبح ‏متوسط السرعة الكتلية ‎average mass velocity‏ لوسط التسخين ‎heating medium‏ المتدفق عبر ‏الجزء الداخلي لأنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ الذي يشكل جدار فرن ‎furnace wall‏ 0 1000 إلى 2000 كجم/م في الثانية.
    ‏11. طريقة تشغيل غلاية ‎boiler‏ )0 1( وفقاً لعنصر الحماية 8 عند مخرج مقدر حيث يكون ‏متوسط السرعة الكتلية ‎average mass velocity‏ لوسط التسخين ‎heating medium‏ المتدفق عبر ‏الجزء الداخلي لأنبوب نقل الحرارة ‎heat transfer tube‏ الذي يشكل جدار الفرن ‎furnace wall‏ 1 يساوي أو أقل من 500 1 كجم/م في الثانية.
    A ¢ wie * ¥ §¢ XN 0 ‏اما‎ | x 2 0 ‏م‎ ‎debe & ‏ول‎ N r 4 | | , sy : WS oe ; i, Fd & ‏ا‎ 3 we . i en 1007 ‏ا ملا لي 1 اس‎ ge WW ‏اما‎ 5 4 | 4 atl I Bell ‏ور سر‎ ‏سا‎ ! PAN ‏ؤ‎ ‎Yet U \ AT Na 3 } ¥ Sent 7 nS on | Sl te” i ¢ Je 4 5 ¥ 2 1 2 § ES ‏كر‎ 8 3 YT ‏و من‎ £3 YA ‏م‎ / 2 ‏بن مات : ا‎ Yao ye ‏مب سك سسكا‎ Ye Ve Ve ) JT. ’ N 1 ‏املاس 1 اس‎ ]! ٍْْ \ 5 Ed
    ; oS 1 الصا . 3 i 1 0 i og do N H he N H Rol § i : t i 1 ٌ ا ‎oii‏ اد اسه 5 ‎os‏ 6 ال ؟ ‎NN‏ ‎cds 3 ¥&‏ ال ‎ENN N § : STE ‎Qi SSE » NN 3 a“ 0 i Api ‏ا‎ ‎#8 1 ‏يا “ا‎ ْ ‏ا‎ ‎1 1 ‏إْ‎ ‏لأسب‎ 0 ٍ : 8 ‏ولاح ٍ ْ ا مل‎ 08 : I = A ‏ا‎ N by 1 : hy 3 ‎2) 0 N ‎+ 8 ' ‎TN 0 8 : ‎ED : EA) 3 Hy 0 ‏ااا‎
    ‏ا .م الا‎ 0) ak 3 ON & ) = bd 9 3 \ ( od 8 3 A 8 1 8 : 3 EIR ee 3 Ba \ 3 3 ‎nd ids 5 0 1 ‏ب‎ : ‎a ¥ AANA RAR ‏ا اد ع يه ا لاحي‎ 3 3 0 ‏الم‎ CR ‎i ٍ bg ‎HSN : ‏ال‎ ad { ‎3 0 3 i ‎1k ¥ 1 3 i ‎1 1 ‏إْ‎ i ‎3 ¥ 3 ¥ ‎8 w ‎iF 3 8 3 i ‎3 § : ¥ ‎14 ¥ Ny § ‎i 1 ‏ال‎ Poa ow ‎B ) 3 Pow og) ‎ga i 3 3 EN : ‏اليد مط‎ ‎yd : i‏ الح امدق ‎ki 3 yk 1 i‏ ‎: 1 / ‎8 NE 1 1 ‎3 8 3 ¥ ‎3 NN : ‏اج‎ \ : i ‎3 ¥ ‎B JI 8 ‎: #2 « i ‎: hy ‎ba‏ 1 1 0 1 م ‏اللا 0 : 3 ‏8 { ال 1 3 ‎3 ¥ 4 3 ¥ ‎3g ¥ : ¥ ‎i : § ‎RES 1 | ¥ ‎3 ¥ 1 1 ‏& + ٍ :ّ 1 الاج ‎3 = ! N SE x ‎8 * 3 : ‎8 : 3 3 ‎0 J 0 8 J : ‏0" : الت عي ات ا ا ححا ‎Bovis‏ ‎1
    ‎0 . ‎1 SE 0 =X ‏لبج‎
    4 GPT § Fr a 1 ‏اي‎ ‏ا ل‎ Fen ‏ل انا ا‎ AR ‏الح‎ & AN EE a NA CR Te Te, Soa, EA eal WORN Nr SOR ‏الع‎ ‎ENE ‏ال 5 ب‎ ‏اال 3 ف & ل‎ A & i 3 TRY fo ‏ل‎ 3 & EN 1 ‏الامتحا ب بلا § الا‎ me GW ENS ‏بارع أذ اش ال سس ماس لس‎ 2 RE ER Hn ١ 3 % SSR § CERRY EB yA LIU 7# ‏ألم‎ ‏ألم ل أك كح‎ ‏ال‎ Sr 2 i ‏الح وجيب‎ ‏خا‎ . BE Ya ot wo Sing § he Sh ¥ Mo 3 =a REN i ‏ع لاسا‎ ١ Si) on Se Si Cin Tl 3 SI Ea x 5 a i Na cl SEY NEL i ‏ات‎ Hey 3 . g ١ 3 ‏المت ا ا‎ ; ! :
    7 .! of TR ‏الب‎ ‏د نا‎ HN 3 3 i ‏م‎ i 4 3 ‏ل‎ : ْ: ‏صصص صصص صصص ص‎ Fn ST ‏صصص صصص صصص فص صف ف صصص ف صصص‎ iN 3 H 8 3 3 1 ٠ ot i i: 3 3 ea = 3 Yau Tae ‏لس‎ ‎1 1 ‏ا 3 مق‎ Bent ‏الي‎ 8 i Cw 3 ea an ‏ب‎ i LS 1 ‏أ “يي عي ا من‎ i & i re Ca ee ¥ 3 8 ‏يلا‎ i ITT ne Pa: LY ; fi ‏الي‎ pe Tan ‏المي‎ ‎1: ERAN REISE oe H 8 BC EE oh 3 1 seen H : Re Eins 001 N i wean ‏الج ل‎ HN i = J nts ‏الانة‎ 5 i i 0. ‏جح‎ 3 3 i SIE Fe vay i i NE A ‏نب ب‎ 3 ‏م 5 "مين‎ i x 3 3 iN rea 3 1: 2 HN I + 3 8 ‏ل‎ 3 : ‏ابيب‎ i iB HN x 3 HN i EN i ‏«نن* بلست مه سه اده ده ل‎ ‏نب ص‎
    ٠ 4 5 —
    ‎J 3‏ + ‎EE‏ 1 : و لوبي 3 % با و و ض ‎Sal " 0 A‏ } | = ; ‎Ig 1‏
    ‏ا
    ‏اا ااانا .
    ‏3 ب 0 " أبن رك شكل ه
    0 نش ا ‎a‏ ك NES 2 Boy ‏ل‎ ٍْ of k CN : 3 : 8 NN ak 1 La 0 ‏اا‎ XE ‏قا‎ ‏اح‎ ‎" onan : w a EX SEN ‏إٍْ ل‎ الك ا ذا الس ا EO, x ONIN AAR 8 = VER Sa oH ER RY Nh ] H SRE ‏ا‎ ‏ا ل ا‎ 1 ‏راجيا مرا ماع ماح الي اا‎ x ‏ا لحي حا احا‎ 1 ENG AN ‏اا‎ oN 8 PN SN Ho MORN Suh Rs § ROR ER ‏زرك‎ i AY 1 X ‏ا‎ ath ‏الخ لخر‎ 3 3 8 ‏الي لاا كي اا‎ : x Cay 5 ER oR 1 ONCE OR 1 ‏ال اا‎ 1 ‏ا حا‎ 3 aN R ‏الج‎ TRE 1 ‏”و‎ hi 5) LE 1 ‏لحيل ا‎ 1 ‏الج‎ ‎| Sn : ‏الا‎ 0 Be SEE 0 ْ NR ew \ § Sa v ‏أ‎ § Fen > bie, NE ‏ب 8 ان‎ N ‏لد ا‎ FR 1 Pr SEE 0 ‏الي اك‎ 1 ‏الا الا‎ hy 8 ‏الب الح‎ : N ‏الل ل‎ 1 ‏ا اي ا ا اا‎ 8 ‏و اا كحي حا‎ ‏خا اا‎ 0 0 RR 0 ‏ا‎ SA Ct] N NOREEN I. ‏ات لدوم‎ a Fo ¥ £ SE 8 EO) AN WY, Sh ‏بول‎ § Fn Bon Se A SOR 1 TOR ‏يل أي ا لا ا‎ 0 ‏رالا ل ا‎ : SNR NN Sf N fT ‏م‎ § EASE NP d PRN 1 ‏اا‎ NN ‏اي‎ 8 ‏الحا ا‎ WT 8 SONY 1 : ‏ا‎ ٍ ! CEN, ‏اال اي‎ 3 I “8 ‏ا | ا‎
    ١ . WN RS " % 1 Ee ‏ا‎ N ‏ال الس‎ 8 bX : N 5 fo Ona 1: 1 8 ‏ةا‎ . N "1 5 oe ;
    ٠ 4 7 ٠ . 3 Is RE 23 ‏ل‎ eg et ‏ا‎ Lj ‏ل‎ ‎NAN dod i at I ! SAN re, - ْ ‏يي‎ IRI 0 * RNY j Se 5 i 1 ‏ا‎ i ‏الح‎ ‏ل ا‎ SR ‏ل‎ 6! NAL 3 IY 1 ‏تي‎ NN 1 ‏الس‎ 1 ‏ا‎ ! R i ‏ل‎ aN > WN qr ‏أي‎ a 1 NN SRG ! RRR NT VE RR ‏ال‎ 3 SS fo ARNIS, ° 1 : NA 8 OX : #ّ 2 ve ‏حا بيع‎ 1 bic ow RA oc NE SRE ‏ل‎ Sore ‏لل‎ : 1
    ٠ 4 8 ٠ » 0 ‏دأ‎ ‎Tv ‎IP ‎a, Sg ‏ا ل‎ : BREN 3 3 ! ‏الها‎ ‎omy ْ ‏إٍْ‎ ‏الح‎ ) ‏الح ب‎ Yoo Aw 3 ‏إٍْ ال ا‎ ‏الإ اا‎ : NEE i TN NR 3 ‏إٍْ‎ ‎aay Nh Nt ND ‏نرسيةا‎ 4 ‏ل في‎ ry ‏”و‎ NN NW Sa WY 6. ; ‏الماح‎ ra 1 LON Sy TE AN ‏إٍْ اليب أ الجا‎ DIAN Sa NER NE ‏ال ال‎ SE ‏ا‎ ‏جا‎ EE ro) k iy SE VY 3 ‏ع‎ a ‏ل"‎ ‏ال‎ Te ‏د‎ ‏مح‎ I ‏فا‎ ١ ‏ا اجا‎ ‏إٍْ‎ ‎i ‎A ‏ب بك‎
    Lith 3 ‏ااي‎ ‏اا‎ SES x ‏وو ا منت‎ : ‏ااا‎ Cr Sa NE NN cay TUT RENE aR 0 ‏ال اا‎ ‏اشح اح‎ BE ‏اخ‎ ‏أ‎ Bh Cor 0 REN 3 A ¥ iN EN Jt i K Ws ; AN va ‏ل اا‎ ‏ال‎ 3 1 NCH i} 3 NY y 1 ‏ادج‎ 8 a) 0 ‏ل #لاس‎ NTN Nd 4 NS PN ay NT A ‏يا حا ا الي‎ ‏ين 3 ا‎ RHR 3 3 EN 3 ‏اد ا‎ ‏ا‎ 3 Ses 1 : RS RENE ¥ Sh Sa 0 ANY Ra § nd REN 1 i THY 0 2 8 0 : J RE NN: 0 1 ‏حا د‎ 2h َ NN: ‏ا‎ 0 SAT, R % Ny Re 0 ‏الا ا‎ N 2 ‏ا‎ ¥ RL LORS 8 R FR ‏الي ا م ا‎ 1 RRR SE = 1 ‏لبج اج اا اجا‎ N EIR R R R ‏ىل‎ ‏ات الي ل ا‎ : 1 ‏ا‎ 8 8 ‏اب ادم‎ £8 : i 08 % Pp RK : ‏يبيط 8 م‎ ‏ع خلا ا‎ 3 SR 1 ‏لال‎ ‎a 8 5 a 3 x 8 8 8 © 3 8 By 58 ّ 3 * % 1 3 by 0 ‏ب ب‎ 3 ‏ب‎ ‎8 : 0 8 ‏م‎ ‎H 3 amt : 3 5 oo 4 3 EK » % ® % 3 8 : 8 A 3 8 : 0 ‏لادج‎ 5 1S 5 % 3 i . k? . . 8 ‏الي 3 : ا‎ 3% k 2 ‏امح‎ 3 34 6 hs Y It 3 - 8 1 ‏الاين‎ a Xo ‏ب 5 ب 8 ب" "م‎ IR ‏رن تس و سس‎ 0" ED ‏من‎ & K ‏الس تحت اا مستي‎ & 3 1 ‏ا‎ arses: 3
    Nye 1 ES ‏حر ال‎ 33 3 NE i fd BC ‏حصن لطهت‎ MN XR ‏اج‎ RN ‏لجا اماي‎ 0 XN GANA XNA, ER EE Ee EE eS ١ i 8 #ّ ‏ب وأ‎ A es ing? ‏جهن مي ادا اله‎ ‏ما و‎ oo eo oe ~~ oo A ot iE 3 Ne Coa te SEN R BY a ‏يب ب‎ en ae VE es SEY ey 1 ‏المي‎ Ea eS cn ‏ات‎ ‏لجبي لبي رربي اليا حيبي‎ te EV ‏“الج "م‎ ‏يبي ان يي‎ NAN PE et A AA PEt or ane etn et a? : ‏تين لبي الي‎ 3 El ee? RE oe = : ‏ا من‎ ‏ب‎ ‏“بي ب‎ ٍ ‏م‎ ‏ني‎ ‏اا‎ ‏ل‎ 4 a Ww Ri ‏الاي عل 7 ان لاا ااا‎ ‏ين‎ 1 0 ‏ا‎ kl we \ ‏شكل‎ ‏ل :2ج‎ 3 YE : {Ow § AAA AAR EA A ATR ‏الام‎ AT ‏لماجي‎ of AAR AEA EA NAY AR ‏اتات‎ a aE ae % § 4 3 fg es TY LE = = 3 yf 0 ‏ا ا جنا‎ : ‏من الك‎ ‏م‎ a Teen 1 ; ed - soe 0 ‏ا ئلا‎ FR oF rea pa i Ed 5 i ‏عب‎ _ i ‏مين‎ ETC a "srt nS J ‏يي لي‎ ene 8 ‏اليس 5 1 ال‎ 1 aA 2 1 pee 0 ‏الا اليس‎ ‏م‎ ET 3 a Le ea al Te we = ‏ا لبي‎ ‏الي بيب"‎ 3 Ea og Fea oe BE 3 ‏اي‎ ‎Reed ‏)نا إس إ سإ حت د د سد سح سح ست د سس ل ال‎ ‏ف“ > مضخ‎ oe i £29 x W A 1 F Ls ‏يبا‎ i! ‏نا‎ I Rk Nae ie ait wei an oc ‏معت .اا‎ aa: oon A CRG SE ‏عا‎ ent adi NR hy DAN BN a RG TN wo RN SIRS “a EN ‏ا‎ NS N N > 4 ‏جا الي‎ Mo ‏ا 0 0 با‎ 8# ‏المسسسستسسسس الوا الاي ا يت الات للحت‎ : BN No UNC a NG ‏يا‎ : 2 > : N ‏ع ا ا ا‎ 0 oN + “, ‏م 7 > ب‎ NON Ne NG ‏لذب و‎ ‏كحو دحي لاحك جححهاا دحي يي 0 ف‎ RR RRR ERR RRR ER ‏ني ا ال ا‎ RCE: ‏الا اا‎ SN ‏أي‎ % ‏ا اي اد الال‎ NE % NN TR f LN NA 5 8 8 1 ٍ NN < FON a 5 ِ ‏لاو ال‎ bh “, ‏ل‎ BY Ly > ‏حي‎ ‎: Ne ES EN Ce NGG TN > ‏م كت‎ a ‏ال تح تح د لتحت للحا الحا الحا لل ات لحي د قن شق لاحك ا‎ 8: : 7 > ‏ا ا مالي‎ Sa Re ENE ‏ذا لاد‎ 0 A oN 3 oN 0 ‏ب ع ب‎ ‏الي انا الا الا ال الال‎ ‏بخ‎ fo J ‏اممجاححج خخ اج حت ا جح د د هاي روات سو لولاا يات حا‎ ‏ب‎ . aii BAAN TEND yy ¥ ‏ا ا‎ & TT ‏لسلسم احا لا ممم لاما ا ل نامسمت لاا ال‎ 1 3 » 8 6 $ 5 ‏ب‎ EY a Rs 8 * B® S$ J ae wo LIE SE ‏ا‎ Town ‏جا‎ Toa x Rw Fy 4 BI] Ek APR a a Pe ‏احا حت بحت بحت بحت بحت بحا حا حا حا حا جات نحت جنح الح دا‎ 3 ER ORE SR Hy N NN hy EC NE Ee i ‏الا ااا‎ #8 ® He TNE NER Ta hy RN hy BE ‏اا جا لج الح لات ا الال جات اع حا ااا‎ Ee ‏د لي لقا‎ a ERY NY : ‏ب “ . اي الب 0 نل ب‎ 5 3, A al } ‏يا ا او ال‎ yo Cy X ! ‏اا اا ا‎ RC ‏ا لي‎ ey heh Aw CTT TIE af le eo ‏جا د‎ TU ‏من‎ TE. ‏ايت نواه ا‎ : 1 ‏ان‎ cd ‏لا‎ ‎0 WD ‏حص الي ا ا بلا ل لي‎ TY id 8 ‏ل ا ا ا ا ا‎ 0 : ‏ا‎ Tp Te, Ry 3 eran sole X 8 ‏بايا يا ايا ايا اا ايا لجوج ااا ما ل‎ AA AAAS : 3 & ‏ا ا‎ 0 TNC fp i ‏اذا‎ ‎E+ Er: : of 0) oy ‏ب‎ 3 84 0 ‏ان ل م اا‎ #8 fee FER heaped EE
    JT. 8 ‏ا نا‎ : ‏ا‎ WN ‏اا‎ ‎5 ‏ا ا‎ . oN 0 oN FL 5 ‏ان‎ ‎& , GS, ‏ا‎ sg
    0. ‏ين كات نج ليع ا‎ ‏ل ا ا اله‎ pea} ‏ع لان اي اي ا‎ ‏ا ا ا سي‎ ‏لس ا ا‎ ‏ال‎ pe ‏ايا‎ AE ‏الما‎ CA LA LAA LAA LAA EAA EAA EAA EEA ‏حك‎ TERA TERA ‏ححا ححا ححا حك‎ REAR REAR ARRAY ‏الا‎ FN 4 of Hy tg 2 k ‏ا‎ a ] i " x Foe Bug ¥ Co ‏تب م‎ * SO TT: SAE... SS IRC Sa + ¥ 0 ‏علا‎ k ‏ا اليه‎ 5 . 5 . 7 R 3 By ¥ 53 5 1 . ‏سارل‎ Youu 3# a Yorn ‏قل‎ Tosa ‏م ا‎
    — 5 2 — if]
    9 سبي ‎eg‏ ومسي وسيم ا 0 «* 0 الاح ححا ححا 020002 را المسسسسسس الم را ‎RES Xo ied‏ مل ايحم الا حت ال ل 2 ااا امخض ضح ‎٠‏ ‏ل
    ا من لصا .
    إ 5 0 ا ض قا لي ‎A‏
    Nd
    ا بق ١و‏ بي ‎Yrs‏ ف ‎Ses‏ ‏“ين
    لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA516371383A 2013-12-27 2016-06-21 أنبوب لنقل الحرارة، غلاية ووسيلة توربينية تعمل بالبخار SA516371383B1 (ar)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013272804 2013-12-27
JP2014082139A JP5643999B1 (ja) 2013-12-27 2014-04-11 伝熱管、ボイラ及び蒸気タービン設備
JP2014227415A JP5720916B1 (ja) 2014-11-07 2014-11-07 伝熱管、ボイラ及び蒸気タービン設備
PCT/JP2014/084238 WO2015099009A1 (ja) 2013-12-27 2014-12-25 伝熱管、ボイラ及び蒸気タービン設備

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA516371383B1 true SA516371383B1 (ar) 2021-01-18

Family

ID=53478856

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA516371383A SA516371383B1 (ar) 2013-12-27 2016-06-21 أنبوب لنقل الحرارة، غلاية ووسيلة توربينية تعمل بالبخار

Country Status (18)

Country Link
US (1) US10132494B2 (ar)
EP (1) EP3098507B1 (ar)
KR (1) KR101909800B1 (ar)
CN (1) CN105849463B (ar)
AU (2) AU2014370991A1 (ar)
BR (1) BR112016014935B1 (ar)
CA (1) CA2935039C (ar)
CL (1) CL2016001621A1 (ar)
ES (1) ES2699327T3 (ar)
MX (1) MX2016008353A (ar)
MY (1) MY186550A (ar)
PH (1) PH12016501230A1 (ar)
PL (1) PL3098507T3 (ar)
RU (1) RU2641765C1 (ar)
SA (1) SA516371383B1 (ar)
TW (1) TWI541473B (ar)
UA (1) UA118774C2 (ar)
WO (1) WO2015099009A1 (ar)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106948880A (zh) * 2017-04-22 2017-07-14 冯煜珵 一种高位垂直布置的汽轮发电机组
EP3702714A4 (en) 2017-10-27 2021-07-21 China Petroleum & Chemical Corporation IMPROVED HEAT TRANSFER PIPE AND PYROLYSIS OVEN, AS WELL AS ATMOSPHERIC AND VACUUM HEATING OVEN
CN110260292A (zh) * 2019-07-18 2019-09-20 上海锅炉厂有限公司 一种带有扰流片的锅炉水冷壁强化传热管
CN114071945A (zh) 2020-08-06 2022-02-18 台达电子工业股份有限公司 液冷导管

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1288755A (fr) 1960-12-27 1962-03-30 Babcock & Wilcox Co Tube de production de vapeur nervuré
US3830087A (en) * 1970-07-01 1974-08-20 Sumitomo Metal Ind Method of making a cross-rifled vapor generating tube
PL79505B3 (ar) * 1972-06-10 1975-06-30
JPS5623603A (en) * 1979-08-01 1981-03-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Forced flowinggthrough boiler
JPS60139106U (ja) * 1984-02-21 1985-09-14 三菱重工業株式会社 蒸気発生管
JPS60139107U (ja) * 1984-02-23 1985-09-14 三菱重工業株式会社 蒸発管
US6302194B1 (en) * 1991-03-13 2001-10-16 Siemens Aktiengesellschaft Pipe with ribs on its inner surface forming a multiple thread and steam generator for using the pipe
DK0503116T4 (da) 1991-03-13 1998-08-31 Siemens Ag Rør med ribber, som på dets inderside danner et flergænget gevind, samt dampgenerator til dets anvendelse
JPH06137501A (ja) 1992-10-23 1994-05-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 超臨界圧変圧運転蒸気発生装置
DE4333404A1 (de) * 1993-09-30 1995-04-06 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger mit vertikal angeordneten Verdampferrohren
US5390631A (en) * 1994-05-25 1995-02-21 The Babcock & Wilcox Company Use of single-lead and multi-lead ribbed tubing for sliding pressure once-through boilers
DE19602680C2 (de) * 1996-01-25 1998-04-02 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger
JP3857414B2 (ja) * 1998-04-15 2006-12-13 バブコック日立株式会社 貫流ボイラ
DE19858780C2 (de) * 1998-12-18 2001-07-05 Siemens Ag Fossilbeheizter Durchlaufdampferzeuger
FR2837270B1 (fr) * 2002-03-12 2004-10-01 Trefimetaux Tubes rainures a utilisation reversible pour echangeurs thermiques
US8350176B2 (en) * 2008-06-06 2013-01-08 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Method of forming, inserting and permanently bonding ribs in boiler tubes
JP5193007B2 (ja) 2008-12-03 2013-05-08 三菱重工業株式会社 ボイラ構造
CN201439948U (zh) * 2009-07-28 2010-04-21 常州常宝精特钢管有限公司 W型火焰锅炉水冷壁内螺纹管
DE102011004266A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Sonnenkollektor mit innenberippten Rohren
CN202852785U (zh) * 2012-08-30 2013-04-03 上海锅炉厂有限公司 一种锅炉水冷壁内螺纹管

Also Published As

Publication number Publication date
EP3098507A1 (en) 2016-11-30
MY186550A (en) 2021-07-26
CA2935039C (en) 2019-01-22
AU2018200914A1 (en) 2018-03-01
US20160320052A1 (en) 2016-11-03
CN105849463A (zh) 2016-08-10
CA2935039A1 (en) 2015-07-02
RU2641765C1 (ru) 2018-01-22
TWI541473B (zh) 2016-07-11
EP3098507B1 (en) 2018-09-19
MX2016008353A (es) 2016-10-14
EP3098507A4 (en) 2017-03-29
WO2015099009A1 (ja) 2015-07-02
AU2018200914B2 (en) 2019-11-07
US10132494B2 (en) 2018-11-20
PL3098507T3 (pl) 2019-05-31
BR112016014935B1 (pt) 2022-06-14
BR112016014935A2 (ar) 2017-08-08
AU2014370991A1 (en) 2016-08-11
TW201544765A (zh) 2015-12-01
ES2699327T3 (es) 2019-02-08
UA118774C2 (uk) 2019-03-11
CL2016001621A1 (es) 2016-11-18
KR101909800B1 (ko) 2018-10-18
KR20160102544A (ko) 2016-08-30
CN105849463B (zh) 2017-10-03
PH12016501230A1 (en) 2016-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA516371383B1 (ar) أنبوب لنقل الحرارة، غلاية ووسيلة توربينية تعمل بالبخار
US8904790B2 (en) M-type pulverized coal boiler suitable for ultrahigh steam temperature
US9212816B2 (en) Economizer arrangement for steam generator
CN202032544U (zh) 适用于超高汽温蒸汽参数的倒置煤粉锅炉布置结构
CN103477034B (zh) 超临界热回收蒸汽发生器的再热器和超临界蒸发器布置
US6868807B2 (en) Steam generator
JP6712266B2 (ja) 熱回収蒸気発生器及びその作動方法
TWI529351B (zh) 貫流式蒸發器
EP1752707A2 (en) Supercritical Downshot Boiler
US9920924B2 (en) High temperature sub-critical boiler with steam cooled upper furnace and start-up methods
US20130008394A1 (en) Radiant Superheater
US20130205784A1 (en) Forced-flow steam generator
US10429062B2 (en) High temperature sub-critical boiler with steam cooled upper furnace
JP7427761B2 (ja) 熱交換器及びそれを備えたボイラ、並びに熱交換方法
DK2564117T3 (en) steam Generator
KR101749288B1 (ko) 증기 발생기
JP2021067449A (ja) ボイラ、およびそれを備えた発電プラント
JP3805895B2 (ja) ４パス型多管式貫流ボイラ
Spliethoff et al. Steam power stations for electricity and heat generation
WO2014132319A1 (ja) ボイラ
WO2015037076A1 (ja) ボイラ発電システム
JP2008076020A (ja) 貫流式排熱回収ボイラ