JP5720916B1 - 伝熱管、ボイラ及び蒸気タービン設備 - Google Patents

Abstract

【課題】超臨界圧時における伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることで、管温度の上昇を抑制することができる伝熱管等を提供する。【解決手段】ボイラに設けられ、内部が超臨界圧となり、内部に熱媒が流通する火炉壁管３５であって、内周面に形成され、管軸方向へ向かうらせん形状の溝部３６と、らせん形状の溝部３６によって、径方向の内側に突出して形成されるリブ部３７とを備え、リブ高さをＨｒとし、リブ間隔をＰｒとし、リブ幅をＷｒとし、リブ数をＮｒとし、濡れぶち長さをＬとし、溝幅をＷｇとし、管外径をＤとすると、溝幅Ｗｇ、リブ高さＨｒ及び管外径Ｄは、「Ｗｇ／（Ｈｒ・Ｄ）＞０．４０」を満たすと共に、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ及び濡れぶち長さＬは、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」を満たす。【選択図】図３

Description

本発明は、内部に水等の熱媒が流通する伝熱管、ボイラ及び蒸気タービン設備に関するものである。

従来、水等の熱媒が流通する伝熱管として、内面上に多重ねじを形成するフィンを備えた内面フィン付き管が知られている（例えば、特許文献１参照）。この内面フィン付き管は、その内部が亜臨界圧となっている。亜臨界圧となる内面フィン付き管の内部を流通する水は、伝熱管が加熱されることで、膜沸騰する場合がある。膜沸騰が発生すると、管の内面に形成される蒸気膜により熱伝達が低下するため、管の温度が上昇する。このため、内面フィン付き管は、膜沸騰による管の温度上昇を抑制すべく、フィンの形状を所定の形状としている。具体的に、内面フィン付き管は、フィンのリードが最大で平均の管内径の平方根の０．９倍にしたり、フィンの半径方向高さが最小で平均の管内径の０．０４倍にしたりしている。

また、超臨界圧変圧運転方式の貫流形蒸気発生装置に用いられる伝熱管として、水冷管壁群の水冷壁管（ライフル管）が知られている（例えば、特許文献２参照）。このライフル管は、その内面にらせん状突起が設けられている。貫流形蒸気発生装置は、部分負荷運転において亜臨界圧力運転を行っており、ライフル管の内面にらせん状突起を設けることで、亜臨界圧力運転時において、ライフル管の管壁温度を許容温度以下に維持している。

特開平５−１１８５０７号公報 特開平６−１３７５０１号公報

このように、特許文献１に記載された内面フィン付き管等の伝熱管は、その内部が亜臨界圧の状態である場合、膜沸騰による管の温度上昇を抑制するために、フィンの形状を所定の形状としている。同様に、特許文献２に記載されたライフル管は、亜臨界圧力運転時において、ライフル管の管壁温度を許容温度以下に維持するために、内面にらせん状突起を設けている。

一方で、伝熱管は、その内部が超臨界圧の状態で、熱媒としての水を流通させる場合がある。超臨界圧で流通する水は、加熱されても沸騰せず（気液二相状態とはならず）、単相の状態で伝熱管の内部を流通する。ここで、超臨界圧となる伝熱管の内部を流通する水は、伝熱管の加熱時において、低質量速度であったり（流速が低かったり）、高熱流束が与えられたりすると、熱伝達率が低下する伝熱劣化現象が発生する場合がある。伝熱劣化現象が発生すると、伝熱管から水への熱伝達が低下するため、伝熱管の温度が上昇し易くなる。

また、内部が超臨界圧となる伝熱管は、熱伝達率が低い場合、伝熱管から水への熱伝達が低下するため、伝熱管の温度が上昇し易くなる。ここで、特許文献１では、伝熱管の内部が亜臨界圧の状態となる場合、すなわち、伝熱管の内部が気液二相状態となることを条件とするフィンの形状となっている。このため、伝熱管の内部が単相の状態となることを条件とするフィンの形状とはなっていないことから、特許文献１の発明を適用しても、伝熱管の温度上昇を抑制することは困難である。

そこで、本発明は、超臨界圧時における伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることで、管温度の上昇を抑制することができる伝熱管、ボイラ及び蒸気タービン設備を提供することを課題とする。

本発明の伝熱管は、ボイラに設けられ、内部が超臨界圧となり、内部に熱媒が流通する伝熱管であって、内周面に形成され、管軸方向へ向かうらせん形状の溝部と、らせん形状の前記溝部によって、径方向の内側に突出して形成されるリブ部と、を備え、前記径方向における前記リブ部の高さ［ｍｍ］をＨｒとし、前記管軸方向における前記リブ部の間隔［ｍｍ］をＰｒとし、前記内周面の周方向における前記リブ部の幅［ｍｍ］をＷｒとし、前記管軸方向に垂直に切った断面内にある前記リブ部の数をＮｒとし、前記管軸方向に垂直に切った断面の濡れぶち長さ［ｍｍ］をＬとし、前記管軸方向に沿って切った断面の前記管軸方向における前記溝部の幅［ｍｍ］をＷｇとし、管外径［ｍｍ］をＤとすると、
前記溝部の幅Ｗｇ［ｍｍ］、前記リブ部の高さＨｒ［ｍｍ］及び前記管外径Ｄ［ｍｍ］は、「Ｗｇ／（Ｈｒ・Ｄ）＞０．４０」を満たすと共に、前記リブ部の高さＨｒ［ｍｍ］、前記リブ部の間隔Ｐｒ［ｍｍ］、前記リブ部の幅Ｗｒ［ｍｍ］、前記リブ部の数Ｎｒ及び濡れぶち長さＬ［ｍｍ］は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」を満たすことを特徴とする。

この構成によれば、内部が超臨界圧となる場合、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができる。このため、超臨界圧時において、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることで、管温度の上昇を抑制することができる。

また、定格出力でボイラを運転した際に、火炉壁を構成する伝熱管の内部を流通する前記熱媒の平均質量速度が１０００〜２０００ｋｇ／ｍ^２ｓとなっていることが好ましい。

この構成によれば、伝熱管の内部を流通する水等の熱媒が、低質量速度であったり、高熱流束が与えられたりする場合であっても、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができる。

また、定格出力でボイラを運転した際に、火炉壁を構成する伝熱管の内部を流通する前記熱媒の平均質量速度が１５００ｋｇ／ｍ^２ｓ以下となっていることが好ましい。

この構成によれば、伝熱管の内部を流通する熱媒の質量速度を引き下げる場合であっても、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができる。

また、前記管外径Ｄ［ｍｍ］は、「２５ｍｍ≦Ｄ≦３５ｍｍ」であることが好ましい。

この構成によれば、管外径が２５ｍｍから３５ｍｍであれば、熱媒の質量流速を少なくとも上記のいずれかの範囲とすることができ、熱媒の質量流速を適切な質量流速とすることができる。ここで、伝熱管をボイラに適用する場合、内部を流通する熱媒の質量流速は、予め決められた質量流速となる。この場合、決められた質量流速に対して、管外径が小さくなると質量流速が大きくなる一方で、管外径が大きくなると質量流速が小さくなる。このため、上記の式を満たす伝熱管の形状に適した質量流速とするには、管外径を２５ｍｍから３５ｍｍの範囲とすることで、決められた質量流速とすることができ、熱伝達率の性能を最適なものにすることができる。

また、前記リブ部の高さＨｒ［ｍｍ］、前記リブ部の間隔Ｐｒ［ｍｍ］、前記リブ部の幅Ｗｒ［ｍｍ］、前記リブ部の数Ｎｒ及び濡れぶち長さＬ［ｍｍ］は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＜０．４０Ｌ＋８０」を満たすことが好ましい。

この構成によれば、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」の式において、左辺の式が極端に大きくなると、リブ部の間隔Ｐｒが広くなり、リブ部の数Ｎｒが多くなり、リブ部の高さＨｒがゼロになり、リブ部の周方向における幅Ｗｒがゼロになることを示すことから、伝熱管の形状を維持することが容易ではない。このため、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＜０．４０Ｌ＋８０」の式を満たすことで、伝熱管を適切な形状に維持し易くできる。

本発明のボイラは、定格出力で運転した際に、超臨界圧で運転される前記ボイラの火炉壁を構成する火炉壁管として用いられる上記の伝熱管を備えることを特徴とする。

この構成によれば、上記の伝熱管を、ボイラの火炉壁を構成する火炉壁管として適用することができる。なお、このような火炉壁管は、ライフル管とも呼ばれる。

本発明の他のボイラは、上記の伝熱管を、火炎のふく射または高温ガスにより加熱することで、前記伝熱管の内部を流通する前記熱媒を加熱することを特徴とする。

この構成によれば、超臨界圧時において、伝熱管の伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができるため、伝熱管から熱媒である水への熱伝達を好適に維持することができ、水から蒸気を安定して生成することができる。なお、高温ガスとしては、例えば、燃料を燃焼させることにより発生する燃焼ガスであってもよいし、ガスタービン等の設備から排出される排ガスであってもよい。つまり、内部が超臨界圧となる伝熱管を用いたボイラとしては、例えば、火炎のふく射または燃焼ガスにより伝熱管を加熱する超臨界圧変圧運転ボイラ、または超臨界圧定圧運転ボイラ等を適用してもよい。この場合、伝熱管は、径方向に複数並べることで、ボイラに設けられる火炉の火炉壁として構成される。また、内部が超臨界圧となる伝熱管を用いた他のボイラとしては、例えば、排ガスにより伝熱管を加熱する排熱回収ボイラ等を適用してもよい。この場合、伝熱管は、径方向に複数並べられる伝熱管群として構成され、排ガスが流通する容器の内部に収容される。このように、伝熱管は、内部が超臨界圧となるボイラであれば、いずれのボイラに適用してもよい。

本発明の蒸気タービン設備は、上記のボイラと、前記ボイラに設けられる前記伝熱管の内部を流通する前記熱媒としての水が加熱されることで生成される蒸気により作動する蒸気タービンと、を備えることを特徴とする。

この構成によれば、超臨界圧時において、伝熱管の伝熱劣化現象の発生を抑制することができるため、伝熱管から水への熱伝達を好適に維持することができ、蒸気を安定して生成することができる。このため、蒸気タービンへ向けて蒸気を安定して供給できることから、蒸気タービンの作動も安定したものにすることができる。

図１は、実施例１に係る火力発電設備を示す概略構成図である。 図２は、火炉壁管の管軸方向に沿って切ったときの火炉壁管の断面図である。 図３は、火炉壁管の管軸方向に直交する面で切ったときの火炉壁管の断面図である。 図４は、段差を乗り越えるときの流れ（バックステップ流）と、熱伝達率との関係を示す説明図である。 図５は、エンタルピに応じて変化する火炉壁の管壁面温度の一例のグラフである。 図６は、エンタルピに応じて変化する火炉壁の管壁面温度の一例のグラフである。 図７は、実施例１の火炉壁管に関し、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフである。 図８は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に沿って切ったときの部分断面図である。 図９は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に沿って切ったときの部分断面図である。 図１０は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に沿って切ったときの部分断面図である。 図１１は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に直交する面で切ったときの部分断面図である。 図１２は、実施例２の火炉壁管に関し、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフである。 図１３は、実施例３の火炉壁管に関し、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフである。

以下に、本発明に係る実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。さらに、以下に記載した構成要素は適宜組み合わせることが可能であり、また、実施例が複数ある場合には、各実施例を組み合わせることも可能である。

図１は、実施例１に係る火力発電設備を示す概略構成図である。図２は、火炉壁管の管軸方向に沿って切ったときの火炉壁管の断面図である。図３は、火炉壁管の管軸方向に直交する面で切ったときの火炉壁管の断面図である。

実施例１の火力発電設備は、石炭（瀝青炭、亜瀝青炭など）を粉砕した微粉炭を微粉燃料（固体燃料）として用いている。この火力発電設備は、微粉炭を燃焼させ、燃焼により発生した熱で蒸気を生成し、生成した蒸気により蒸気タービンを回転させることで、蒸気タービンに接続される発電機を駆動して電力を発生させている。

図１に示すように、火力発電設備１は、ボイラ１０と、蒸気タービン１１と、復水器１２と、高圧給水加熱器１３及び低圧給水加熱器１４と、脱気器１５と、給水ポンプ１６と、発電機１７とを備えている。この火力発電設備１は、蒸気タービン１１を備える蒸気タービン設備の一形態となっている。

ボイラ１０は、コンベンショナルボイラとして用いられており、微粉炭を燃焼バーナ４１により燃焼させ、この燃焼により発生した熱を、伝熱管として機能する火炉壁管３５を用いて回収することが可能な微粉炭焚きボイラとなっている。また、このボイラ１０は、火炉壁管３５の内部を超臨界圧または亜臨界圧とする超臨界圧変圧運転ボイラとなっている。ボイラ１０は、火炉２１と、燃焼装置２２と、汽水分離器２３と、過熱器２４と、再熱器２５とを備えている。

火炉２１は、四方を囲む火炉壁３１を有しており、四方の火炉壁３１によって四角筒形状に形成されている。そして、四角筒形状の火炉２１は、その延在する長手方向が、鉛直方向となっており、ボイラ１０の設置面に対して垂直となっている。火炉壁３１は、複数の火炉壁管３５を用いて構成されており、複数の火炉壁管３５は、火炉壁３１の壁面を形成するように、径方向に並べて配置されている。

各火炉壁管３５は、円筒形状に形成され、その管軸方向が、鉛直方向となっており、ボイラ１０の設置面に対して垂直となっている。また、この火炉壁管３５は、内部にらせん状の溝が形成される、いわゆるライフル管となっている。火炉壁管３５の内部には、熱媒としての水が流通している。この火炉壁管３５は、その内圧が、ボイラ１０の運転に応じて、超臨界圧となったり、亜臨界圧となったりする。火炉壁管３５は、鉛直方向の下方側が流入側となっており、鉛直方向の上方側が流出側となっている。このように、実施例１のボイラ１０の火炉２１は、火炉壁管３５が垂直となる垂直管形火炉方式となっている。なお、火炉壁管３５の詳細については、後述する。

燃焼装置２２は、火炉壁３１に装着された複数の燃焼バーナ４１を有している。なお、図１では、１の燃焼バーナ４１のみ図示している。複数の燃焼バーナ４１は、燃料としての微粉炭を燃焼させて火炉２１内に火炎を形成する。このとき、複数の燃焼バーナ４１は、形成した火炎が旋回流となるように、微粉炭を燃焼させている。そして、複数の燃焼バーナ４１は、燃料を燃焼させることで発生した高温の燃焼ガス（高温ガス）によって、火炉壁管３５を加熱している。複数の燃焼バーナ４１は、例えば、火炉２１の周囲に沿って所定の間隔を空けて複数配設されたものを１セットとし、１セットの燃焼バーナ４１を鉛直方向（火炉２１の長手方向）に所定の間隔を空けて複数段配置されている。

過熱器（スーパーヒータ）２４は、火炉２１内に設けられ、火炉２１の火炉壁管３５から汽水分離器２３を介して供給される蒸気を過熱している。過熱器２４で過熱された蒸気は、主蒸気配管４６を介して蒸気タービン１１に供給される。

再熱器２５は、火炉２１内に設けられ、蒸気タービン１１（の高圧タービン５１）で利用された蒸気を加熱している。蒸気タービン１１（の高圧タービン５１）から低温再熱蒸気配管４７を介して再熱器２５に流入する蒸気は、再熱器２５によって加熱され、加熱後の蒸気は、再熱器２５から高温再熱蒸気配管４８を介して再び蒸気タービン１１（の中圧タービン５２）に流入する。

蒸気タービン１１は、高圧タービン５１と、中圧タービン５２と、低圧タービン５３とを有し、これらタービン５１，５２，５３は、回転軸となるロータ５４によって一体回転可能に連結されている。高圧タービン５１は、その流入側に主蒸気配管４６が接続され、その流出側に低温再熱蒸気配管４７が接続されている。高圧タービン５１は、主蒸気配管４６から供給される蒸気によって回転し、使用後の蒸気を低温再熱蒸気配管４７から排出する。中圧タービン５２は、その流入側に高温再熱蒸気配管４８が接続され、その流出側に低圧タービン５３が接続されている。中圧タービン５２は、高温再熱蒸気配管４８から供給される再熱された蒸気によって回転し、使用後の蒸気を低圧タービン５３へ向けて排出する。低圧タービン５３は、その流入側に中圧タービン５２が接続され、その流出側に復水器１２が接続されている。低圧タービン５３は、中圧タービン５２から供給される蒸気によって回転し、使用後の蒸気を復水器１２へ向けて排出する。ロータ５４は、発電機１７に接続され、高圧タービン５１、中圧タービン５２及び低圧タービン５３の回転により、発電機１７を回転駆動させる。

復水器１２は、低圧タービン５３から排出される蒸気を、内部に設けられる冷却ライン５６によって凝集して水に戻す（復水する）。凝集した水は、復水器１２から低圧給水加熱器１４へ向けて供給される。低圧給水加熱器１４は、復水器１２により凝集した水を、低圧の状態で加熱する。加熱された水は、低圧給水加熱器１４から脱気器１５へ向けて供給される。脱気器１５は、低圧給水加熱器１４から供給された水を脱気する。脱気された水は、脱気器１５から高圧給水加熱器１３へ向けて供給される。高圧給水加熱器１３は、脱気器１５により脱気された水を、高圧の状態で加熱する。加熱された水は、高圧給水加熱器１３からボイラ１０の火炉壁管３５へ向けて供給される。なお、脱気器１５と高圧給水加熱器１３との間には、給水ポンプ１６が設けられ、脱気器１５から高圧給水加熱器１３へ向けて水を供給する。

発電機１７は、蒸気タービン１１のロータ５４に接続され、ロータ５４によって回転駆動されることで電力を発生させている。

なお、火力発電設備１は、図示しないが、脱硝装置、電気集塵機、誘引送風機、脱硫装置が設けられ、下流端部に煙突が設けられている。

このように構成された火力発電設備１において、ボイラ１０の火炉壁管３５内を流通する水は、ボイラ１０の燃焼装置２２により加熱される。燃焼装置２２により加熱された水は、汽水分離器２３を通って過熱器２４に流入するまでの間に蒸気となり、蒸気は、過熱器２４及び主蒸気配管４６を順に通って、蒸気タービン１１に供給される。蒸気タービン１１に供給された蒸気は、高圧タービン５１、低温再熱蒸気配管４７、再熱器２５、高温再熱蒸気配管４８、中圧タービン５２、及び低圧タービン５３を順に通って、復水器１２に流入する。このとき、蒸気タービン１１は、流通した蒸気により回転することで、ロータ５４を介して発電機１７を回転駆動させ、発電機１７において電力を発生させる。復水器１２に流入した蒸気は、冷却ライン５６によって凝集されることで水に戻される。復水器１２で凝集された水は、低圧給水加熱器１４、脱気器１５、給水ポンプ１６、及び高圧給水加熱器１３を順に通って、再び火炉壁管３５内へ供給される。このように、実施例１のボイラ１０は、貫流ボイラとなっている。

次に、図２及び図３を参照して、火炉壁管３５について説明する。図２及び図３に示すように、火炉壁管３５は、中心線Ｉを中心とする円筒形状に形成されている。火炉壁管３５は、上記したように、その管軸方向が鉛直方向となるように設けられており、内部において、鉛直方向の下方側から上方側へ向かって水が流通する。また、ライフル管として構成される火炉壁管３５は、その内周面Ｐ１に、管軸方向へ向かってらせん形状となる溝部３６が形成されている。また、火炉壁管３５は、らせん形状の溝部３６によって、径方向の内側に突出するリブ部３７が、管軸方向へ向かうらせん形状となるように形成される。ここで、火炉壁管３５の管外径、つまり、外周面Ｐ３において、中心線Ｉを通る直径を、管外径Ｄとする。なお、管外径Ｄは、数十ミリオーダーの長さとなっている。そのため、管外径Ｄの単位は、［ｍｍ］となる。

溝部３６は、管軸方向に直交する面で切った図３に示す断面において、内周面Ｐ１の周方向に所定の間隔を空けて複数形成されている。実施例１では、溝部３６は、図３に示す断面において、６本形成されている。このため、リブ部３７も、図３に示す断面において、６本形成される。なお、実施例１では、火炉壁管３５に形成する溝部３６の数を６本としたが、溝部３６は複数形成されればよく、特に限定されない。

また、各溝部３６は、径方向の外側に没入して形成されることから、各溝部３６の底面（つまり、溝部３６の径方向外側における面）が内周面Ｐ１よりも径方向外側に位置する内周面Ｐ２となっている。この内周面Ｐ２は、図３に示す断面において、中心線Ｉを中心とする円形となっている。つまり、内周面Ｐ１と内周面Ｐ２とは、同心円上に形成されており、内周面Ｐ１が径方向内側に位置し、内周面Ｐ２が径方向外側に位置する。ここで、火炉壁管３５の内側の内周面Ｐ１における直径を小内径ｄ１とし、火炉壁管３５の外側の内周面Ｐ２における直径を大内径ｄ２とする。

また、各溝部３６は、管軸方向へ向かってらせん形状に形成されていることから、管軸方向に沿って切った図２に示す断面において、内周面Ｐ１の管軸方向に所定の間隔を空けて複数形成されている。

リブ部３７は、管軸方向に直交する面で切った図３に示す断面において、内周面Ｐ１の周方向に所定の間隔を空けて複数形成されている。実施例１では、溝部３６が６本形成されていることから、溝部３６の間に形成されるリブ部３７は、６本形成される。なお、実施例１では、火炉壁管３５に形成するリブ部３７の数を６本としたが、溝部３６と同様に、リブ部３７は複数形成されればよく、特に限定されない。

また、各リブ部３７は、各溝部３６の底面（つまり内周面Ｐ２）から径方向内側に突出して形成される。また、リブ部３７は、管軸方向へ向かってらせん形状に形成されていることから、管軸方向に沿って切った図２に示す断面において、管軸方向に所定の間隔を空けて内周面Ｐ２に複数形成されている。

ここで、図２に示すように、リブ部３７の径方向における高さを、リブ高さＨｒとする。具体的に、リブ高さＨｒは、内周面Ｐ２から、リブ部３７が径方向の最も内側に位置する部位（すなわち頂部）までの高さとなっている。また、図３に示す断面において、リブ部３７の周方向における幅を、リブ幅Ｗｒとする。具体的に、リブ幅Ｗｒは、リブ部３７の周方向の一方側における内周面Ｐ２との境界と、リブ部３７の周方向の他方側における内周面Ｐ２との境界との間の幅である。

また、図２に示す断面において、溝部３６の管軸方向における幅を、溝幅Ｗｇとし、管軸方向に隣り合うリブ部３７の間隔を、リブ間隔Ｐｒとする。具体的に、溝幅Ｗｇは、溝部３６の管軸方向の一方側における内周面Ｐ２とリブ部３７との境界と、溝部３６の管軸方向の他方側における内周面Ｐ２とリブ部３７との境界との間の幅である。また、間隔Ｐｒは、リブ部３７の管軸方向における中心同士の間の距離となっている。

さらに、図３に示す断面において火炉壁管３５と内部を流通する水とが接触する長さを、濡れぶち長さＬとし、リブ部３７の数を、リブ数Ｎｒとする。なお、図３において、濡れぶち長さＬは、図示の便宜上、円周のような記載に見えるが、前述のとおり、流路断面で流体に接している壁面の総長さのことである。このとき、管外径Ｄは、数十ミリオーダーの長さとなる。そのため、リブ高さＨｒは、ミリオーダーの高さとなる。同様に、リブ幅Ｗｒ、溝幅Ｗｇ、リブ間隔Ｐｒ及び濡れぶち長さＬも、ミリオーダーの長さとなる。このため、リブ高さＨｒ、リブ幅Ｗｒ、溝幅Ｗｇ、リブ間隔Ｐｒ及び濡れぶち長さＬは、その単位が、［ｍｍ］となる。

次に、火炉壁管３５の形状について説明する。上記したように、火炉壁管３５の内部は、超臨界圧の状態となり、この状態において、水が流通する。このとき、燃焼装置２２により加熱される火炉壁管３５は、伝熱劣化現象を抑制しつつ、熱伝達率の高い形状となっている。

ところで、火炉壁管３５の内部は、超臨界圧であることから、水が単相の状態で流通する。また、水は、管軸方向に流れることから、リブ部３７により旋回力を与えられながら、リブ部３７を乗り越えて流れることとなる。このとき、リブ部３７を乗り越える流れは、いわゆるバックステップ流となっている。以下、図４を参照して、バックステップ流と熱伝達率との関係について説明する。

図４は、段差を乗り越えるときの流れ（バックステップ流）と、熱伝達率との関係を示す説明図である。図４に示す流体が流れる流路１００は、底面Ｐ４から、段差部１０１が突出した流路となっている。また、底面Ｐ４が形成される部位は、溝部１０２となっている。ここで、流路１００は、火炉壁管３５の内部流路に相当する。そして、段差部１０１は、火炉壁管３５のリブ部３７に相当する。また、溝部１０２は、火炉壁管３５の溝部３６に相当する。さらに、流路１００を流れる流体は、熱媒としての水に相当する。なお、流体が流れる所定の流れ方向は、水が流通する管軸方向に相当する。

ここで、流路１００において、流体が所定の流れ方向に流れると、流体は、段差部１０１上を流れた後、段差部１０１の角部において剥離する。剥離した流体は、付着点Ｏにおいて、溝部１０２の底面Ｐ４に付着する。この後、溝部１０２の底面Ｐ４に付着した水は、底面Ｐ４に沿って下流側に流れる。

このとき、所定の流れ方向において、底面Ｐ４における熱伝達率は、図４に示すとおりであり、付着点Ｏにおいて、熱伝達率が最も高く、付着点Ｏから上流側及び下流側へ離れるにつれて、熱伝達率が低くなる。このため、火炉壁管３５の熱伝達率を向上させるためには、付着点Ｏの位置を適正に調整する必要がある。

ここで、付着点Ｏの位置は、リブ高さＨｒとリブ幅Ｗｒとを変化させることにより調整することができる。つまり、リブ高さＨｒとリブ幅Ｗｒとを最適な形状とすることで、付着点Ｏの位置を、火炉壁管３５の熱伝達率が高い位置とすることができる。

このため、火炉壁管３５は、上記した小内径ｄ１、大内径ｄ２、管外径Ｄ、溝幅Ｗｇ、リブ幅Ｗｒ、間隔Ｐｒ、リブ数Ｎｒ及びリブ高さＨｒ、濡れぶち長さＬが、下記する関係式を満たすような形状に形成されている。

火炉壁管３５において、溝幅Ｗｇ、リブ高さＨｒ及び管外径Ｄは、「Ｗｇ／（Ｈｒ・Ｄ）＞０．４０」の関係式（以下、（１）式という）を満たしている。ここで、「Ｗｇ／（Ｈｒ・Ｄ）＝Ｆ」とすると、「Ｆ＞０．４０」となる。このとき、リブ高さＨｒは、「Ｈｒ＞０」であり、リブ部３７は、径方向の内側に突出する構成となっている。また、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ及び濡れぶち長さをＬは、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」の関係式（以下、（２）式という）を満たしている。詳細は後述するが、火炉壁管３５の形状を、上記の２つの関係式を満たす形状とすることで、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができる。

らせん形状となるリブ部３７のリード角は、上記した関係式を満たすような角度となっている。なお、リード角は、管軸方向に対する角度であり、リブ部３７のリード角が０°であれば、管軸方向に沿った方向となり、リブ部３７のリード角が９０°であれば、周方向に沿った方向となる。ここで、リブ部３７のリード角は、リブ部３７の数に応じても適宜変更される。つまり、リブ部３７の数が多ければ、リブ部３７のリード角は、緩やかな角度になる（０°に近づく）一方で、リブ部３７の数が少なければ、リブ部３７のリード角は、急な角度（９０°に近づく）になる。

次に、図５及び図６を参照して、エンタルピに応じて変化する火炉壁の管壁面温度の変化について説明する。図５及び図６は、エンタルピに応じて変化する火炉壁の管壁面温度の一例のグラフである。ここで、図５及び図６は、その横軸が火炉壁３１（火炉壁管３５）に与えられるエンタルピであり、その縦軸が管壁面温度（火炉壁管３５の温度）である。

図５及び図６に示すように、Ｆ_１は、「Ｆ＝０．３５」のときの管壁面温度の変化を示すグラフであり、実施例１の関係式を満たさない従来の火炉壁管３５の形状となっている。また、Ｆ_２は、「Ｆ＞０．４０」のときの管壁面温度の変化を示すグラフであり、実施例１の（１）式を満たした火炉壁管３５の形状となっている。さらに、Ｆ_３は、「Ｆ＞０．４０」及び「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」の２つの関係式を満たすときの管壁面温度の変化を示すグラフであり、実施例１の２つの関係式を満たした火炉壁管３５の形状となっている。なお、Ｔ_ｗは、火炉壁管３５の内部を流通する水の温度（流体温度）の変化を示すグラフであり、Ｔ_ｍａｘは、火炉壁管３５が許容可能な限界管温度である。

ここで、図５では、火炉壁管３５の内部を流通する水の質量速度は、火炉壁管３５の内部の水の流動安定性が確保可能な低質量速度となっており、火炉壁管３５の内部は超臨界圧となっている。具体的に、低質量速度とは、管外径Ｄ、小内径ｄ１及び大内径ｄ２の大きさにより異なるが、例えば、定格出力でボイラ１０を運転した際に、火炉壁管３５の平均質量速度が１０００（ｋｇ／ｍ^２ｓ）以上２０００（ｋｇ／ｍ^２ｓ）以下の範囲となっている。なお、火炉壁管３５の内部の水の流動安定性が確保可能な質量速度であれば、上記の範囲に限定されない。また、実施例１において、定格出力は、火力発電設備１の発電機における定格電気出力となっている。

図５に示すように、Ｆ_１の場合、エンタルピが大きくなると、つまり、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなると、管壁面温度が過渡的に上昇することが認められる。つまり、Ｆ_１の場合、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなると、超臨界圧時において熱伝達率が低下する伝熱劣化現象が発生することが確認された。

一方で、図５に示すように、Ｆ_２の場合、エンタルピが大きくなると、つまり、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなると、Ｆ_１の場合に比して、管壁面温度が緩やかに上昇することが認められる。つまり、Ｆ_２の場合、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなっても、超臨界圧時における熱伝達率の低下が抑制され、火炉壁管３５における伝熱劣化現象の発生を抑制できることが確認された。つまり、（１）式を満たす火炉壁管３５の形状は、伝熱劣化現象の発生を抑制できることが確認された。

さらに、図５に示すように、Ｆ_３の場合、小さいエンタルピから大きいエンタルピに亘って、Ｆ_２の場合に比して管壁面温度が低くなっていることが認められる。つまり、Ｆ_３の場合、火炉壁管３５に与えられる熱量の大小にかかわらず、Ｆ_２の場合よりも火炉壁管３５の熱伝達率が向上しており、また、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなる場合も、超臨界圧時における熱伝達率の低下が抑制され、火炉壁管３５における伝熱劣化現象の発生を抑制できることが確認された。つまり、（１）式及び（２）式を満たす火炉壁管３５の形状は、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上できることが確認された。

続いて、図６では、火炉壁管３５の内部を流通する水の質量速度は、図５に比して遅くなっており、ボイラ１０を運転可能な最低限（下限）の質量速度となっている。なお、火炉壁管３５の内部は、図５と同様に、超臨界圧となっている。具体的に、最低限の質量速度とは、管外径Ｄ、小内径ｄ１及び大内径ｄ２の大きさにより異なるが、例えば、定格出力でボイラ１０を運転した際に、火炉壁管３５の平均質量速度が１５００（ｋｇ／ｍ^２ｓ）以下の範囲となっている。なお、ボイラ１０の運転が可能な最低限の質量速度であれば、上記の範囲に限定されないが、一般的に下限は７００ｋｇ／ｍ^２ｓ程度である。

図６に示すように、Ｆ_１の場合、エンタルピが大きくなると、つまり、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなると、管壁面温度が過渡的に上昇することが認められる。つまり、Ｆ_１の場合、熱媒が火炉壁管３５の内部を最低限となる質量速度で流通し、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなると、超臨界圧時において熱伝達率が低下する伝熱劣化現象が発生することが確認された。

一方で、図６に示すように、Ｆ_２の場合、エンタルピが大きくなると、つまり、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなると、Ｆ_１の場合に比して、管壁面温度が緩やかに上昇するものの、限界管温度Ｔ_ｍａｘを超えてしまうことが認められる。

これに対し、図６に示すように、Ｆ_３の場合、小さいエンタルピから大きいエンタルピに亘って、Ｆ_２の場合に比して管壁面温度が低くなっていることが認められる。つまり、Ｆ_３の場合、火炉壁管３５に与えられる熱量の大小にかかわらず、Ｆ_２の場合よりも火炉壁管３５の熱伝達率が向上していることが確認された。また、熱媒が火炉壁管３５の内部を最低限となる質量速度で流通し、火炉壁管３５に与えられる熱量が多くなっても、超臨界圧時における熱伝達率の低下が抑制され、火炉壁管３５における伝熱劣化現象の発生を抑制できることが確認された。つまり、（１）式及び（２）式を満たす火炉壁管３５の形状は、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上できることが確認された。

次に、図７を参照して、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフと、上記のＦ_３に関する領域との関係について説明する。図７は、実施例１の火炉壁管に関し、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフである。なお、図７のグラフにおいて、横軸は、濡れぶち長さＬとなっており、縦軸は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）」となっている。

図７に示すＳ１は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＝０．４０Ｌ＋９．０」のラインであり、上記のＦ_３に関する領域は、（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）の値が、Ｓ１よりも大きな値となる領域となっている。つまり、実施例１の火炉壁管３５は、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ、濡れぶち長さＬを、Ｆ_３の領域内に収まる形状とすることで、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることが可能な形状とすることができる。

以上のように、実施例１の構成によれば、内部が超臨界圧となる火炉壁管３５において、「Ｗｇ／（Ｈｒ・Ｄ）＞０．４０」を満たすと共に、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」を満たすことで、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができる。このため、超臨界圧時において、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることで、管温度（火炉壁３１の管壁面温度）の上昇を、エントロピの大小に亘って抑制することができる。

また、実施例１の構成によれば、火炉壁管３５の内部を流通する水が、低質量速度（平均質量速度が１０００〜２０００ｋｇ／ｍ^２ｓ）であったり、高熱流束が与えられたり、火炉壁管３５の内部を流通する水の質量速度を引き下げる（平均質量速度が１５００ｋｇ／ｍ^２ｓ以下となる）場合であっても、超臨界圧時において、伝熱劣化現象の発生を抑制しつつ、熱伝達率を向上させることができる。

また、実施例１の構成によれば、上記した関係式を満たす火炉壁管３５を、垂直管形火炉式の超臨界圧変圧運転ボイラに適用することができる。このため、超臨界圧時において、火炉壁管３５の伝熱劣化現象の発生を抑制することができるため、火炉壁管３５から水への熱伝達を好適に維持することができ、蒸気を安定して生成することができる。

また、実施例１の構成によれば、火炉壁管３５を有するボイラ１０を、蒸気タービン１１を用いる火力発電設備１に適用することができる。このため、ボイラ１０において、蒸気を安定して生成することができるため、蒸気タービン１１へ向けて蒸気を安定して供給できることから、蒸気タービン１１の作動も安定したものにすることができる。

なお、実施例１では、伝熱管として機能する火炉壁管３５を、コンベンショナルボイラに適用し、コンベンショナルボイラを火力発電設備１に適用したが、この構成に限定されない。例えば、上記した関係式を満たす伝熱管を、排熱回収ボイラに適用し、排熱回収ボイラを石炭ガス化複合発電（ＩＧＣＣ）設備に適用してもよい。つまり、伝熱管の内部が超臨界圧となる貫流ボイラであれば、いずれのボイラに適用してもよい。

また、実施例１では、火炉壁管３５のリブ部３７の形状を特に限定しなかったが、例えば、図８に示す形状としてもよい。図８は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に沿って切ったときの部分断面図である。

図８に示すように、火炉壁管３５のリブ部３７は、管軸方向に沿って切ったときの断面形状が、内周面Ｐ２を底面（下底）とし内周面Ｐ１を上面（上底）とする台形状に形成されている。なお、この場合、リブ部３７のリブ高さＨｒは、実施例１と同様に、内周面Ｐ２から、リブ部３７が径方向の最も内側に位置する部位（すなわち内周面Ｐ１）までの高さとなっている。また、溝幅Ｗｇは、溝部３６の管軸方向の一方側における内周面Ｐ２とリブ部３７との境界となる屈曲する部位と、溝部３６の管軸方向の他方側における内周面Ｐ２とリブ部３７との境界となる屈曲する部位との間の幅となっている。

以上、図８に示すように、火炉壁管３５のリブ部３７は、内周面Ｐ１及び内周面Ｐ２に対して所定の角度となる屈曲部を有する形状としてもよい。なお、図８において、リブ部３７は、台形状に形成したが、矩形状または三角形状であってもよく、特に限定されない。

また、火炉壁管３５のリブ部３７の形状は、図９に示す形状としてもよい。図９は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に沿って切ったときの部分断面図である。

図９に示すように、火炉壁管３５のリブ部３７は、管軸方向に沿って切ったときの断面形状が、内周面Ｐ２と連続すると共に径方向内側に凸となる湾曲した形状に形成されている。なお、この場合、リブ部３７のリブ高さＨｒは、実施例１と同様に、内周面Ｐ２から、リブ部３７が径方向の最も内側に位置する部位（すなわち頂部）までの高さとなっている。また、溝幅Ｗｇは、溝部３６の管軸方向の一方側における平坦な内周面Ｐ２と湾曲するリブ部３７との境界と、溝部３６の管軸方向の他方側における平坦な内周面Ｐ２と湾曲するリブ部３７との境界との間の幅となっている。

以上、図９に示すように、火炉壁管３５のリブ部３７は、内周面Ｐ１及び内周面Ｐ２に対して所定の曲率半径となる連続する曲面を有する形状としてもよい。なお、図７において、リブ部３７は、径方向内側に凸となる湾曲形状としたが、リブ部３７の径方向内側の頂部が平坦面となっていてもよく、内周面Ｐ１及び内周面Ｐ２に対して連続する曲面であれば、特に限定されない。

また、火炉壁管３５のリブ部３７の形状は、図１０及び図１１に示す形状としてもよい。図１０は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に沿って切ったときの部分断面図であり、図１１は、火炉壁管のリブ部の形状の一例を示す管軸方向に直交する面で切ったときの部分断面図である。

図１０に示すように、火炉壁管３５のリブ部３７は、管軸方向に沿って切ったときの断面形状が、内周面Ｐ２を底面とする三角形状に形成されている。このとき、リブ部３７は、内周面Ｐ２と為す角度が、水の流通方向の上流側と下流側とで異なっている。具体的に、リブ部３７は、流通方向の上流側において内周面Ｐ２と為す角度が、流通方向の下流側において内周面Ｐ２と為す角度に比して、小さい角度となっている。よって、リブ部３７は、水の流通方向に対して、上流側の部位の勾配が急となる一方で、下流側の部位の勾配が緩やかとなっている。

また、図１１に示すように、火炉壁管３５のリブ部３７は、管軸方向に直交する面で切ったときの断面形状が、内周面Ｐ２を底面とする三角形状に形成されている。このとき、リブ部３７は、内周面Ｐ２と為す角度が、水の旋回方向の上流側と下流側とで異なっている。具体的に、リブ部３７は、旋回方向の上流側において内周面Ｐ２と為す角度が、旋回方向の下流側において内周面Ｐ２と為す角度に比して、小さい角度となっている。よって、リブ部３７は、水の旋回方向に対して、上流側の部位の勾配が急となる一方で、下流側の部位の勾配が緩やかとなっている。

また、実施例１では、らせん形状の溝部３６及びリブ部３７の旋回方向を、特に限定しなかったが、旋回方向は、時計回りの方向であってもよいし、反時計回りの方向であってもよく、特に限定されない。

次に、図１２を参照して、実施例２に係る火炉壁管３５について説明する。図１２は、実施例２の火炉壁管に関し、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフである。なお、実施例２では、重複した記載を避けるべく、実施例１と異なる部分について説明すると共に、実施例１と同様の構成である部分については、同じ符号を付す。実施例１では、管外径Ｄについて、特に言及しなかったが、実施例２では、火炉壁管３５の管外径Ｄを、「２５ｍｍ≦Ｄ≦３５ｍｍ」となるように形成している。以下、実施例２に係る火炉壁管３５について説明する。

実施例１に記載したように、火炉壁管３５の内部を流通する水の平均質量速度は、１０００（ｋｇ／ｍ^２ｓ）以上２０００（ｋｇ／ｍ^２ｓ）以下の範囲となっていたり、または、１５００（ｋｇ／ｍ^２ｓ）以下で、且つ、ボイラ１０の運転が可能な最低限の質量速度以上となっている。このように、火炉壁管３５の内部を流通する水の質量速度は、予め決められた質量速度となっている。これは、（１）式及び（２）式を満たす火炉壁管３５の熱伝達率を最適なものとするためには、上記の質量速度の範囲内とすることで、図４に示す付着点Ｏの位置を最適な位置としているからである。このとき、火炉壁管３５の管外径Ｄが小さくなると質量流速が大きくなる一方で、管外径Ｄが大きくなると質量流速が小さくなる。ここで、火炉壁管３５の管外径Ｄの大きさが過大であったり、または、過小であったりすると、上記の質量流速の範囲を逸脱し、これにより、図４に示す付着点Ｏの位置が最適な位置から変化する可能性がある。このため、（１）式及び（２）式を満たす火炉壁管３５の形状に適した質量流速とすべく、火炉壁管３５の管外径Ｄは、下記する範囲となっている。

実施例２では、火炉壁管３５の管外径Ｄを、「２５ｍｍ≦Ｄ≦３５ｍｍ」となるように形成している。ここで、図１２に示すように、「２５ｍｍ≦Ｄ≦３５ｍｍ」の範囲となる管外径Ｄによって規定される領域は、２つのラインＳ２によって挟まれた領域となる。つまり、濡れぶち長さＬは、管外径Ｄを因数とする関数で定義されており、管外径Ｄが大きくなると、濡れぶち長さＬが大きくなり、管外径Ｄが小さくなると、濡れぶち長さＬが小さくなる。そして、２つのラインＳ２のうち、図１２の左側のラインＳ２が、管外径「Ｄ＝２５ｍｍ」のラインであり、図１２の右側のラインＳ２が、管外径「Ｄ＝３５ｍｍ」のラインである。そして、実施例２の火炉壁管３５は、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ、濡れぶち長さＬを、ラインＳ１により規定されるＦ_３の領域と、２つのラインＳ２に挟まれた領域とが重複する重複領域内に収まる形状としている。

以上のように、実施例２の構成によれば、管外径Ｄを「２５ｍｍ≦Ｄ≦３５ｍｍ」とすることで、水の質量流速を上記の範囲とすることができ、水の質量流速を適切な質量流速とすることができる。このため、（１）式及び（２）式を満たす火炉壁管３５の形状に適した質量流速にできることから、付着点Ｏの位置を最適な位置とすることができ、熱伝達率の性能を最適なものにできる。

次に、図１３を参照して、実施例３に係る火炉壁管３５について説明する。図１３は、実施例３の火炉壁管に関し、濡れぶち長さＬに応じて変化する、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ及びリブ数Ｎｒの関係を示すグラフである。なお、実施例３でも、重複した記載を避けるべく、実施例１及び２と異なる部分について説明すると共に、実施例１及び２と同様の構成である部分については、同じ符号を付す。実施例３では、（２）式に対して、上限値を設けている。以下、実施例３に係る火炉壁管３５について説明する。

実施例３の火炉壁管３５において、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ及び濡れぶち長さをＬは、（１）式及び（２）式に加え、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＜０．４０Ｌ＋８０」の関係式（以下、（３）式という）を満たしている。つまり、実施例３の火炉壁管３５は、（２）式と（３）式とを組み合わせると、「０．４０Ｌ＋９．０＜（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＜０．４０Ｌ＋８０」の範囲となっている。

ここで、（２）式、つまり、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」の式では、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）」の上限値を設定していないことから、左辺の式が極端に大きくなると、リブ間隔Ｐｒが広くなり、リブ数Ｎｒが多くなり、リブ高さＨｒがゼロになり、リブ幅Ｗｒがゼロになる方向となる。この場合、火炉壁管３５の形状を維持することが容易ではない。

このため、実施例３では、（３）式において、上限値を設けている。ここで、図１３に示すように、ラインＳ３は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＝０．４０Ｌ＋８０」である。そして、実施例３の火炉壁管３５は、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ、濡れぶち長さＬを、ラインＳ１により規定されるＦ_３の領域と、２つのラインＳ２に挟まれた領域と、ラインＳ３よりも小さい領域とが重複する重複領域内に収まる形状としている。つまり、実施例３の火炉壁管３５は、ラインＳ１、２つのラインＳ２及びラインＳ３に囲まれた領域内における、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ、濡れぶち長さＬとなっている。

以上のように、実施例３の構成によれば、（３）式により上限値を規定することで、リブ高さＨｒ、リブ間隔Ｐｒ、リブ幅Ｗｒ、リブ数Ｎｒ、濡れぶち長さＬが発散することなく、火炉壁管３５を適切な形状に維持し易くできる。

１ 火力発電設備
１０ ボイラ
１１ 蒸気タービン
２１ 火炉
２２ 燃焼装置
３１ 火炉壁
３５ 火炉壁管
３６ 溝部
３７ リブ部
１００ 流路
１０１ 段差部
１０２ 溝部
Ｄ 管外径
ｄ１ 小内径
ｄ２ 大内径
Ｗｇ 溝幅
Ｗｒ リブ幅
Ｈｒ リブ高さ
Ｐ１ 内周面
Ｐ２ 内周面
Ｐ３ 外周面
Ｐ４ 底面
Ｌ 濡れぶち長さ
Ｏ 付着点

Claims (8)

1. ボイラに設けられ、内部が超臨界圧となり、内部に熱媒が流通する伝熱管であって、
   内周面に形成され、管軸方向へ向かうらせん形状の溝部と、
   らせん形状の前記溝部によって、径方向の内側に突出して形成されるリブ部と、を備え、
   前記径方向における前記リブ部の高さ［ｍｍ］をＨｒとし、前記管軸方向における前記リブ部の間隔［ｍｍ］をＰｒとし、前記内周面の周方向における前記リブ部の幅［ｍｍ］をＷｒとし、前記管軸方向に垂直に切った断面内にある前記リブ部の数をＮｒとし、前記管軸方向に垂直に切った断面の濡れぶち長さ［ｍｍ］をＬとし、前記管軸方向に沿って切った断面の前記管軸方向における前記溝部の幅［ｍｍ］をＷｇとし、管外径［ｍｍ］をＤとすると、
   前記溝部の幅Ｗｇ［ｍｍ］、前記リブ部の高さＨｒ［ｍｍ］及び前記管外径Ｄ［ｍｍ］は、「Ｗｇ／（Ｈｒ・Ｄ）＞０．４０」を満たすと共に、
   前記リブ部の高さＨｒ［ｍｍ］、前記リブ部の間隔Ｐｒ［ｍｍ］、前記リブ部の幅Ｗｒ［ｍｍ］、前記リブ部の数Ｎｒ及び濡れぶち長さＬ［ｍｍ］は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＞０．４０Ｌ＋９．０」を満たすことを特徴とする伝熱管。
2. 定格出力でボイラを運転した際に、火炉壁を構成する伝熱管の内部を流通する前記熱媒の平均質量速度が１０００〜２０００ｋｇ／ｍ^２ｓとなっていることを特徴とする請求項１に記載の伝熱管。
3. 定格出力でボイラを運転した際に、火炉壁を構成する伝熱管の内部を流通する前記熱媒の平均質量速度が１５００ｋｇ／ｍ^２ｓ以下となっていることを特徴とする請求項１または２に記載の伝熱管。
4. 前記管外径Ｄ［ｍｍ］は、「２５ｍｍ≦Ｄ≦３５ｍｍ」であることを特徴とする請求項２または３に記載の伝熱管。
5. 前記リブ部の高さＨｒ［ｍｍ］、前記リブ部の間隔Ｐｒ［ｍｍ］、前記リブ部の幅Ｗｒ［ｍｍ］、前記リブ部の数Ｎｒ及び濡れぶち長さＬ［ｍｍ］は、「（Ｐｒ・Ｎｒ）／（Ｈｒ・Ｗｒ）＜０．４０Ｌ＋８０」を満たすことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の伝熱管。
6. 定格出力で運転した際に、超臨界圧で運転される前記ボイラの火炉壁を構成する火炉壁管として用いられる請求項１から５のいずれか１項に記載の伝熱管を備えることを特徴とするボイラ。
7. 請求項１から５のいずれか１項に記載の伝熱管を、火炎のふく射または高温ガスにより加熱することで、前記伝熱管の内部を流通する前記熱媒を加熱することを特徴とするボイラ。
8. 請求項６または７に記載のボイラと、
   前記ボイラに設けられる前記伝熱管の内部を流通する前記熱媒としての水が加熱されることで生成される蒸気により作動する蒸気タービンと、を備えることを特徴とする蒸気タービン設備。

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