SA515361011B1 - طريقة وجهاز لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية لإنتاج البولي أميد - Google Patents
طريقة وجهاز لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية لإنتاج البولي أميد Download PDFInfo
- Publication number
- SA515361011B1 SA515361011B1 SA515361011A SA515361011A SA515361011B1 SA 515361011 B1 SA515361011 B1 SA 515361011B1 SA 515361011 A SA515361011 A SA 515361011A SA 515361011 A SA515361011 A SA 515361011A SA 515361011 B1 SA515361011 B1 SA 515361011B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- flow
- premixer
- caprolactam
- water
- repolymer
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 76
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 title claims abstract description 18
- 239000000284 extract Substances 0.000 title abstract description 7
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 110
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims abstract description 33
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 16
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 claims description 26
- 150000003951 lactams Chemical class 0.000 claims description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 11
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 11
- 238000004448 titration Methods 0.000 claims description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 5
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000011552 falling film Substances 0.000 claims description 2
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 claims description 2
- 241000125205 Anethum Species 0.000 claims 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 13
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 12
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000539 dimer Substances 0.000 description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 8
- XOJVVFBFDXDTEG-UHFFFAOYSA-N Norphytane Natural products CC(C)CCCC(C)CCCC(C)CCCC(C)C XOJVVFBFDXDTEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 3
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 3
- 244000035744 Hura crepitans Species 0.000 description 2
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 101150105088 Dele1 gene Proteins 0.000 description 1
- 235000000060 Malva neglecta Nutrition 0.000 description 1
- 241000219071 Malvaceae Species 0.000 description 1
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 1
- 208000034189 Sclerosis Diseases 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 1
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007142 ring opening reaction Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000003809 water extraction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
- C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
- C08G69/08—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids derived from amino-carboxylic acids
- C08G69/14—Lactams
- C08G69/16—Preparatory processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
- C08G69/46—Post-polymerisation treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polyamides (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لإعادة التدوير recirculation المستمر لمياه الاستخراج في عملية إنتاج البولي أميد polyamide ، لها خطوات البلمرة polymerisation ، التحبيب granulation والاستخراج اللاحق للحبيبات granulates بالمياه، ويتم تركيز مياه الاستخراج لخط إنتاج واحد على الأقل ويتم تعريضها كتدفق مياه استخراج (11) إلى إعادة البلمرة repolymerisation (12) من أجل تحلل الأوليجومرات الحلقية cyclic oligomers وبعد ذلك يتم تخفيفها كبوليمر إعادة (12، 16) مع تدفق داخل (20، 23) واحد على الأقل ويتم تزويدها كتدفق مختلط mixed flow (26) إلى البلمرة، حيث تشتمل إعادة البلمرة على الخطوات التالية: أ) يتم ضبط درجة الحرارة في المدى من 220 ْم إلى 280 ْم، ومحتوى الماء في المدى من 20 إلى 40٪ من حيث الوزن وزمن السكون في المدى من 0.5 إلى 20 ساعة من أجل تحقيق أقصى قدر من تحلل الأوليجومر، ب) يتم تقليل الضغط المتزايد بواسطة المعايرة لتدفق داخل (20، 23) واحد على الأقل يتألف أساسا من كابرولاكتام caprolactam بحيث جعل التغذية المباشرة للتدفق المختلط (22، 26) إلى عملية إنتاج البولي أميد ممكنة. شكل 1.
Description
— \ — طريقة وجهاز لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية لإنتاج البولي أميد Method and device for the continuous recirculation of extract water in the polyamide production process الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق هذا الاختراع بطريقة لإعادة التدوير recirculation المستمر لمياه الاستخراج في عملية لإنتاج البولي أميد 6 والتي لها خطوات البلمرة «polymerisation التحبيب 0007 والاستخراج اللاحق للحبيبات بالماء granulates with water . وبالمثل؛ يتعلق © الاختراع بجهاز والذي يمكن به إعادة تدوير مياه الاستخراج » والذي يسمح بإدارة الطريقة اقتصاديا . هناك dew مميزة في إنتاج مادة البولي أميد 76 هي نسبة التوازن المرتفعة نسبيا من مونومر كابرولاكتام monomer caprolactam الذي يتواجد أصلا في البوليمر المنتج. وخلال المعالجة في المصهور تكون نسبة التوازن المذكورة في حدود ما بين 76 و 7٠0 بالوزن» وفقا لدرجة Sha ٠ التفاعل. هذا يعمل في جملة أمور كملدن ويجب أن يتم استخراجه لنسبة صغيرة كدالة في التطبيق. هذا يحدث على نطاق صناعي واسع عن طريق الاستخراج بالماء الساخن. وحيث أن تكاليف المواد الخام تساهم بشكل حاسم في تكاليف إنتاج البولي أميد 7 فإن التخلص من المياه المستخرجة المتحصل dale التي تتضمن عادة من 7917-٠١ بالوزن من المكونات العضوية؛ مستحيل من الناحية الاقتصادية. VO ويستند المسار تخطيطي لعملية إنتاج البولي أميد أولا على البلمرة مع التحبيب اللاحق. ثم يتم تزويد حبيبات البوليمر polymer granulates التي تم الحصول عليها هنا للاستخراج بالماء. وفي حين يتم تجفيف الحبيبات المستخرجة «extracted granulates يتم تجميع المياه الاستخراج التي تتضمن أساسا كابرولاكتام caprolactam و أوليجومرات oligomers أخرى وتعريضها للتبخر. والنتيجة هنا هى تركيز مياه الاستخراج في حين أن المياه المحتواة يتم فصلها اضرف
ا
عن طريق التقطير distillation . ثم يتم تزويد مياه الاستخراج المركزة مرة أخرى إلى خطوة البلمرة
.polymerisation
بالإضافة إلى المياه؛ تتكون مياه الاستخراج؛ لجزء كبير؛ من GES HIS متبوعا بأوليجومرات
خطية وحلقية lays linear and cyclic oligomers بقايا من المواد المضافة؛ المثبتات stabilisers © « والأصباغ 15 إلخ. بالتالي فإن المعالجة وتعقيداتها؛ فيما يتعلق باستخدام
sale) Jie A] التدوير في العملية على سبيل JED تعتمد على كل من المكونات وعلى
متطلبات الجودة أو النقاء.
وفي حين أن المكونات غير العضوية والصلبة يمكن إزالتها عموما عن طريق عمليات الترشيح
ok ؛ exchangers أو التبادل الأيوني adsorption agents ؛ عوامل الامتزاز filtrations
sale) ٠ التدوير للأوليجومرات الحلقية cyclic oligomers على وجه الخصوص هو أمر بالغ الأهمية. ولأسباب اقتصادية؛ فإن التخلص هو مرة أخرى مستحيل حيث أن جزءا كبيرا من المواد الخام لا يزال دائما وبالتالي غير مستخدم. ولهذا السبب؛ فإن خليط الكابرولاكتام والأوليجومرات يعاد تدويره إما داخل خط إنتاج (إعادة تدوير مباشر) أو يتم تجميع مياه الاستخراج من اثنين أو أكثر من الخطوط في خط واحد (إعادة تدوير مباشر مجمع).
١ ووفقا لمتطلبات جودة المنتج؛ فإن الأوليجومرات؛ وعلى وجه الخصوص الدايمر الحلقي» يجب أن تتحلل قبل sale) التدوير. وخلاف ذلك؛ في حالة إعادة التدوير pall قد يتم التوصل لقيمة توازن للدايمر في المنتج؛ والتي يمكن أن تنخفض أقل بكثير عند التخلص مع إعادة تدوير مياه الاستخراج (خط لاكتام بكر .(virgin lactam line وفي Als التدوير المجمع بدون مرحلة Jail يمكن تحقيق قيمة التوازن للدايمر !01006 في
٠ أفضل الأحوال؛ ومع ذلك لا يزال هذا عموما متجاوزا بدرجة كبيرة. المحتوى الزائد للدايمر الحلقي cyclic dimer عند مخرج البلمرة يعني إما تدني الجودة بالنسبة إلى خط اللاكتام البكر أو يجب تعويضه بزيادة تعقيد الاستخراج.
اضرف
ولذلك سيكون من المرغوب فيه إذا كان محتوى الدايمر الحلقي؛ على الرغم من إعادة التدوير؛ يجب مساواته عند مخرج البلمرة بذلك الخاص بخط اللاكتام البكر وإذا كان هذا يمكن تحقيقه بدون تكاليف طاقة أو محفز إضافية. وقد اقترحت استراتيجيات مختلفة حول كيفية إمكانية إعادة استخدام مياه الاستخراج بشكل مفيد. © وترد هناء من جهة؛ ما تسمى بإعادة التدوير المباشر والذي فيه يتم تركيز مياه الاستخراج فقط وإعادة تدويرها في العملية. هذا يحدث إما داخل خط؛ Jie الموصوف على سبيل JB في البراءة البريطانية رقم 157859497 أوء شريطة وجود عدة خطوط إنتاج؛ أيضا كمزيج من slo الاستخلاص المركز من مجموعة من خطوط ضمن خط واحد (البراءة الأمريكية رقم (VET وهناك عقبة في طريق الكفاءة الاقتصادية العالية لهذه الطرق هى الفقدان الكبير للجودة عموما وهو ١٠ ما يجب أن يتم قبوله أو التعويض عنه في مكان AT بتكاليف إضافية؛ Jie خلال الاستخراج. وبدلا من ذلك؛ يمكن علاج مياه الاستخراج قبل sale) تدويرها للحيلولة دون فقدان الجودة. وأحد الاحتمالات هو استخراج الكابرولاكتام عن طريق التقطيرء كما تم وصفه على سبيل المثال في البراءة الأمريكية رقم 1847374 والذي يمكن تزويده مرة أخرى في وقت لاحق لعملية البلمرة. والعقبة هنا لنقاء معين للمادة التي يعاد تدويرها هي تكلفة إضافية كبيرة في مجال الطاقة وفقد ١ المواد الخام عموما التي لا يمكن تجنبه. بالإضافة إلى ذلك» يجب نشر الأوليجومرات بالنسبة لناتج المواد الخام بقدر الإمكان ومن ثم فإن خطوات وتكاليف الطريقة الإضافية للمحفزات مثلا يجب أن تؤخذ كعوامل مؤثرة. وهناك احتمال آخر هو ما يسمى بإعادة البلمرة. وهنا يتم إخضاع مياه الاستخراج المركزة لدرجات حرارة بلمرة نمطية (p TASTY) ويتم تزويد البوليمر الذي تم الحصول عليها مرة أخرى في ٠ وقت لاحق فقط إلى العملية الشاملة. وعلى سبيل المثال؛ تم وصف طريقة لإعادة بلمرة مياه الاستخراج وبها تتواجد محتويات المياه بين ؟ و 715 بالوزن من الماء وذلك في البراءة الألمانية رقم 19871446؛ وتصف البراءة الألمانية رقم sale) ١99784965 البلمرة باستخدام المحفزات. وكما هو مبين في البراءة الألمانية رقم 19117471١ يمكن أن تتحلل الدايمرات الحلقية عبر sale) البلمرة إلى حد أنه لا يحدث أي فقد في الجودة في هذا الصدد حتى بعد إعادة التدوير في العملية Yo الشاملة. ويتم تنظيم إعادة البلمرة أساسا بدون مواد كيميائية أو محفزات إضافية وأيضا من حيث 9ه
Qo _ _ Taal بدون طاقة إضافية ولا يكون هناك فقد في المواد الخام. ومن أجل تكوين تحلل للأوليجومر بشكل فعال؛ يكون من الضروري وجود محتويات عالية من المياه والتي تنطوي على ضغط بخار عال في المقابل في درجات الحرارة المطلوبة. ومن أجل القدرة على دمج Jie هذه الخطوة مع عملية طبيعية ولضمان وضع مستمر ومستقر للعملية؛ فإنه يجب التأكد قبل كل شيء أن o المصهور لا يتحجر خلال التمدد. الوصف العام للاختراع dey من هناء كان الهدف من الاختراع الحالي هو التمكين من إعادة تدوير المحسن لمياه الاستخراج والذي يكون فائقا بالنسبة للطرق المعروفة من الفن الموجود على حد سواء Lad يتعلق بناتج الزمن الفراغي space-time والموثوقية. ٠ ويتحقق هذا الهدف من خلال الطريقة التي لها ملامح عنصر الحماية ١ والجهاز الذي له ملامح عنصر الحماية .١١ وتكشف عناصر lead) التابعة التطويرات المفيدة الأخرى. وفقا للاختراع؛ يتم تقديم طريقة لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية إنتاج البولي cad لها خطوات البلمرة؛ التحبيب والاستخراج اللاحق للحبيبات بالمياه» ويتم تركيز مياه الاستخراج لخط إنتاج واحد على الأقل ويتم تعريضها كتدفق مياه استخراج إلى إعادة البلمرة من أجل تحلل Vo الأوليجومرات الحلقية وبعد ذلك يتم تخفيفها كبوليمر إعادة مع تدفق داخل واحد على الأقل ويتم تزويدها كتدفق مختلط إلى البلمرة. وتتميز الطريقة بالخطوات التالية التي يتم اتباعها خلال إعادة البلمرة: أ) يتم ضبط درجة الحرارة في المدى من 77١0 "م إلى TAC م؛ ومحتوى الماء في المدى من ٠ إلى 7460 من حيث الوزن وزمن السكون في المدى من ١,59 إلى Yo ساعة من أجل تحقيق Y ٠ أقصى قدر من تحال الأوليجومر ¢ ب) يتم تقليل الضغط المتزايد بواسطة المعايرة لتدفق جزئي واحد على الأقل يتألف أساسا من كابرولاكتام بحيث جعل التغذية المباشرة للتدفق المختلط إلى عملية إنتاج البولي أميد ممكنة. 9ه
h —_ _ وينبغي أن يكون مفهوما أنه من خلال تعظيم تحلل الأوليجومر؛ ضمن نطاق الاختراع الحالي؛ ينتج زمن فراغي أمثل sale البلمرة» والذي يمكن أن يعزى إلى النقاط التالية. فعالية تحلل الأوليجومر خلال sale) البلمرة تعتمد على متغيرات التشغيل من درجة Shall والمحتوى المائي وزمن السكون. وعند تحديد متغيرين؛ فيما يتعلق بأقل كمية مطلقة من الدايمر © الحلقي عند مخرج إعادة البلمرة؛ يتم بالضرورة إنتاج متغير ثالث. ويمكن أن يتم تحديد هذه المتغيرات عن طريق النماذج؛ التي تم day بشكل شامل في المراجع والتحقق منها رياضياء لوصف بلمرة التحلل المائي للكابرولاكتام hydrolytic polymerisation of caprolactam (على سبيل المثال 'نموذج رياضي للبلمرة الصناعية seid) للنايلون ٠. Plazl, 6 Nylon Ind.
Eng.
Chem.
Res. المجلد (YY العد ىت AYA - ديق 1546 .)١ ٠ وعلى سبيل المثال إذا تم تحديد زمن السكون dwell time لأنه ثابت عن طريق حجم المفاعل والإنتاجية؛ عندئذ يمكن تحديد محتوى الماء JY) لأي درجة حرارة تشغيل. Balls يمكن بيان درجة الحرارة Bd) لأي قدرة مفاعل (زمن السكون) في Alla وجود محتوى ماء محدد (راجع محطة التبخير evaporator plant ). وعلى سبيل المثال البحت؛ يتم سرد درجات الحرارة Hal مع أزمنة السكون المختلفة في الجدول ١ V0 لمحتوى مائي محدد من © 77 بالوزن في sale) البلمرة: الجدول :1١ = احلا | ض :7 ويفضل أن تتم معايرة التدفق الواحد على الأقل المشتمل أساسا على كابرولاكتام عند نقطة تغذية بين إعادة البلمرة وخلاط تمهيدي؛ ونتيجة لذلك يتم زيادة تركيز الكابرولاكتام قبل الخلاط التمهيدي وربما يتم تخفيض درجة الحرارة وبالتالي يقترب الضغط من الضغط السائد في الخلاط التمهيدي Yo حتى تصبح إعادة تدوير التدفق المختلط إلى عملية إنتاج البولي أميد ممكنة. 9ه
وينص نموذج مفضل آخر أن التدفق الداخل هو تدفق جزئي يتألف أساسا من الكابرولاكتام؛ ويتفرع هذا التدفق الجزئي partial flow branches من تدفق مياه الاستخراج عن طريق التجاوز الجانبي من الخلاط التمهيدي بعد إعادة البلمرة ويتم تزويده مرة أخرى كتدفق دائري circular flow قبل الخلاط التمهيدي .premixer © وبالمثل؛ يمكن استخدام خلاط ثابت بعد معايرة التدفق الداخل لتحسين اختلاط البوليمر الارتجاعي repolymer والتدفق الداخل /10110178. وعلاوة على ذلك؛ يفضل أنه؛ بعد sale) البلمرة وقبل معايرة التدفق (Jalal) يتم تنفيذ تمدد ثابت الحرارة للببوليمر الارتجاعي في مبخر وميضي flash evaporator Jul يسخن المبخر الوميضي ويفضل إلى درجة حرارة يتم تكييفها أساسا إلى نقطة ذوبان ٠ البوليمر الارتجاعي؛ ويفضل من ١50 م إلى 77٠0 م أو يتم ale حراريا تماما. وبالتالي يتم الضغط في المبخر اللوميضي من ؛-١٠ بار. ويتم تنفيذ التمدد ويفضل أن يكون على عبوة أو في طبقات اسقاط رقيقة falling films ويتم تنفيذ إعادة البلمرة عند درجة حرارة من 7780م إلى YAY م؛ ويفضل عند 770-750 م. als Yo تشغيل الخلاط التمهيدي ويفضل عند an حرارة من YA م إلى YY. م وتحث ضغط من 1-١ بار. ويفضل كذلك أن يتكون التدفق الواحد على الأقل المشتمل أساسا على كابرولاكتام من لاكتام بكر أو يشتمل أساسا عليه وتتم معايرته عند نقطة تغذية قبل الخلاط التمهيدي؛ ونتيجة لذلك يتم زيادة تركيز الكابرولاكتام في التدفق المختلط قبل الخلاط التمهيدي؛ ويتم خفض محتوى الماء؛ وربما يتم ٠ تخفيض درجة shall وبالتالي يتم تكييف الضغط إلى الضغط السائد في الخلاط التمهيدي. وتبعا للطريقة وفقا للاختراع؛ يفضل أن يتم دمج من ٠١-١ ويفضل بشكل خاص من EY من خطوط الانتاج ثم تزويدها إلى إعادة البلمرة. ويشتمل خط الإنتاج أيضا وفقا للاختراع على البلمرة. ب ارد
A — — ووفقا للاختراع؛ يتم بالمثل توفير جهاز لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية إنتاج البولي cad له خطوات البلمرة؛ التحبيب والاستخراج اللاحق للحبيبات بالماء؛ وهذا الجهاز له المكونات التالية: (I معيد بلمرة repolymeriser لتحلل الأوليجومرات الحلقية decomposition of cyclic oligomers © ¢ ب خلاط تمهيدي لخلط اللاكتام البكر وربما الإضافات والتدفق المختلط» ج تجاوز جانبي لإعادة تدوير التدفق الدائر الذي يتفرع في الخلاط التمهيدي ويعاير عند نقطة تغذية قبل الخلاط التمهيدي وأيضا (a مضخة pump ؛ مركبة في التجاوز الجانبي؛ لنقل التدفق الدائر .circular flow ٠ ويفضل أن يتم تركيب مبخر وميضي للتمدد ثابت الحرارة لتدفق مياه الاستخراج بين معيد البلمرة ونقطة التغذية feed point ويفضل كذلك أن يتم تركيب خلاط ثابت لتحسين اختلاط البوليمر الارتجاعي والتدفق الدائر بين نقطة التغذية والخلاط التمهيدي. شرح مختصر للرسومات ١ إن القصد هو شرح الموضوع وفقا للاختراع بمزيد من التفصيل مع الإشارة إلى الأشكال والأمثلة اللاحقة دون الرغبة في تقييد هذا الموضوع على النماذج الخاصة الموضحة هنا. ١ JRA يوضح عملية بلمرة معروفة من Als الفن لها اثنتين من مراحل الضغط pressure stages مع الإشارة إلى التوضيح التخطيطي. الشكل ؟ يبين تخطيطيا مسار عملية لبديل أول وفقا للاختراع. ٠ الشكل ؟ يبين تخطيطيا مسار عملية لبديل ثان وفقا للاختراع. الشكل ؛ يبين تخطيطيا مسار عملية لبديل ثالث وفقا للاختراع. اضرف
الوصف ١ لتفصيلي: عملية البلمرة المعروفة في الفن والتي لها اثنتين من مراحل الضغط موضحة تخطيطيا في الشكل ١ ويتم دمج المستخرجات ١ (الكابرولاكتام والمياه وربما الإضافات) في خلاط تمهيدي deg of درجات حرارة تتراوح من 770-١88 م وضغوط من EY بار وزمن سكون في المدى من V 0-00 5 ساعة؛ fans فتح الحلقة وتحول الكابرولاكتام. وتتم Al الماء الزائد عن طريق عمود ؟ والذي يرتبط اختياريا بمفاعل بلمرة تمهيدي ؛ من أجل تأمين المعدات. ومن الخلاط التمهيدي 7؛ تمر كتلة التفاعل إلى مفاعل البلمرة التمهيدي ؛ الذي يعمل عند القمة في درجات حرارة تتراوح بين ٠ و 140 م وضغوط من )£7 بار ويصمم عادة لأزمنة سكون من AT ساعات. وإذا تم استخدام عمود جسري 9 كما هو مبين في الشكل ld) الضغوط على التوالي في الجزءٍ العلوي .من الخلاط التمهيدي ١ و ؛ والمبلمر التمهيدي تكون هي نفسها؛ في الأساس برغم أنه يمكن أيضا استخدام أعمدة منفصلة بنطاقات ضغط منفصلة. وفي مفاعل البلمرة التمهيدي» بسبب إطلاق حرارة التفاعل فإن درجة الحرارة تزيد حتى المدخل إلى a 17-6 ويصل تحول الكابرولاكتام تقريبا لقيمة توازنه. ويتم نقل كتلة التفاعل بعد ذلك إلى VK) VK gail تعني الانخفاض المستمر stands for continuously reduced ( وبه يتم ١5 طرد الماء بقدر الإمكان عند القمة في درجة حرارة من 740-76٠8 م؛ وضغوط من 1,0=4,0 بار وتتم إزالته عبر عمود +7 من أجل إزاحة الكتلة المولارية للبولي cand وفي سياق OAT درجات عالية من البلمرة. وفي الجزء الأوسط من أنبوب VK تزيد درجة حرارة المصهور قليلا نتيجة لطرد الحرارة من التفاعل ويتم تبريده في shall السفلي إلى 755-7466 ثم. وتكون أزمنه السكون النموذجية في ٠٠ أنبوب VK هي من ١5-7 ساعة. وفي وقت لاحق؛ يتم تصريف المصهور وتزويده لمزيد من المعالجة؛ على سبيل المثال التحبيب مع الاستخراج اللاحق. ويتم تركيز مياه الاستخراج التي يتم توفيرها للبلمرة عموما فقط بحيث لا تترسب الأوليجومرات الحلقية؛ التي يمكن أن تسبب انسداد أو رواسب في المرشحات أو خطوط الأنابيب. ومن أجل sal) قابلية ذوبان الأوليجومرات؛ يتم في كثير من الأحيان إضافة كابرولاكتام وأخيرا يتم ضبط 9ه
“yam 740-٠١ بالوزن (محتوى المياه المناظر من "4٠0 إلى 6١0 النسبة العضوية في مخرج التبخر إلى إلى 75 من Yo إلى 775 بالوزن (محتوى المياه المناظر من TO من الوزن)؛ ويفضل من الوزن). Coll يتضح تخطيطيا الترابط المتشابك عن طريق التجاوز الجانبي مع التمدد السابق oF في الشكل الحرارة ويتم وصفه؛ في ما يليء أولا بشكل عام؛ وبعد ذلك مع الإشارة إلى مثال ملموس. 0 وهذا يمكن أن . ١١ بشكل مستمر إلى مفاعل إعادة البلمرة ١١ ويتم نقل مياه الاستخراج المركزة أنبوبي والتي يجب أن يتم تصميمه لدرجة الحرارة المختارة (١-780-77_م)؛ وضغط Jolie يكون ذاتي فوق زمن الصهر والسكون المطلوبين للوصول إلى الدرجة التحلل المطلوبة للأوليجومرات فالأنبوب الرأسي الذي يتدفق من خلاله من أسفل إلى أعلى ويسخن JB الحلقية. وعلى سبيل ولكن في الأساس يمكن استخدام أي شكل من أشكال المفاعل الذي (len داخليا وخارجيا يكون ٠ إلى تمدد ثابت الحرارة ١١ القادم من مرحلة التحلل ١١ يعمل عند الضغط الذاتي. ويخضع التدفق ويكفي التسخين الخارجي أو .٠؛ flash tank بار في الخزان الوميضي ٠١-7 عند حوالي الكامل للخزان. ويمكن تنفيذ التمدد على سبيل المثال على thermal insulation العزل الحراري عبوة أو في طبقات اسقاط رقيقة. وفي الأساس» فإن أي جهاز فني لطرد المركيات المتطايرة من مصهورات البوليمر يكون مناسبا عند هذه النقطة. وخلال التمدد؛ تتبخر المياه وآثار الكابرولاكتام VO ويمكن استخدام حرارتها في مكان آخر في هذه العملية. ويتم Vo ويمكن إزالتها عن طريق تدفق بشكل كبير بواسطة التمدد ثابت الحرارة. ويتم VE تبريد الطور السائل في خزان الوقود الوميضي فيه الكفاية من Lo هنا بحيث يتم الحفاظ على نسبة عالية VE ضبط الضغط في الخزان الوميضي
Direct expansion الماء؛ وبالتالي لا تنخفض درجة الانصهار لأدنى. والتمدد المباشر للتدفق في الخلاط التمهيدي الذي عادة ما يتم تشغيله عند 4-7 بار ينطوي على خطر ١١ of flow | ٠ lal بالتجاوز الجانبي ١١ تصلب المصهور في التدفق الداخل. ولهذا السبب؛ يتم تخفيف التدفق في الاختراع المقترح؛ والذي يتكون أساسا من الكابرولاكتام. ويفضل؛ أن ١١7 من الخلاط التمهيدي metering بعد مرحلة قصيرة من نقطة المعايرة ١١ static mixer يتم استخدام خلاط ثابت لتحسين اختلاط التدفقات. وعن طريق خلط التدفقات؛ يتم تقليل نسبة المياه بشكل ١9 point كبير وتزيد تلك الخاصة بالكابرولاكتام بشكل كبيرء مما يستبعد خطر تصلب المصهور خلال Yo اضرف
-١١- عن طريق نقل الطاقة من 70-١76 التمدد في الخلاط التمهيدي. ويتم اختيار نسبة التدفق من قدر الإمكان من ضغط تشغيل الخلاط YY بحيث يقترب ضغط بخار التدفق 7١ المضخة يكون عندئذ ممكنا فورا ودون التعريض ١١7 إلى الخلاط التمهيدي YY نقل التدفق VY التمهيدي أم و7-؟ بارء تتم 770-١88 لخطر التصلب. وفي الخلاط التمهيدي الذي يتم تشغيله عادة عند عن os وربما الإضافات أو المثبتات YY التدفق Gob معايرةٍ اللاكتام البكر بشكل مستمر عن © يتم تصريف الماء وآثار المركبات المتطايرة الأخرى بشكل مستمر. ويمكن YE طريق التدفق على سبيل المثال للتسخين Yo و Vo hot vapourgaladl استخدام الطاقة الحرارية للبخار
Yo عبر التدفق VV ويتم تدوير جزء من خليط التفاعل من الخلاط التمهيدي YY التمهيدي للتدفق
JE بشكل مستمر عبر التدفق 776 ويمكن تزويده على سبيل AT والمضخة ١؟؛ وتتم إزالة جزء مباشرة إلى مفاعل البلمرة التمهيدي وبالتالي إلى العملية التقليدية. - ٠ ١ مثال .7 في الشكل ١ يستند المثال التالي على مسار العملية الموضح كجم / ساعة من المياه و ٠٠١ كجم / ساعة من كابرولاكتام» EVE يتم تزويد تدفق يتكون من axe tubular reactor لمفاعل أنبوبي cyclic dimer كجم / ساعة دايمر حلقي 64 ام و ؟ ساعة زمن سكون (مرحلة التحلل الأمثل). وينخفض محتوى الكابرولاكتام بالتالي إلى YOA 5 بالوزن؛ وذلك الخاص بالدايمر إلى 0.77 7 بالوزن. ويكون ضغط البخار فوق كتلة التفاعل 58 هو 7,5 بار. ويخضع التدفق بعد ذلك إلى تمدد ثابت الحرارة من مرحلة واحدة؛ (وميضي) عند وآثار الكابرولاكتام عند درجة حرارة ele بخار dele / كجم VAY بار. ويتم إطلاق A حوالي م بحيث ينخفض محتوى الماء لخليط التفاعل إلى 727,5 بالوزن. وبذلك يتم تبريد وسط ٠8 م؛ ولكنه يظل فوق نقطة انصهاره والتي تقل عن 0١7١م مع هذا ١85,0 إلى Lad التفاعل ٠ المحتوى من الماء والكابرولاكتام. ويتم توجيه هذا التدفق إلى تدفق التجاوز الجانبي الدائر للخلاط وتتم N ٠٠١ التمهيدي» ويفضل قبل الخلاط الثابت. ويتم تشغيل الخلاط التمهيدي عند ؟ بارو معايرة 70089 كجم / ساعة من اللاكتام البكر إلى الخلاط التمهيدي. وتكون درجة حرارة التجاوز "م (درجة حرارة الخلاط التمهيدي) ويتم اختيار نسبة سائل التدفق من 71-75 مع ثلاثة Yoo هى بار. ويتكون تدفق 5,٠ أجزاء إلى جزء واحد بحيث ينخفض ضغط البخار للتدفقات المشتركة إلى Yo 9ه yy بالوزن من 774,8 eld) الدوران» قبل الدمج مع مخرج الخزان الوميضي؛ من 7,6 بالوزن من co ١48,4 الكابرولاكتام و 771,5 بالوزن من البولي أميد 7. وبعد الاختلاط» تكون درجة الحرارة بالوزن من الكابرولاكتام و 751,9 بالوزن من 75 0,7 ce Wh ويتكون التدفق من 797,8 بالوزن من
NG بار عند هذه النقطة. ويتم 5,٠ ويكون ضغط البخار فوق المصهور هو LT ad البولي التدفق الآن في الخلاط التمهيدي الذي يعمل عند درجة حرارة ١٠٠7م وضغط * بار ويختلط في 5 / كجم VAR كجم / ساعة من الكابرولاكتام. وفي ظل هذه الظروف؛ يتبخر YAY وقت واحد مع أخرى من المياه. وبالمثتل؛ يتم إعادة تدوير الكابرولاكتام المتبخر في الخلاط التمهيدي. dela الذي YT ويتفرع تدفق التدوير من خليط التفاعل المتحصل عليه عن طريق المضخة. والتدفق م؛ ومحتوى من الماء 77,7 بالوزن» 774,48 بالوزن من Yoo يترك النظام يكون له درجة حرارة الكابرولاكتام و 771,7 بالوزن من البولي أميد 7 وضغط بخار © بار. وهذا يمكن نقله مباشرة إلى ٠ مفاعل البلمرة التمهيدي الذي يعمل على سبيل المثال عند ؟ بارو 7580 م وذلك لإتمام عملية تحويل الكابرولاكتام وإزالة المزيد من المياه من النظام. مثال ؟ هى في المثال ١؛ يمكن الاستغناء عن التمدد ثابت ke الأعلى Jl) عن طريق ضبط نسبة توضيح تخطيطي لهذا apy مباشرة إلى التجاوز الجانبي. ١١ الحرارة ويمكن معايرة التدفق ٠ .3 الاحتمال في الشكل وبالتالي VY JE) إلى مرحلة التحلل ١ بنفس التركيبة كما في المثال ١١ ويتم تزويد التدفق ينخفض محتوى الكابرولاكتام إلى 77,5 بالوزن؛ وذلك الخاص بالدايمر إلى 70.77 بالوزن. بار. ويتم تزويد هذا التدفق مباشرة إلى تدفق YY,0 ويكون ضغط البخار فوق كتلة التفاعل هو ويتم تشغيل الخلاط .٠8 ويفضل قبل الخلاط الثابت OY للخلاط التمهيدي ٠١0 التجاوز الدائر ٠ "م وتتم معايرة 7048 كجم / ساعة من اللاكتام البكر. وتكون Yeo Sha التمهيدي عند درجة
YO درجة حرارة التجاوز هى 700 م (درجة حرارة الخلاط التمهيدي) ويتم اختياره نسبة تدفق من bY أجزاء إلى جزء واحد بحيث ينخفض ضغط البخار للتدفقات المشتركة إلى ٠١ مع 7 بالوزن 777,9 celal من 77,6 بالوزن من VY ويتكون التدفق الدائر ١٠؛ قبل الدمج مع التدفق co ١48:4 وبعد الاختلاط» ودرجة حرارة LT ad .من كابرولاكتام و 777,5 بالوزن من البولي YO 9ه
س١ يتكون التدفق YY من 725.0 بالوزن من الماء» 759,9 بالوزن من كابرولاكتام و 777:1 بالوزن من البولي ad 7. ويكون ضغط البخار فوق المصهور هو 7,؟ بار عند هذه النقطة. ويتمدد التدفق YY الآن في الخلاط التمهيدي ١7 الذي يعمل عند Yoo م و بار ويختلط لحظيا مع التدفق 77 المتكون من 7087 كجم / ساعة كابرولاكتام. وفي ظل هذه الظروف؛ يتبخر TY 0 كجم / ساعة من المياه. وبالمثل؛ يتم إعادة تدوير الكابرولاكتام المتبخر إلى الخلاط التمهيدي. ويتفرع التدفق YO sal من خليط التفاعل المتحصل عليه عن طريق مضخة YY) ويكون للتدفق YY الذي يترك النظام درجة حرارة Yoo م؛ ومحتوى ماء 77,7 بالوزن» 217,4 بالوزن من كابرولاكتام و 777,5 بالوزن من البولي أميد 7 وضغط بخار © بار. وهذا يمكن نقله مباشرة إلى مفاعل البلمرة التمهيدي الذي يعمل على سبيل المثال عند © باررو 750 م وذلك لإتمام عملية ٠ تحويل الكابرولاكتام وإزالة المزيد من المياه من النظام. مثال ؟ بدلا من الإدخال المباشر إلى التجاوز الداثر من الخلاط التمهيدي؛ يمكن إتمام تخفيض ضغط البخار أيضا عن طريق التخفيف باللاكتام البكر with virgin lactam 01101109 . ويجب تسخين التدفق 77 مسبقا في هذه الحالة بحيث لا يتم الوصول إلى نقطة تصلب الخليط. ويتضح هذا Vo المسار تخطيطيا في الشكل 4. ويتم تزويد التدفق OY كما في المثال ١؛ إلى مرحلة التحلل Jie) وينخفض محتوى كابرولاكتام بالتالي إلى 797,5 بالوزن؛ وذلك الخاص بالدايمر إلى 0,77 7 بالوزن. ويكون ضغط البخار فوق كتلة التفاعل هو 7,5 بار. ويتم دمج هذا التدفق مباشرة مع اللاكتام البكر 77 عند نقطة المعايرة ٠4 ويفضل قبل الخلاط الثابت OA ويتم اختيار درجة حرارة YF عند a ١٠١ بحيث تكون Ye درجة حرارة التدفق المشترك YY هي ٠80.6 ام وبالتالي فوق مدى الانصهار. ويتكون التدفق المشترك YY من 297,9 بالوزن من الماء» 798,0 بالوزن من كابرولاكتام و 294,9 بالوزن من البولي ad 76. ويكون ضغط البخار فوق المصهور هو 7,7 بار عند هذه النقطة. ويتمدد التدفق YY الآن في الخلاط التمهيدي ١١7 الذي يعمل عند Toa Yeo بار. وفي ظل هذه الظروف؛ يتبخر MITT كجم / ساعة من المياه. ويتم تدوير الكابرولاكتام المتبخر في الخلاط التمهيدي. Yo والتدفق 77 الذي يترك النظام يكون له درجة حرارة Yoo م؛ ومحتوى من الماء 77,0 بالوزن؛ 9ه
-١ ¢— A A , Y بالوزن من كابرولاكتام و 7 , 1 A بالوزن من البولي أميد 1 وضغط بخار Y بار . Jaa يمكن نقله مباشرة إلى مفاعل البلمرة التمهيدي الذي يعمل على سبيل JE عند ؟ بار و ٠ ام وذلك لإتمام عملية تحويل الكابرولاكتام وإزالة المزيد من المياه من النظام. مثال مقارن ؛ خط اللاكتام البكر:
2 يتم تحويل FESS ٠ / ساعة كابرولاكتام مع FESS You / ساعة من المياه» وآ FESS / ساعة من حمض الأسيتيك acetic acid في عملية من مرحلتين لتشكيل البولي أميد 76. ولهذا الغرض؛ يتم تزويد هذا المزيج إلى مفاعل البلمرة التمهيدي الذي يبخر 7,4 FESS / ساعة من المياه في الجزء العلوي عند 746 م ؛ بار وزمن سكون ١ ساعة. وبعد ذلك؛ يمر الخليط إلى الجزء السفلي ثابت الحرارة مع زمن سكون 7,5 ساعة؛ وبه يتم زيادة درجة حرارة حتى المخرج إلى
als ‘a Yi¢ Yo تحويل الكابرولاكتام إلى ©, 7A بالوزن ٠ ويكون محتوى الدايمر عند هذه النقطة هو بالوزن. ويتم Jas خليط التفاعل الآن إلى أنبوب VK يعمل عند الضغط الجوي؛ وفي هذا الأنبوب؛ عند الرأس؛ يتم طرد 20٠,3 كجم / ساعة أخرى من eld) بزمن سكون ١ ساعة و "م. وفي الجزء السفلي» تنخفض درجة sia التفاعل أخيراء بزمن سكون A JS ساعات؛ إلى 756 a بعد جزء ثابت الحرارة F) ساعات). ويكون محتوى الكابرولاكتام عند المخرج هو Ye 78,7 بالوزن؛ وذلك الخاص بالدايمر Zo, TT بالوزن وتكون اللزوجة النسبية؛ مقاسة كنسبة 71 بالوزن محلول في حمض الكبريتيك المركز a « concentrated sulphuric acid 15,. مثال مقارن © خط بإعادة تدوير مباشر: تحت ظروف تفاعل alata كما في المثال oF يتم تزويد FESS YOVA / ساعة كابرولاكتام؛ You كجم / ساعة من old و ؟ كجم / ساعة من حمض الأسيتيك و YY كجم / ساعة دايمر حلقي Yo إلى العملية. وعند مخرج أنبوب VK يكون محتوى الكابرولاكتام هو م بالوزن » وذلك الخاص بالدايمر هو 70,85 بالوزن YY) كجم / ساعة) واللزوجة النسبية هى 7,14. مثال مقارن 76 خط بإعادة تدوير واعادة بلمرة sid يتم معالجة تدفق يتكون من 4 7 4 FESS / ساعة كابرولاكتام؛ FESS Y “ou / ساعة من المياه ١ 1 tS كجم / ساعة دايمر حلقي في مفاعل أنبوبي مغلق لمدة ١ ساعة عند الضغط الذاتي في 9ه
-١ اج
TOA م. وينخفض محتوى الكابرولاكتام بالتالي إلى 77,5 بالوزن؛ وذلك الخاص بالدايمر إلى "7 7 بالوزن. ويتم دمج خليط التفاعل الذي يتم الحصول عليه؛ عند رأس مفاعل البلمرة التمهيدي ¢ مع نسبة أخرى من 7٠١9٠ كجم / ساعة كابرولاكتام Ae lu / FESS Yo حمض أسيتيك وكذلك معالجتها في ظل ظروف مماثلة كما في المثالين Y و oF مع استثناء أن الضغط انخفض 2 إلى ا بار في الجزء العلوي من أنبوب VK وعند مخرج أنبوب VK يتم الحصول على محتوى كابرولاكتام قدره ZA بالوزن ومحتوى دايمر حلقي يبلغ Ze بالوزن ) FESS ١ /
ساعة). وتكون اللزوجة النسبية هى 7,19 عند هذه النقطة.
9ه
Claims (1)
- -؟١- عناصر الحماية -١ طريقة لإعادة التدوير recirculation المستمر لمياه الاستخراج extract water في عملية إنتاج البولي أميد polyamide « لها خطوات البلمرة polymerisation ؛ التحبيب granulation والاستخراج اللتحق subsequent extraction للحبيبات بالمياه؛ ويتم تركيز مياه الاستخراج extraction لخط إنتاج واحد على الأقل ويتم تعريضها كتدفق مياه استخراج extract water (VY) flow © إلى sale} البلمرة (VY) repolymerisation من أجل تحلل الأوليجومرات الحلقية cyclic oligomers decomposition وبعد ذلك يتم تخفيفها كبوليمر إرتجاعي repolymer (VT VY) مع تدفق داخل (YY oY) واحد على الأقل ويتم تزويدها كتدفق مختلط (77) إلى البلمرة polymerisation ؛ وتتميز الطريقة بالخطوات التالية التي يتم اتباعها خلال إعادة البلمرة repolymerisation : ٠ أ) يتم ضبط درجة الحرارة في المدى من 77١0 أم إلى YAY م؛ ومحتوى الماء في المدى من Yo إلى 746 من حيث الوزن وزمن السكون في المدى من ١,5 إلى ٠١ ساعة من أجل تحقيق أقصى قدر من تحلل الأوليجرمر oligomer decomposition « ب) يتم تقليل الضغط المتزايد بواسطة المعايرة لتدفق داخل (YY oY) واحد على الأقل يتألف أساسا من كابرولاكتام caprolactam بحيث جعل التغذية المباشرة للتدفق المختلط YY) 776) إلى Vo عملية إنتاج البولي أميد polyamide ممكنة. "- الطريقة وفقا لعنصر الحماية ١؛ تتميز بأن التدفق الواحد على الأقل oY) 77)؛ المشتمل أساسا على كابرولاكتام caprolactam تتم معايرته عند نقطة تغذية (V4) feed point بين sale) البلمرة repolymerisation والخلاط التمهيدي (VV) premixer ونتيجة لذلك يتم زيادة تركيز الكابرولاكتام caprolactam قبل الخلاط التمهيدي (7١١)؛ وربما يتم تخفيض درجة الحرارة Ye وبالتالي يقترب ضغط البخار فوق المصهور من الضغط السائد في الخلاط التمهيدي premixer (Sa (VY) يصبح_ من الممكن sale) تدوير التدفق المختلط إلى le إنتاج البولي اميد.polyamide ؟*- الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز بأن التدفق الواحد على الأقل (YF oY) هو تدفق جزئي يشتمل أساسا على كابرولاكتام caprolactam ؛ يتفرع التدفق الجزئي عن طريق Yo التجاوز الجانبي بعد sale) البلمرة repolymerisation ("١))؛ ويتم تزويده مرة أخرى إلى البوليمر اضرف-١١- الارتجاعي (V1) repolymer في دورة قبل الخلاط التمهيدي (VY) premixer كتدفق Ala.(Y+) circular flow ؟- الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز بأنه؛ بعد معايرة التدفق الداخل (١7)؛ يستخدم خلاط ثابت (VA) static mixer لتحسين اختلاط البوليمر الارتجاعي repolymer.)١( والتدفق الداخل )١١( 0 -o الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز cal بعد إعادة البلمرة (VY) repolymerisation وقبل معايرة التدفق الداخل (V4) يحدث تمدد ثابت الحرارة للبوليمر.(V¢) flash evaporator وميضي jaw في (V7) repolymer الارتجاعي 7- الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز بأن المبخر الوميضي flash evaporator (VE) ٠ يسخن إلى درجة حرارة تم تكييفها أساسا إلى نقطة ذوبان البوليمر الارتجاعي repolymer )1 1(« وبصفة خاصة من 770-1١50 .م أو عزله حراريا تماماء ويتم ضبط الضغط في المبخر الوميضي flash evaporator (؟١ ) بحيث يتم منع تصلب مصههر البوليمر؛ ويفضل أن يكون في المدى من ٠٠-4 بار. -١7 الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية © أو 1 تتميز بأن التمدد يحدث على عبوة أو في طبقات Lis.) ١ رقيقة falling films . Gy dill -A لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز al يتم تتفيذ إعادة البلمرة ve إلى Yo م و أو محتوى ماء من ١ عند درجة حرارة 0مأح repolymerisation بالوزن و / أو زمن سكون dwell time من ١5-١ ساعة. 4- الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز بأن الخلاط التمهيدي (VY) premixer ٠ يتم تشغيله عند درجة حرارة من 770-١8١8 م وتحت ضغط من 1-١ بار. -٠ الطريقة وفقا لعنصر الحماية ٠؛ تتميز بأن التدفق الواحد على الأقل (YY) المشتمل أساسا على كابرولاكتام caprolactam يتكون من لاكتام بكر virgin lactam أو يشتمل Ll عليه وتتم معايرته عند نقطة تغذية (V4) feed point قبل الخلاط التمهيدي premixer (7١)؛ ونتيجة لذلك يتم زيادة تركيز الكابرولاكتام caprolactam قبل الخلاط التمهيدي premixer Lays (VY) Ye يتم تخفيض درجة الحرارة وبالتالي يتم تكييف ضغط البخار فوق المصهور على الضغط السائد في الخلاط التمهيدي .)١7( premixer اضرفم١- -١١ الطريقة وفقا لأحد عناصر الحماية السابقة؛ تتميز بأنه يتم دمج مياه الاستخراج extract Water من مجموعة من خطوط الإنتاج؛ ويفضل أن تكون من ١-١٠؛ ويفضل بشكل خاص من 4-7؛ خطوط إنتاج؛ ثم تزويدها إلى sale} البلمرة .)١١( repolymerisation -١ جهاز لإعادة التدوير recirculation المستمر لمياه الاستخراج water 608021 في © عملية إنتاج البولي أميد polyamide ؛ له خطوات البلمرة polymerisation ؛ التحبيب granulation والاستخراج اللتحق subsequent extraction للحبيبات بالماء؛ وهذا الجهاز له المكونات التالية: (I معيد بلمرة (VY) repolymeriser لتحلل الأوليجومرات الحلقية decomposition of «cyclic oligomers Ve 0( خلاط تمهيدي (VV) premixer لخلط اللاكتام البكر Mixing virgin lactam ؛ وربما الإضافات والتدفق المختلط «(YT YY) mixed flow ج) تجاوز جانبي لإعادة تدوير recirculation التدفق الدائر (Y +) circular flow الذي يتفرع في الخلاط التمهيدي (VV) premixer ويعاير عند نقطة تغذية (V4) feed point قبل الخلاط التمهيدي Lady (VY) premixer ؛ VO د) مضخة (YY) pump مركبة في التجاوز الجانبي؛ لنقل التدفق الدائر .(Y+) circular flow -١" الجهاز وفقا لعنصر الحماية OY يتميز بأنه يتم تركيب مبخر وميضي flash evaporator )٠( للتمدد ثابت الحرارة للبوليمر الارتجاعي (V1) repolymer وذلك بين المبلمر الارتجاعي (VY) repolymeriser ونقطة التغذية .)١١( feed point 4- الجهاز وفقا لعنصر الحماية ١١ أو OF يتميز بأنه يتم تركيب خلاط ثابت static mixer (VA) ٠ لتحسين اختلاط البوليمر الارتجاعي (V1) repolymer والتدفق الواحد على الأقل Yo) (YY وذلك بين نقطة التغذية feed point )14( والخلاط التمهيدي (VY) premixer اضرف١ | 0 1 1 i er } 1 ل 1 ا 1 : oe i < H 7 H 3 H i H H H H H H 1 H i H 1 H 1 ض H H H 1 H i H i H i H i H i H i H H H H H H 1 1 : ض H ES H 1 H H 1 1 H 1 ل H 1 H i H H H H H H H 1 H i H H H ل 0 H H H H H H 1 H 1 لس“77“طا i_ \ «= Ya prs { 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ; 1 vi H 1 1 1 بت ١ 3 1 YY 7 [ ot vie TE ] CY 1 1 3 1 : الاج 1 بحا 1 لبيهسسستتئلل“سا ٠ SS دج شا .ا بخ 8 مر با i oye_ \ \ — 4 iy ry Ka م § SY kiaكا 1 ve بل أ أ #4 Pr oye—YY— wy pe £ { 4 x : ني i A Te ¥ 5 9همدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP13161146.9A EP2784102B1 (de) | 2013-03-26 | 2013-03-26 | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Rückführung von Extraktwässern im Polyamidherstellungsprozess |
PCT/EP2014/051660 WO2014154379A1 (de) | 2013-03-26 | 2014-01-28 | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen rückführung von extraktwässern im polyamidherstellungsprozess |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA515361011B1 true SA515361011B1 (ar) | 2017-05-23 |
Family
ID=47913316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA515361011A SA515361011B1 (ar) | 2013-03-26 | 2015-09-07 | طريقة وجهاز لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية لإنتاج البولي أميد |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2784102B1 (ar) |
JP (1) | JP6393308B2 (ar) |
KR (1) | KR102106077B1 (ar) |
CN (1) | CN105073831B (ar) |
ES (1) | ES2564676T3 (ar) |
PL (1) | PL2784102T3 (ar) |
SA (1) | SA515361011B1 (ar) |
TW (1) | TWI630222B (ar) |
WO (1) | WO2014154379A1 (ar) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI662065B (zh) * | 2016-11-29 | 2019-06-11 | 德商伍德英汎達 費雪有限責任公司 | 於尼龍-6的生產中回收清洗水萃取物之技術 |
CN107051345A (zh) * | 2017-01-25 | 2017-08-18 | 江苏永通新材料科技有限公司 | 一种用于生产聚酰胺切片的低聚物分离器 |
CN114402012A (zh) * | 2019-05-01 | 2022-04-26 | 诺沃赫姆绿色添加剂4私人有限公司 | 再循环低共熔组合物 |
CN114426769A (zh) * | 2020-09-22 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 己内酰胺水解开环聚合制备尼龙6过程中回收的己内酰胺及其环状低聚体混合物的应用 |
EP4310228A1 (en) * | 2021-03-16 | 2024-01-24 | Toray Industries, Inc. | Nylon-6 fiber, and material-recycled polycaproamide resin pellets and method for production thereof |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2501348B2 (de) * | 1975-01-15 | 1981-04-09 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Polyamiden aus epsilon-Caprolactam |
DE3729853A1 (de) | 1987-09-05 | 1989-03-23 | Basf Ag | Verfahren zur aufarbeitung von destillationsrueckstaenden, die bei der reinigung von caprolactam anfallen |
US5077381A (en) | 1990-06-01 | 1991-12-31 | Basf Corporation | Constant compositioin recycle of nylon 6 polymerization wash water |
DE4405161A1 (de) * | 1994-02-18 | 1995-08-24 | Huels Chemische Werke Ag | Verfahren zur kontinuierlichen hydrolytischen Polymerisation von Laurinlactam |
DE19531990A1 (de) | 1995-08-30 | 1997-05-15 | Polymer Eng Gmbh | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Polyamid 6 unter Verwendung von Rücklactam |
DE19752183A1 (de) * | 1997-11-25 | 1999-05-27 | Basf Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Extraktion von Polyamid |
DE19752181A1 (de) * | 1997-11-25 | 1999-05-27 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden |
DE19801267B4 (de) | 1998-01-15 | 2005-03-24 | Inventa-Fischer Gmbh | Verfahren zur Herstellung von PA-6 Granulat und dessen Verwendung |
NL1010161C2 (nl) * | 1998-09-23 | 2000-03-24 | Dsm Nv | Proces voor de productie van polyamide-6 uitgaande èpsilon-caprolactam. |
HUP0105495A2 (en) * | 1999-02-11 | 2002-05-29 | Basf Ag | Method for producing polyamide 6 of a low extract content, high viscosity stability and low remonomerization rate |
DE19925906A1 (de) * | 1999-06-07 | 2000-12-14 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden aus Lactamen und Polyamid-Extrakten |
DE19962573A1 (de) * | 1999-12-23 | 2001-07-05 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polyamiden |
US6479620B1 (en) * | 2001-06-01 | 2002-11-12 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for converting caprolactam to nylon 6 |
BRPI0518629B1 (pt) * | 2004-12-15 | 2017-03-28 | Asahi Kasei Chemicals Corp | aparelho de evaporação industrial |
CN101437870A (zh) * | 2006-05-04 | 2009-05-20 | Uhde英万达·费希尔公开股份有限公司 | 一种连续生产聚酰胺颗粒的方法 |
ATE492584T1 (de) * | 2006-10-24 | 2011-01-15 | Basf Se | Verwendung von wendelrohrverdampfern bei der herstellung von polyamiden |
WO2010066769A2 (de) * | 2008-12-12 | 2010-06-17 | Basf Se | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von copolyamiden aus lactamen und salzen aus diaminen und dicarbonsäuren |
EP2532698B1 (de) * | 2011-06-08 | 2016-04-20 | Uhde Inventa-Fischer GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur direkten, kontinuierlichen Modifizierung von Polymerschmelzen |
-
2013
- 2013-03-26 PL PL13161146T patent/PL2784102T3/pl unknown
- 2013-03-26 EP EP13161146.9A patent/EP2784102B1/de active Active
- 2013-03-26 ES ES13161146.9T patent/ES2564676T3/es active Active
-
2014
- 2014-01-28 KR KR1020157020019A patent/KR102106077B1/ko active IP Right Grant
- 2014-01-28 WO PCT/EP2014/051660 patent/WO2014154379A1/de active Application Filing
- 2014-01-28 JP JP2016504519A patent/JP6393308B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2014-01-28 CN CN201480018316.1A patent/CN105073831B/zh active Active
- 2014-02-19 TW TW103105401A patent/TWI630222B/zh active
-
2015
- 2015-09-07 SA SA515361011A patent/SA515361011B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2016514741A (ja) | 2016-05-23 |
KR20160010393A (ko) | 2016-01-27 |
WO2014154379A1 (de) | 2014-10-02 |
KR102106077B1 (ko) | 2020-05-28 |
PL2784102T3 (pl) | 2016-06-30 |
TWI630222B (zh) | 2018-07-21 |
EP2784102A1 (de) | 2014-10-01 |
ES2564676T3 (es) | 2016-03-28 |
CN105073831A (zh) | 2015-11-18 |
CN105073831B (zh) | 2017-05-03 |
EP2784102B1 (de) | 2015-12-09 |
JP6393308B2 (ja) | 2018-09-19 |
TW201437259A (zh) | 2014-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA515361011B1 (ar) | طريقة وجهاز لإعادة التدوير المستمر لمياه الاستخراج في عملية لإنتاج البولي أميد | |
US6169162B1 (en) | Continuous polyamidation process | |
CN102317351B (zh) | 由内酰胺与二胺和二羧酸的盐连续制备共聚酰胺的方法 | |
AU759321B2 (en) | Continuous polyamidation process | |
WO2008155281A1 (de) | Verfahren zur herstellung von polyamiden | |
CN1175030C (zh) | 聚酰胺的连续萃取 | |
JP2016514741A5 (ar) | ||
WO2015173310A1 (de) | Herstellung von polyamiden durch hydrolytische polymerisation und nachfolgende behandlung in einem kneter | |
CN105764955A (zh) | 连续聚酰胺化方法-ii | |
WO1999026996A2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen extraktion von polyamid | |
CZ291565B6 (cs) | Způsob výroby polyamidů | |
EP2671902A1 (de) | Polyamid-Konditionierung | |
US20050209436A1 (en) | Method and device for the continuous production of polyamide 6, 6 and copolyamides thereof | |
TWI439469B (zh) | 用於製備具有低水含量的硝化纖維素溶液之方法 | |
EP2964691A1 (de) | Herstellung von polyamiden durch hydrolytische polymerisation und mehrfachextraktion | |
KR20200036782A (ko) | 아미드계 화합물의 회수 방법 및 장치 | |
WO2014135627A1 (de) | HERSTELLUNG VON POLYAMIDEN DURCH HYDROLYTISCHE POLYMERISATION UND ANSCHLIEßENDE ENTGASUNG | |
DE69813545T2 (de) | Verfahren zur herstellung von melamin | |
US20220002155A1 (en) | Process for workup of mixed acid and wastewater from the nitration of aromatics and apparatus for performing the process | |
HU182943B (en) | Process for the precipitation of cyanuric chloride | |
WO2014006171A1 (de) | Verfahren zur reinigung von polyamidteilchen | |
TH112089A (th) | กรรมวิธีสำหรับการผลิตวัสดุเม็ดที่ถูกดัดแปลงบรรจุยาฆ่าแมลงซึ่งประกอบด้วยพอลิสไทรีนที่ขยายตัวได้และวัสดุขึ้นรูปที่ดัดแปลงบรรจุยาฆ่าแมลงที่ได้มาด้วยวัสดุดังกล่าว |