SA515360047B1 - عملية التكسير المائي اللزج لمادة خام تشتمل على الهيدروجين المذاب - Google Patents
عملية التكسير المائي اللزج لمادة خام تشتمل على الهيدروجين المذاب Download PDFInfo
- Publication number
- SA515360047B1 SA515360047B1 SA515360047A SA515360047A SA515360047B1 SA 515360047 B1 SA515360047 B1 SA 515360047B1 SA 515360047 A SA515360047 A SA 515360047A SA 515360047 A SA515360047 A SA 515360047A SA 515360047 B1 SA515360047 B1 SA 515360047B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- hydrogen
- feedstock
- hydrocarbon
- zone
- viscous
- Prior art date
Links
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 95
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 75
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims abstract description 75
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 72
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 71
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 65
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 64
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 53
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 45
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 41
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 32
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims description 27
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 12
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 11
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 10
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 claims description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 2
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 claims 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 claims 1
- 101001036171 Paenibacillus lautus Endoglucanase A Proteins 0.000 claims 1
- 208000007536 Thrombosis Diseases 0.000 claims 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims 1
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 claims 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 17
- 239000000047 product Substances 0.000 description 16
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 10
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 9
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 7
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 5
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 3
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001417501 Lobotidae Species 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- SGTNSNPWRIOYBX-UHFFFAOYSA-N 2-(3,4-dimethoxyphenyl)-5-{[2-(3,4-dimethoxyphenyl)ethyl](methyl)amino}-2-(propan-2-yl)pentanenitrile Chemical compound C1=C(OC)C(OC)=CC=C1CCN(C)CCCC(C#N)(C(C)C)C1=CC=C(OC)C(OC)=C1 SGTNSNPWRIOYBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JCLFHZLOKITRCE-UHFFFAOYSA-N 4-pentoxyphenol Chemical compound CCCCCOC1=CC=C(O)C=C1 JCLFHZLOKITRCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001272567 Hominoidea Species 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 229940088033 calan Drugs 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- MUJOIMFVNIBMKC-UHFFFAOYSA-N fludioxonil Chemical compound C=12OC(F)(F)OC2=CC=CC=1C1=CNC=C1C#N MUJOIMFVNIBMKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N furosemide Chemical compound C1=C(Cl)C(S(=O)(=O)N)=CC(C(O)=O)=C1NCC1=CC=CO1 ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002815 homogeneous catalyst Substances 0.000 description 1
- -1 hydrogen compound Chemical class 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000005215 recombination Methods 0.000 description 1
- 230000006798 recombination Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000006276 transfer reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000010977 unit operation Methods 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
- C10G47/22—Non-catalytic cracking in the presence of hydrogen
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بتوفير طريقة محسنة للتكسير المائي اللزج hydrovisbreaking بغرض تقليل لزوجة viscosity المادة الأولية للهيدروكربون السائل. يتم الحصول على مادة أولية للهيدروكربون السائل liquid hydrocarbon أحادي الطور single-phase المقوى بالهيدروجين hydrogen-enriched ؛ وذلك عن طريق مزج المادة الأولية feedstock مع غاز الهيدروجين hydrogen gas مع معالجة وميضية لفائض غاز الهيدروجين. يمكن استخدام أوعية مفاعل أصغر نسبياً، وذلك دون الحاجة إلى نظام لإعادة تدوير الغاز، ومن ثم يمكن تقليل التكلفة الرأسمالية لعملية التكسير المائي اللزج. وعلاوة على ذلك فإنه من الممكن تقليل أو الاستغناء عن الحاجة إلى مخزونات القاطع. شكل 1.
Description
— \ — عملية التكسير الماني اللزج لمادة خام تشتمل على الهيدروجين المذاب Hydrovisbreaking process for feedstock containing dissolved hydrogen الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق هذه الاختراع بتحسينات lad يتعلق بالحد من لزوجة البقايا الثقيلة؛ كما أنه يتعلق على وجه
الخصوص بعملية lak وجهاز للتكسير الماثي اللزج hydrovisbreaking .
تتطلب البقايا الثقيلة Jie بقايا الغلاف أو الفراغ الجوي؛ بصفة عامة؛ درجات متغيرة من التحويل؛
© وذلك بغرض زيادة قيمتها وسهولة استخدامها؛ بما في ذلك الحد من اللزوجة Viscosity بغرض
تسهيل عمليات التكرير التالية؛ إلى منتجات المقطرات الخفيفة Jie الجازولين gasoline ؛ والنفتا
naphtha « والديزل diesel وزيت الوقود. تتمثل إحدى المعالجات الخاصة بالحد من لزوجة
البقايا الثقيلة؛ في مزج البقايا الثقيلة مع الزيت الخفيف؛ lad يعرف بمخزونات القاطع؛ وذلك
بغرض إنتاج مزائج هيدروكربونات سائلة liquid hydrocarbon ذات درجة لزوجة مقبولة. وعلى أ كل Ja فإن هذه المعالجة تشتمل على عيب يتمثل في استهلاك المزائج الثمينة للهيدروكربونات
السائلة سابقة التجزئة.
تشمل عمليات أخرى لتحويل البقايا الثقيلة إلى مقطرات خفيفة مع إحداث تخفيض في درجة
اللزوجة؛ على عمليات مُحَفِزة Jie عمليات التكسير اللزج أو التكويك coking (تحويل الفحم أو
البترول إلى كوك)؛ حيث ينتج عن هذه العمليات زيادة في الكمية التي يتم الحصول عليها؛ كما Yo أنها تقلل من الحاجة إلى المخزون القاطع الثمين؛ وذلك مقارنة بالمزج بشكل منفرد.
تعتبر عمليات التكسير الحراري thermal cracking عمليات مستقرة ومعروفة على مستوى
العالم؛ وخاصة في المصافي القديمة. حيث يتم في هذه العمليات إجراء التكسير الحراري لغازات
الزيوت ALE أو البقايا تحت التفريغ؛ وذلك في مفاعلات ذات ضغط منخفض Vo - Fis)
بار على سبيل المثال)» وعند درجات حرارة مرتفعة نسبياً (حوالي £Y0 - 5450 درجة مثوية على
ال
_ اذ
سبيل المثال)؛ وذلك بغرض تكسير جزيئات الهيدروكربونات الكبيرة إلى جزيئات أصغرء وإلى
مركبات ذات قيمة أعلى.
083 عمليات التكسير اللزج من درجة لزوجة البقايا ALE كما تزيد من إنتاجية الجازولين في
مجمل عملية التكريرء وذلك عن طريق إنتاج تغذيات زيت الغاز المطلوبة لعمليات التكسير
© التحفيزي والنافثا. ولتحقيق هذه Calan) فإنه يلزم تشغيل Jolie في ظروف قاسية بما فيه الكفاية؛
وذلك لتوليد كميات كافية من المنتجات الأخف.
يوجد نوعين من تقنيات التكسير اللزج المتاحة على المستوى التجاري: عمليات اللفائف أو الفرن؛
وعمليات عوامل النقع. وفي عمليات اللفائف؛ تتم عملية التحويل عن طريق التكسير باستخدام
dap الحرارة العالية؛ وذلك لفترة زمنية قصيرة نسبياً ومحددة سلفاً داخل السخان. وفي عمليات ٠ عوامل التقع؛ Ally هي عبارة عن عمليات تتم عند درجة حرارة منخفضة وتستمر لفترة زمنية
طويلة؛ تتم غالبية عمليات التحويل في وعاء التفاعل أو اسطوانة عامل النقع؛ حيث يتم الحفاظ
على بقايا ثنائية المرحلة عند درجة حرارة منخفضة نسبياً ولفترة زمنية طويلة .
تقوم عمليات التكسير اللزج بتحويل كمية محدودة من الزيت Bll إلى زيت خفيف منخفض
اللزوجة. وعلى كل حال؛ فإن محتوى الأسفلت في تغذيات الزيت JED يحد من درجة التحويل Yo التي تتم باستخدام عملية التكسير اللزج» ويرجع ذلك على الأرجح إلى ميل المواد الأسفلتية للتكثتف
لتكوين مواد أثقل من الكوك؛ وهو مايتسبب في حالة عدم الاستقرار في وقود الزيت الناتج.
لاتقوم an عمليات التكسير اللزج؛ التي تشتمل على غاز الهيدروجين في عملية التحويل الحراري
للزيوت الثقيلة والمعروفة بعملية التكسير المائي ll بمجرد التكسير الحراري للجزيئات إلى
مركبات أقل لزوجة؛ ولكنها تقوم أيضاً بهدرجتها. وتزداد درجة حرارة وضغط عملية الهدرجة؛ مع ٠ زيادة متوسط الوزن الجزيئي للمادة الخام المطلوب تحويلها.
يتطلب الأمرء في العمليات التقليدية للتكسير المائي اللزج؛ استخدام عمليات وحدة الغاز السائل
ثنائية الطورء وهو مايحتم استخدام أوعية تفاعل كبيرة (Lu وكذلك استخدام نظاماً لإعادة تدوير
الغاز. ومن شأن ذلك أن يضيف استثمارات مالية apes بالإضافة إلى تكاليف المعالجة الخاصة
EAN
_ _ بعملية التكسير المائي lll ومن ثم تقليل المزايا الأساسية لعملية التكسير المائي اللزج؛ وذلك بمعنى تخفيض درجة اللزوجة مع الحد من كمية المخزون القاطع المطلوبة. يوجد؛ من ثم؛ حاجة إلى عملية Aad لتحويل البقايا الثقيلة. الوصف العام للاختراع © يشتمل هذه الاختراع بشكل واسع على تحسينات تتم في عملية تتعلق بالحد من لزوجة البقايا aL كما أنه يتعلق على وجه الخصوص بعملية مُحسنّنة وجهاز للتكسير المائي اللزج. يتم في هذه الوثيقة تقديم عملية Aa للتكسير اللزج لتحويل البقايا Ally ALE يتم فيها تجنب تكثيف المواد الأسفلتية والتلوث؛ والتي يمكن تطبيقها في أوعية مفاعلات أصغر clad وما يستتبع ذلك من الحاجة إلى استثمارات مالية أقل وذلك مقارنة بالعمليات التقليدية للتكسير المائي اللزج؛ ٠ وكذلك تقليل أو تجنب الحاجة إلى نظام إعادة تدوير الغاز. تشتمل dle تقليل درجة لزوجة المادة الخام الهيدروكربونية السائلة؛ وفقاً لأحد النماذج؛ على مايلي : أ. مزج المادة الأولية للهيدروكربون JIL مع فائض من غاز الهيدروجين في منطقة المزج؛ وذلك لإذابة جزء من غاز الهيدروجين في المادة الأولية للهيدروكربون السائل؛ وانتاج مزيج ثنائي الطور Vo .من sald) الأولية للهيدروكريون السائل المُقوى بالهيدروجين hydrogen—enriched ؛ وكذلك غاز الهيدروجين hydrogen gas الفائض المتبقي؛ ب. إدخال مزيج Sle الهيدروجين ومن المادة الأولية للهيدروكربون السائل A بالهيدروجين؛ إلى Jab منطقة التوهج وذلك ظروف محددة سلفاً وبغرض فصل فائض عاز الهيدروجين غير lA وتحقيق القيمة المثلى من الهيدروجين المذاب في sald) الأولية للهيدروكربون السائل Yo اللقوى بالهيدروجين»؛ Sl استعادة المادة الأولية للهيدروكربون السائل أحادي الطور single— 86 المُقوى بالهيدروجين؛ ج. نقل المادة الأولية للهيدروكربون السائل أحادي الطور المُقوى بالهيدروجين ‘ Sly تحت ظروف تُعَظِم من كمية الهيدروجين المذاب في المادة الهيدروكربونية الخام؛ إلى داخل منطقة تفاعل عملية EAN
Qo _ _ التكسير المائي اللزج؛ وذلك في وجود البخار وبغرض تكسير المادة الأولية إلى جزيئات أصغر د. استعادة منتجات الهيدروكربونات المحولة ذات درجة اللزوجة المخفضة؛ وذلك من منطقة تفاعل يتم فيما يلي المناقشة التفصيلية لتوجهات ونماذج أخرى والمزايا الخاصة بالعملية الواردة في الاختراع الحالي. وعلاوة على ماسبق؛ فإنه يجب أن يكون مفهوماً أن كل من المعلومات السابقة والوصف التفصيلي (JE) هي مجرد أمثلة توضيحية للعديد من التوجهات والنماذج؛ والمقصود منها توفير نظرة عامة أو إطار للعمل؛ وذلك بغرض فهم طبيعة وخواص السمات والنماذج المطلوب حمايتها. وقد تم تضمين الأشكال المرافقة بغرض توفير التوضيح والفهم الإضافي ٠ ل للتوجهات والنماذج المتعددة. وتستخدم الأشكال lua إلى جنب مع مذكرة الوصف الكتابي للاختراع» وذلك بغرض شرح المبادئ والعمليات المتعلقة بالتوجهات والنماذج المطلوب حمايتها والتي تم وصفها في هذه الوثيقة. شرح مختصر للرسومات سوف يتم تقديم فهم أفضل للمخلص السابق بالإضافة إلى الوصف التفصيلي التالي؛ وذلك من Vo خلال قراءته بالاقتران مع الأشكال المرفقة. كما أنه يجب أن يكون مفهوماً - على أية حال - أن الاختراع ليس مقيداً بالترتيبات الدقيقة والجهاز المبين. تم في الأشكال استخدام نفس الأرقام المرجعية وذلك لتمييز المكونات المتشابهة أو المتماثلة؛ وفيها: يمتل شكل١ : مخطط تدفق المعالجة الخاص بعملية التكسير SL اللزج؛ وذلك وفقاً للمعالجة التي تم وصفها في هذه الوثيقة؛ iy ٠ الشكلين IY 8 "ب : رسوماً تخطيطية لوحدات المزج التي يتم استخدامها مع الأجهزة المبينة في شكل ١؛ Jia شكل“ : رسماً تخطيطياً لموزع هيدروجين مناسب للاستخدام مع وحدات المزج الواردة في الشكلين ؟أ 8 "ب؛ EAN
h —_ _ يمثل شكل؛ : رسوماً تخطيطيةلمجموعة من التركيبات والترتيبات لموزعات هيدروجين مناسبة للاستخدام مع وحدات المزج الواردة في الشكلين "أ 8 "ب؛ و يمثل شكل* : رسماً بيانياً لقابلية ذوبان الهيدروجين في مقابل نقطة غليان أجزاء النفط الخام. الوصف التفصيلى: 0 يتم؛ وفقاً للعملية التي تم وصفها في هذه ESS التخلص بشكل أساسي من الطور الغازي للهيدروجين؛ وذلك عن طريق إذابة الهيدروجين في المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة؛ وتوميض المادة الأولية تحت ظروف محددة (ila وذلك قبل مفاعل التكسير المائي اللزج؛ وبغرض إنتاج المادة الأولية للهيدروكربون السائل أحادي الطور RA بالهيدروجين. تعزز إذابة الهيدروجين في المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة؛ من عمليات التكسير المائي اللزج التقليدية ERY) عن طريق ٠ ماوازنة الشوارد الحرة في أثناء تفاعلات التكسير؛ وهو مايتسبب في الحد من تكوين الكوك؛ وكذلك تحسين جودة المنتج . وبالإضافة إلى ماسبق؛ فإنه من الممكن الحفاظ على فوائد عملية التكسير Sl) اللزج» وذلك بينما يتم تقليل أو عدم الحاجة إلى نظام/أنظمة إعادة تدوير الغازء وهو ماينطبق أيضاً على المفاعلات الكبيرة الحجم والتي يتم بناءها لاستيعاب نظام الغاز السائل ثنائي الطور. Jie Vo شكل١ مخطط تدفق المعالجة الخاص بأحد نماذج عملية ونظام التكسير المائي اللزج الذي تم وصفه في هذه الوثيقة. يشتمل النظام ٠١ عادة على مجموعة من وحدات العمليات والتي تيسر عمليات تكسير المواد الأولية الهيدروكربونية الثقيلة؛ إلى مزائج أخف واقل لزوجة. وعلى وجه الخصوص؛ فإن النظام ٠١ يشتمل على وحدة المزج (Yo mixing unit ووحدة الوميض «Ye flashing unit ومفاعل التكسير المائي اللزج hydrovisbreaking reactor + ¢« ووحدة 1+ fractionating unit وذلك بالإضافة إلى وحدة التجزئة ٠٠ separation uni الفصل ٠ على فتحة دخول تغذية لاستقبال المواد الأولية الجديدة وذلك عن طريق ٠١ تشتمل وحدة المزج عن fv الفصل Bang والمنتجات الهيدروكربونية السائلة المعاد تدويرها والقادمة من ؛7١ sla
YY كما تشتمل أيضاً وبشكل إضافي على محفز متجانس عن طريق القناة ery طريق القناة عن طريق القناة 14. كما Te وكذلك جزء من منتج القاع الثقيل المعاد تدويره من وحدة التجزئة 9.١
ل تشتمل وحدة المزج ٠١ على فتحة دخول للغاز وذلك لاستقبال غاز الهيدروجين اللازم للتعويض وذلك عن طريق القناة YE و/أو Sle الهيدروجين المعاد تدويره من وحدة الوميض Tr عن طريق القناة Yo وكما سوف يكون واضحاً بالنسبة للشخص من ذوي المهارات العادية في هذا المجال؛ فإنه من الممكن أن يتم توفير عدداً أقل أو أكثر من المداخل في وحدة المزج ١٠؛ وذلك بحيث 0 يمكن إدخال تيار التدفق إلى داخل وحدة المزج من خلال مداخل مشتركة أو منفصلة. يمكن أن
يتم وضع فتحة دخول التغذية عند قاع وحدة المزج Jie فتحة دخول ٠١١ المبين في شكل ؟أ؛ أو عند Ad وحدة المزج مثل فتحة دخول ١١٠ب المبين في شكل "ب. يتم؛ في نماذج معينة مثل وحدتي المزج الواردتين في الشكل ؟أ 8 cf إدخال غاز الهيدروجين عن طريق مجموعة من مداخل حقن الهيدروجين YY 4٠١١ & ١١١ وعن طريق مجموعة من
٠ موزعات الهيدروجين ١١0 8٠170 81٠1١ ؛ وذلك بطول الارتفاع خلال وحدة المزج؛ والتي يتم وضع فتحة دخول واحد منها على الأقل بالقرب من قاع وحدة المزج. يتم حقن غاز الهيدروجين عبر موزعات الهيدروجين إلى داخل وحدة المزج؛ وذلك كما هو مبين في شكل ؟؛ وذلك لتحقيق المزج المتآلف مع المادة الأولية وذلك لتعظيم محتوى الهيدروجين المذاب؛ ومن المفضل أن يتم ذلك لتحقيق التشبع بشكل كفؤ.
Ke Vo استخدام أنواع مختلفة من أجهزة توزيع الهيدروجين. يبين شكل؛ مجموعة من تصميمات توزيعات الغاز والتي من الممكن أن يشتمل على حواقن أنبوبية أو مُتشعِبات مزودة بفوهات و/أو منافث. .يتم dae) تلك الأجهزة وتحديد أبعادها لتقوم بالتوزيع المنتظم لغاز الهيدروجين؛ في المادة الأولية الهيدروكربونية (Ras) داخل وحدة المزج (Ye وذلك بغرض تحقيق الإذابة الكفؤة لغاز الهيدروجين في المادة الأولية.
Yo -يتم؛ في نماذج Aime وضع فتحة دخول التغذية فوق فتحة/فتحات دخول الغاز؛ وذلك لتحسين المزج عند تدفق السائل إلى أسفل وصعود الغاز إلى أعلى؛ وذلك بمعنى تدفق التيار المعاكس. كما تشتمل أيضاً وحدة المزج ٠١ على فتحة الخروج (YA وذلك لتفريغ مزيج ثنائي الطور من غاز الهيدروجين؛ ومن المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة المخصبة بالهيدروجين.
ال
A
والتي تكون على اتصال عن طريق المائع مع FY) على فتحة الدخول 7٠ تشتمل وحدة الوميض وذلك لاستقبال المزيج ثنائي الطور الذي يحتوي على oY الخاصة بوحدة المزج YA فتحة الخروج فائض من غاز الهيدروجين؛ كما يحتوي على المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة المخصبة والتي تكون على اتصال عن طريق المائع FY بالهيدروجين؛ وتشتمل الوحدة على وحدة الخروج
Fo وذلك لإعادة تدوير غاز الهيدروجين؛ كما تشتمل على فتحة الخروج Yo مع القناة الاختيارية © بالهيدروجين. gal وذلك لتفريغ مادة أولية للهيدركربون السائل أحادي الطور على فتحة الخروج ١؛ والتي تكون على اتصال عن طريق 4٠ يشتمل مفاعل التكسير المائي اللزج أولية للهيدركربون السائل أحادي الطووالمخصبة sale المائع مع نقطة الخروج 5؟؛ وذلك لاستقبال بغرض استقبال الماء؛ كما يشتمل £Y بالهيدروجين؛ ويشتمل المفاعل أيضاً على فتحة الدخول المفاعل على فتحة الخروج ؟؛ وذلك لتفريغ المنتج الوسيط المتكسر. ٠ على فتحة الدخول )0 والتي تكون على اتصال عن طريق المائع مع © ٠ تشتمل وحدة الفصل فتحة الخروج 47؛ وذلك لاستقبال المنتج الوسيط المتكسر؛ كما تشتمل وحدة الفصل على فتحة وذلك لتفريغ الغازات الخفيفة؛ كما تشتمل أيضاً على فتحة الخروج 00( وذلك لتفريغ (oF الخروج المنتجات الهيدروكربونية السائلة ذات درجة اللزوجة المخفضة؛ وتشتمل أيضاً على فتحة خروج
Sle على أداة فصل ضغط 5 ٠ بغرض تفريغ الماء. ومن الممكن أن تشتمل وحدة الفصل 0١ ١ ساخن و/أو مبرد هواء و/أو أداة فصل ضغط منخفض ثلاثية الطور. يتم إعادة تدوير جزء من وذلك بغرض تحسين YY عن طريق القناة ٠١ تيار المنتج الهيدروكربوني السائل؛ إلى وحدة المزج قابلية ذوبان الهيدروجين في المادة الأولية السائلة. ويلغي هذا النظام المتكامل أو يقلل بشكل جوهري من الحاجة إلى وجود مصدر خارجي للمخزون القاطع؛ وذلك مثلما يتطلب الأمر في العمليات الواردة في الفن السابق. ومن الممكن - بشكل اختياري - أن يتم توفير مصدراً ٠ للهيدروكربونات الخفيفة إلى وحدة المزج ١٠؛ عند بدء تشغيل النظام وذلك لتحسين قابلية ذوبان الهيدروجين. والتي تكون على اتصال عن طريق المائع مع 1١ تشتمل وحدة التجزئة 60 على فتحة الدخول فتحة الخروج 00( وذلك لاستقبال جزء على الأقل من المنتجات الهيدروكربونية السائلة ؛ كما الخفيف؛ كما تشتمل أيضاً على pind) وذلك لتفريغ IF تشتمل وحدة الفصل على فتحة الخروج YO ال
فتحة الخروج 10( وذلك لتفريغ المنتج الوسيط؛ وتشتمل أيضاً على فتحة الخروج 17 وذلك بغرض تفريغ منتج القاع الثقيل. ومن الممكن أن يتم إعادة تدويرجزءاً من منتج القاع الثقيل إلى وحدة
المزج ١٠؛ وذلك لإجراء المزيد من عمليات المعالجة. يتم؛ في عمليات النظام ١٠؛ إدخال المادة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة إلى داخل وحدة المزج ٠١ © عن طريق القناة YY ؛ وذلك جنباً إلى جنب مع كمية محددة سلفاً من غاز الهيدروجين الطازج؛ الذي يتم إدخالها عن طريق القناة VE وكذلك وبشكل اختياري مع كمية محددة سلفاً من SERA) المتجانس والذي يتم إدخاله عن طريق القناة 77. يتم الاحتفاظ بالمحتويات في وحدة المزج ٠١ لفترة زمنية محددة سلفاً وتحت ظروف تشغيل مناسبة؛ وذلك للسماح بإذابة بكمية مرغوبة من الهيدروجين في المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة. وكما هو مبين في شكل © يكون الهيدروجين
٠ أكثر قابلية للذوبان في المادة الأولية الهيدروكربونية الأخف نسبااً؛ وذلك بمعنى المادة الأولية ذات درجة الغليان الأقل. تتوقف كمية الهيدروجين المذاب على تركيبة المادة الأولية؛ ومعدل التحويل وظروف التشغيل؛ كما أنه من الممكن أن يتم ضبط الكمية وفقاً لذلك. يتم تفريغ نفاية Jolie عن طريق فتحة الخروج YA إلى فتحة الدخول TY الخاصتين بوحدة الوميض ١٠؛ وذلك على هيئة مزيج ثنائي الطور daily على طور Blu من الهيدروكربونات
١ المخصبة بالهيدروجين» وطور غازي من فائض الهيدروجين غير المذاب. يتم؛ في وحدة الوميض ١ استعادة فائض الطور الغازي للهيدروجين وتفريغه عن طريق فتحة الخروج TV وعن طريق القناة Yo وذلك لإجراء عملية اختيارية sale التدوير في وحدة المزج Ye يتم نقل الطور السائل بما في ذلك الهيدروكربونات التي تحتوي على الهيدروجين المذاب ced وذلك عن طريق فتحة الخروج Yo إلى فتحة الدخول )£ الخاصة بمفاعل التكسير المائي اللزج.
٠ _يمكن؛ بشكل عام؛ إدخال الماء إلى داخل مفالعر التكسير المائي اللزج ote وذلك عن طريق فتحة الدخول £Y بمعدل يتراوح مابين )+ بالحجم 1/96(7) - 270.0 (1/96) من المادة الأولية؛ كما أنها قد تكون في حدود Yo ,+ بالحجم # من المادة الأولية ؛ وذلك في بعض النماذج. يتبخر الماء بشكل فوري بما ينتج عن ذلك من تكوين مائع ذو سرعة أعلى وهو مايحد من تكوين الكوك.
ال
=« \ — يتم تفريغ نفاية Jolie التكسير المائي اللزج؛ وذلك عن طريق فتحة الخروج £Y إلى فتحة الدخول )0 الخاصة بوحدة الفصل .$0 Cua يتم تفريغ تيار الغاز الذي يشتمل على الهيدروجين وعلى الهيدروكربونات الخفيفة؛ وذلك من خلال فتحة الخروج €0F كما يتم تفريغ الطور السائل الذي يحتوي على البقايا التي تم تكسيرهاء والبقايا التي لم يتم تكسيرها والبقايا الثقيلة التي تم تحويلها 0 جزثياً؛ وذلك عن طريق فتحة الخروج 00 يتم إعادة تدوير جزء من تيار الهيدروكربون السائل؛ إلى وحدة المزج Yo عن طريق القناة YY وذلك بغرض توفير كمية من الهيدروكربونات AS لإذابة الهيدروجين في المزيج الساثل. من الممكن أن تكون sale) تدوير تيار الهيدركربون عن طريق القناة YY في النطاق Yoo - on بالحجم 7# من المادة الأولية الهيدروكربونية البادئة والتي يتم إدخالها عن طريق القناة .7١ من Ve الممكن استخدام وها > للفائض (غير مبين بالشكل) ERY) لتجميع تيار إعادة التدوير عندماً تكون نسبة إعادة التدوير عالية. يتم Jas الباقي من تيار الطور السائل الذي يحتوي على البقايا الثقيلة المتكسرة؛ وغير المتكسرة والمتحولة جزئياً إلى وحدة التكسير $10 بغرض فصل الهيدروكربونات المتكسرة اللزجة إلى نافثا - على سبيل JB - عن طريق فتحة الخروج 17 ؛ وزيت الغاز عن طريق فتحة الخروج 10( ومنتجات القاع عن طريق فتحة الخروج TY ومن الممكن أن يتم sale) Vo تدوير جزء من منتج القاع التقيل إلى وحدة المزج ERY) AR عن طريق sal) 14 ولإجراء المزيد من المعالجة. يمكن أن تتكون وحدة المزج Yo من عمود مجهز بوحدات وميض غاز و/أو موزعات. تشتمل ظروف التشغيل على ضغط في حدود 56 — Yer بارء ia حرارة في حدود 6 - ٠٠١ درجة مثوية؛ ونسبة الحجم المعدل من الهيدروجين (بمعنى حجم غاز الهيدروجين عند ٠ در da مثوية ١ وضغط ١ بار) إلى حجم المادة الأولية في حدود Veer) إلى Joe) يمكن أن تتكون وحدة الوميض 7١ من وعاء تقطير ذو مرحلة واحدة متوازنة. تشتمل ظروف التشغيل على ضغط في حدود ٠١..- ٠ بار ¢ وفي an النماذج تكون في حدود AER بارء وفي نماذج أخرى في حدود 00-٠١ بار؛ ودرجة حرارة في حدود You - 100 درجة مئوية؛ وفي بعض النماذج في حدود 05-75 درجة مئوية؛ وفي نماذج أخرى في حدود 6060 - Yo 2.6 درجة REP oui
-١١- أو من نوع "الفرن"؛ أو GEN يمكن أن يكون مفاعل التكسير المائي اللزج؛ مفاعلاً من نوع أو ملاط؛ أو التدفق على de ومن الممكن أن تكون ذات تدفق Cail) مفاعل من نوع أداة كعملية اللفائف؛ تتم عملية ٠0 التكسير المائي اللزج Jolie دفعات. وفي النماذج التي يعمل فيها التحويل عن طريق التكسير باستخدام درجة الحرارة العالية؛ وذلك لفترة زمنية قصيرة نسبياً ومحددة سلفا. وبصفة عامة؛ تشتمل ظروف عملية المفاعل اللفائفي للتكسير المائي اللزج على زمن مكوث © دقائق؛ ويكون في ٠١ - ١,5 دقيقة؛ ويكون في بعض النماذج في حدود Te - ١,١ في حدود دقائق؛ كما تشتمل ظروف عملية المفاعل على ضغط في حدود 0 - ١ نماذج أخرى في حدود بارء وتكون في نماذج أخرى ٠٠١ - ٠١ بارء وتكون في بعض النماذج في حدود Yer - ٠ درجة 100- You حرارة في حدود dap على laf بار؛ وتشتمل العملية on - ٠١ في حدود مثوية؛ وتكون في بعض النماذج في حدود 75 - 000 درجة مئوية؛ وتكون في نماذج أخرى في Ve
Ove = 6,١ درجة مثوية؛ وتشتمل العملية كذلك على مؤشر شدة في حدود Ov - 4660 حدود * دقيقة؛ وتكون في نماذج أخرى في حدود ٠٠١ - ١ دقيقة؛ وتكون في بعض النماذج في حدود دقيقة. Yo - تتم معظم عمليات التحويل - في النماذج التي يعمل فيها مفاعل التكسير المائي اللزج كعملية نقع حيث يتم الحفاظ على بقايا ثنائية المرحلة عند درجة ail) في وعاء التفاعل أو اسطوانة عامل - ١ حرارة منخفضة نسبياً ولفترة زمنية أطول؛ وذلك مقارنة بعمليات التكسير المائي اللزج. وبصفة ١ عامة؛ تشتمل ظروف عملية مفاعل عامل النقع للتكسير المائي اللزج على زمن مكوث في حدود دقائق؛ ويكون في نماذج أخرى في 10 - ١ دقيقة؛ ويكون في بعض النماذج في حدود ١8١ - بارء ٠٠0 - ٠١ دقيقة؛ كما تشتمل ظروف عملية المفاعل على ضغط في حدود Ye - ١ حدود - ٠١ بارء وتكون في نماذج أخرى في حدود ٠٠١ - ٠١ وتكون في بعض النماذج في حدود ٠ درجة مئوية؛ وتكون في Team TOL بار؛ وتشتمل العملية أيضاً على درجة حرارة في حدود ٠ - 5668 بعض النماذج في حدود 75 - 000 درجة مثئوية؛ وتكون في نماذج أخرى في حدود درجة مثوية. ٠ يمكن أن تتكون المادة الأولية البادئة للهيدروكربونات الثقيلة. من النفط الخام؛ أو من عمليات درجة مثوية؛ بما TV تسييل الفحم وذلك بالإضافة إلى غليان المواد الوسيطة للمصفاة إلى مافوق Yo
CER
-؟١- في ذلك منتجات الضغط الجوي أو الفراغ بالقاع» وزيوت غاز عملية ech Sill وزيوت دورة ال FCC ؛ والزيوت منزوعة المواد الأسفلتية؛ والبيتومين وذلك من رمال القطران و/أو منتجاتها التي تم تكسيرها؛ وسوائل الفحم. يمكن أن تكون المُحَفِزات؛ محفزات متجانسة تشتمل على عناصر من المجموعة ١/8, VB 8 0 18/ا من الجدول الدوري. ومن الممكن أن يتم توفير المحفزات كمواد صلبة مبعثرة بشكل دقيق؛ أو مركبات عضوية فلزية ALE للذويان. يعتقد؛ في الوقت الذي لانتمنى فيه الالتزام بنظرية ماء أن العملية التي تم وصفها في هذه الوثيقة تتبع آلية رد الفعل المستحضر المشبع الحر. يتم تحويل الهيدروجين المذاب إلى ذرات مع المادة الأولية؛ ومن ثم يسهل توفيره لتفاعلات الانقسام وإعادة التركيب. وعلى سبيل المثال وفي وجود ٠ الهيدروجين؛ فإن ينتج عن انقسام الرابطة C-C في جزىء 07-0818170 ؛ مستحضرين مشبعين أوليين؛ وذلك كما تم الوصف في مخطط التفاعل ١ أدناه. تتفاعل هذه المستحضرات المشبعة الأولية بشكل اختياري مع الهيدروجين؛ وذلك لإنتاج هيدروكربونات ذات وزن جزيئي أقل؛ وإنتاج مستحضرات هيدروجينية مشبعة وذلك في وقت مكوث قصيرء وذلك كما هو في التفاعلين ؟ 8 ؟ على سبيل المثال. تقوم مستحضرات الهيدروجين المشبعة بنشر السلسلة عن طريق انقسام ١ _الهيدروجين من جزيئات هيدروكربونية (al وكذلك إنتاج مستحضرات ثانوية مشبعة؛ وذلك كما هو في LE dell كما تتم تفاعلات أخرى؛ بمعنى تفاعلات انقسام؛ للمستحضرات الثانوية المشبعة وينتج عنها مستحضر أولي مشبع وأوليفين - ١ ؛ وذلك كما هو في التفاعل 20 يتم بعد ذلك تشبع المستحضر الأولي المتشبع بالهيدروجين؛ وذلك لإنتاج الهيدروكربونات مع إعادة توليد سلسلة التفاعل كما تم وصفها في التفاعل LT تستخدم العملية التي تم وصفها في هذه الوثيقة؛ SERA) ٠ المتجانس القابل للذوبان وذلك لتيسير وتحسين تفاعلات نقل الهيدروجين. R-CH2-CH2-CH2e + »0112-0112- (1 — -0012(6)-م ١ »0602-8 R-CH2-CH2-CH2e — R-CH2-CH2-CH3 + He (2) H2 +
— \ _ eCH2-CH2-CH2-R' — CH3-CH2-CH2-R'+ He (3) H2 + He+ R-(CH2)6-R' — R-(CH2)-CHe~(CH2)4-R' + H2 (4 ) R-(CH2)- > R-CH2-CHe + CH2-CH-CH2- (5 CHe(CH2)4-R CH2-R' ١ R-CH2-CHe + H2 -< R-CH2-CH3 + He (6) تم؛ من خلال الجهاز والنظام الحالي؛ توفير مزايا واضحة. يتم إذابة جزء كبير من الهيدروجين المطلوب لعملية التكسير المائي اللزج؛ في المادة الأولية السائلة عند مخرج مفاعل التكسير Sl) اللزج في منطقة المزج؛ وذلك بحيث يتم مزج الهيدروجين مع المادة الأولية للهيدروكربونات؛ كما يتم فصل الطور الغازي بأكمله أو جزء كبير منه؛ من المادة الأولية السائلة المخصبة بالهيدروجين؛ 2 وذلك في منطقة الوميض قبل عملية التكسير المائي اللزج. يوفر الهيدروجين المذاب في المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة المعززة بالهيدروجين؛ تغذية جوهرية احادية الطور إلى مفاعل التكسير المائي اللزج؛ وكذلك تحسين العمليات التقليدية للتكسير المائي اللزج؛ وذلك عن طريق موازنة المستحضرات المشبعة ald) الحرة في أثناء تفاعلات التكسير؛ وماينتج عن ذلك من تحسين جودة المحصول المنتج. وبالإضافة إلى ذلك فإنه قد ثم الحد من تصميم حجم وعاء المفاعل ٠ المطلوب؛ كما تم الاستغناء عن أو تصغير نظام إعادة التدوير بشكل جوهري؛ وذلك مقارنة بعمليات وحدة التكسير اللزج التقليدية ثنائية الطورء ومن ثم الحد من التكاليف الراسمالية. يتم Led يلي بيان متطلبات استهلاك الهيدروجين لعملية التكسير المائي اللزج؛ وذلك مع النزع المائي للكبريت. يمكن إذابة كمية كافية من الهيدروجين في تغذية التكسير اللزج؛ وذاك لتحسين كفاءة ومن ثم زيادة المنتجات المرغوبة التي يتم الحصول عليها. لم يتم في العملية الموصوفة في ٠ هذه AEs تصميم عملية التكسير المائي اللزج بغرض تقليل وظيفة الهدرجة أو النزع المائي للكبريت hydrodesulfurization function ؛ وبالأحرىء فإن عملية التكسير Sl اللزج تمثل عملية تحويل منخفضة (lu لخفض درجة لزوجة الزيوت»؛ وذلك لأغراض النقل. EAN
_— ¢ \ _ يبين جدول ١ توازن المادة في عملية النزح المائي للكبريت . وكما يشا هد في هذا الجدول فإن الأمر يتطلب 7 مول من الهيدروجين؛ وذلك للتخلص من المول الواحد من الكبريت. يتم إضافة ١ مول من الهيدروجين إلى الكبريت؛ وذلك لإنتاج ١ مول من كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide ؛ كما يتم إضافة ١ مول من الهيدروجين إلى جزىء الهيدروكربون ¢ حيث يتم استخلاص © الكبريت وفقاً لمخطط التفاعل: .64116 + H2S ج12 2 + C4H4S تشتمل بقايا الفراغ في هذا JB على £,Y بالوزن 7 من الكبريت؛ كما أنه يتم نزع الكبريت بنسبة LV وعند هذا المستوى من الإزالة المائية للكبريت؛ فإن إزالة الكبريت من الجزىء تكون aa) ve [ox +,087 من النفط؛ وهم مايعني أن الأمر يتطلب ٠ + _من الكبريت لكل ٠٠١ جم من النفط؛ 3 ٠, Y 2 ١ مول أو ٠, 1 AY جم من الهيدروجين لكل ١ LR جم من النفط. أ جدول ١ - حساب استهلاك الهيدروجين في تفاعلات النزح المائي للكبريت axe المولات المطلوبة/ العدد ١ Y ١ أ “Ss - > "م 7 Co] oo oe Ye, ov YY, نل ٠, الوزن ad جم/مول ٠ 1 الكبريت المتبقي YY —aa مول/ ٠ aa) “ou الهيدروجين المطلوب _ RY: جم 9.١ yoo ١ مج٠٠١ مول/ COTA HIE IAT HIER الكمية الكلية المستهلكة من الهيدروجين LY pn تم جدولة استهلاك الهيدروجين المركب في لكل كج من النفط. Use +, VAY جدول ؟ يتم في جدول 7 تلخيص معدل التدفق الكلي للمزيج السائل المفرخ المتبقي المخصب بالهيدروجين. .يتم استبعاد الهيدروجين في الطور الغازي بعد الوميض من هذه العملية الحسابية. 5 جدول ؟ يتم في جدول ؛ تلخيص معدلات التدفق المنفردة؛ وذلك بالنسبة للبقايا المفرغة والهيدروجين الذي يتم إدخاله إلى منطقة المزج.كمية الهيدروجين المذاب في النظام تعادل 7797© مول/كج من
Je النفط. ومن ثم فإنه توجد كمية كافية من الهيدروجين في النظام؛ وذلك دون إعادة تدوير الهيدروجين. I ال
_ أ \ _ جدول ¢ — معدلات التدفق معدل التدفق امعدل التدفق | هيدروجين/نسبة النفط مول/ساعة |كجإساعة امول/كج IRE | | ' | ٍّ مثال ثم تنفيذ عمليات المحاكاة بواسطة الحاسب» Sly لتوضيح العملية التي ثم وصفها في هذه الوثيقة باستخدام برمجية PRO ١١ (النسخة (AF من إنتاج SimSci-Esscor والمتاحة بشكل تجاري © من Invensys Operations Management of London, England (ips.invensys.com). كان النظام الديناميكي الحراري الذي تم اختياره هو Grayson— Street كانت المادة الأولية المستخدمة هي البقايا المفرغة للخام العربي الخفيف. تم مزج غاز الهيدروجين والمادة الأولية وذلك في وحدة المزج ولفترة زمنية AES وبغرض إنتاج مزيج ثنائي الطور من غاز الهيدروجين؛ ومن المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة المخصبة بالهيدروجين. يتم ٠ بعد ذلك إدخال مزيج غاز الهيدروجين»؛ بالإضافة إلى المادة الأولية الهيدروكربونية السائلة المخصبة بالهيدروجين إلى نقطة الوميض؛ وذلك بغرض فصل غاز الهيدروجين غير المذاب بالإضافة إلى أي مكونات خفيفة؛ واستعادة مادة أولية للهيدركربون السائل أحادي الطور AA بالهيدروجين.تم تنفيذ عملية المحاكاة عند نسبة هيدروجين إلى نفط ثابتة ١١٠١ لتر معياري/لتر من النفط (514/18)»؛ درجة حرارة الوميض 5٠٠ درجة مئوية؛ وضغوط منزايدة تدريجياً في منطقة Vo الوميض في النطاق ٠١ — 7060 كج/سم مربع. يبين جدول © محتوى الهيدروجين في المادة الأولية للهيدروكربون السائل المُقوى بالهيدروجين؛ وذلك عند الضغوط المختلفة. جدول 5 9.١
-١١/- م بالهيدروجين؛ إلى وحدة RA يتم بعد ذلك تمرير مادة أولية للهيدركربون السائل أحادي الطور اللزج؛ والذي يتم تشغيله عند درجة حرارة 508 درجة مثوية؛ ومؤشر شدة Sl مفاعل التكسير أدناه ١ مرة من المادة الأولية. يبين جدول 5٠ مساوي ل 0 وذلك بغرض تحسين اللزوجة إلى المنتج الذي تم الحصول عليه. جدول+ © ا ا CER yA
VAL — TX als a وصف الطريقة والنظام الواردين في الاختراع الحالي؛ Asal ومن خلال الأشكال del تم وعلى كل حال فإن لتعديلات سوف تكون من الأمور الواضحة لذوي المهارات العادية في هذا المجال؛ كما أن مجال حماية الاختراع سوف يتم تحديدها من خلال عناصر الحماية التالية. ال
Claims (1)
- -١4- عناصر الحماية liquid hydrocarbon أولية هيدروكربونية سائلة sale Viscosity عملية لتقليل لزوجة -١ إلى مركبات هيدروكربونية ذات وزن جزيئي أقل وذلك في منطقة تفاعل تكسير مائي feedstock وتشمل: hydrovisbreaking reaction zone لزج hydrogen gas أ. مزج المادة الأولية للهيدروكربون السائل مع فائض من غاز الهيدروجين ومُحَفِز على شكل مادة صلبة مشتتة بشكل دقيق أو مُحَفِز قابل للذوبان hydrogen gas ٠ hydrogen gas في منطقة المزج وذلك لإذابة جزء من غاز الهيدروجين soluble catalyst من المادة الأولية two-phase في المادة الأولية للهيدروكربون السائل وإنتاج مزيج ثنائي الطور الفائض hydrogen gas للهيدروكربون السائل المُقوى بالهيدروجين؛ وكذلك غاز الهيدروجين المتبقي؛co Vo إدخال mie غاز الهيدروجين hydrogen gas ومحفز sales أولية للهيدروكربون السائل المُقوى بالهيدروجين؛ إلى داخل منطقة الوميض flashing zone وذلك عند ظروف محددة سلفاً وبغرض فصل فائض عاز الهيدروجين غير المذاب؛ وزيادة كمية الهيدروجين hydrogen المذاب في المادة الأولية للهيدروكربون السائل المُقوى بالهيدروجين؛ وكذلك استعادة salad) الأولية للهيدروكربون السائل أحادي single-phase gli المُقوى بالهيدروجين hydrocarbon«feedstock Yo المادة الأولية للهيدروكربون السائل أحادي الطور المُقوى بالهيدروجين؛ وذلك تحت ظروف Jas ج. المذاب في المادة الأولية للهيدروكربون إلى داخل منطقة hydrogen تزيد من كمية الهيدروجين تفاعل عملية التكسير المائي اللزج وذلك في وجود البخار وبغرض تكسير المادة الأولية إلى جزيئات أصغر نسبياً؛ وreduced viscosity د. استعادة منتجات الهيدروكربون المحول ذو درجة اللزوجة المخفضة Yo اللزج. Sl التكسير lee وذلك من منطقة تفاعل من المجموعة المكونة من Catalyst Jina) العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ وفيها يتم اختيار -" من الجدول الدوري. IVB, VB 5. VIB عناصر من المجموعةYoCERN=« \ — — العملية وفقاً لعنصر الحماية leds) يشتمل المُحَفز القابل للذوبان soluble catalyst على مركب عضوي فلزي organometallic واحد أو أكثر. ؟- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ وفيها يتم تشغيل منطقة المزج عند ضغط في حدود 6؛ - د Y ٠*٠ بار.5- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ وفيها يتم تشغيل منطقة المزج عند درجة حرارة في حدود 46 ...7 درجة REP٠ +- العملية وفقاً لعنصر الحماية leds oO يتم تشغيل منطقة المزج عند نسبة حجم lak من الهيدروجين hydrogen إلى حجم المادة الأولية في حدود ٠٠١:١ إلى Joe) “"- العملية وفقاً لعنصر الحماية ٠ تشتمل أيضاً على إدخال الماء إلى منطقة تفاعل التكسير المائي اللزج عند معدل في حدود ١,١ بالحجم 7 - ٠٠.١ بالحجم 7 من المادة الأولية.Vo من منتجات الهيدروكربون sia العملية وفقاً لعنصر الحماية )0 تشتمل أيضاً على إعادة تدوير —A بالحجم 7 من المادة الأولية البادئة ١5١ - 5+6 المحول إلى منطقة المزج عند معدل في حدود . initial hydrocarbon feedstock للهيدروكربون٠ +- العملية وفقاً لعنصر الحماية oO) حيث تشتمل المادة الأولية على النفط الخام؛ التشغيل المباشر لقيعان الضغط الجوي أو الفراغ» زيوت غاز التكويك coking gas oils « وزيوت دورة FCC) ؛ والزيوت منزوعة المواد الأسفلتية deasphalted oils « والبيتومين bitumens من رمال القطران tar sands و/أو منتجاتها التي تم تكسيرهاء وعمليات تسييل الفحم وسوائل الفحم بالإضافة إلى مواد مصفاة وسيطة أخرى درجة غليانها أعلى من dan TY مئوية.Yooui— \ \ — -٠ العملية وفقاً لعنصر الحماية Gua) يتم تشغيل منطقة الوميض flashing zone عند ضغط في حدود ٠٠١ - ٠١ بار. -١ العملية وفقاً لعنصر الحماية Cus) يتم تشغيل منطقة الوميض flashing zone عند ضغط في حدود Yeo — ١٠ بار. -١٠ العملية وفقاً لعنصر الحماية Cus) يتم تشغيل منطقة الوميض flashing zone عند ضغط فى حدود Ov — ٠١ بار. —VY ٠ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ وفيها يتم تشغيل منطقة الوميض flashing zone عند درجة حرارة في حدود Tou - 100 درجة مئوية. 4- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ وفيها يتم تشغيل منطقة الوميض flashing zone عند درجة حرارة في حدود on - TYE درجة مئوية. Vo -١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ وفيها يتم تشغيل منطقة الوميض flashing zone عند درجة حرارة في حدود 506 - ٠0١ درجة مئوية. ال_ \ \ — A So ل Yeo v اا! ا إٍْ ٍ 2 £Y avd ne ا ١ or : Ca AS YA SNA | ve فج tr an ee : | 3 ض لوا , AE £1 7 1 .1 0 را م 1 ++ لد؟ ؟ BS 1 i 3 ' hb ; is :. A re : 5 + ¥ Te ‘ r. | : vi Yh ; 1 . J : 1 ا | — | اليا : 1 ا 8 1 3 : H : 1 y i Ah. 0 1 re | | 1 0 ا سب | RE FS rol : | — N t ¥ + | | ْ ض ض ض | Pod i : ض ا ض er = ض SN SEN \ مط: | 5 ا ْ SE CE CTA HEE: A K 3اس i i 3 مط ; ب 3 pr a Kd 0 } § ل - مشر شل لت a ندا امت ام | ام dS Pi Ki 1 ما "أي لي vey 1 136١ al ز 8 حر مق كما مد بحم 188 معد مد جمد ا ene 2 : 3 م 0 a ] J B ] 3 الا #8 BE Th SCARE BREE. الام ديت EO 1م To : i >< i ب >< LEE FE ACR »> | VEAP mm mes | ا RN DNR DD NK بابب On 2 .اا شكل ؟ أ fd Ya JU SN ir اا ب i 0 ا ; 3{ : } 0 مص 1 3 $d و Fi are 2 1 0 0 مال .13 34 i pn 5 أ يم يي لي جب حي د ل ext “ان rie ني سر م بآ of ل : 1 الح 2 ب 1 i ARE ام ليح ب momo co جم بج Na 5 { > "م ™ + و 3 kdl % J JS. 4 % شكل ؟ ب % EAN_ \ ¢ — . 8! ذا > 07 ! و ١ ل“ | ! نت ٍ ا 1 k 0 i i ف hy اك ١ ؛ + 1 :0 ؛ 3 سر 1! ١ i 1 3 1 i * ف 8 ١ TA 13 ! ١:0 \ i ل i i i : 4 E : ١ | للا ١ ١ EE !؛ ١ ١ FJ : 0! +0 ؛ !1 !3 ة ؛ SUE SN ١! A TT + TE TO ! ١1 ١ ! ) ١! ١ EEE ] ١ I ! أ bog i + 3 1 SE I +! 01 ل ات EEE EE ١ ( EE + vt + 4 1 8 { ١ !؛ 1 UE : :! 1 !؛ ة؛ة 0: 1 !0 1 1] 1 : ة SN SRN 1 ST RENE TN و 1 !؛ ١: ؛ 1:1 1 ! ١ boa % ¥ 1 i i 3 Y 9 Fr ؛ 1] 1 ١0 + 56 1 i i § 0 1 i 1 Se ١ ١ ا 1 ! | ©* y هر -500 1 | | !اال“ م 1 - ا Ma 1 - شكل ؟ EAN— \ اج اال اي اما لل pr iS Pra 8 POSS & RN, Fa ENN ST Th “Ty ايب ١ ا 3 ا 8 x 5 on ا 0 Fh Lag > 1 Ka A + 3 i Seka ps يي 3 Ma RY i i = $5 N feed SE CUE WW wy 3 3 Pp م ا 8 للا ل لويد || الخثر اليس الج | co ue tf a WEY A التد تدا حا Ra ارا دما 1 ج* د ا ُ 1 & 3 be NE = i لما 5 5 : 8 ml 3 $F oy اح اي بح $ She 3 يج ا 2 SE ايب ا aes o& 3 Mw EER x ا ل ب 8 بن 0 OF . NK YON 85 & 5 i ا ا ب ب . ا يسمه 1 8 XN AF Sel on ee : ) 8 5 3 7 Sol, SEAS ا ل ا هب 0 fr NINE 8 ب ل اي 3 o x ا 1 i 0 = Sonn N at SOR oe {1 Fila HN BW, A ا 5 ’ wi 1 RUAN 8 8 1 ١ 8 لحر 1%) 5 = 0 \ NY NN ١ J ب رت متي ريا ١ ل ] S i Hw i 3 ٍ A لا اجا ¢ شكل البالل ابا #دء الهبدروجين في المحلول + "0 ا اا 1 # ٍ = Me /, 3 لل> سق ل سلللةةة7”””7”©©و©ل يلاللاا”اااتظلا”]سإ]ال,وإا“ًص الل مهستس ب ا nn 1# ٍ ٍ ب 1 المي ا A ا لا Yo Fas i vox SRE 3 + by ا صفر نقطة خليان nly +l al النشام شكل *مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US201261692883P | 2012-08-24 | 2012-08-24 | |
PCT/US2013/056419 WO2014031970A1 (en) | 2012-08-24 | 2013-08-23 | Hydrovisbreaking process for feedstock containing dissolved hydrogen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA515360047B1 true SA515360047B1 (ar) | 2016-08-22 |
Family
ID=49123910
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA515360047A SA515360047B1 (ar) | 2012-08-24 | 2015-02-19 | عملية التكسير المائي اللزج لمادة خام تشتمل على الهيدروجين المذاب |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9428700B2 (ar) |
EP (1) | EP2888342B1 (ar) |
JP (1) | JP6199973B2 (ar) |
KR (1) | KR102202081B1 (ar) |
CN (1) | CN104755596B (ar) |
SA (1) | SA515360047B1 (ar) |
SG (1) | SG11201501237SA (ar) |
WO (1) | WO2014031970A1 (ar) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104534279B (zh) * | 2014-12-22 | 2015-12-30 | 山东东明石化集团有限公司 | 一种长距离管道常温输送380#燃料油的方法 |
WO2017104327A1 (ja) * | 2015-12-16 | 2017-06-22 | 株式会社シンク・ラボラトリー | シームレスオフセット円筒状印刷版及びその製造方法並びに再生処理方法 |
CA2963436C (en) | 2017-04-06 | 2022-09-20 | Iftikhar Huq | Partial upgrading of bitumen |
US11312912B2 (en) | 2019-05-29 | 2022-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrogen-enhanced delayed coking process |
CN112275221A (zh) * | 2019-07-23 | 2021-01-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种固定床加氢反应器及碳三馏分液相选择加氢的方法 |
CN112295509A (zh) * | 2019-07-31 | 2021-02-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种绝热固定床反应器及反应方法 |
CN112295510A (zh) * | 2019-08-01 | 2021-02-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种反应器及应用 |
US11072751B1 (en) * | 2020-04-17 | 2021-07-27 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated hydrotreating and deep hydrogenation of heavy oils including demetallized oil as feed for olefin production |
Family Cites Families (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2366218A (en) | 1940-05-13 | 1945-01-02 | Robert F Ruthruff | Catalytic combination process |
US2717230A (en) | 1951-06-19 | 1955-09-06 | Universal Oil Prod Co | Catalytic reforming of hydrocarbon charge stocks high in nitrogen compounds |
US2762754A (en) | 1951-12-20 | 1956-09-11 | Gulf Oil Corp | Thermal conversion of reduced crudes |
US2873245A (en) | 1954-12-15 | 1959-02-10 | Exxon Research Engineering Co | Heavy oil conversion process |
US3089843A (en) | 1960-06-02 | 1963-05-14 | Texaco Inc | Hydroconversion of hydrocarbons |
US3132088A (en) | 1960-07-27 | 1964-05-05 | Gulf Research Development Co | Visbreaking, deasphalting and hydrogenation of crude oils |
US3148135A (en) | 1961-07-25 | 1964-09-08 | Texaco Inc | Hydroconversion of hydrocarbons in two stages |
US3271302A (en) | 1964-06-17 | 1966-09-06 | Universal Oil Prod Co | Multiple-stage hydrorefining of petroleum crude oil |
US3532618A (en) | 1968-08-08 | 1970-10-06 | Sinclair Oil Corp | Pour point depressant made by hydrovisbreaking and deasphalting a shale oil |
US3691058A (en) | 1970-04-15 | 1972-09-12 | Exxon Research Engineering Co | Production of single-ring aromatic hydrocarbons from gas oils containing condensed ring aromatics and integrating this with the visbreaking of residua |
US3707459A (en) | 1970-04-17 | 1972-12-26 | Exxon Research Engineering Co | Cracking hydrocarbon residua |
US3806444A (en) | 1972-12-29 | 1974-04-23 | Texaco Inc | Desulfurization of petroleum crude |
US3888937A (en) | 1973-06-12 | 1975-06-10 | Exxon Research Engineering Co | Catalytic hydrogenation with a mixture of metal halide and anhydrous protonic acid |
JPS5153505A (en) | 1974-11-07 | 1976-05-12 | Showa Oil | Tankasuisono henkanhoho |
US4029571A (en) | 1975-02-25 | 1977-06-14 | Atlantic Richfield Company | Method of removing contaminant from hydrocarbonaceous fluid |
US4005006A (en) | 1975-07-18 | 1977-01-25 | Gulf Research & Development Company | Combination residue hydrodesulfurization and thermal cracking process |
DE2920415C2 (de) | 1979-05-19 | 1984-10-25 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Aufarbeitung von schweren Kohlenwasserstoffölen |
DE3114990A1 (de) | 1980-04-21 | 1982-02-04 | Institut Français du Pétrole, 92502 Rueil-Malmaison, Hauts-de-Seine | Verfahren zur umwandlung von asphaltenhaltigen schweren kohlenwasserstoffoelen in leichtere fraktionen |
US4544479A (en) | 1980-09-12 | 1985-10-01 | Mobil Oil Corporation | Recovery of metal values from petroleum residua and other fractions |
US4334976A (en) * | 1980-09-12 | 1982-06-15 | Mobil Oil Corporation | Upgrading of residual oil |
US4481101A (en) * | 1981-01-13 | 1984-11-06 | Mobil Oil Corporation | Production of low-metal and low-sulfur coke from high-metal and high-sulfur resids |
US4411770A (en) | 1982-04-16 | 1983-10-25 | Mobil Oil Corporation | Hydrovisbreaking process |
ZA845721B (en) | 1983-08-01 | 1986-03-26 | Mobil Oil Corp | Process for visbreaking resids in the presence of hydrogen-donor materials |
US4504377A (en) * | 1983-12-09 | 1985-03-12 | Mobil Oil Corporation | Production of stable low viscosity heating oil |
US4587007A (en) | 1984-09-10 | 1986-05-06 | Mobil Oil Corporation | Process for visbreaking resids in the presence of hydrogen-donor materials and organic sulfur compounds |
AU580617B2 (en) | 1984-09-10 | 1989-01-19 | Mobil Oil Corporation | Process for visbreaking resids in the presence of hydrogen- donor materials and organic sulfur compounds |
US4892644A (en) | 1985-11-01 | 1990-01-09 | Mobil Oil Corporation | Upgrading solvent extracts by double decantation and use of pseudo extract as hydrogen donor |
US4764270A (en) | 1986-03-18 | 1988-08-16 | Chevron Research Company | Simultaneous upgrading of tar sand bitumen and coal by corefining |
US4708784A (en) | 1986-10-10 | 1987-11-24 | Phillips Petroleum Company | Hydrovisbreaking of oils |
DE3723607A1 (de) | 1987-07-17 | 1989-01-26 | Ruhrkohle Ag | Verfahren zum hydrierenden aufarbeiten von altoelen |
DD266110A1 (de) | 1987-08-25 | 1989-03-22 | Grotewohl Boehlen Veb | Verfahren zur sumpfphasehydrierung von hochsiedenden kohlenwasserstoffmaterialien |
US4802972A (en) | 1988-02-10 | 1989-02-07 | Phillips Petroleum Company | Hydrofining of oils |
US5372705A (en) | 1992-03-02 | 1994-12-13 | Texaco Inc. | Hydroprocessing of heavy hydrocarbonaceous feeds |
FR2689137B1 (fr) | 1992-03-26 | 1994-05-27 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydro conversion de fractions lourds en phase liquide en presence d'un catalyseur disperse et d'additif polyaromatique. |
US5688741A (en) * | 1995-03-17 | 1997-11-18 | Intevep, S.A. | Process and catalyst for upgrading heavy hydrocarbon |
RU2181751C2 (ru) | 1996-02-14 | 2002-04-27 | Тексако Дивелопмент Корпорейшн | Способ гидроконверсии тяжелых углеводородов при низком давлении (варианты) |
US7291257B2 (en) | 1997-06-24 | 2007-11-06 | Process Dynamics, Inc. | Two phase hydroprocessing |
CA2249051A1 (en) * | 1998-09-29 | 2000-03-29 | Canadian Environmental Equipment & Engineering Technologies Inc. | Process for upgrading crude oil using low pressure hydrogen |
US9669381B2 (en) | 2007-06-27 | 2017-06-06 | Hrd Corporation | System and process for hydrocracking |
US7815791B2 (en) | 2008-04-30 | 2010-10-19 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process and apparatus for using steam cracked tar as steam cracker feed |
US10144882B2 (en) * | 2010-10-28 | 2018-12-04 | E I Du Pont De Nemours And Company | Hydroprocessing of heavy hydrocarbon feeds in liquid-full reactors |
US20120103873A1 (en) * | 2010-11-01 | 2012-05-03 | Axens | Procede d'hydrotraitement et/ou d'hydrocraquage de charges azotees avec stripage a l'hydrogene |
ES2617581T3 (es) * | 2011-07-29 | 2017-06-19 | Saudi Arabian Oil Company | Materia prima enriquecida en hidrógeno para un proceso de craqueo catalítico fluidizado |
-
2013
- 2013-08-23 EP EP13759617.7A patent/EP2888342B1/en active Active
- 2013-08-23 CN CN201380043609.0A patent/CN104755596B/zh active Active
- 2013-08-23 US US13/974,822 patent/US9428700B2/en active Active
- 2013-08-23 JP JP2015528689A patent/JP6199973B2/ja active Active
- 2013-08-23 SG SG11201501237SA patent/SG11201501237SA/en unknown
- 2013-08-23 KR KR1020157007298A patent/KR102202081B1/ko active IP Right Grant
- 2013-08-23 WO PCT/US2013/056419 patent/WO2014031970A1/en active Application Filing
-
2015
- 2015-02-19 SA SA515360047A patent/SA515360047B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104755596B (zh) | 2016-06-01 |
WO2014031970A1 (en) | 2014-02-27 |
JP2015529729A (ja) | 2015-10-08 |
SG11201501237SA (en) | 2015-04-29 |
US20140054199A1 (en) | 2014-02-27 |
EP2888342A1 (en) | 2015-07-01 |
KR102202081B1 (ko) | 2021-01-13 |
KR20150046254A (ko) | 2015-04-29 |
EP2888342B1 (en) | 2020-06-17 |
CN104755596A (zh) | 2015-07-01 |
US9428700B2 (en) | 2016-08-30 |
JP6199973B2 (ja) | 2017-09-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA515360047B1 (ar) | عملية التكسير المائي اللزج لمادة خام تشتمل على الهيدروجين المذاب | |
US10968404B2 (en) | Pyrolysis tar upgrading | |
KR102613605B1 (ko) | 원유의 변환을 위한 시스템 및 공정 | |
Speight | Visbreaking: A technology of the past and the future | |
US9493710B2 (en) | Process for stabilization of heavy hydrocarbons | |
SA518400297B1 (ar) | عملية تحويل متضمنة طبقات واقية قابلة للتبادل لإزالة المعادن بالهيدروجين، بالإضافة إلى خطوة معالجة بالهيدروجين وخطوة تكسير بالهيدروجين في الطبقة الثابتة في المفاعلات المتبادلة | |
SA519410733B1 (ar) | تحويل الزيت الخام إلى خامات تغذية كيميائية ذات نقطة غليان منخفضة | |
KR20140045418A (ko) | 완전 원유의 지연 코킹을 위한 공정 | |
KR20140037865A (ko) | 이차 침적물의 에너지-효율적 처리를 위한 방법과 장치 | |
CN102652169A (zh) | 用于生产烃燃料和组合物的方法和设备 | |
CN103814112B (zh) | 溶剂辅助的延迟焦化方法 | |
US20150376513A1 (en) | Methods and apparatuses for hydrocracking and hydrotreating hydrocarbon streams | |
CN104736677A (zh) | 焦炭鼓添加剂注入 | |
US20160130511A1 (en) | Processes for recovering hydrocarbons from a drag stream from a slurry hydrocracker | |
Idris et al. | Design and development of 15,000 Barrel per day (BPD) capacity of modular crude oil refinery plant | |
MXPA01002304A (es) | Proceso y aparato para mejorar cargas de hidrocarburos que contienen azufre, metales y asfaltenos. | |
US11149219B2 (en) | Enhanced visbreaking process | |
CA2848789C (en) | Process for treating mined oil sands deposits | |
US9637686B2 (en) | Process for treating mined oil sands deposits | |
Sugimoto et al. | Thermal Cracking of Paraffinic and Middle East Atmospheric Residues and Hydrotreatment of Distillate Products | |
RU2625160C2 (ru) | Способ улучшения качества тяжелой углеводородной смеси | |
RU2456328C2 (ru) | Способ переработки битуминозных песков | |
Kretschmar et al. | Residuum Upgrading by High Pressure Slurry Phase Technology: Technical, Economic and Environmental Aspects | |
Alvarez et al. | Upgrading Crude Oil by a Deasphalting Technology Under Non Severe Operating Conditions | |
PB | DIRECT LIQUEFAC’IION PROOF-OF-CONCEPT PROGRAM |