SA111320440B1 - مغيـِّر تيار متناوب/تيار مستمر - Google Patents
مغيـِّر تيار متناوب/تيار مستمر Download PDFInfo
- Publication number
- SA111320440B1 SA111320440B1 SA111320440A SA111320440A SA111320440B1 SA 111320440 B1 SA111320440 B1 SA 111320440B1 SA 111320440 A SA111320440 A SA 111320440A SA 111320440 A SA111320440 A SA 111320440A SA 111320440 B1 SA111320440 B1 SA 111320440B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- converter
- current
- branch
- Prior art date
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 135
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 22
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims description 22
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 8
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 claims description 2
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 claims description 2
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 claims description 2
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 claims 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 31
- 230000001012 protector Effects 0.000 description 17
- 230000031864 metaphase Effects 0.000 description 12
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 7
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 3
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 2
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 241000532784 Thelia <leafhopper> Species 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000000254 damaging effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- RDYMFSUJUZBWLH-UHFFFAOYSA-N endosulfan Chemical compound C12COS(=O)OCC2C2(Cl)C(Cl)=C(Cl)C1(Cl)C2(Cl)Cl RDYMFSUJUZBWLH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/66—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal
- H02M7/68—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters
- H02M7/72—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/75—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/757—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/758—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with automatic control of output waveform or frequency
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/36—Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
- H02M7/4835—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels comprising two or more cells, each including a switchable capacitor, the capacitors having a nominal charge voltage which corresponds to a given fraction of the input voltage, and the capacitors being selectively connected in series to determine the instantaneous output voltage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الراهن بمغيـِّر تيار متناوب/تيار مستمر AC/DC converter يشتمل على مرحلتين طوريتين phase legs اثنتين على الأقل موصولتين على التوالي بين مربطي وصلة تيار مستمر DC connection terminals أول وثان لمغيـِّر التيار المتناوب/التيار المستمر، حيث تشتمل كل مرحلة طورية على: وصلة تيار متناوب AC connection لها مربطان terminals أول وثان مرتبان لوصل المرحلة الطورية بطور لنظام تيار متناوب AC system؛ فـرع طوري phase branch يشتمل على خلية مغيـِّر converter cell واحدة على الأقل وله مربطان طرفيان أول وثان للفرع؛ ومكثف capacitor. ويـُوصل المكثـف بين المربط الطرفي الأول للفرع ومربط وصلة التيار المتناوب الأول وبذلك يـُشكـِّل المكثف مكثـفاً مـانعاً للتيـار المستمر DC blocking capacitor. ويوصل مربط التيار المتناوب الثاني بالمربط الطرفي الثاني للفرع. ويكون التوصيل على التوالي للمراحل الطورية بين مربطي وصلة التيار المستمر الأول والثاني بحيث تقع نقطة توصيل على التوالي series connection point أولى في مرحلة طورية بين المربط الطرفي الأول للفرع والمكثف بينما تقع نقطة توصيل على التوالي ثانية بين المربط الطرفي الثاني للفرع ووصلة التيار المتناوب الثانية. ويتعلق الاختراع كذلك بطريقة لتشغيل مغيـِّر تيار متناوب/تيار مستمر من هذا القبيل.
Description
دج مغ تيار متناوب/تيار مستمر An AC/DC converter الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الراهن بمجال تغيير القدرة power conversion وعلى وجه التحديد بالتغيير بين قدرة تيار مستمر DC power وقدرة تيار متناوب AC power لطورين أو أكثر. ail ثبت أن نقل قدرة تيار مستمر عالي الفلطية (HVDC) High Voltage Direct Current © بديل فعال لنقل قدرة تيار متناوب Alternating Current (AC) transmission في العديد من حالات نقل القدرة sales .power transmission في نظام نقل «HVDC transmission system HVDC يعمل fie تيار متتاوب/تيار مستمر rectifier 23S AC/DC converter يقوم بوصل مصدر قدرة تيار متناوب AC power source بأحد طرفي خط نقل HVDC transmission line HVDC ويقوم fare تيار متناوب/تيار مستمر يعمل كعاكس inverter بوصل الطرف الآخر لخط نقل HVDC ٠ بشبكة تيار متناوب (AC grid ويمكن ربط عدة خطوط نقل HVDC لتكوين شبكة نقل HVDC transmission network ©11710. وكلما كانت الفلطية voltage المستخدمة على خط نقل HVDC أعلى؛ كلما كان مقدار الفقد في عملية النقل transmission losses أقل. وبالتالي؛ يكون النقل Sle الفلطية مرغوباً (Lille وخصوصاً عندما تنقل القدرة على مسافات أطول. وتاتيح الفلطية المرتفعة عبر خط نقل HVDC نقل بفقد قليل للقدرة المرتفعة. ve ويشتمل fie تيار متناوب/تيار مستمر مشتخدم لوصل شبكة أو مصدر قدرة تيار متناوب AC grid or power source لطورين أو أكثر بخط نقل تيار مستمر sale DC transmission line على مرحلة طورية phase leg واحدة لكل طور تيار متناوب ¢AC phase حيث ترتب المرحلة الطورية لتكوين شكل موجي جيبي للفلطية voltage waveform 51071501081 من فلطية تيار مستمر -DC voltage وفي التطبيقات عالية القدرة chigh power applications يتم عادة وصل المراحل Ye الطورية لمغيّر تيار متناوب/تيار مستمر على التوازي على جانب التيار المستمر. إلا أنه؛ في بعض التطبيقات؛ قد يكون من المرغوب وصل شبكة أو مصدر قدرة تيار متناوب AC grid or power source ذي قدرة منخفضة بخط نقل HVDC وتكون متطلبات مقاومة الفلطية لمغيّر تيار متناوب/تيار مستمر يربط نظام تيار متناوب AC system ذي قدرة منخفضة
ا بخط نقل HVDC هي نفس متطلبات الفلطية لمغيّر تيار متناوب/تيار مستمر يربط نظام تيار متتاوب ذي قدرة مرتفعة بخط نقل HVDC نفسه بينما ستكون متطلبات مقاومة التيار أقل. وفي براءة الاختراع الأمريكية رقم e100 ANT تم الكشف عن fie تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على وصلة من مراحل طورية 3850 على التوالي. وبتوصيل المراحل الطورية على ٠ التوالي؛ ستقل الفلطية التي يجب أن تقاومها كل مرحلة طورية لفلطية تيار مستمر معينة بالمقارنة مع مغيتر تيار متناوب/تيار مستمر حيث توصل المراحل الطورية على التوازي. als تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على عدد 7 من أطوار التيار المتتاوب» سيكون متطلب مقاومة الفلطية لكل مرحلة طورية 7م10 حيث يمثل Upe فلطية التيار المستمر DC voltage عند وصلة التيار المستمر ed DC connection التيار المتناوب/التيار المستمر. وبالتالي» ستقل تكلفة المكوّنات ٠ ا jad التيار المتناوب/التيار المستمر عادة بتوصيل الأطوار على التوالي. وفي براءة الاختراع الأمريكية رقم 0050497 ٠٠١8/07 تم اقتراح Sie تيار متناوب/تبار مستمر يشتمل على وصلة من مراحل طورية مرتبة على التوالي؛ حيث يكون لكل مرحلة طورية مجموعتان تعاقبيتان متوازيتان من ae WIS متصلة على التوالي. الوصف العام للاختراع Jaa هدف الاختراع الراهن في تزويد Jura تيار متناوب/تيار مستمر فعال من حيث التكلفة لاستخدامه في التطبيقات عالية الفلطية حيث تكون متطلتبات القدرةٍ أقل شدة. ويزوّد أحد التجسيدات مغيّر تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على مرحلتين طوريتين اثنتين على الأقل موصولتين على التوالي بين مربطي وصلة تيار مستمر Js! DC connection terminals وثان لمغيّرٌ التيار المتناوب/التيار المستمر. وتشتمل كل مرحلة طورية على وصلة تيار متناوب AC connection ٠٠ لها مربطان terminals أول وثان مرتتبان لوصل المرحلة الطورية بطور نظام تيار متتاوب؛ فرع طوري phase branch يشتمل على خلية مغيّر converter cell واحدة على الأقل وله مربطان طرفيان أول وثان للفرع؛ ومكثتف capacitor ويوصل المكثق بين المربط الطرفي الأول gill ومربط وصلة التيار المتناوب الأول وبذلك يُشكل المكثف مكثفاً مانعاً للتيار المستمر DC capacitor عدناءه51؛ ويوصل مربط التيار المتناوب الثاني بالمربط الطرفي الثاني للفرع. ويكون vo التوصيل على التوالي للمراحل الطورية بين مربطي وصلة التيار المستمر الأول والثاني بحيث تقع نقطة توصيل على التوالي series connection point أولى في مرحلة طورية بين المربط الطرفي الأول للفرع والمكثف بينما تقع نقطة توصيل على التوالي ثانية بين المربط الطرفي الثاني للفرع ووصلة التيار المتناوب الثانية.
ويزوّد هذا التجسيد fare تيار متناوب/تيار مستمر فغّال يمكن الحصول عليه بتكلفة منخفضة مع المحافظة على الأداء بالمقارنة مع الحلول الموجودة حالياً. فعلى سبيل oJ يمكن تنصيف التيار المقدّر current rating لصمامات valves خلية ural) عند قدرة مقَدَّرة power Laila rating عليها بالمقارنة مع fue تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على مراحل طورية متصلة ٠ على التوالي؛ ويشتمل كل منها على فرع طوري أحادي single phase branch وفرع مكثف تيار مستمر DC capacitor branch موصول على التوازي؛ وحيث يُْزوّد مخرج طور التيار المتناوب بين نقاط الوسط للفرع الطوري وفرع مكثف التيار المستمر (انظر براءة الاختراع الأمريكية رقم 4 اما ( . وبالمقارنة مع fue تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على فرعين متوازيين» توصل نقاط ٠ الوسط الخاصة بهما بوصلة تيار متتاوب (انظر براءة الاختراع الأمريكية رقم 8/١765 ١٠٠)؛ يمكن تتصيف عدد الصمامات المطلوبة عند القدرة المقدّرة المحافظ عليها؛ مع الحفاظ على فلطية مقَذَرةِ voltage rating للصمامات. وبالتالي؛ يمكن تنصيف الفلطية الكلية المقذّرة لمغير التيار المتناوب/التيار المستمر الذي تم الكشف عنه في هذا البيان بالمقارنة مع fie تيار متناوب/تيار مستمر معروف كهذا. Ve وقد يشتمل الفرع الطوري لمرحلة طورية على مجموعة تعاقبية cascade من خلايا Je converter cells 446 للتبديل بشكل مستقل وموصولة على التوالي؛ وبذلك يمكن الحصول على فلطية خرج متعددة المستويات multilevel output voltage من الفرع الطوري. وبذلك سيكون ترشيح فلطية الخرج للتيار المتتاوب بدرجة أقل مطلوباً. وقد يشتمل فرع طوري على مجموعة تعاقبية واحدة من هذا القبيل» أو مجموعتين تعاقبيتين اثنتين على الأقل متصلتين على التوازي. وبواسطة التوصيل Yo على التوازي؛ يمكن الحصول على تيار current rating Je عال لمغيثر التيار المتتاوب/التيار المستمر بواسطة نفس نوع المكوّنات في خلايا all ويمكن أن يشتمل sae التيار المتناوب/التيار المستمر بشكل مفيد على نظام تحكم control system مشكل للتحكم بتبديل خلايا المغيتر للفرع الطوري لمرحلة طورية لتزويد فلطية وفقاً للتعبير التالي بين نقطتي التوصيل على التوالي الأولى والثانية للمرحلة الطورية: co م9 + :)02501 + Ui = ULC حيث يشير + إلى المرحلة الطورية PPV] 3 1 ok™ يمثل عدد أطوار مغيّر التيار المتناوب/التيار المستمر 300؛ UES يشير إلى فلطية تيار مستمر مرغوبة محدّدة مسبقاً بين
نقطتي التوصيل على التوالي الأولى والثانية حيث “07 = Zhen URS بحيث يمثل UPC الفلطية بين
مربطي وصلة التيار المستمر؛ ويمثل “07 فلطية تيار متناوب ذروية peak AC voltage مرغوبة
بين نقطتي التوصيل الأولى والثانية؛ ؛ يمثل الزمن؛ « يمثل التريد angular frequency id
المرغوب عند مخرج التيار المتناوب AC output ويمثل ,© الزاوية الطورية phase angle المرغوبة.
0 وغالباء يتم ضبط فلطية التيار المستمر المحددة مسبقاً عند (Upe/P وبذلك تتحقق الموازنة بين
فلطيات المرحلة الطورية.
ويمكن of يشتمل fue التيار المتناوب/التيار المستمر على سبيل المثال على أداة لقياس
الفلطية fs voltage measurement device 45 لقياس فلطية واحدة على الأقل يمكن منها الحصول
على الفلطية عبر مكثف المرحلة الطورية. ومن ثم يمكن لنظام التحكم control system وعلى نحو
٠ | مفيد أن يوصل بصورة مستجيبة بأداة قياس الفلطية ويتشكل لاستقبال إشارة signal من أداة قياس
الفلطية يمكن منها الحصول على الفلطية عبر المكثف المانع للتيار المستمر DC-blocking
«0. وفي هذا التجسيد؛ يشكل نظام التحكم لإجراء تحكم بتبديل خلايا fall للفرع الطوري
Tole) على إشارة قياس الفلطية التي تم استقبالها بحيث تناظر فلطية التيار المستمر عبر المكثف
المائع للتيار المستمر لمرحلة طورية فلطية التيار المستمر المحددة مسبقاً للمكثف. وبذلك لن تدخل
١ أي تيارات تيار مستمر إلى نظام تيار متتاوب موصول مع وصلات التيار المتتاوب للمراحل
الطورية. وغالباً فإن فلطية التيار المستمر المحددة مسبقاً هذه عبر المكثف تساوي فلطية التيار
المستمر المحددة مسبقاً بين نقطتي التوصيل على التوالي الأولى والثانية المذكورتين أعلاه؛ ويمكن ضبطها على نحو مفيد عند (Upe/P من أجل الموازنة بين فلطيات المرحلة الطورية.
وعلاوة على ذلك؛ يمكن تشكيل نظام التحكم لاستقبال إشارة تدل على مركبة تسلسلية
axa من AC output voltage لفاطية التيار المتناوب الخارجة zero sequence component صفرية Y.
التيار المتناوب/التيار المستمر؛ وللتحكم بتبديل خلية Fare واحدة على الأقل لمغيٌ التيار
المتناوب/التيار المستمر لتخفيف مركتبات التيار التوافقي harmonic current components ذات
النمط المشترك على جانب التيار المستمر التي قد تنتج بطريقة أخرى من هذه المركبة التسلسلية
الصفرية. ويمكن أن تكون خلية fue واحدة على الأقل كهذه على سبيل المثال عبارة عن خلايا
active filter واحدة على الأقل لمرشح فعال Fe مغيتر للأفرع الطورية للمراحل الطورية أو خلية Yo
موصول على التوالي مع المراحل الطورية بين مرابط وصلة التيار المستمر. وفي الحالة السابقة؛ إذا
تم توصيل وصلة التيار المتتاوب لمرحلة طورية بلفيفة winding أولى لمحوّل transformer في
وصلة نجمية ثلاثية connection 7؛ يمكن على نحو مفيد وصل سلك محايد neutral للفيفة الثانية
للمحوّل بواقية صواعق مؤرّضة cgrounded arrester وبالتالي يكون السلك المحايد طليقاً. وبموجب ذلك؛ ستظهر أية فلطية متولدة عند وصلة التيار المتناوب بواسطة تخفيف المركبة التسلسلية الصفرية هذا عبر واقية الصواعق؛ وبالتالي لن تنتقل إلى نظام التيار المتناوب. وقد يشتمل fue التيار المتناوب/التيار المستمر كذلك على مكوّنات مثل مرشح متفعل passive filter | © على سبيل المثال؛ مفاعل reactor موصول في دارة المرحلة الطورية phase leg circuit بين نقطتي التوصيل على التوالي الأولى والثانية. وفي حالة تيارات دارة قصر short circuit أو عطل أرضي earth fault مفرطة من نظام HVDC الذي يوصل به Fare التيار المتناوب/التيار المستمر؛ قد يكون المكثف المانع للتيار المستمر غير قادر على مقاومة التيار ويحدث تفريغ تياري current discharge خلال المكثف المانع للتيار المستمر أو عن طريق واقية ٠ الصواعق؛ إن وجدت. وبتزويد مرشح منفعل في دارة المرحلة الطورية بين نقطتي التوصيل على التوالي الأولى والثانية؛ قد ينخفض معدل زيادة «La وبالتالي التأثير المتلف لتيارات دارة القصر أو العطل الأرضي هذه. ويمكن توصيل هذا المرشح filter على سبيل المثال على نفس جانب نقاط التوصيل على التوالي للفرع الطوري أو على نفس جانب نقاط التوصيل على التوالي للمكثف. وإذا تم توصيل هذا ٠ المرشح على نفس جانب الفرع الطوري؛ sendin المرشح في مفاعلة على جانب التيار المستمر DC fad side reactance التيار المتناوب/التيار المستمر. وقد يسهم المرشح المنفعل هذا على سبيل Jaa في تخفيف التيارات ذات النمط المشترك الناشئة من Cle تسلسلية صفرية-غير صفرية -NON-ZETO Zero sequence components ويتعلق الاختراع الراهن كذلك بطريقة لتشغيل ie تيار متناوب/تيار مستمر. 7 وتوضتح جوانب أخرى للاختراع في الوصف التفصيلي التالي وفي عناصر الحماية المرافقة. شرح مختصر للرسومات الشكل Jia : ١ توضيحاً تخطيطياً لنظام تقل HVDC الشكل ١ : يمثل توضيحاً تخطيطياً لمغيّر تيار متناوب/تيار مستمر ثلاثي الأطوار Cus three phase AC/DC converter توصل المراحل الطورية على التوازي. ve الشكل ٠3 : يمثل توضيحاً تخطيطياً لمثال على fie تيار متتاوب/تيار مستمر ثلاثي الأطوار حيث لكل طورء؛ يوصل مكثف مانع للتيار المستمر DC-blocking 07 على التوالي مع وصلة التيار المتناوب؛ حيث توصل وصلة التوالي series connection هذه على التوازي مع الفرع الطوري لخلايا المغي.
د الشكل fe : يمثل توضيحاً تخطيطياً لتجسيد لمغيّر تيار متناوب/تيار مستمر ثلاثي الأطوار وفقاً للشكل 7 حيث يشتمل الفرع الطوري على خلية Joe أحادية. الشكل كب : يمتل رسماً تخطيطياً لتجسيد لمرحلة طورية حيث يشتمل الفرع الطوري على مجموعة تعاقبية من خلايا fare ذات جسر نصفي half-bridge converter .cells ° الشكل Jie : af توضيحاً تخطيطياً لتجسيد لمرحلة طورية حيث يشتمل الفرع الطوري على مجموعة تعاقبية من خلايا Fie ذات جسر كامل full-bridge cells 01176116 . الشكل > : يمثتل توضيحاً تخطيطياً لتجسيد fied تيار متناوب/تيار مستمر وفقاً للشكل oF Ve حيث توصل واقية صواعق لحماية كل من المكشثفات المانعة للتيار المستمر وكذلك كل من ١ لأفرع الطورية من فرط الفلطية .over voltages الشكل + : Jie توضيحاً تخطيطياً fad تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على نظام تحكم مشكل للتحكم بتبديل صمامات fae التيار المتناوب/التيار المستمر. الشكل لا : يمثل توضيحاً تخطيطياً لتجسيد لمرحلة طورية حيث توصل أداة لقياس Ve الفلطية من أجل قياس الفلطية عبر المكثف المانع للتيار المستمر ولإرسال إشارة تدل على تلك القياسات إلى نظام تحكم. الشكل A : يمتل توضيحاً تخطيطياً لتجسيد لنظام تحكم متشكل للتحكم بتبديل صمامات المرحلة الطورية؛ وبذلك يمكن التحكم بالفلطية عبر Fal المانع للتيار المستمر. ٠ الشكل 4 : Jia توضيحاً تخطيطياً لتجسيد لمغيّر تيار متناوب/تيار مستمر وفقاً للشكل (F حيث توصل وصلة التيار المتناوب لكل طور بمحوّل وحيث يتم ترتيب أسلاك محايدة للفيفات المحول على جانب التيار المتناوب بحيث تكون طليقة. الشكل ١٠أ : Jas توضيحاً تخطيطياً لتجسيد لمغيّر تيار متتاوب/تيار مستمر وفقاً للشكل us oF ييوصل مرشح فعال على التوالي مع المراحل الطورية. ve الأشكال ١٠ب-و : تمثل توضيحات تخطيطية لتجسيدات مختلفة للمرشح الفعغّال المبين في الشكل Je الشكل ١١ : يمثل توضيحاً تخطيطياً لمرحلة طورية تشتمل على مرشح منفعل موصول على التوالي مع الفرع الطوري.
ل ْ الشكل ١١ : يمثل توضيحاً تخطيطياً لمرحلة طورية تشتمل على مرشّح منفعل موصول على التوالي مع المكثف المانع للتيار المستمر ووصلة التيار المتناوب. الوصف التفصيلي يوضح الشكل ١ مثالاً على نظام نقل HVDC 0١0٠؛ حيث تظهر ثلاثة lie تيار © متناوب/تيار مستمر 00/٠٠5 مربوطة عن طريق خطوط نقل .٠١١ HVDC ويوصل مع كل من fae التيار المتناوب/التيار المستمر Yew Veo نظام تيار متناوب VV oe وقد يكون نظام التيار المتتاوب ١١١ عبارة عن شبكة تيار متناوب يتم تزويد القدرة Lal) عن طريق خطوط نقل ٠١١ HVDC أو مصدر قدرة تيار متناوب يقوم بتزويد قدرة ينبغي إرسالها عن طريق خطوط نقل VY HVDC ويمكن أن يتب نظام التيار المتتاوب ١١١ على سبيل المثال بحيث يمكن أن يكون ٠ مصدر قدرةٍ تيار متناوب مرة وشبكة تيار متتاوب في ra أخرى. وفي هذه التشكيلة؛ يكون مغيرٌ التيار المتناوب/التيار المستمر 700/٠٠5 الذي يوصل به نظام التيار المتناوب ١١١ عبارة عن مغيرٌ ثنائي الاتجاه bidirectional converter مرب ليكون قادراً على أن يعمل كعاكس inverter أو مقَوّم rectifier ويظهر نظام نقل ٠٠١ HVDC أو نظام Laid ٠٠١ HVDC بحيث يكون عبارة Ne عن نظام أحادي القطب cmonopolar system حيث يتم استخدام خطوط إلكترودية dase ٠١١ grounded electrode lines لتيار العودة return current ومع «old يظهر نظام HVDC ٠ وفقاً للشكل ١ كمثال فقط. وثطبتق التقنية الراهنة على نظام نقل HVDC ثنائي القطب ٠٠١ bipolar بنفس القدر حيث يتم استخدام خطوط نقل إضافية ٠٠١ لتيار العودة. Sab عن cell ثطبق التقنية الراهنة على أي نظام قدرة يشتمل على أي عدد 14 من مغيرّات التيار ve المتتاوب/التيار المستمر؛ بما في ذلك حيث NM وبينما تخضع عادة مغيزّات تيار متناوب/تيار مستمر 300/٠٠5 مختلفة تصل أنظمة التيار المتتاوب ١١١ المختلفة بأنظمة نقل ٠١١ HVDC لنفس فلطية التيار المستمرء فإنه قد تتغير متطلبات القدرة لأنطمة التيار المتناوب ١١١ المختلفة المربوطة بواسطة خطوط نقل ٠١١ HVDC . فعلى سبيل المثال؛ يمكن أن يكون أحد مغيرّات التيار المتناوب/التيار المستمر 500/٠١٠5 وفقاً Yo للشكل ١ عبارة عن 300/٠٠١5 Fae يتم استخدامه Jad قدرة منخفضة أو متوسطة إلى أو من خط ٠١١ HVDC Ji الذي يربط ما بين cise التيار المتناوب/التيار المستمر الرئيسية عالية القدرة ٠0/٠ لنظام .٠٠١ HVDC
ومع أنه قد تكون متطلبات القدرة أقل بالنسبة لبعض le التيار المتناوب/التيار المستمر You fy oo لنظام ٠٠١ HVDC ينبغي sale تصميم كل مغيزّات التيار المتناوب/التيار المستمر ٠٠ [Yee ضمن نظام ٠٠١ HVDC لمقاومة فلطية التيار المستمر الكاملة لخطوط نقل HVDC .٠ ويشتمل fae تيار متناوب/تيار مستمر 300/٠٠5 لطورين أو أكثر sale على مرحلة © طورية واحدة لكل طور تيار متناوب لنظام التيار المتناوب ١٠15 حيث تكون المرحلة الطورية قادرة على تكوين شكل موجي جيبي للفلطية sinusoidal voltage waveform من فلطية تيار مستمر. ويظهر في الشكل Y تشكيلة يتم استخدامها fied We تيار متتاوب/تيار مستمر ثلاثي الأطوار ٠ حيث توصل ثلاث مراحل طورية 7٠١0 على التوازي مع مكثف ٠٠5 يمكن عبره أن HLA فلطية تيار مستمر عن طريق وصلة التيار المستمر Slits YoY إلى المراحل الطورية SOE 0٠ 7.0 وفقاً للشكل ؟ ب المراحل الطورية 17090 170٠0 و 117090 بالترتيب. وتشتمل مرحلة طورية Fad Yeo تيار متناوب/تيار مستمر ٠١5 وفقاً للشكل ؟ على وحدتي صمام valve units متصلتين على التوالي 7١١ وكذلك وصلة تيار متناوب 7٠١ تزود المرحلة الطورية Yoo عندها أو تستقبل قدرة تيار متناوب (في الشكل oY تظهر وصلة تيار متناوب واحدة فقط ٠١ نظراً لأنه في الطوبولوجية topology الموضحة؛ يكون الطرف الآخر لوصلة التيار المتتاوب (Lape وتوصل ٠5 وصلة التيار المتناوب 7٠١ بنقطة الوسط للمرحلة الطورية .7٠١ ويمكن التحكم بوحدات الصمام YY 0 لمرحلة طورية ٠٠١ بحيث يتم تشكيل فلطية تيار متناوب ثلاثية الطور من فلطية تيار مستمر مسائطة عبر المكثف dy.
Y vo التشكيلة المرتبة على التوازي وفقاً للشكل oF ينبغي تصميم كل مرحلة طورية ٠٠0١0 لمقاومة فلطية التيار المستمر الكاملة. وفي براءة الاختراع الأمريكية رقم VTA )10 وفي براءة الاختراع الأمريكية رقم YL 4900. .78/27 تم الكشف عن Clie تيار متناوب/تيار مستمر ثلاثية الأطوار three phase AC/DC converters حيث توصل المراحل الطورية fared التيار المتناوب/التيار المستمر على التوالي. وبتوصيل المراحل الطورية على التوالي؛ ينبغي لكل مرحلة طورية أن تقاوم فقط ثلث فلطية التيار المستمر الكاملة. وبالتالي؛ قد يكون تصميم المكونات؛ من حيث إمكانيات مقاومة الفلطية؛ لمرحلة طورية في Sie تيار متناوب/تيار مستمر حيث توصل المراحل الطورية على التوالي أقل Yo تكلفة من ذلك للمكونات في طوبولوجية التوصيل على التوازي وفقاً للشكل . ووفقاً للاختراع الراهن؛ يتم تزويد Fie تيار متناوب/تيار مستمر حيث يتم توصيل مرحلتين طوريتين اثنتين على (JY) تشتمل كل منها على فرع طوري يشتمل على خلية fae قابلة للتبديل واحدة على الأقل؛ على التوالي. وتوصل سلسلة المراحل الطورية بين مربط أول وثان لوصلة تيار a. مرحلة طورية بوصلة تيار متتاوب. JS التيار المتناوب/التيار المستمر ويتم تزويد Fall مستمر التيار المتناوب/التيار المستمر أيضاً على مكثف؛ موصول بين feed وتشتمل كل مرحلة طورية المربط الطرفي الأول للفرع ومربط أول لوصلة التيار المتناوب وبالتالي يعمل كمكثف مانع للتيار المستمر. ويوصل المربط الثاني لوصلة التيار المتتاوب بالمربط الطرفي الثاني للفرع. وبالتالي؛ توصل الوصلة المرتبة على التوالي من المكثف المانع للتيار المستمر ووصلة التيار المتناوب على التوازي مع الفرع الطوري؛ وتناظر فلطية التيار المتناوب عند وصلة التيار المتناوب بشكل أساسي فلطية التيار المتناوب المازوّدة عبر الفرع الطوري الكامل للمرحلة الطورية (ناقص هبوط الفلطية عبر المكثف المانع للتيار المستمر). ويكون توصيل المراحل الطورية على التوالي voltage drop في مرحلة طورية بين المربط الطرفي الأول first connection point بحيث تقع نقطة توصيل أولى بين المربط الطرفي الثاني second connection point والمكثف بينما تقع نقطة توصيل ثانية gall ٠ التيار المتناوب/التيار المستمر ad ووصلة التيار المتناوب الثانية. ويتم تزويد مرحلة طورية gal .single phase branch بفرع أحادي الطور الفقرة السابقة Cia وسينشار فيما يلي للتوصيل على التوالي للمراحل الطورية كما التيار المتناوب/التيار Fd بتوصيل على التوالي للمراحل الطورية على جانب التيار المستمر المستمر أو ببساطة توصيل على التوالي للمراحل الطورية. ١ عند DC potential وسيؤدي التوصيل على التوالي للمراحل الطورية إلى جهد تيار مستمر وصلات التيار المتناوب حيث يكون فرق جهد التيار المستمر بين طورين متجاورين عادة مساوياً ويمثل 7 عدد الأطوار. ومن ٠١٠7 الفلطية عبر وصلة التيار المستمر Upe حيث يمثل 0/7 يمكن عادة وصل eV Ve جهد التيار المستمر هذا على نظام التيار المتناوب BLL أجل تفادي أن وصلة ترتتب JS وصلة التيار المتتاوب لكل مرحلة طورية بلفيفة لمحوّل؛ وبالتالي فإن المحوّل “٠ بحيث يتم وصلها بنظام تيار متناوب. ويمكن على نحو مفيد عزل هذا المحوّل لمقاومة فلطية التيار normal أثناء التشغيل العادي 7٠١ المستمر على الأقل التي تظهر عند وصلة التيار المتناوب operation وبتزويد توصيل على التوازي بين الفرع الطوري ووصلة على التوالي لمكثف مانع للتيار المستمر ووصلة التيار المتناوب؛ يمكن أن تتضاعف الفلطية االقصوى للتيار المتنتاوب عبر وصلة Yo تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل Fue التيار المتناوب باستخدام فرع أحادي الطور بالمقارنة مع على فرع أحادي حيث 0530 أحد مربطي وصلة التيار المتتاوب عند نقطة الوسط للفرع. وبالتالي؛
Ca يمكن أن يكون التيار المقذّر لمكونات الفرع؛ عند قدرة تيار متناوب معينة؛ نصف تلك لمكونات تيار متناوب/تيار مستمر متصل عند نقطة الوسط. Saas
Ada ye وبتوصيل المكثف المانع للتيار المستمر على التوالي مع وصلة التيار المتناوب لكل طورية؛ يمكن الحصول على مخرج طور تيار متناوب لا يحتوي على أي مكون تيار مستمر بواسطة تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على فرعين متوازيين وحيث fe فرع أحادي فقط. وبالمقارنة مع توصل مرابط وصلة التيار المتناوب عند نقطة الوسط للأفرع المعنية؛ يمكن أن تقل الفلطية المقدّرة لمرحلة طورية لمغيّر التيار المتناوب/التيار المستمر switching devices الكلية لأدوات التبديل لأنه يلزم فرع واحد فقط. وبالتالي؛ يمكن أن hai لفلطية تيار مستمر معينة؛ إلى النصف (call يقل العدد الكلي لأدوات التبديل و/أو إمكانية مقاومة الفلطية لأدوات التبديل المستخدمة مع المحافظة على الفلطية المقذّرة لمغيّر التيار المتناوب/التيار المستمر. ٠ الشكل 9 بشكل تخطيطي مثالاً على مغير تيار متناوب/تيار مستمر ثلاثي ang موصولة على التوالي iit») gia) (Fe) يشتمل على ثلاثة مراحل طورية Tor الأطوار لوصلة تيار مستمر 7٠١؛ يمكن أن يوصل بها على poles على جانب التيار المستمر بين قطبين كذلك 30١0 التيار المتناوب/التيار المستمر fee ويشتمل .٠١١ HVDC Ji سبيل المثال خطوط انث ١٠ SEY) GY) على وصلة تيار متتناوب واحدة لكل مرحلة طورية يشار إليها ب Yo بالترتيب؛ وتشتمل وصلة التيار المتتاوب على مربطين لوصلة التيار المتناوب. وعند الإشارة إلى أي كلها)؛ سيتم استخدام المصطلح الشائع المرحلة Sf) iF) ”نزو 0٠ 7301 من المراحل الطورية (أو 1117٠١ SHY Ve 17٠١ ؟؛ وعند الإشارة إلى أي من وصلات التيار المتناوب 0٠ الطورية Jaap ٠١ تيار متناوب Alay كلها)؛ سيتم استخدام المصطلح الشائع يشتمل على خلية Tov وفقاً للشكل 3 على فرع طوري "0٠ وتشتمل كل مرحلة طورية ve عند E على مربطي توصيل طرفيين للفرع 7٠١7 مغير واحدة على الأقل. ويشتمل الفرع الطوري لمغير التيار المتناوب/التيار Yo) وفي كل مرحلة طورية VT الأطراف المعنية للفرع الطوري end يوصل الفرع الطوري 707 (عن طريق مرابط التوصيل الطرفية oF المستمر 06 وفقاً للشكل على التوازي مع وصلة على التوالي من مكثف مانع للتيار المستمر (E connection terminals .7٠١ ووصلة التيار المتتاوب Fao Ye بين مربطي وصلة التيار المستمر Vo) ويكون التوصيل على التوالي للمراحل الطورية
E بحيث تقع نقطة توصيل أولى 101 في مرحلة طورية بين المربط الطرفي الأول للفرع ٠١٠
Cy والمربط الثاني E بين المربط الطرفي الثاني للفرع P2 بينما تقع نقطة توصيل ثانية To 0 CES, .7٠١ لوصلة التيار المتناوب الذي ٠٠١ HVDC تتواجد في نظام fault currents ومن أجل الحد من أي تيارات عطل يمكن أن يشتمل مغير التيار المتناوب/التيار Fe يوصل به مغير التيار المتناوب/التيار المستمر على مكونات Leys على سبيل المثال على مرشح منفعل يشتمل مثلاً على مفاعل Tov المستمر 5 ويظهر .٠١١٠7 وأقطاب وصلة التيار المستمر 7٠0٠ أخرى؛ متصلة على التوالي مع المراحل الطورية في الشكل ؟. وسيشار إلى مرشح منفعل ٠١ ذلك المرشح المنفعل؛ المشكل بواسطة مفاعل ب مرشح خط 7١٠7 وأقطاب وصلة التيار المستمر 30١٠ موصول على التوالي مع المراحل الطورية الخاص به والذي شار إليه ب ٠١ الذي يشكل المفاعل 7٠١ DC line filter التيار المستمر تجسيداً واحداً. YY + DC line reactor مفاعل خط التيار المستمر Ye من خلية مغير واحدة أو من وصلة على التوالي من ١7 ويمكن أن يتكون فرع طوري قابلتين للتبديل بشكل مستقل اثنتين أو أكثر مرتبة بشكل تعاقبي. وباستخدام مجموعة ae خليتي المغييّر الموصولة على التوالي يمكن الحصول على عدة مستويات للفلطية عند LIA تعاقبية من بحيث يمكن الحصول على فلطية تيار متناوب بسلاسة Vo) جانب التيار المتناوب لمرحلة طورية مشكل من خلية مغير واحدة. وبالتالي؛ سيلزم مكوّنات TY أكبر مما لو تم استخدام فرع طوري ١ أقل إذا اشتمل الفرع الطوري 07 على مجموعة تعاقبية من خلايا filtering components ترشيح المغيّر مما لو تم استخدام خلية مغير واحدة كفرع طوري 07 3. وقد تم اقتراح وصلة على التوالي تيار متناوب/تيار مستمر في ae للتبديل بشكل مستقل في ALE مغير LA من مجموعة من مغير قابلة WIA حيث تبين أنه يمكن لمجموعة من ٠١٠٠١07١ براءة الاختراع الألمانية رقم .multilevel switching للتبديل بشكل مستقل أن تزوّد تبديلاً متعدد المستويات Y. ذات جسر نصفي؛ Jie عبارة عن خلايا TeV المغير لفرع طوري WA ويمكن أن تكون ذات جسر نصفي وذات جسر كامل. وخلايا fre WIA خلايا مغير ذات جسر كامل أو توليفة من ذات Fae معروفة تماماً في التقنية ولن يتم توضيحها إلا بصورة موجزة هنا. وتشتمل خلية faa متصلتين على التوالي 7١١ electric valve units جسر تنصفي على وحدتي صمام كهربائي cell يوصل على التوازي مع مكثف خلوي «cell element عنصر خلوي oad) تشكلان ما قد يشار vo ذات جسر See وتشتمل خلية half-bridge configuration في تشكيلة جسر نصفي capacitor cell كامل على اثنين من العناصر الخلوية هذه موصول كلاهما على التوازي مع المكثف الخلوي بشكل مفيد 7١١ بشكل ذي جسر كامل أو جسر ]1. ويمكن أن يشتمل صمام كهربائي capacitor
جو على مبدّل أحادي الاتجاه cunidirectional switch أو مبدّل لغرض الاختصار «switch for short وديود متواز مضاد anti-parallel diode حيث يمكن Jal all أحادي الاتجاه من أجل القطع switch off وكذلك الوصل switch on واعتماداً على حالة التبديل للصمامات 7١١ الخاصة بخلية «Fak قد يكون للفلطية خلال © خلية المُغيرٌ قيمة واحدة من قيمتين مختلفتين (خلية ذات جسر نصفي (half-bridge cell ثلاث قيم مختلفة (خلية ذات جسر كامل (full-bridge cell وفي خلية Fak ذات جسر نصفي؛ تبلغ القيمتين صفر ول1+؛ أو صفر Uc (اعتماداً على أي من الطوبولجيتين المكافئتين ذات الجسر التصفي equivalent half-bridge topologies اللتين يتم استخدامهما)» حيث Ue يمثل الفطية خلال المكثف الخلوي. وفي خلية Jui ذات جسر كامل؛ تكون القيم الثلاث عبارة عن 108+ صفرء و- Ue ٠ ويعمل المكثف الخلوي الخاص بخلية Fak لنفس غرض استخدام المكثشف Yoo الخاص بتشكيلة Sd الموضحة في الشكل 7. ويمكن التحكم بحالة التبديل للصمام 7٠١ الخاص بخلية Wie fail عن طريق إرسال إشارة تحكم switch control signal Jilly (مثلاً إشارة تضمين عرض النبضة (Pulse Width Modulation (PWM) signal إلى Jaw الصمام YY ويتم sale تزويد وحدة دفع drive unit لإرسال إشارات تحكم JAA من هذا القبيل. ويوضح الشكل YU TE لتجسيد خاص بِمُغيرَ تيار متنتاوب/تيار مستمر ثلاثي الأطوار ua Yow الفرع الطوري 7٠١7 يشتمل على خلية Jil مفردة single converter cell 500 . وتكون LA المُغيّر 080 الخاصة pai التيار المتناوب/التيار المستمر 7060 الموضحة في الشكل Te عبارة عن WDA ذات جسر نصفي fee وفي المرحلة الطورية fall ive) التيار المتناوب/التيار المستمر 3060 الموضح في الشكل df تمت الإشارة إلى خلية Fadl 5060؛ المكثف الخلوي 405 “٠ والصمامين ١١١ حيث يشتمل كل مما سبق على Jit أحادي الاتجاه unidirectional switch وديود متواز مضاد؛ بأرقام مرجعية. وفي الشكلين كب و؛جء تم توضيح أمثلة التجسيدات المختلفة للمراحل الطورية 7٠0٠ التي تشتمل على فرع طوري 307 يشتمل على مجموعة تعاقبية £10 من خلايا Sh يمكن تبديلها بشكل مستقل 40١0 بشكل تخطيطي. وقد تكون مرحلتين طوريتين أو أكثر 7١٠ كما هو موضح في Yo الشكلين كب و؛ج على الترتيب؛ موصولة على التوالي في جانب التيار المستمر لتشكيل Soa تيار مستمر/تيار متناوب Fee وفي المثال الموضح في الشكل cof يشتمل الفرع Vo على مجموعة تعاقبية £0 من خلايا ih ذات جسر نصفي By. fhe الشكل cat يشتمل الفرع 07 على مجموعة تعاقبية £10 من fk WIA ذات جسر كامل fee وفي الشكلين كب وي
تم توضيح خليتي مُغْيرَ 50860 لكل فرع طوري FY بخط مصمت EY يربط خليتي gall 5060 حيث يشير الخط المصمت إلى أنه من الممكن أن تتواجد خلايا Ala) Sah 0860؛ في المجموعة التعاقبية 415. وفي الحقيقة؛ قد تتضمن المجموعة التعاقبية £10 وصلة متوالية | series connection من أي عدد !1 (حيث (Y SN من خلايا المُغيّر ذات الجسر النصفي 00©؛ أو أي 2 عدد ل (حيث (YSN من خلايا المُغير ذات الجسر الكامل 6060؛ أو توليفة من Jud WA ذات الجسر النصفي أو الكامل 4080 . ويمكن توصيل أسلاك التوصيل بخلية Jad ذات جسر نصفي ٠0٠ 5 وفقاً لطوبولوجيتين مختلفتين» إما خلال صمام "علوي" "top" valve أو صمام 'سفلي" "bottom" valve (لتوضيح زوج المُغِيّرَ ذي الجسر النصفي الذي يشتمل على خليتي Fak ذات جسر نصفي بطوبولوجية مختلفة؛ ٠ انظر أي من الأشكال ١٠ب-١٠ه). وعلاوة على ذلك؛ قد تكون الصمامات الخاصة بخلية ade ذات جسر نصفي 500 متماثلة أو مختلفة القطبية polarity وفي المجموعة التعاقبية 415؛ يمكن استخدام LDA ذات جسر نصفي 400 متماثلة أو مختلفة الطوبولوجية و/أو متماثلة أو مختلفة القطبية. وغالباً ما يكون استخدام Fadl LDA ذات الجسر النصفي 500 متماثلة الطوبولوجية ومتماثلة القطبية في الفرع الطوري 07" الخاص fark التيار المتناوب/التيار المستمر مكلفاً أكثر مقارنة باستخدام خلايا Fak ذات جسر كامل fetes خلايا Sd ذات جسر نصفي مختلفة الطوبولوجية و/أو مختلفة القطبية؛ لأنه يلزم مكونات أقل ولأنه عادة ما تكون حالة التبديل غير الصفرية للقطبية الأولى كافية. وبشكل نموذجي إذا لم يتم تضمين إلا خلايا Fa القادرة على توليد فلطية متماثلة القطبية في الفرع الطوري Jie FF خلايا المُغيرَ ذات الجسر النصفي 600 ٠ متمائلة الطوبولوجية والقطبية؛ تكون الفلطية لطور التيار المتناوب الذروية +4 محدودة ب لاج ٠ gs وفي حالة استخدام خلايا alll ذات الجسر الكامل 0٠ 8؛ أو أزواج من خلايا المُغيّرَ ذات الجسر النصفي 5٠0٠ القادرة على توليد فلطية ذات قطبية معاكسة copposite polarity لا يُطبق هذا التقبيد. ومن أجل تحسين خاصية مقاومة التيار للفرع الطوري FeV يمكن توصيل مجموعتين vo متعاقبتين أو أكثر ١٠؛ على التوازي لتكوين فرع طوري مفرد XV وقد تبين أن مُغيرات التيار المتناوب/التيار المستمر 7٠0١0 الموضحة في الأشكال 6أ-؛ج تتضمن؛ بالنسبة لكل sb محول 4٠١ يتم وصله بواسطة إحدى لفيفاته بوصلة التيار المتتاوب YY للمرحلة الطورية .7٠١ وفي fark تيار متتاوب/تيار مستمر ثلاثي الأطوار Foe يمكن
“eo توصيل الأسلاك المحايدة للمحولات ١٠؛ بوصلة نجمية ثلاثية؛ كما هو مبين في الشكل ؛أ؛ حيث قد تكون النقطة 37 مؤرضة؛ أو عائمة كما ذكر بالنسبة للشكل 9. وتؤدي الوصلة النجمية الثلاثية أقل مقارنة بالوصلة دلتاء zero sequence current للأطوار إلى الحصول على تيار تسلسلي صفري بالرغم من أن الوصلة دلتا قد تؤدي أيضاً إلى ذلك. ° ومن الواضح أن الصمام الكهربائي YY 2 electric valve المبين في الأشكال 4أ-حج يتضمن مُبدّل أحادي الاتجاه وديود متواز مضاد؛ حيث يمكن التحكم بالمُبدّل أحادي الاتجاه للقطع وكذلك للوصل. وقد يكون المُبدّل أحادي الاتجاه مثلاً عبارة عن مقاوم ثنائي قطبي بوابي متكامل Integrated Gate Bipolar Transistor (IGBT) 258% ترانزستوري Jak بوابي متكامل Integrated «Gate-Commutated Thyristor (IGCT) 238% ترانزستوري قاطع بوابي Gate Turn-Off thyristor (Jal) وما إلى ذلك. وفي بعض التطبيقات؛ يمكن دمج الديود المتوازي المضاد في (GTO) | ٠ reverse conducting وبالتالي قد يعكس المُبدّل التوصيل. ومن أمثلة المُبدّلات عكسية التوصيل reverse conducting عكسي التوصيل IGCT «Y10 التي بحد ذاتها قد تعمل كصمام eswitch -bi-mode insulated gate transistor (BIGT) النسق AUS وترانزستور بوابي معزول IGCT على عدة مُبدّلات موصولة على التوالي و/أو 7١١ وعلاوة على ذلك؛ قد يشتمل الصمام الكهربائي anti-parallel rectifying و/أو أكثر من عنصر مُقَوَم متواز مضاد clan على التوازي ومرتبة للتبديل Vo -element على أنها تقع بين وصلة التيار P2 وفي الأشكال ؛أ-؛ج؛ تم توضيح نقطة التوصيل والنقطة الطرفية تا للفرع الطوري 307 بالاتجاه الذي يمكن فيه توصيل التيار 7٠١ المتتاوب بواسطة المُبدّلات أحادية الاتجاه. ومع ذلك؛ قد تقع نقطة التوصيل 72 بشكل بديل بين وصلة التيار والنقطة الطرفية 5 للفرع الطوري 07 بالاتجاه الذي لا يمكن فيه توصيل التيار 7٠١ المتتاوب Ye على جانب التيار Yeo Sl بواسطة المُبدّلات أحادية الاتجاه. وبعبارة أخرى؛ يمكن وضع 7٠07 أحادية الاتجاه للفرع الطوري VIAN بالنسبة للاتجاه الذي تكون فيه 7٠١ المتتاوب للوصلة قادرة على توصيل التيار. ويقابل الانخفاض في فلطية التيار المتتاوب كن خلال المكثف المانع للتيار المستمر في العملية المعادلة التالية: 7٠0١ تيار متناوب/تيار مستمر Fadl Yeo Yo
I
0) Use = Tefen ye
Yeo ويمثل © سعة المكثف المانع للتيار المستمر AC يمثل مقدار التيار الطوري Tee حيث ض | ويمكن اختيار سعة ملائمة © على سبيل المثال بناء على متطلبات مقاومة التيار المتتاوب المزودة بواسطة المكثئف 305 في على سبيل المثال سيناريو عطل أرضيء في توليفة مع كلفة تصنيع المكثف. لمقاومة على الأقل Yo) لمرحلة طورية Yoo وينبغي تصميم المكثف المانع للتيار المستمر > (التي تقابل غالباً “> ) خلال المكثف المانع للتيار المستمر Dee فلطية التيار المستمر المتوقعة وفي ٠ Us المتوقعة AC voltage component بالإضافة إلى مركبة فلطية التيار المتناوب ٠5 يشكل فيه مُغير التيار المتناوب/التيار المستمر ٠٠١ دارة قصر أو وضع عطل أرضي في نظام
Mie بسرعة لقيمة معقولة؛ وقد يصل 30٠ أجزائه؛ قد يزداد التيار خلال المرحلة الطورية anf Fo المقدر؛ حيث يمكن أن يكون نصف مقدار هذا التيار عبارة عن AC أضعاف التيار الطوري ٠١ ٠
Teo تيار مستمر. وقد تُؤدي تيارات العطل من هذا القبيل إلى تلف المكثف المانع للتيار المستمر ويكون تلف المكثف المائع Fe) HVDC ما لم تؤخذ بعين الاعتبار هذه الناحية في تصميم محطة الاستعاضة عن المكثف المائع sale المستمر 05 مكلفاً من حيث مدة التوقف؛ لأنه ينبغي lal بشكل طبيعي بعد 7١٠ HVDC station HVDC للتيار المستمر التالف 05 قبل تشغيل محطة من الفلطية الزائدة؛ ينبغي توصيل واقية Veo العطل. ولوقاية المكثتف المانع للتيار المستمر ٠١ كما هو مبين (Teo على التوازي بكل مكثف من المكثفات المانعة للتيار المستمر ٠٠٠ صواعق Lo في الشكل ينبغي توصيل واقيات الصواعق FF وعلاوة على ذلك؛ لوقاية مكونات الفروع الطورية وفي تطبيق حيث يتم توصيل واقية VF على نحو مماتل على التوازي مع الفروع الطورية 5 يمكن استخدام مكونات لها خواص مقاومة (VV الصواعق 000 على التوازي مع فرع طوري Ye ويمكن أيضاً .© ٠0# ما لم تستخدم واقية صواعق "٠07 للفلطية المنخفضة لتشكيل الفرع الطوري وخلال المكتفات الخلوية £00 إذا حبذ 7٠١ توصيل واقيات الصواعق خلال وصلة التيار المتتاوب ذلك. على سبيل المثال على عنصر واحد أو أكثر يبدي 505/50٠0 وتشتمل واقية الصواعق بحيث يمكن الحصول على non-linear resistance characteristics خواص مقاومة غير خطية Yo توصيل عالٍ للتيار فوق مستوى فلطية معين. وقد تكون هذه العناصر على سبيل المثال عبارة عن خواص غير sad semiconductors أو شبه موصلات «ZnO varistors ZnO مقاومات متغيرة من :©07ل62:. ومن المستحسن اختيار diodes (BODs) ديودات التخطي Jie خطية من هذا القبيل؛
سلا خواص الفلطية-التيار غير الخطية non-linear current-voltage characteristic لواقية الصواعق 06 بحيث تكون واقية الصواعق ٠ 000/00 مقاومة بدرجة كبيرة عند أي فلطية تشغيل طبيعية normal operating voltage بينما عند فلطية مناسبة تزيد عن الفلطية المقدرة؛ تبلغ Nie من الفلطية المقدرة؛ تنخفض مقاومة واقية الصواعق ٠١0 509/5 بشكل سريع؛ مما يتيح لأي © ثيار معطل بتخطي المكثف المانع للتيار المستمر 7٠5 و/أو الفرع الطوري TY ويشتمل fad التيار المتناوب/التيار المستمر sale 7٠8١8 على نظام تحكم موضوع للتحكم بتبديل وضع الصمامات 0 YY لخلايا Fadl 4060 من أجل التوصل إلى فلطية التيار المتناوب وفلطية التيار المستمر المرغوبة. وفي الشكل TV وضح مثال fad تيار متناوب/تيار مستمر ثلاثني الأطوار 0٠ بما في ذلك نظام تحكم Te ويتم تشكيل نظام تحكم 109 عادة لاستقبال مجموعة ٠ من إشارات الوضع status signals 05؛ التي Jas على وضع مُغيرَ التيار المتناوب/التيار المستمر 90٠0 وللتحكم بتبديل الصمامات 715 لخلايا المُغيرَ ©08٠0 اعتماداً على إشارات الوضع التي تم استقبالها 6056 بحيث يتم التوصل إلى الوضع المناسب لصمامات التبديل 715 Fad التيار المتناوب/التيار المستمر .70١٠ ومن أمثلة إشارات الوضع هذه Teo إشارات تدل على تيار متناوب وفلطية تيار متتاوب على وصلات التيار المتناوب 117٠١ 71١0 و١٠17نز لمُغيرٌ التيار ve المتناوب/التيار المستمر Fe إشارات تدل على تيار مستمر وفلطية تيار مستمر على وصلة التيار المستمر Sa YY التيار المتناوب/|لتيار المستمر + To وما إلى ذلك. ويتم تشكيل نظام التحكم 0٠0 لتوليد إشارة تحكم 1٠١ control signal لخلايا المُغيرَ 4060 الخاصة fel التيار المتناوب/التيار المستمر من أجل التحكم بالصمامات 7١5 لخلايا المُغيرَ .40٠9 وقد تشتمل إشارة التحكم 1٠١ على سبيل المثال على مجموعة من الإشارات المضمنة لعرض النبضة. ويتم تغذية ve إشارة التحكم TY أو ea منها عادة إلى ممرات بوابية gate drives لخلايا المُغيّرَ 4060 . وفي ظل ظروف مثالية؛ يمكن التحكم بتبديل الصمامات 71١ لفرع طوري TT بحيث تتفاوت الفلطية خلال الفرع الطوري Uses Fav وفقاً للتعبير التالي: م6 + Up = UPC + UAC sin(wt )"0 حيث # يشير إلى مرحلة طورية محددة 30K حيث ck€ILP] و” يمثل عدد الأطوار لمُغيرَ التيار Yo المتناوب//إلتيار المستمر URS 5 oven يشير إلى فلطية التيار المستمر المرغوبة بين نقاط التوصيل على التوالي 01 و02 للطور حيث =U “25-008, وا يمثل الفلطية خلال وصلة التيار المستمر oY oy و “07 يمثل فلطية تيار متناوب ذروية مرغوبة خلال الفرع الطوري ts FeV يمثل
الزمن» و @ يمثل التردد الزاوي المرغوب عند خرج التيار المتناوب 5 Or يمثل الزاوية الطورية rudy 2 :9. وتتعلق مركبة التيار المتناوب لدالة التحكم controlling function المحددة بالتعبير (١)؛ );6 + 501)1 02 » بخرج طور التيار المتناوب المرغوب )6 +5018" نا. وتعتمد هذه 0 العلاقة على أية مركبة؛ بما في ذلك؛ المكثف المانع للتيار المستمر "٠05 الموصول على التوالي مع وصلة التيار المتتاوب 7٠١ بين نقاط التوصيل على التوالي 01 P25 حيث تكون قيمة المفاعلة غير صفرية؛ وبالتالي يتم التوصل إلى مركبة التيار المستمر المرغوبة عند وصلة التيار المتتاوب ٠ . وكما وصف أيضاً بالنسبة للشكل oA يتم تغذية قياسات الفلطية عند وصلة التيار المستمر ٠ للطورء ““0؛ عادة بشكل مرتد إلى نظام التحكم 10١0 من أجل تزويد نظام التحكم Ton ٠ - بمعلومات حول كيفية التحكم بتبديل الفرع الطوري 7١٠ من أجل التوصل إلى مركبة التيار المتناوب المرغوبة. وقد يكون ل UR المبين في التعبير )١( قيم مختلفة لمختلف Jalal الطورية Fal Ye التيار المتناوب/التيار المستمر 7٠0٠ ما دام الشرط التالي “07 = Thea URS محققاً. ومع ذلك عن طريق التحكم بتبديل كل فرع طوري ٠١7 لمُغيرَ تيار متناوب/تيار مستمر ٠٠١ بحيث تكون مركبة ١5 فلطية التيار المستمر ل مكافئة ل = ٠» تتعادل قيم الفلطية للمراحل الطورية Fld "0٠ التيار المتناوب/التيار المستمر Fev وعليه تكون الفلطية الطورية للتيار المتناوب القصوى مماثلة لكافة المراحل الطورية oF) وبالتالي يمكن استخدام المعدات بالكيفية الأكثر فعالية. Laie يتم توصيل Sid تيار متناوب/تيار مستمر 00" في نظام 0٠٠١ سيتأثر مُغيرَ التيار المتناوب/التيار المستمر 0٠0 بالاضطرابات الموجودة في النظام .٠٠١ فعلى سبيل المثال؛ Yo يمكن أن تؤثر قيم الفلطية العابرة من النظام ٠٠١ في قيمة فلطية التيار المستمر خلال المكثف المانع للتيار المستمر To وكما هو ملاحظ؛ على سبيل المثال؛ في الشكل © تشكل المكثفات المائعة للتيار المستمر ذات الأطوار 7 Yeo ووصلات التيار المتناوب ذات الأطوار 7 7٠١ fad التيار المتناوب/التيار المستمر 7٠١٠ وصلة على التوالي؛ يتم توصيلها خلال وصلة التيار المستمر YoY ونظراً لأنه يتم ale تثبيت فلطية التيار المستمر خلال وصلة التيار المستمر "١7 Yo عند مستوى Une يتم نقل أي انحراف عن Une في مجموع قيم فلطية التيار المستمر خلال المكثفات المائعة للتيار المستمر مختلفة الأطوار 7 Feo إلى وصلة واحدة أو أكثر من وصلات التيار المتناوب .7٠١ ويولد مكوّن فلطية التيار المستمر خلال وصلة التيار المتناوب 7٠١ تيارات مستمرة على جانب التيار المتناوب fail التيار المتناوب/التيار المستمر Vee وتؤدي مثل هذه
التيارات المستمرة إلى حدوث مشاكل من حيث إشباع المحولات وما إلى ذلك. وبالتالي؛ يحبذ المحافظة على مجموع قيم فلطية التيار المستمر خلال المكثفات المانعة للتيار المستمر Teo عند (UP ومن أجل الحفاظ على الأطوار المتعادلة» يحبذ sale الحفاظ على فلطية التيار المستمر خلال كل مكثف مانع للتيار المستمر Te veo . وهكذاء في حالة تأثر فلطية التيار المستمر خلال ٠ المكثف المانع للتيار المستمر Yeo بالحالات الموجودة في النظام ١٠٠؛ فمن المستحسن التحكم بفلطية all المستمر خلال الفرع الطوري USB 3١7 لتتخذ قيمة تختلف (عادة بشكل مؤقت) عن “+ من أجل تعويض أي اضطراب في فلطية التيار المستمر UBS خلال المكثف المانع للتيار المستمر © ٠ 2. وبالمتل إذا حبذت قيم الفلطية Als pal طورية غير متعادلة «unbalanced phase leg أي إذا اختلف الحد URS عن ع لمرحلتين طوريتين على الأقل oF) يمكن التحكم بفلطية التيار ٠ المستمر خلال الفروع الطورية المقابلة 03 U8 or لتتخذ قيمة تختلف قيمة “لا المرغوبة من أجل تعويض أي اضطراب في فلطية التيار المستمر UIE خلال المكثف المانع للتيار المستمر Teo وللتأكد من الحصول على خرج موثوق وثابت من Fak التيار المتناوب/التيار المستمر ٠ يمكن مراقبة فلطية التيار المستمر خلال مكثف مانع للتيار المستمر Too والتحكم بتبديل خلايا 08٠ Sad) للفرع الطوري FoF بحيث يتم الحفاظ على فلطية مرغوبة خلال المكثف المانع ١5 للتيار المستمر Teo وعادة ما تكون الفلطية المرغوبة هذه خلال المكثف المانع للتيار المستمر Yao فلطية التيار المستمر المرغوبة للمرحلة الطورية UR وينبغي عادة معادلة فلطية التيار المستمر خلال المكثفات المانعة للتيار المستمر Feld Feo التيار المتناوب/التيار Foe aid) وبالتالي تكافئ الفلطية المرغوبة خلال المكثف المانع للتيار المستمر م عادة حي . ولهذا الغرض» يمكن ترتيب أداة قياس الفلطية لقياس الفلطية خلال المكثف المانع للتيار Ye المستمر Teo ومن ثم يمكن تغذية نتيجة القياس بشكل مرتد إلى نظام التحكم Tee ويوضح الشكل 7 مثالاً لتجسيد حيث يتم ترتيب أداة قياس الفلطية 7٠0٠0 لقياس الفلطية خلال المكثف pola) للتيار المستمر 705 للمرحلة الطورية Fe) وتغذية إشارة فلطية المكثف Veo بشكل مرتد إلى نظام التحكم 5 . ويمكن ملاحظة إشارة فلطية المكشف Veo كإشارة وضع 100« ويتم هنا معالجتها بشكل منفصل لغرض التوضيح. Yo وقد تكون أداة قياس الفلطية Veo على سبيل المثال عبارة عن مقسم فلطية مقاوم resistive voltage divider أو أي نوع ملائم آخر لأدوات قياس الفلطية. ويمكن تزويد أداة قياس الفلطية ٠ بنظير للتحويل الرقمي to digital conversion عناعهام0ة» من أجل نقل إشارة فلطية المكثف الرقمية ١7٠0© أو يمكن تشكيل أداة قياس الفلطية 70٠0 لنقل إشارة فلطية المكثف المناظرة Veo
ل ويمكن توصيل أداة قياس الفلطية + Vo على سبيل المثال بنظام التحكم 600 بواسطة وصلة إرسال بصرية optical transmission link من أجل فصل نظام التحكم Tee عن الجهد العالي للمكثف Te 0 وقد تتضمن أداة قياس الفلطية 70٠0 إذا حبذ ذلك؛ مرشحات منخفضة التمرير لترشيح مركبات التيار المتناوب للفلطية المقاسة» وبالتالي تدل إشارة فلطية المكثف 06 على مركبة التيار ٠ المستمر للفلطية خلال المكثتف Yeo فقط. وبشكل بديل يمكن تشكيل أداة قياس الفلطية 70٠١ لتوليد إشارةٍ فلطية للمكثف Veo تدل على الفلطية المقاسة خلال المكثف 305؛ بما في ذلك مركبات Ll المتناوب وكذلك التيار المستمر. ويمكن ترشيح إشارة فلطية CCl 705 بواسطة نظام التحكم Se وفي الشكل ov يتم ترتيب shal قياس الفلطية 7080 لقياس الفلطية خلال المكثف lal lal ٠ المستمر Yeo وفي تطبيق بديل (غير موضح)؛ يمكن ترتيب أداة قياس الفلطية 7٠١ لقياس الفلطية خلال وصلة التيار المتناوب Upp ٠١ وكذلك الفلطية خلال الفرع الطوري Usps «FT ومن ثم يمكن اشتقاق قيمة الفلطية خلال المكثف المانع للتيار المستمر (Teo على سبيل المثال في نظام التحكم Toe كفرق بين Uses و2,0ل1» ويمكن توليد إشارة فلطية المكثف 705 اعتماداً على Jie هذه القيمة المشتقة ل Upp وفي تطبيق بديل آخر Lia يمكن استخدام قيم الفلطية Usps ٠5 .خلال المكثفات الخلوية £00 لخلايا 50٠0 Fadl في الفرع الطوري oF oF مع المعلومات المتعلقة بحالات تبديل التيار للصمامات Yo في الفرع الطوري (FF لاشتقاق الفلطية ينا خلال الفرع الطوري 307 ولأنه غالباً ما تلزم قيم الفلطية Uggs لنظام التحكم 60٠ لأغراض أخرى. ولأن حالات التبديل للصمامات 71١ معروفة أيضاً في نظام التحكم Vee تعتبر هذه الطريقة طريقة فعالة لتحديد الفلطية Us خلال الفرع الطوري FV 1 ويوضح الشكل A تخطيطياً مثالاً لتجسيد نظام التحكم 760٠0 حيث يمكن تثبيت الفلطية خلال المكثف المانع للتيار المستمر 305 في fa التيار المتناوب/|لثيار المستمر 300 من نوع Suk مصدر الفلطية source converter (VSC) عع0118». ويشتمل نظام التحكم ٠١ الموضح في الشكل A على al تحكم Cus (Av + control mechanism يتم تشكيلها لتوليد شكل موجي مرجعي لفلطية المُغيترَ creference converter voltage waveform .نا اعتماداً على مجموعة إشارات ve الوضع 1١ status signals ومجموعة الإشارات المرجعية Aso reference signals حيث Jai الإشارات المرجعية 805 على الشكل الموجي المرجعي للفلطية؛ المحددة مثلاً وفقاً للتعبير (7). وقد تتضمن إشارة الوضع 106 Se إشارات تدل على قياسات للتيار المتتاوب “14 على أطوار التيار المتنتاوب fall التيار المتتاوب/التيار المستمر 300 فلطية التيار المتناوب UC عند وصلات
“vy عند وصلات التيار المستمر 007 و/أو قياسات UPC فلطية التيار المستمر 7٠١ التيار المتتاوب ْ لأي من الوسائط الملائمة الأخرى. وقد تتضمن مجموعة الإشارات المرجعية على سبيل المثال converter phase alll إشارات تدل على قيمة مرجعية لكل من فلاطية التيار المتتاوب الطوري فلطية التيار المستمر (Pre) converter active power القدرة الفعالة للمُغيرٌ of ل ( AC voltage converter reactive power ؛ القدرة التفاعلية للمُغيرَ (Ure) ٠١٠١٠ عند وصلة التيار المستمر 2 .8٠١ و/أو أي قيمة مرجعية ملائمة أخرى. ويمكن تخزين القيم المرجعية مثلاً في الذاكرة + (Quer) لا بكيفية dll ويمكن تشكيل آلية التحكم 800 لتوليد شكل موجي مرجعي لفلطية
M. Khatir, S. A Zidi, A. Hadjeri and M. K. Fellah, كما وصف في المرجع Sic معروفة "Dynamic performance of a back-to-back hvdc station based on voltage source adsl s cconverters”, Journal of Electrical Engineering, vol. 61, no. 1, pages: 29-36, 2010 Ye
Ure تدل على 87١ إشارة correction تصحيح dl أيضاً على A المبين في الشكل ٠٠١ ويشتمل نظام التحكم لفلطية التيار Ua لفلطية التيار المستمر للمكثف 875 يتم تشكيلها لتوليد إشارة mechanism اعتماداً على الإشارة المرجعية لفلطية التيار المستمر 875 DC voltage error signal المستمر التي تدل على فلطية التيار المستمر المقاسة أو المشتقة خلال veo وإشارة فلطية المكثف AY. ٠ إلى 87٠0 وتشير الإشارة المرجعية لفلطية التيار المستمر Yeo المكثف المانع للتيار المستمر وتشير إشارة Teo فلطية التيار المستمر المرغوبة 7587#" خلال المكثف المائع للتيار المستمر الخطاً لفلطية التيار المستمر 875 إلى خطأً فلطية التيار المستمر +0405 الذي يمثل انحراف عن فلطية التيار المستمر المرغوبة Too فلطية التيار المستمر خلال المكثف المائع للتيار المستمر في Sie 505:7 (المرجعية) 5:#7لةٌل؛ ويمكن تخزين قيم فلطية التيار المستمر المرجعية للمكثف ٠» (AY قد تكون؛ إن حبذ ذلك نفس الذاكرة Al) 45٠ memory الذاكرة دك subtractor على طارح AYO وتشتمل آلية تصحيح فلطية التيار المستمر للمكثف التي أساسها القياسات التي AY مشكل لطرح فلطية التيار المستمر المرجعية للمكثف من الإشارة تشير إلى هذا الفرق. وفي التجسيد ATO لفلطية التيار المستمر Und تم استقبالها ولتكوين إشارة أيضاً على وحدة AYO تشتمل آلية تصحيح فلطية التيار المستمر للمكثف A الموضح في الشكل Ye إلى 45١ ولنقل إشارة 7٠5 تحكم مثبتة +45 يتم تشكيلها لاستقبال وتثبيت إشارة الفلطية للمكثف مثلاً عبارة 85 ٠ الطارح 845 تشير إلى إشارةٍ فلطية المكثف المثبت. وقد تكون وحدة التحكم المثبتة وفي تطبيق بديل؛ ويمكن تطبيق إشارة PT وحدة التحكم Jie عن وحدة تحكم مثبتة بكسب ملائم؛
0 فلطية المكثف Veo مباشرة على الطارح AE كإشارة ASY وفي تطبيق من هذا القبيل يمكن إلغاء وحدة التحكم المثبتة cho أو تشكيلها لاستقبال وتثبيت إشارة Und فلطية التيار المستمر AYE ويستحسن أن يكون مجموع قيم فلطية التيار المستمر المرجعية للمكثف لكافة الأطوار للمكثفات المائعة all المستمر Ustsrers 24 مكافناً للفلطية “اا خلال وصلة التيار المستمر 0 707. ومن أجل موازنة قيم فلطية المرحلة الطورية؛ من المرغوب تحقيق الشرط التالي طن << مم وول لكل مرحلة. وفي التشكيلة Anal) في الشكل (A افترض أن إشارة فلطبة المكثئف 7٠05 قد رشحت بتمرير منخفض بحيث تمت إزالة مركبات التيار المتناوب. واذا تضمنت إشارة فلطية المكثئف Veo التي يتم استقبالها عن طريق نظام التحكم ٠0١0 مركبات فلطية التيار المتتاوب؛ فقد يتضمن نظام التحكم 100000٠ مرشح ملائم منخفض التمريرة لاختيار مركبة التيار المستمر. ولأخذ dad فلطية التيار المستمر المقاسة خلال المكثف المانع للتيار المستمر 05 بعين الاعتبار في تبديل الصمامات 0 YY في الفرع الطوري 9٠07 يتم تزويد نظام التحكم 200 بطارح choo مشكل لاستقبال الإشارة 87١ التي تدل على الشكل الموجي المرجعي لفلطية Ure Fall وكذلك إشارة الخطأً لفلطية التيار المستمر Uber ويتم تشكيل الطارح 855 أيضاً لطرح القيمة Vo المستقبلة 5557 من القيمة المستقبلة Ug للتوصل إلى شكل موجي معدل مرجعي لفلطية المُغيرَ Unnner « ولتوليد إشارة مرجعية معدلة للفلطية 860 تدل على »سنا . ويشتمل أيضاً نظام التحكم المبين في الشكل A على مضمن لعرض النبضة pulse width (ATO modulator (PWM) يتم تشكيله لتوليد مجموعة من الإشارات المضمنة لعرض النبضة استجابة لإشارة الفلطية المرجعية (التي تمثل في نظام التحكم 60٠0 المبين في الشكل 8 الإشارة المرجعية المعدلة للفلطية (AT وقد يعمل مضمن عرض النبضة 865 بكيفية معروفة (انظر مثلاً المرجع N.
Mohan, 1. Undeland, W.
Robbins: "Power electronics”, section 8-4-6-2, John (Wiley & sons لتوليد إشارة تحكم 76٠١ على شكل مجموعة إشارات PWM يراد تغذيتها للمرحلة الطورية Fu) للتحكم بالصمامات 7١١ الخاصة بها. ويتم ربط نظام التحكم 10١0 بشكل مستجيب بأداة قياس الفلطية ١70٠0 بالإضافة إلى أدوات Ye القياس الأخرى (غير المبينة) المرتبة لتزويد إشارات وضع 100 والمشكلة لتوليد إشارة تحكم 1٠١ يراد استخدامها في التحكم Fuad التيار المتناوب/التيار المستمر ٠١0 استجابة لإشارة فلطية المكثف Veo وإشارات الوضع Teo المستقبلة من أدوات القياس هذه. ونظام التحكم 0١0 المبين في الشكل 8 ما هو إلا مثالاً على ذلك ويمكن استخدام تطبيقات أخرى لنظام التحكم 710٠0 حيث
اج تؤخذ بعين الاعتبار قياسات فلطية التيار المستمر خلال المكثف المانع للتيار المستمر ٠05 عند التحكم في fad التيار المتناوب/التيار المستمر .7٠8 وبوجه عام؛ يفضل أن يكافئ مجموع قيم الفلطية خلال المراحل الطورية الموصولة على التوالي Yay p فلطية التيار المستمر المسلطة خلال وصلة التيار المستمر 097 7. وهذا يقتضي أن o تبلغ المركية التسلسلية الصفرية لفلطية التيار المتتاوب الناتجة صفاً. وبعبارة أخرى» ينبغي أن يكافئ المجموع الفوري للفلطية عند وصلات التيار المتتاوب 17٠١ 7٠١ و١٠7ثن صفراً. ومع ذلك مثلاً بسبب قيم الفلطية المتموجة ripple voltages الناتجة خلال المكثفات الخلوية 405 لخلايا المُغير 5060 في الأفرع الطورية oF oF قد تنشاً مركبة تسلسلية غير صفرية؛ صفرية ينجم عنها تيارات من النمط التابع المشترك. وقد تكون هذه التيارات التابعة من النمط المشترك ضارةٍ بنظام .٠٠١ 1170© ٠ ويمكن الحد منها على سبيل المثال عن طريق التحكم المنفعل؛ باستخدام مرشحات منفعلة كما وصف أدناه؛ و/أو عن طريق التحكم بشكل فعال بخلية aah واحدة على الأقل 00 لتوليد فلطية مقابل المركبة التسلسلية الصفرية غير المرغوبة. وقد تشير قياسات التيار المتدفق خلال وصلة التيار المستمر ١٠7 وكذلك قياسات مجموع قيم الفلطية خلال وصلات التيار المتناوب © ٠7٠١ إلى مركبة تسلسلية غير صفرية؛ صفرية. ve وبالتالي؛ يمكن توليد إشارة تدل على GUS التسلسلية الصفرية من هذه القياسات»؛ ويمكن استخدامها في الحد من أو إزالة التيارات التابعة من النمط المشترك. وغالباً ما يمثل إسهام المركبة التسلسلية الصفرية Uzse المعرف عن طريق هذه القياسات مركبات توافقية harmonic components لفلطية التيار المتنتاوب المرغوبة: (مرم - On sin(hwt ورد = Uzse )0( am Ye يمثل cons oF =h « المركبات التوافقية nol ويمثل Th الفلطية الذروية للمركبة 2800 وقد تكون المركبات التوافقية على سبيل المثال عبارة عن مركبات توافقية لتردد تبديل الصمام valve switching frequency أو مركبات توافقية لتردد نظام التيار المتناوب Lads .١١١ يلي؛ تستخدم عبارة 'مركبات التيار التوافقي ذي النمط المشترك على جانب التيار المستمر" للإشارة إلى مركبات التيار المستمر التابعة. Yo وفي أحد تجسيدات التحكم بالتيار ذي النمط المشترك؛ يأخذ التحكم بخلايا Fall 406 للأفرع الطورية 307 بعين الاعتبار إسهام المركبة التسلسلية الصفرية المقاسة Vase وإذا استخدم نظام التحكم ٠0١ المبين في الشكل oh يمكن على سبيل المثال استخدام هذا التحكم الفعال بالتيار ذي النمط المشترك بتزويد الطارح 455 بإشارة Jia إسهام المركبة التسلسلية الصفرية Das بحيث
0 يتم توليد شكل موجي مرجعي معدل لفلطية المُغْيرَ *»دلآً؛ ليتم تغذيتها إلى مضمن عرض النبضة AS ATO يمكن بواسطتها إزالة أو الحد من إسهام المركبة التسلسلية الصفرية غير المرغوبة Use وبالتالي» يمكن تضمين الخرج الناتج عن الأفرع الطورية 707 بكيفية يمكن بواسطتها الحد من إسهام المركبة التسلسلية الصفرية غير المرغوبة Vase وبالتالي يمكن الحد من مركبات التيار 0 التوافقي ذي النمط المشترك على جانب التيار المستمر. وعادة ما يتم طرح نفس مقدار الإسهام من الشكل الموجي المرجعي للفلطية Ung لكل طور من الأطوار © حيث يمكن غالبا وصف هذه الإسهام بالتعبير )7( ومن ناحية ثانية؛ عندما يتم التحكم الفعال بالتيار ذي النمط المشترك بواسطة خلايا Sl) للأفرع الطورية 907 في fad التيار المتناوب/التيار المستمر Tov حيث يوجد فرع طوري ٠ مفرد TAT فقط لكل مرحلة طورية (Fe) فقد يظهر الإسهام في تضمين خرج الفرع الطوري الناجم عن تخفيف المركبة التسلسلية الصفرية غير المرغوبة؛ في بعض التشكيلات؛ في خرج الفلطية عند وصلات التيار المتناوب ١٠؟. وبناء على ذلك. يُقترح في هذا التجسيد أن يتم تزويد محول 4٠١0 موصول بخرج التيار المتناوب 7٠١ للمرحلة الطورية Yo) بنقطة متعادلة عائمة floating neutral LS point هو موضح في الشكل 9؛ حيث يتم وصل النقطة المتعادلة Y للمحولات 4٠١ بالأرض Ne بواسطة واقية الصواعق .90٠١ وقد تظهر قيم الفلطية الناجمة عن تضمين عملية تخفيف التيار ذي النمط المشترك على Alay التيار المتتاوب 7٠١ في المرحلة الطورية 7٠١ في هذه التشكيلة خلال واقية الصواعق 90٠0 وبذلك فإنها لا تتحول إلى نظام التيار المتتاوب Ave ولواقيات الصواعق 890٠0 خواص مقاومة غير خطية | non-linear resistance characteristics حيث بالنسبة للطاقات المحتملة المتوقعة عند النقاط المتعادلة للمحولات خلال »٠ - عملية التشغيل العادية؛ تكون مقاومة واقية الصواعق sale 90٠0 عالية call حيث يتم أساساً الحفاظ على نقاط التعادل للمحول عند الطاقة المحتملة العائمة؛ في حين أنه بالنسبة لقيم الفلطية المتوقعة عند أي دارة قصر أو Usd أرضي في النظام ١٠٠؛ تظهر واقية الصواعق توصيل Je للتيار. وقد تتضمن واقية الصواعق 90٠0 على سبيل المثال» مقاومة متغيرة واحدة أو أكثر من sale ملائمة Jie 200؛ أو شبه موصلات تظهر خواص المقاومة غير الخطية المرغوبة؛ Jie ديودات Ye التخطي .(BODs) ف وبشكل بديل يمكن إجراء التحكم الفعال بالتيار ذي النمط المشترك بواسطة مرشح فعال + يشتمل على خلايا Jak إضافية fev ويمكن وصل المرشح الفعال 90٠0 على التوالي بالمراحل الطورية Fadl Yet التيار المتناوب /التيار المستمر Vee وبواسطة هذا المرشح الفعال
وج 0 ققد تعوض أي من المركبات التسلسلية الصفرية؛ غير الصفرية التي تؤدي إلى تيارات تابعة ذات نمط مشترك على جانب التيار المستمرء وبالتالي يتم الحد من أو إزالة التيارات التابعة ذات النمط المشترك على جانب التيار المستمر. ويوضح الشكل ٠١ مثالاً على مُغيرَ التيار المتناوب/التيار المستمر Ye الذي يشتمل على مرشح فعال .٠٠٠١ ويتم وصل المرشح ٠٠٠١ ٠5 المبين في الشكل ٠١ بين قطب التيار المستمر الأكثر إيجاباً لوصلة التيار المستمر 7١7 والمرحلة الطورية ١٠ 13 التي تعتبر أقرب لقطب التيار المستمر الموجب. ومن ناحية ثانية يمكن بشكل بديل وصل مرشح ٠٠٠١ بين مرحلتين طوريتين "0٠ أو بين قطب التيار المستمر الأكثر Llu لوصلة التيار المستمر ١7 7 والمرحلة الطورية "0٠ التي تعتبر أقرب لقطب التيار المستمر السالب. وعندما يشتمل مرشح ٠٠٠١ على أكثر من خلية مُغيترَ واحدة ef vv يمكن بشكل بديل توزيع ٠١ المرشح ٠٠٠١ بحيث يتم توصيل Fadl WIA المختلفة 50860 للمرشح ٠٠٠١ عند مواقع مختلفة على امتداد وصلة التوالي للمراحل الطورية 30٠ بين قطبي التيار المستمر لوصلة التيار المستمر لا١ أ وتوضّح الأشكال ١٠ب-١٠و أمثلة مختلفة من تطبيقات المرشح الفعال .٠٠٠١ وتوضح الأشكال ١٠ب-١٠١ه بعض التشكيلات البديلة لزوج ذي جسر نصفي يشتمل على خلايا ذات جسر ٠5 نصفي 400 للطوبولوجيات المختلفة والأقطاب المقابلة. ويتم تكوين المرشحات الفعالة ٠٠٠١ المبينة في الأشكال ١٠ب-١٠ه من خليتي fil ذات جسر نصفي 0٠١ للطوبولوجيات المختلفة والأقطاب المتقابلة؛ حيث يكون للفلطية خلال خلية Fadl العلوية 50٠ أو خلية pall السفلية £0 ب إما قيمة الصفر أو Usps بينما يكون للفلطية خلال خلية dd الأخرى في الزوج قيمة الصفر أو Uggs حيث يمثل Uggs الفلطية خلال المكثف الخلوي ٠5 5. وبالتالي؛ قد يكون للفلطية Ys خلال المرشحات الفعالة ٠٠٠١ المبينة في الأشكال ١٠١ب-هء أي فلطية المرشح الفعال 17,00 أي قيمة من القيم «Usps الصفرء أو ~Usos ويتم تكوين المرشح الفعال ٠٠٠١ المبين في الشكل ١٠و من خلية ik ذات جسر كامل وبالتالي قد يكون لفلطية المرشح الفعال Upon أي قيمة من من القيم Uags الصفر؛ أو - Usgs وقد يشتمل المرشح الفعال Sak WA ٠٠٠١ إضافية ++ of اعتماداً على فلطية التعويض Yo المتوقعة اللازمة من المرشح الفعال .٠٠٠١ ولإنه بوجه عام؛ لا تحبذ مركبة التيار المستمر في فلطية المرشح الفعال 17,00 يفضل أن يتم تكوين المرشح الفعال ٠٠٠١ من خلايا Jl ذات جسر كامل 5٠0٠ و/أو أزواج خلايا مُغيرَ ذات جسر كامل موصولة بحيث يمكن تحقيق كل من الفلطية الموجية والسالبة خلال زوج Jal
Ce ومن المستحسن أن يتم التحكم بتبديل الصمامات 0 YY للمرشح الفعال ٠٠٠١ بحيث يتم توليد فلطية المرشح الفعال Ujpgg لتقابل Use حيث Jie Vase نتائج قياس المركبة التسلسلية الصفرية (الناتجة على سبيل المثال عن طريق التيار المتدفق خلال وصلة التيار المستمر ٠١١ وكذلك قياسات مجموع قيم الفلطية خلال وصلات التيار المتتناوب © (YY) ويمكن إجراء هذا 0 التحكم بواسطة نظام التحكم Tov الذي قد يحتوي على سبيل JU على وحدة عيارية منفصلة للتحكم بالمرشح الفعال .٠٠٠١ وقد تعمل هذه الوحدة العيارية على سبيل المثال بكيفية مماثلة للطارح 885 ومضمن عرض النبضة 75+ المبين في الشكل oA حيث قد يكون Ung عبارة عن إشارة تمثل قيمة الصفر ويمكن تغذية الطارح 855 بإشارة تمثل المركبة التسلسلية الصفرية المعرفة التي ينبغي أن يعوضها المرشح الفعال .٠٠٠١ ١ وكما ذكر أعلاه؛ يمكن بشكل hay الحد من التيارات ذات النمط المشترك التابعة بواسطة المرشحات المنفعلة؛ مثل المفاعلات أو المرشحات المنفعلة التي تشتمل على أكثر من مركبة. واذا استخدمت مرشحات منفعلة فيها أكثر من مركبة؛ يمكن تصميم هذه المرشحات المنفعلة مثلاً لخمد على وجه الخصوص التيارات عند ترددات المركبات التوافقية الناجمة والأكثر شيوعاً. وبسبب دفع التيارات ذات النمط المشترك بقيم فلطية متموجة تحدث ضمن Saal LDA 060 في الأفرع Tv الطورية 07؛ يستحسن توصيل هذه المرشحات المنفعلة على التوالي مع الأفرع الطورية ١٠ موصول على التوالي مع الفرع الطوري ٠١٠١١ بها مفاعل Vo) مرحلة طورية ١١ ويوضح الشكل
Yoo يتم وصل هذه الوصلة المتوالية على التوازي مع المكثف المانع للتيار المستمر Cus (FF ويشار للمرشح المنفعل الموصول بهذه الكيفية بمرشح الفرع الطوري .7٠١ ووصلة التيار المتناوب ٠٠١٠١ والذي يشار إليه هنا بمفاعل الفرع الطوري ١١٠١١ حيث يشكل المفاعل الخاص به ٠ ٠ | تجسيداً. وقد يساهم أيضاً مرشح خط التيار المستمر ١٠3؛ الموصول على التوالي مع المراحل الطورية ووصلة التيار المستمر oF ١7 بالحد المنفعل للتيارات ذات النمط المشترك. وعلاوة على ذلك قد يقي مرشح الفرع الطوري ٠١٠١ الذي يحد بشكل منفعل من التيارات ذات النمط المشترك المرحلة الطورية 70٠ من درارة القصر أو تيارات العطل الأرضي الناتجة عن YO نظام .٠٠١ HVDC وقد تسهم مفاعلة مرشح الفرع الطوري Kuo ٠١٠١ في مفاعلة« على جانب التيار المستمر حيث 2200 Xpc=Xa10 +P (حيث تكافي وممدا ؟ 2/٠7 + موا + 27 = Xpe عندما تشكل المرشحات المفاعلين ٠١ و١٠١١ الذين لهما عاملي الحث Lato inductances و 14209 على الترتيب).
Cv -
وعلى عكس مرشح خط التيار المستمر 0 TY يساهم مرشح الفرع الطوري ٠١٠١ بشكل
إضافي في المفاعلة ,م لدارة المرحلة الطورية المشكلة من خلال التوصيل المتوازي لوصلة التوالي للمكتف المانع للتيار المستمر ووصلة التيار المتتاوب ١٠؟ والفرع الطوري ToT وفي Alls تيارات
دارة قصر أو عطل أرضي مفرطة من نظام ٠٠١ HVDC الذي dad به مُغيٌ التيار
٠ المتناوب/التيار المستمر Yee قد يكون المكثف المانع للتيار المستمر 30٠ غير قادر على مقاومة «Lgl ويحدث تفريغ تياري خلال المكثف المانع للتيار المستمرء أو عن طريق واقية الصواعق 0< إن وجدت. وسوف يعتمد معدل زيادة التيار في دارة المرحلة الطورية في مثل هذه الحالة
على مفاعلة دارة المرحلة الطورية Xagr ومن أجل حماية WIA المغيّر في الفرع الطوري TY من التيارات العابرة المرتفعة؛ من المرغوب تصميم مفاعلة دارة المرحلة الطورية بكيفية ملائمة. ويمكن
٠ استخدام مرشح فرع طوري ٠١٠١١ في Jie هذا التصميم. واعتماداً على متطلبات تطبيق خاص؛ ويمكن أن يلغي استخدام مرشحات دارة مرحلة طورية ١٠؟ الحاجة إلى مرشح خط التيار المستمر ٠6
ويمكن بشكل بديل (أو (Al) تصميم مفاعلة دارة المرحلة الطورية phase leg circuit reactance :16:0 عن طريق توصيل مرشح فرع وصلة التيار المتناوب ٠7٠١ على التوالي مع
OY ووصلة التيار المتناوب ١٠؛ كما هو مبين في الشكل Teo المكثف المانع للتيار المستمر ٠ ولن يساهم مرشح فرع وصلة VY ew بمفاعل ١8٠٠١ يُمثل مرشح فرع وصلة التيار المتناوب Cus ويمكن استخدام أية توليفة YY + من هذا القبيل في مفاعلة خط التيار المستمر ٠7٠١١ تيار متناوب و/أو مرشحات فرع وصلة ٠١١١ مرشحات الفرع الطوري FY + من مرشح خط التيار المستمر لتصميم حماية منفعلة لمغيّر التيار المستمر/التيار المتناوب. ١7٠١ التيار المتناوب
Y. وإذا كان الانخفاض في فلطية التيار المستمر عبر مرشح ١٠٠١ (أو عبر أي من المكونات الأخرى الموصولة على التوالي مع المكثف المانع للتيار المستمر Teo ووصلة التيار المتتاوب 7٠١ لمرحلة طورية + (YY) كبيراً؛ فإن Jie هذا الانخفاض في فلطية التيار المستمر يمكن مشاهدته؛ لأغراض التحكم الموصوف Lad يتعلق بالشكل oh كجزء من فلطية التيار المستمر عبر المكتف المانع للتيار المستمر 06 Uses
Yo ومن خلال الاختراع الراهن تم الوصول إلى أنه يمكن الحصول على مُغيرَ تيار متناوب/تيار مستمر فعّال بتكلفة منخفضة مع المحافظة على الأداء بالمقارنة مع الحلول الموجودة حالياً. فعلى سبيل (JU يمكن تنصيف التيار المقدّر لصمامات خلية Fadl عند قدرةٍ Baie محافظ عليها بالمقارنة مع Jide تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على مراحل طورية متصلة على
التوالي» ويشتمل كل منها على فرع طوري أحادي وفرع مكثف تيار مستمر موصول على التوازي؛ وحيث يزوّد مخرج طور التيار المتناوب بين نقاط الوسط للفرع الطوري وفرع مكثف التيار المستمر لمرحلة طورية. وبالمقارنة مع Jud تيار متناوب/تيار مستمر يشتمل على فرعين متوازيين» توصل نقاط الوسط الخاصة بهما بوصلة تيار متناوب؛ ويمكن تنصيف عدد الصمامات المطلوبة عند القدرة 0 المقَدّرةٍ المحافظ عليهاء مع الحفاظ على فلطية 3360 للصمامات. وبالتالي» يمكن تنصيف الفلطية الكلية المقدّرة fal التيار المتناوب/التيار المستمر. ويعتبر الاختراع مفيداً بصفة خاصة لمغيّرات تفريع tapping converters في تطبيقات مرتفعة الفلطية؛ لكن قد يتم استخدامها بشكل متساو في تطبيقات منخفضة أو متوسطة الفلطية؛ أو في مُغيرّات تيار متناوب/تيار مستمر تشكل مُغيرّات رئيسية في نظام ©11710. Lady ذكر أعلاه؛ تم ذكر مُغيرّات تيار متناوب/تيار مستمر ثلاثية ٠ الأطوار كأمثلة. ومع ذلك؛ تكون التقنية قابلة للتطبيق على حد سواء على مُغيرّات تيار متتاوب/تيار مستمر بأي عدد من الأطوار © حيث © > 7. ويعتبر الاختراع المكشوف عنه مفيداً بصفة خاصة cul fad تيار متناوب/تيار مستمر من نوع مصدر الفلطية؛ التي يطلق عليها اسم مُغيرّات VSC eg الرغم من أنه تُذكر جواتب مختلفة للاختراع في عناصر الحماية المستقلة المرافقة؛ إلا أن جوانب أخرى للاختراع تتضمن توليفة من أي من الميزات المذكورة في الوصف أعلاه و/أو في ٠ عناصر الحماية المرافقة؛ وليس فقط التوليفات المذكورة صراحة في عناصر الحماية المرافقة. وسيدرك الشخص المتمرس في التقنية أن الاختراع المذكور هنا لا يقتصر على التجسيدات المكشوف عنها في الرسوم المرفقة والوصف التفصيلي السابق؛ والمذكورة لأغراض التوضيح فقط لكن يمكن تطبيقها في عدد من الطرق المختلفة؛ وتُحدد من خلال عناصر الحماية التالية.
Claims (9)
- ve عناصر الحماية are -١ \ تيار متناوب/تيار مستمر )٠٠١( AC/DC converter يشتمل على: " مرحلتين طوريتين (Yo) phase legs اثنتين على الأقل موصولتين على التوالي r بين مربطي وصلة تيار مستمر DC connection terminals أول وثان لمغيّر التيار ¢ المتناوب/التيار المستمر Cus AC/DC converter تشتمل كل مرحلة طورية phase leg ° على: 4“ وصلة تيار متناوب (YV+) AC connection لها مربطان أول وثان first and second terminals 7 مرتبان لوصل المرحلة الطورية phase leg بطور نظام تيار متتاوب AC system A (١١١)؟ 4 فرع طوري (YY) phase branch يشتمل على خلية converter cell jae (400) ٠١ واحدة على الأقل وله مربطان طرفيان أول وثان first and second branch end gall ¢(E) terminals VA و ١ مكثف capacitor (*١٠)؛ حيث Jay vy المكثف capacitor بين المربط الطرفي الأول للفرع first branch end terminal Vg ومربط وصلة التيار المتتاوب الأول first AC connection terminal ويشكل Vo المكثف laile Wie capacitor للتيار المستمر ¢DC blocking capacitor VY ويوصل مربط التيار المتناوب الثاني second AC terminal بالمربط الطرفي الثاني 7 للفرع ¢second branch end terminal وحيث VA يكون التوصيل على التوالي series connection للمراحل الطورية phase legs بين 4 مربطي وصلة التيار المستمر الأول والثاني بحيث تقع نقطة توصيل على التوالي أولى first (P1) series connection point Y. في مرحلة طورية phase leg بين المربط الطرفي الأول 7١ للفرع first branch end terminal والمكثف المانع للتيار المستمر DC-blocking capacitor Lain YY تقع نقطة توصيل على التوالي second series connection point Axl (02) بين yr المربط الطرفي الثاني للفرع second branch end terminal ووصلة التيار المتناوب الثانية
- .second AC connection Yt ١ "- مغيّر التيار المتناوب/التيار المستمر AC/DC converter وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث r. على مجموعة phase leg لكل مرحلة طورية phase branch يشتمل الفرع الطوري متصلتين على التوالي اثنتين converter cells jane من خليتي (£10) cascade تعاقبية r على الأفل قابلتين للتبديل بشكل مستقل. ٠: حيث oF وفقاً لعنصر الحماية AC/DC converter التيار المتتاوب/التيار المستمر Se =F ٠ على مجموعتين phase leg لكل مرحلة طورية phase branch يشتمل الفرع الطوري y متصلتين على التوازي اثنتين على الأقل من خلايا المغيز (£10) cascades تعاقبيتين 0 . 017116 cells ¢ Cus F وفقاً لعنصر الحماية AC/DC converter التيار المتتاوب/التيار المستمر faa ؛- ١ يشتمل كذلك على: converter مشكل للتحكم بتبديل خلايا المغيرُ (++) control system نظام تحكم 3 وفقاً voltage لتزويد فلطية phase leg لمرحلة طورية phase branch الطوري gall cells ¢ الأولى والثانية series connections points للتعبير التالي بين نقطتي التوصيل على التوالي ‘phase leg لمرحلة طورية (P2 <P1) 5 Up = 1726 + Ufsin(wt + 6) v Fara عدد أطوار Si P [PV] 3 k k™ phase leg حيث يشير + إلى المرحلة الطورية A يشير إلى فلطية تيار URS oF v0 AC/DC converter التيار المتناوب/التيار المستمر 3 مرغوبة محدّدة مسبقاً بين نقطتي التوصيل الأولى والثانية حيث DC voltage مستمر 0 DC الفلطية بين مربطي وصلة التيار المستمر UPC بحيث يمثل ,2:5-1 URC = UPC "١ مرغوبة peak AC voltage فلطية تيار متتاوب ذروية gic ويمتل connection terminals ' angular بين نقطتي التوصيل الأولى والثانية؛ ؛ يمثل الزمن» 0 يمثل التردد الزاوي " ويمثل .© الزاوية الطورية AC output المرغوب عند مخرج التيار المتناوب frequency Ve المرغوبة. phase angle 0 وفقاً لأي من عناصر الحماية AC/DC converter مغيّرز التيار المتناوب/التيار المستمر —o ١ حيث يشتمل على: AGL) مارب لقياس فلطية واحدة (Vo +) voltage measurement device أداة لقياس الفلطية v
- 1 على الأقل يمكن منها الحصول على فلطية التيار المستمر DC voltage عبر المكثف 8 المانع للتيار المستمر )٠١٠( DC-blocking capacitor للمرحلة الطورية ¢phase leg وحيث (Sa v توصيل نظام التحكم control system (100) بصورة مستجيبة بأداة قياس A الفلطية voltage measurement device ويشكل لاستقبال إشارة signal من أداة قياس 9 الفلطية يمكن منها الحصول على فلطية التيار المستمر DC voltage عبر المكثف المانع ٠١ للتيار المستمر ¢DC-blocking capacitor و ١١ يشكل نظام التحكم control system لإجراء تحكم بتبديل خلايا converter ural cells VY للأفرع الطورية phase branches اعتماداً على إشارات قياس الفلطية voltage measurement signals التي تم استقبالها بحيث تناظر فلطية التيار المستمر DC voltage Vg عبر المكثف المانع للتيار المستمر DC-blocking capacitor لمرحلة طورية phase leg Ve فلطية تيار مستمر محددة مسبقاً للمكثف .predetermined capacitor DC voltage Sire -> ١ التيار المتناوب/التيار المستمر AC/DC converter وفقاً لعنصر الحماية ©« حيث 7 تُشكل shal قياس الفلطية voltage measurement device لقياس الفلطية voltage 1 عبر المكثف المانع للتيار المستمر -DC-blocking capacitor fue -7 ٠ التيار المتناوب/التيار المستمر AC/DC converter وفقاً لعنصر الحماية ©؛ حيث Y تشكل أداة قياس الفلطية voltage measurement device لقياس: y فلطية voltage واحدة على الأقل حيث يمكن الحصول على الفلطية عبر الفرع ¢ الطوري phase branch للمرحلة الطورية «phase leg و ° الفلطية عبر وصلة التيار المتتناوب AC connection للمرحلة الطورية phase leg 1 See - ١ التيار المتناوب/التيار المستمر AC/DC converter وفقاً لأي من عناصر الحماية 4 - Cua ١ . تناظر فلطية التيار المستمر المرغوبة المحددة مسبقاً predetermined desired DC
- Ty DC الفلطية بين مربطي وصلة التيار المستمر U7 Jig حيث «Upe/P voltage 1 ويمتل 7 عدد الأطوار. connection terminals 2 وفقاً لأي من عناصر الحماية AC/DC converter التيار المتناوب/التيار المستمر fae -4 ١ السابقة؛ يشتمل على converter ural مشكل للتحكم بتبديل خلايا )٠١( control system نظام تحكم ¥ حيث يشكل نظام التحكم phase leg لمرحلة طورية phase branch للفرع الطوري cells ¢ من أجل: ° zero sequence تدل على مركبة تسلسلية صفرية signal استقبال إشارة , التيار fie من AC output voltage لفلطية التيار المتناوب الخارجة component v و ¢AC/DC converter المتناوب/التيار المستمر A واحدة على الأقل لمغيّر التيار converter cell jie التحكم بتبديل خلية 9 المتتاوب/التيار المستمر اعتماداً على الإشارة المذكورة التي تدل على مركبة تسلسلية ١ لتخفيف مركبات التيار التوافقي ذي النمط المشترك zero sequence component صفرية ١ .
- DC side harmonic common mode current components على جانب التيار المستمر VY وفقاً لعنصر الحماية 9؛ حيث AC/DC converter التيار المتناوب/التيار المستمر Sue -٠ ١ الواحدة على الأقل بحيث يشكل نظام التحكم converter cell ل تكون خلية المغيّر المشترك على hall للتحكم بالتبديل لتخفيف مركبات التيار التوافقي ذي control system r هي DC side harmonic common mode current components جانب التيار المستمر ¢ .phase legs للمراحل الطورية phase branches 4) shall خلايا المغيّز للأفرع 5 حيث ٠١ وفقاً لعنصر الحماية AC/DC converter مغيّرٌ التيار المتناوب/التيار المستمر =) \ phase لكل مرحلة طورية (VY) +) AC connection توصل وصلة التيار المتتاوب Y و ¢(€) +) transformer أولى لمحوّل winding بلفيفة leg 1 بواقية transformer الثانية للمحوّل winding للفيفة neutral يوصل السلك المحايد ¢ rv طليقاً. neutral وبالتالي يكون السلك المحايد »)00( grounded arrester صواعق مؤرضة ° وفقاً لعنصر الحماية 4 حيث AC/DC converter التيار المتناوب/التيار المستمر fae -٠ ١ الواحدة على الأقل حيث يشكل نظام التحكم converter cell تكون خلية المغيّر 7 المشترك على hall للتحكم بالتبديل لتخفيف مركبات التيار التوافقي ذي control system Y هي DC side harmonic common mode current components جانب التيار المستمر ¢ موصول على التوالي مع المراحل الطورية )٠٠٠١( active filter جزء من مرشح فعال ° A(Y+V) DC connection وصلة التيار المستمر terminals بين مرابط (VV) phase legs 7 وفقاً لأي من عناصر الحماية AC/DC converter التيار المتناوب/التيار المستمر fee -٠ ١ Cua السابقة؛ Y بين نقطتي التوصيل على التوالي )١١١١( passive filter يوصل مرشح منفعل 7 على التوالي مع الفرع cphase leg أ لأولى والثانية لمرحلة طورية series connection points ¢ .phase branch الطوري 5 وفقاً لأي من عناصر الحماية AC/DC converter التيار المتناوب/التيار المستمر fae -٠4 \ Cua السابقة» Y بين نقطتي التوصيل على التوالي )١73٠١( passive filter مرشح منفعل dead Y على التوالي مع phase leg الأولى والثانية لمرحلة طورية series connection points t -DC-blocking capacitor المكثف المانع للتيار المستمر o يشتمل على )٠٠١( AC/DC converter تيار متناوب/تيار مستمر Jae طريقة لتشغيل -١5 ١ حيث (Js اثنتين على الأقل موصولتين على )٠١٠١( phase legs مرحلتين طوريتين ١ تشتمل كل مرحلة طورية على: Y أول وثان terminals لها مربطان (YY +) AC connection وصلة تيار متناوب ¢ ؛)١١١9( AC system بطور لنظام تيار متناوب phase leg مرتبان لوصل المرحلة الطورية : )400( converter cell jue يشتمل على خلية (VY) phase branch فرع طوري \
- re
- 7 واحدةٌ على الأقل وله مربطان طرفيان end terminals أول وثان للفرع ¢(E) و
- Cua (T+ 0) capacitor مكثف A
- 9 يوصل المكثف capacitor بين المربط الطرفي الأول للفرع first branch end terminal ve ومربط وصلة التيار المتتاوب الأول first AC connection terminal ويشكل VA المكثتف مكتقاً مانعاً للتيار المستمر ¢DC blocking capacitorVY ويوصل مربط التيار المتناوب الثاني second AC terminal بالمربط الطرفي الثاني VY للفرع ¢second branch end terminalve يكون التوصيل على التوالي للمراحل الطورية phase legs بين مربطي وصلة التيار Ve المستمر الأول والثاني بحيث تقع نقطة توصيل على التوالي series connection point Vi أولى (PT) في مرحلة طورية phase leg بين المربط الطرفي الأول للفرع first branch end terminal 7 والمكثف المانع للتيار المستمر DC-blocking capacitor بينما تقع نقطة توصيل م على التوالي ثانية (P2) بين المربط الطرفي الثاني للفرع second branch end terminal Va ووصلة التيار المتتاوب الثانية ¢second AC connection وتشمل الطريقة:7 التحكم بتبديل خلايا المغيرَ converter cells للفرع الطوري phase branch لمرحلة Tn طورية phase leg لتزويد فلطية voltage وفقاً للتعبير التالي بين نقطتي التوصيل على YY التوالي series connections points الأولى والثانية (P2 «P1) لمرحلة طورية ‘phase legs Yr7Up = URC + UfCsin(wt + 0م96 Yo5 حيث يشير A إلى المرحلة الطورية [PV] 3 kk" phase leg 7 يمثل عدد أطوار Jake mY التيار المتتاوب/التيار المستمر phase leg 300؛ URS يشير إلى فلطية تيار مستمر DC voltage TA مرغوبة محدّدة مسبقاً بين نقطتي التوصيل connection points الأولى والثانية حيث Beg URC = UF a بحيث يمثل UPC الفلطية بين مربطي وصلة التيار المستمر 76 tconnection terminals rT ويمثل 12 فلطية تيار متناوب ذروية peak AC voltage مرغوبة pT نقطتي التوصيل الأولى والثانية؛ ؛ يمثل الزمن؛ « يمثل التريد الزاوي angular frequency TY المرغوب عند مخرج التيار المتناوب AC output ويمثل .6 الزاوية الطورية phase angle Al المرغوبة.vo phase leg الطريقة وفقا لعنصر الحماية 10 حيث تشمل كذلك؛ لكل مرحلة طورية -١١ 0٠ واحدة على الأقل يمكن منها الحصول على فلطية التيار voltage قياس فلطية Y DC-blocking capacitor عبر المكثف المائع للتيار المستمر DC voltage المستمر 1 و ¢phase leg للمرحلة الطورية ¢ phase branch للفرع الطوري converter cells المغيتر LAA التحكم بتبديل 8 التي تم استقبالها بحيث voltage measurement signal اعتماداً على إشارة قياس الفلطية " DC- عبر المكثتف المانع للتيار المستمر 176 voltage تناظر فلطية التيار المستمر v فلطية التيار المستمر المرغوبة المحدّدة phase leg للمرحلة الطورية blocking capacitor A حيث تشمل كذلك: VT أو ١١ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية -١# ٠ zero sequence component تدل على مركبة تسلسلية صفرية quantity قياس كمية Y التيار المتتاوب/التيار fee من AC output voltage لفلطية التيار المتناوب الخارجة v ¢AC/DC converter المستمر ¢ التيار ged واحدة على الأقل converter cell jae التحكم بتبديل خلية ° اعتماداً على الكمية المقاسة المذكورة بحيث AC/DC converter المتناوب/التيار المستمر y DC يتم تخفيف مركبات التيار التوافقي ذي النمط المشترك على جانب التيار المستمر v .side harmonic common mode current components A حيث VY الطريقة وفقاً لعنصر الحماية -١8# ٠ الواحدة على الأقل التي يتم التحكم بها بحيث يتم converter cell تكون خلية المغيّر Y DC side تخفيف مركبات التيار التوافقي ذي النمط المشترك على جانب التيار المستمر v active filter Jlad من مرشح sy» harmonic common mode current components 3 .phase legs موصول على التوالي مع المراحل الطورية )٠٠٠١( ° حيث OY الطريقة وفقاً لعنصر الحماية -١9 ٠ الواحدة على الأقل التي يتم التحكم بها بحيث يتم converter cell تكون خلية المغيّرز 7 DC side التوافقي ذي النمط المشترك على جانب التيار المستمر lal تخفيف مركبات vo عبارة عن خلايا المغيّز للأفرع الطورية harmonic common mode current components ¢ .phase legs للمراحل الطورية phase branches 5
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/EP2010/056501 WO2011141059A1 (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | An ac/dc converter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA111320440B1 true SA111320440B1 (ar) | 2014-07-02 |
Family
ID=43735135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA111320440A SA111320440B1 (ar) | 2010-05-11 | 2011-05-10 | مغيـِّر تيار متناوب/تيار مستمر |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8711591B2 (ar) |
| EP (1) | EP2569858B1 (ar) |
| CN (1) | CN102893507B (ar) |
| SA (1) | SA111320440B1 (ar) |
| WO (1) | WO2011141059A1 (ar) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2559143B1 (en) * | 2010-04-15 | 2014-01-01 | ABB Research LTD | Modular multi-level power converter with second and third order harmonics reduction filter |
| EP2628238B1 (en) * | 2010-10-15 | 2018-06-20 | ABB Schweiz AG | Arrangement for transmitting power between a dc power line and an ac power line |
| DE102011006345A1 (de) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Modularer Mehrfachumrichter mit rückwärts leitfähigen Leistungshalbleiterschaltern |
| JP5903628B2 (ja) * | 2012-06-14 | 2016-04-13 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換装置 |
| RU2600125C2 (ru) * | 2012-06-28 | 2016-10-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Преобразователь и способ его эксплуатации для преобразования напряжений |
| CN104813578A (zh) * | 2012-12-10 | 2015-07-29 | 西门子公司 | 具有电流浪涌限制器的子模块 |
| CN105379096B (zh) * | 2013-06-14 | 2018-04-06 | Abb 技术有限公司 | 用于在交流与直流之间转换的布置、用于控制电力输送模块的方法及装置 |
| WO2014198730A1 (en) | 2013-06-14 | 2014-12-18 | Alstom Technology Ltd | Semiconductor switching circuit |
| GB2520617B (en) * | 2013-10-22 | 2020-12-30 | Abb Schweiz Ag | RC-IGBT with freewheeling SiC diode |
| CN104734178B (zh) * | 2013-12-24 | 2017-05-10 | 珠海格力电器股份有限公司 | 太阳能空调系统及其控制方法 |
| EP3093977B1 (en) * | 2014-01-06 | 2020-03-04 | Mitsubishi Electric Corporation | Electric power conversion device |
| WO2015124209A1 (en) | 2014-02-21 | 2015-08-27 | Abb Technology Ltd | Ac/dc converter with serially connected phase converters |
| EP3164934B1 (de) * | 2014-08-15 | 2022-04-13 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Umrichteranordnung |
| WO2016101985A1 (en) * | 2014-12-22 | 2016-06-30 | Abb Technology Ltd | Modular multi-level converter with thyristor valves |
| CN107104600B (zh) | 2016-02-23 | 2019-09-17 | 西门子公司 | 模块化多电平变换器及电力电子变压器 |
| WO2018033204A1 (de) * | 2016-08-18 | 2018-02-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum betrieb eines mehrphasigen mehrstufenumrichters |
| EP3352354B1 (en) * | 2017-01-19 | 2019-12-18 | General Electric Technology GmbH | A voltage source converter |
| US10958190B2 (en) * | 2017-05-05 | 2021-03-23 | Transgrid Solutions Inc. | Multi-level voltage sourced converter |
| EP3709497B1 (en) * | 2019-03-14 | 2022-12-28 | ABB Schweiz AG | Cascaded pulse width modulation converter control |
| FR3096848A1 (fr) * | 2019-05-28 | 2020-12-04 | Ecole Centrale De Lyon | Convertisseur de tension AC/DC comprenant un transformateur |
| FR3112042B1 (fr) | 2020-06-29 | 2023-10-27 | Inst Supergrid | Convertisseur de tension AC/DC triphasé comprenant uniquement deux modules de conversion électrique |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0698564A (ja) * | 1992-09-10 | 1994-04-08 | Japan Servo Co Ltd | 電流制御装置 |
| US6519169B1 (en) * | 1999-03-29 | 2003-02-11 | Abb Ab | Multiphase inverter with series of connected phase legs |
| US6236580B1 (en) * | 1999-04-09 | 2001-05-22 | Robicon Corporation | Modular multi-level adjustable supply with series connected active inputs |
| US6411067B1 (en) * | 2001-02-20 | 2002-06-25 | Abb Ab | Voltage source converters operating either as back-to-back stations or as parallel static var compensators |
| CN1531180A (zh) * | 2003-03-17 | 2004-09-22 | 贺小华 | 多相整流串联电路 |
| DE102004052454B4 (de) * | 2004-10-28 | 2010-08-12 | Siemens Ag | Hochspannungsumrichter in Halbbrückenschaltung |
| JP2009507462A (ja) | 2005-09-09 | 2009-02-19 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 電気エネルギー伝送のための装置 |
| CN101803169B (zh) * | 2007-09-05 | 2013-01-02 | Abb技术有限公司 | 用于高电压直流电力传输的电压源换流器 |
-
2010
- 2010-05-11 US US13/643,985 patent/US8711591B2/en active Active
- 2010-05-11 WO PCT/EP2010/056501 patent/WO2011141059A1/en active Application Filing
- 2010-05-11 CN CN201080066721.2A patent/CN102893507B/zh active Active
- 2010-05-11 EP EP10720395.2A patent/EP2569858B1/en active Active
-
2011
- 2011-05-10 SA SA111320440A patent/SA111320440B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2569858A1 (en) | 2013-03-20 |
| US20130070495A1 (en) | 2013-03-21 |
| CN102893507A (zh) | 2013-01-23 |
| EP2569858B1 (en) | 2018-07-11 |
| US8711591B2 (en) | 2014-04-29 |
| WO2011141059A1 (en) | 2011-11-17 |
| CN102893507B (zh) | 2016-03-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA111320440B1 (ar) | مغيـِّر تيار متناوب/تيار مستمر | |
| CA2622057C (en) | Apparatus for electrical power transmission | |
| Gemmell et al. | Prospects of multilevel VSC technologies for power transmission | |
| US10256745B2 (en) | Multilevel converter with reduced AC fault handling rating | |
| Li et al. | Active control of DC fault currents in DC solid-state transformers during ride-through operation of multi-terminal HVDC systems | |
| Liang et al. | Current source modular multilevel converter for HVDC and FACTS | |
| US9831759B2 (en) | Voltage source converter | |
| CA2622089A1 (en) | Apparatus for electrical power transmission | |
| Barker et al. | Reactive power loading of components within a modular multi-level HVDC VSC converter | |
| JP6117850B2 (ja) | 計器用変圧器の偏差補償方法 | |
| CN102570491A (zh) | 采用h桥的多电平功率转换器或逆变器装置 | |
| WO2015110185A1 (en) | A multilevel converter with reduced ac fault handling rating | |
| Manohar et al. | Improved controls for LCC-VSC hybrid HVDC system | |
| Li et al. | Analysis of single-phase-to-ground faults at the valve-side of HB-MMCs in bipolar HVDC systems | |
| GB2397445A (en) | Power transmission circuits | |
| Wasserrab et al. | Contribution of HVDC converters to the DC short circuit current | |
| EP2849330A1 (en) | Modular Power Converter and module thereof | |
| EP4078797A1 (en) | System and method for implementing a zero-sequence current filter for a three-phase power system | |
| Bandaru et al. | Minimization of the number of full-bridge submodules in hybrid modular multilevel converter | |
| Qahraman et al. | Hybrid HVDC converters and their impact on power system dynamic performance | |
| CN111682575A (zh) | 柔性直流输电系统中具备稳压电容桥臂的三相串联ca-mmc及系统 | |
| US11418034B1 (en) | Zero-sequence current balancer with a real power injector for a three-phase power system | |
| Muneer et al. | Cascaded H Bridge based Three-Phase Four-Wire UPQC | |
| EP3607645B1 (en) | Dc offset compensation in modular multilevel converter | |
| Elserougi et al. | Boost inverter-based HVDC transmission system with inherent blocking capability of AC side contribution during DC side faults |