SA110310076B1 - عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من أملاح فلزية - Google Patents
عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من أملاح فلزية Download PDFInfo
- Publication number
- SA110310076B1 SA110310076B1 SA110310076A SA110310076A SA110310076B1 SA 110310076 B1 SA110310076 B1 SA 110310076B1 SA 110310076 A SA110310076 A SA 110310076A SA 110310076 A SA110310076 A SA 110310076A SA 110310076 B1 SA110310076 B1 SA 110310076B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- hydrate
- stage
- transfer medium
- heat transfer
- salt
- Prior art date
Links
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 title claims abstract description 39
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 36
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 13
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 31
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 10
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000003570 air Substances 0.000 description 21
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 21
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 9
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 8
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- -1 metal oxide hydroxide Chemical class 0.000 description 4
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 4
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MHCAFGMQMCSRGH-UHFFFAOYSA-N aluminum;hydrate Chemical compound O.[Al] MHCAFGMQMCSRGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 3
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- RWKZINALKSVZBZ-JSOSNVBQSA-N (5s)-5-benzyl-1-[4-[(2r)-5,6-dioxo-1-(2-phenylethyl)piperazin-2-yl]butyl]-4-(2-phenylethyl)piperazine-2,3-dione Chemical compound C([C@H]1CN(C(C(=O)N1CCC=1C=CC=CC=1)=O)CCCC[C@@H]1CNC(C(N1CCC=1C=CC=CC=1)=O)=O)C1=CC=CC=C1 RWKZINALKSVZBZ-JSOSNVBQSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 229910000000 metal hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004692 metal hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
- C01B13/14—Methods for preparing oxides or hydroxides in general
- C01B13/18—Methods for preparing oxides or hydroxides in general by thermal decomposition of compounds, e.g. of salts or hydroxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
- C01F7/441—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination
- C01F7/444—Apparatus therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/001—Calcining
- B01J6/004—Calcining using hot gas streams in which the material is moved
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/006—Separating solid material from the gas/liquid stream by filtration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
- C01F7/441—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination
- C01F7/445—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination making use of a fluidised bed
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
يتعلـق الاختراع الراهـن بإنتاج أكسيد فلزي metal oxide من أملاح فلزية metal salts، وبخاصة من هيدروكسيد الألومنيوم aluminum hydroxide، حيث يتم تسخين الملح الفلزي في مرحلة تسخين مسبق أولى first preheating stage، ويكلس مسبقاً في مرحلة تسخين مسبق ثانية من ثم يكلس للحصول على أكسيد فلزي في مفاعل مميع الطبقة fluidized-bed reactor، حيث يتم لاحقاً تبريد المنتج الذي حُصل عليه في مبادل حراري للمعلق suspension heat exchanger واحد على الأقل ولاحقاً في جهاز تبريد غير مباشر متعدد المراحل multi-stage indirect cooler. ومن أجل تقليل الطاقة اللازمة لوحدة التكليس calcining plant، يتم تزويد هواء مميع fluidizing air إلى المفاعل reactor عند درجة حرارة تصل إلى 150م، وقبل دخول مرحلة التسخين المسبق الأولى يتم تزويد الملح الفلزي جزئياً على الأقل إلى جهاز تجفيف للهيدرات hydrate drier حيث يتم تسخينه بشكل غير مباشر باستخدام وسط ناقل للحرارة heat transfer medium من المرحلة الأولى لجهاز التبريد غير المباشر ويُجفف.
Description
Y
عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من أملاح فلزية
Process and plant for producing metal oxide from metal salts الوصف الكامل خلفية الاختراع metal من هيدروكسيد فلزي metal oxide يتعلق الاختراع الراهن بإنتاج أكسيد فلزي لألومنيوم ١ أخرىء وبخاصة من هيدروكسيد metal salts أو أملاح فلزية hydroxide first حيث يتم تسخين الملح الفلزي في مرحلة تسخين مسبق أولى caluminum hydroxide ويُكلس مسبقاً في مرحلة تسخين مسبق ثانية من ثم يُكلس للحصول على preheating stage © أكسيد فلزي في مفاعل :88000 حيث يتم تبريد المنتج الذي حُصل عليه لاحقاً في مبادل واحد على الأقل ولاحقاً في جهاز تبريد غير suspension heat exchanger حراري للمعلق .multi-stage indirect cooler مباشر متعدد المراحل تمثل Ally لإنتاج أكاسيد فلزية؛ raw material الهيدروكسيدات الفلزية مواد خام Jud عنصهع:00. وأثناء تكونها بشكل chemistry مادة مهمة وأساسية في الكيمياء غير العضوية - ٠ طبيعي؛ تتواجد الهيدروكسيدات الفلزية بشكل أساسي في شكل مختلط بحيث يلزم تنظيف المواد الأولية.
Bayer ومن أجل إنتاج هيدروكسيد الألومنيوم؛ تستخدم ما تسمى بعملية باير bauxite غالباً من البوكسيت «mined minerals حيث يتم تفتيت المعادن المعدّنة process وبالتالي يمكن فصل sodium hydroxide وتشرب باستخدام محلول هيدروكسيد الصوديوم Ve الذي يحتوي على أكسيد الحديد red mud الطين الأحمر Jie المخلفات غير القابلة للذوبان؛ المذابة عن طريق aluminum hydrate لألومنيوم ١ بصورة رئيسية عن هيدرات iron oxide والترشيح الإضافي crystallization الترشيح؛ التكثيف أو غيرها من الطرق. ومن خلال البلورة من هذا المحلول. (AIOH)r) يتم الحصول على هيدروكسيد ألومنيوم نقي لألومنيوم على ١ من هيدروكسيد (AlyOy) alumina وتعرف عملية لإنتاج الألومينا Y. أو طلب براءة الاختراع الألماني ٠8711708 سبيل المثال من براءة الاختراع الأوروبية رقم
YYAo
. رقم .٠١ 7٠07 ١٠4475 حيث يتم تجفيف هيدروكسيد الألومنيوم المرشح والرطب في البداية في مبادل حراري أول للمعلق ويُسخن مسبقاً إلى درجة حرارة تبلغ حوالي deg PVs الفصل؛ في فاصل دوّامي ccyclone separator يتم تزويد المواد الصلبة إلى جهاز تسخين مسبق OU للمعلق؛ حيث يتم تجفيفها بشكل إضافي باستخدام الغاز المبدد waste gas من © مدوّمة إعادة التدوير recirculation cyclone الخاصة بالطبقة المميعة الدائرة circulating fluidized bed ومن ثم يتم شحنها إلى مفاعل ذي طبقة مميعة fluidized-bed reactor مزوّد بالطبقة المميعة الدائرة. وفي المفاعل ذي الطبقة المميعة؛ يتم تكليس هيدروكسيد الألومنيوم عند درجة حرارة تبلغ حوالي ٠٠٠١ “م للحصول على الألومينا alumina ويتفرع تيار جزئي من هيدروكسيد ألومنيوم مسخن مسبقاً بعد مروره بجهاز التسخين المسبق الأول للمعلق (براءة ٠ الاختراع الأوروبية رقم (FATIY A أو بعد جهاز التسخين المسبق الثاني للمعلق (طلب براءة الاختراع الألماني رقم (Vo 70097 0٠4570 ويتم خلطه مع الألومينا الساخنة hot alumina المسحوبة من مديّمة إعادة التدوير للطبقة المميعة الدائرة. ولاحقاً؛ يتم تبريد خليط المنتج الساخن في جهاز تبريد للمعلق متعدد المراحل يتلامس مباشرة مع الهواء ومن ثم يزود إلى جهاز تبريد ذي طبقة مميعة لتحقيق تبريد نهائي. ويتم تمييع الطبقة المميعة في ١ المفاعل ذي الطبقة المميعة بواسطة غاز تمييع (هواء أولي)؛ يتم تسخينه مسبقاً في حجرة أولى لجهاز التبريد ذي الطبقة المميعة إلى درجة حرارة تبلغ 1848"م. وفي المبادلات الحرارية للمعلق المستخدمة لتبريد المنتج؛ يتم تسخين هواء ثانوي إضافي إلى #7٠ "م في مبادل حراري مباشر باستخدام ألومينا calumina قبل تزويده إلى المفاعل ذي الطبقة المميعة. ومن براءة الاختراع الأوروبية رقم ١7481751 تعرف عملية لإجراء عمليات ماصة ٠ للحرارة endothermal processes باستخدام مواد صلبة مطحونة على نحو دقيق؛ باستخدامها يجب استخدام حرارة المنتج ضمن العملية بأكملها بطريقة فعالة بدرجة أكبر. oul Lily هيدروكسيد الألومنيوم؛ يتم تزويد تيار جزئي من المادة الأولية إلى جهاز تسخين مسبق مسخن بشكل غير مباشر ولاحقاً يتم إدخاله إلى مرسب كهروسكوني مع خام تغذية مزود بشكل مباشر. ومن ثم يتم تزويد المواد الصلبة من المرسب الكهروسكوني من خلال نظامي Yo تسخين مسبق موصولين على التوالي إلى طبقة مميعة دائرة؛ حيث يتم تمييع المواد الصلبة باستخدام غاز تمييع (هواء أولي) وتكلس عند درجة حرارة تبلغ حوالي ١٠٠٠م ويتم تبريد
YYAo
¢ تيار المواد الصلبة المسحوبة من الطبقة المميعة الدائرة في جهاز تبريد ذي طبقة مميعة غير مباشر يشكل مرحلة تبريد أولى ومن ثم يزود إلى مرحلتي تبريد ثانية Ally ومرة أخرى في صورة أجهزة تبريد ذات طبقة مميعة؛ من أجل تبريد المنتج الصلب بشكل إضافي. ويتم إدخال الهواء الأولي المسخن في جهاز التبريد ذي الطبقة المميعة إلى المفاعل ذي الطبقة المميعة ٠ في صورة هواء تمييع عند درجة حرارة تبلغ ١07”م؛ في حين يتم تغذية هواء التمييع لأجهزة التبريد مميعة الطبقة إلى Jolie ذي طبقة مميعة في صورةٍ هواء ثانوي عند درجة حرارة تبلغ ٠ كم. ويتم تزويد الوسط الناقل للحرارة لجهاز التبريد ذي الطبقة المميعة الثاني إلى جهاز التسخين المسبق غير المباشر بصفته وسط التسخين لخام التغذية عند درجة حرارة تبلغ ٠٠ ثم ومن ثم يعاد تدويره إلى مدخل جهاز التبريد الثاني ذي الطبقة المميعة عند التبريد إلى a Ve Ye ويتطلب تكليس هيدروكسيد الألومنيوم مقداراً كبيراً من الطاقة. وتتطلب عمليات تقليدية صرف طاقة بمقدار يبلغ 008" كيلوجول/كغم من الألومينا الناتجة. الوصف العام للاختراع Judy هدف الاختراع في تقليل الطاقة المطلوبة لوحدة التكليس وتزويد عمليات فعالة ٠ لتكليس هيدروكسيد فلزي. ووفقاً للاختراع؛ يتم تحقيق هدف الاختراع بشكل جوهري باستخدام الميزات وفقاً لعنصر الحماية ١ المتمثلة في تزويد Sle تمييع إلى المفاعل عند درجة حرارة تتراوح من ٠ إلى Von وبخاصة من 7١ إلى Ye "2 وقبل دخول مرحلة التسخين المسبق الأولى يتم تزويد الملح الفلزي جزئياً على الأقل إلى جهاز لتجفيف الهيدرات؛ حيث يتم تسخينه بشكل To غير مباشر إلى درجة حرارة تتراوح بشكل مفضل من 80 إلى ١7٠"م باستخدام وسط ناقل للحرارة من المرحلة الأولى لجهاز التبريد غير المباشر ويجفف. وحيث أنه قبل دخول المفاعل ذو الطبقة المميعة لا يتم تسخين غاز التمييع (الغاز الأولي) إلى درجة حرارة niga لا تبقى هنالك حاجة لتمريره من خلال جهاز التبريد غير المباشر لأغراض التسخين بخلاف التقنية السابقة. وحيث أن المرحلة الأولى من جهاز التبريد غير المباشر لا تعود مطلوبة لتسخين vo الغاز الأولي بشكل مسبق؛ فإنه يمكن استخدامها لتسخين وسط ناقل للحرارة؛ يتم تزويده لاحقاً إلى جهاز تجفيف الهيدرات لتجفيف خام التغذية. ولتسخين الوسط الناقل للحرارة بشكل غير YYAo
مباشر؛ يستخدم بشكل مفضل جهاز تبريد مميع الطبقة. ويمكن أيضاً استخدام أنواع أخرى من جهاز التبريد لهذا الغرض؛ Wie أجهزة تبريد دوارة rotary coolers وبسبب أنه لا يتم تسخين الغاز الأولي؛ يتم إدخال هواء التمييع بشكل مباشر إلى المفاعل ذي الطبقة المميعة دون تسخين إضافي وفقاً للاختراع. 2 ويتم بشكل مفضل تزويد الوسط الناقل للحرارة من المرحلة الأولى لجهاز التبريد ذي الطبقة المميعة إلى جهاز تجفيف الهيدرات عند درجة حرارة تتراوح من ١٠١ إلى ١٠٠ثم؛ وبخاصة من ٠١١ إلى a ١76 ووفقاً لتطوير للاختراع؛ يتم تدوير الوسط الناقل للحرارة بين المرحلة الأولى لجهاز التبريد ذي الطبقة المميعة وجهاز تجفيف الهيدرات؛ بحيث لا يعود يلزم تزويد وسط إضافي ٠ تاقل للحرارة. وفي مرحلة التبريد؛ يتوفر ما يكفي من الطاقة من أجل تسخين الوسط الناقل للحرارة وتحقيق تجفيف فعال. وفي الوقت نفسه؛ يتم التحكم بنقل الطاقة بين مرحلة التبريد والتجفيف اعتماداً على مقدار ورطوبة هيدروكسيد الألومنيوم؛ بحيث يتم تحقيق مرونة أكبر في التحكم بالوحدة الصناعية وتقليل استهلاك الطاقة. ووفقاً op ad يستخدم وسط ناقل للحرارة سائل» Sia زيت حراري؛ بخاصة الماء؛ بسبب توفره بتكلفة منخفضة وسهولة إزاحته بين أقسام الوحدة الصناعية. وفي جهاز تجفيف الهيدرات؛ يتم بشكل مفضل الحفاظ على الملح الفلزي في الحالة المميعة؛ من أجل زيادة نقل الحرارة الأمر الذي يؤدي إلى الحفاظ على سطح التبادل الحراري صغيراً قدر الإمكان. ويمكن استخدام هواء كغاز تمييع بشكل مستحسن. ويمكن تصريف الغاز الناتج من جهاز تجفيف الهيدرات؛ بشكل محتمل عند فصل الغبارء مباشرة في الهواء ٠ المحيط أو استخدامه من أجل استعادة الماء. ووفقاً لوجه مفضل للاختراع؛ يتم تدوير الوسط الناقل للحرارة» يفضل أن يكون عبارة عن ماء مضغوط؛ عند ضغط مرتفع يتراوح من ١ إلى ٠٠ بارء ويفضل من حوالي HY ٠ بار. وإذا استخدم زيت حراري كوسط ناقل للحرارة؛ (Se aie تسخينه إلى درجة الحرارة المطلوبة بدون ضغط تقريباً. Yo ووفقاً لتطوير Junie بضفة خاصة للاختراع؛ يتم توجيه تيار جزئي من الهيدرات قبل جهاز تجفيف الهيدرات. وبالتالي؛ من الممكن أن يتفاعل مع مكونات رطبة مختلفة من ¥YAo
ٍ الهيدرات. وبنفس الوقت؛ يمكن التحكم بدرجة حرارة الغاز المبدد. ووفقاً للاختراع» يمكن خفض درجة حرارة الغاز المبدد إلى درجة حرارة تتراوح من ٠١١ إلى "We ويفضل من ٠٠ إلى ®VE بحيث يتم تقليل الفقد في الطاقة الناجم عن تصريف الغاز المبدد من خلال المدخنة.
° ووفقاً لتطوير للاختراع؛ يتم تزويد مرحلة تسخين مسبق ثالثة بعد مرحلة التسخين المسبق AE حيث يتم تسخين الملح الفلزي إلى درجة حرارة تتراوح من pon Yor وبسبب هذا التسخين المسبق الكبير للأملاح الفلزية؛ فإنه يلزم تزويد مقدار أقل من الطاقة إلى المفاعل» بحيث لا تؤثر درجة الحرارة المنخفضة للغاز الأولي. وفضلاً عن ذلك؛ تزود مرحلة التسخين المسبق الثالثة تحكم أكثر دقة بدرجة الحرارة في خطوات العملية المنفصلة لاستمثال
٠ العملية. ونتيجة لذلك؛ يمكن تقليل استهلاك الطاقة بشكل إضافي. كما يتعلق هذا الاختراع بوحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من أملاح فلزية؛ تكون ملائمة لإجراء العملية الموصوفة أعلاه. وتشمل الوحدة الصناعية جهاز تسخين مسبق واحد على الأقل في مرحلة تسخين مسبق أولى لتسخين الملح الفلزي بشكل مسبق؛ جهاز تسخين مسبق واحد على الأقل في مرحلة تسخين مسبق ثانية لتكليس الملح الفلزي مسبقاً؛ مفاعل vo لتكليس الملح الفلزي إلى أكسيد فلزي؛ وجهاز تبريد للمعلق واحد على الأقل anal المنتج الذي حصل عليه بشكل مباشر إضافة إلى جهاز تبريد مميع الطبقة متعدد المراحل مزود بعد ذلك لتبريد المنتج الذي حصل عليه بشكل غير مباشر. وقبل مرحلة التسخين المسبق الأولى يتم تزويد جهاز تجفيف للهيدرات وفقاً للاختراع لتجفيف الملح الفلزي؛ حيث يتم تمرير مجرى دائر للوسط الناقل للحرارة لتسخين الهيدرات بشكل غير مباشر من خلال جهاز تجفيف الهيدرات؛ XS حيث يتم توصيل المجرى الدائر بالمرحلة الأولى لجهاز تبريد الطبقة المميعة. ووفقاً لتطوير للاختراع؛ يتم تزويد مرحلة تسخين مسبق ثالثة بعد مرحلة التسخين المسبق الثانية؛ تشمل مبادل حراري للمعلق وجهاز فصل. ووفقاً لأحد أوجه الاختراع؛ يتم تزويد مجرى جانبي bypass conduit حول جهاز تجفيف الهيدرات؛ يتصل مع مرحلة التسخين المسبق الأولى؛ لإتاحة تزويد تيار جزئي من Yo الهيدرات مباشرة إلى مرحلة التسخين المسبق الأولى. YYAo
لا Slag, للاختراع؛ يتم تقسيم تيار الهيدرات بين جهاز تجفيف الهيدرات والمجرى الجانبي من خلال صمام تحكم control valve يتم تشغيله بشكل مفضل بالاعتماد على درجة حرارة الغاز المبدد. ويمكن أيضاً توضيح تحسينات؛ ميزات وتطبيقات ممكنة إضافية للاختراع من الوصف التالي للتجسيدات والرسوم. وتشكل جميع السمات الموصوفة و/أو الموضحة في الرسوم موضوع الاختراع الراهن بحد ذاته أو في أي توليفة؛ دون الاعتماد على ذكرها في عناصر الحماية أو الإشارة إليها ثانية. شرح مختصر للرسومات الشكل ١ : يبين تخطيطاً وحدة صناعية لإجراء العملية وفقاً للاختراع. ٠ الوصف التفصيلي وفقاً للمخطط الانسيابي لعملية الاختراع؛ الموضحة في الرسم؛ يتم شحن هيدروكسيد ألومنيوم (AIOH)r) رطب مرشح في محطة الشحن .١ ومن خلال المجرى of يتم إدخال هيدروكسيد الألومنيوم إلى جهاز لتجفيف الهيدرات ١ حيث يتم تجفيف الهيدرات إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي ٠٠١ إلى ١١٠٠”م بواسطة التبادل الحراري غير المباشر باستخدام ٠ وسط ناقل للحرارة سائل؛ بخاصة الماء؛ ويجفف بالكامل تقريباً بدءاً من رطوبة بنسبة A ويزود الهيدرات المجفف لاحقاً إلى مبادل حراري للمعلق ؛ لمرحلة تسخين مسبق أولى ويسخن مسبقاً إلى درجة حرارة تتراوح من ٠٠١ إلى oY ee ويتم التحكم بدرجة الحرارة بالاعتماد على رطوبة الهيدرات المزود؛ بحيث يكون بالإمكان الاستجابة بسرعة لتقلبات خام التغذية دون تقليل فعالية الطاقة للوحدة الصناعية. Ye ويمكن تزويد تيار جزثي من الهيدرات عبر المجرى الجانبي © قبل جهاز تجفيف الهيدرات ١ مباشرة إلى المبادل الحراري للمعلق ؛. ويتم ضبط حجم التيار الجزئي من خلال صمام التحكم 1 والذي يمكن ترتيبه في المجرى * أو المجرى الجانبي ©*. ويتم التحكم بالتيار الجانبي بالاعتماد على درجة حرارة الغاز المبدد؛ من أجل الحفاظ على فقدان الطاقة في أدنى مستوى ممكن. وإذا تم تمرير مقدار أكبر من الهيدرات من خلال جهاز تجفيف © الهيدرات oF عندها ترتفع درجة حرارة الغاز المبدد للمبادل الحراري للمعلق 4؛ وذلك بسبب إزالة مقدار أكبر من رطوبة (الماء) في جهاز تجفيف الهيدرات 7 وعدم تبخرهِ في المبادل مي
A
الحراري اللاحق للمعلق ؛. وعند تزويد مقدار صغير من الهيدرات إلى جهاز تجفيف يتم تزويد مقدار أكبر من الهيدرات الرطبة إلى المبادل الحراري للمعلق ؛ oF الهيدرات الغاز المبدد تبعاً لذلك. Bla وتتخفض درجة وتحتجز المواد الصلبة التي أدخلت إلى المبادل الحراري للمعلق ؛ بواسطة تيار الغاز المبدد القادم من مرحلة التسخين المسبق الثانية؛ وتسخن فيها ويتم إدخالها هوائياً من خلال 0 إلى منطقة دخول نظام لتنظيف الغاز يشتمل على مرسب كهروسكوني ١ مجرى وفي -preseparator يشكل جهاز فصل مسبق A (ESP) electrostatic gas cleaning يتم تنظيف وتصريف الغاز إلى مدخنة غير مبينة عند درجة حرارة A المرسب الكهروسكوني "م. وبسبب المحتوى المخفض VE إلى ١8١ ويفضل من "WV إلى ٠١١ تتراوح من من الماء الناتج من الهيدرات الرطبة في الغاز المبدد الناجم عن جهاز تجفيف الهيدرات Ye لا توجد أي خطورة ناجمة عن تكثيف الماء على أجزاء الوحدة الصناعية على oF السابق الرغم من درجات الحرارة المنخفضة هذه. وبسبب قلة التكثيف؛ يتم تجنب حدوث تأكل للوحدة الصناعية. ومن خلال المجرى 9؛ يتم توصيل المواد الصلبة الناجمة عن نظام تنظيف الغاز لمرحلة التسخين ٠١ مبادل حراري ثانٍ للمعلق (A المشتمل على مرسب كهروسكوني ve المسبق الثانية؛ حيث يتم احتجاز المواد الصلبة بواسطة التيار الغازي الناتج عن مرحلة إلى 0١٠7م وتزود إلى ١5١ تتراوح من pha التسخين المسبق الثالثة؛ تسخن إلى درجة يتم تزويد تيار الغاز المبدد OY ومن خلال المجرى .١١ من خلال مجرى ١١ مدوّمة فصل بحيث يتم تسخين وتوصيل الهيدرات إلى of إلى المبادل الحراري للمعلق ١١ لمدّمة الفصل .8 المرسب الكهروسكوني ٠ إلى ١١ يتم تغذية المواد الصلبة الناتجة من مدوّمة الفصل VE ومن خلال المجرى (مرحلة التسخين المسبق الثالثة)؛ المحتجزة في تيار الغاز ١١ مبادل حراري ثالث للمعلق لطبقة مميعة دائرة» ويتم نزع الماء منها بشكل إضافي ١١ المنبعث من مدومة إعادة التدوير ويتم نزع TV إلى You 49؛"م؛ وبخاصة من ٠0 إلى ٠٠٠0 عند درجات حرارة تتراوح من .(AIOOH) الماء جزئياً على الأقل (تكليس مسبق) للحصول على أحادي هيدرات الألومنيوم Yo
YYAo
;
ومن خلال المجرى VY يتم تزويد تيار المواد الصلبة والغازية إلى مدوّمة فصل OA حيث تعمل بدورها على فصل تيار المواد الصلبة والغازية؛ بحيث يتم تصريف المواد الصلبة نحو الأسفل من خلال المجرى ١9 ويتم إدخال الغاز المبدد إلى المبادل الحراري الثاني للمعلق ٠١ لمرحلة التسخين المسبق الثانية.
° وفي مرحلة التسخين المسبق الثانية وبخاصة مرحلة التسخين المسبق الثالثة؛ يتم تكليس الأملاح الفلزية بشكل مسبق. ويفهم التكليس المسبق في ما يتعلق بالاختراع الراهن على أنه تجفيف جزئي أو إزالة لمركبات؛ مثل HCL و NOx ومن ناحية «pal يشير التكليس إلى اكتمال التجفيف أو إزالة مركبات Jie ,50. وتتمثل الأملاح الفلزية Lag يتعلق بالاختراع الراهن بشكل مفضل في الهيدروكسيدات الفلزية metal hydroxides أو الكربونات
٠ الفلزية metal carbonates وبخاصة هيدروكسيد ١ لألومنيوم. وبعد ارتباط مدوّمة الفصل VA بمبادل حراري ثالث للمعلق 4٠؛ يتم تجزئة تيار المواد الصلبة بواسطة جهاز موصوف على سبيل المثال في طلب براءة الاختراع الألماني رقم 000 . ومن خلال المجرى OV يتم تزويد تيار رئيسي يحتوي على نسبة تتراوح من حوالي 80 إلى 7490 من تيار المواد الصلبة إلى مفاعل مميع الطبقة Yo حيث ve يتم تكليس أحادي هيدرات الألومنيوم عند درجة حرارة تتراوح من ٠ 45 إلى WW ee وبخاصة حوالي ٠ 15"م ويجفف للحصول على ألومينا (AO) ويتم تزويد الوقود اللازم لعملية التكليس من خلال مجرى الوقود (VY) الموضوع عند ارتفاع صغير فوق المصبّعة grate الخاصة بالمفاعل ذي الطبقة المميعة Ye ويتم تزويد التيارات الغازية المحتوية على الأكسجين oxygen اللازمة للاحتراق في صورة غاز تمييع (هواء أولي) من خلال مجرى تزويد YY وفي صورة هواء ثانوي من خلال مجرى تزويد YY وبسبب تزويد الغازء يتم الحصول على كثافة معلق مرتفعة نسبياً في منطقة المفاعل السفلية بين المصبعة وتزويد الغاز الثانوي YT وكثافة معلق منخفضة نسبياً فوق تزويد الغاز الثانوي YY وبعد الانضغاط الاعتيادي يتم تغذية الهواء الأولي إلى المفاعل مميع الطبقة ٠١ عند درجة حرارة تبلغ حوالي
٠م دون تسخين إضافي. وتبلغ درجة حرارة الهواء الثانوي حوالي ٠ #28 "م. Yo ومن خلال مجرى التوصيل (YE يدخل معلق المواد الصلبة والغازية مدومة إعادة التدوير ١١ للطبقة المميعة yall حيث يتم إجراء فصل إضافي للمواد الصلبة والغازية. ويتم YYAo ye من خلال المجرى 95 التي لها VT تغذية المواد الصلبة الناجمة عن مدومة إعادة الفصل يتم YY ومن خلال المجرى الجانبي YT 18"م؛ إلى صهريج خلط ٠ درجة حرارة تبلغ حوالي المفصول aluminum monohydrate لألومنيوم ١ أيضاً إدخال التيار الجزئي لأحادي هيدرات
SHY الذي له درجة حرارة تتراوح من حوالي ١7؟ إلى OA أسفل مدومة الفصل يتم ضبط درجة حرارة الخلط عند حوالي YT وفي صهريج الخلط YT صهريج الخلط 0 يقابل لنسبة الخلط بين تيار الألومينا الساخنة المزود من خلال المجرى 175 وتيار Les لثم YY المزود من خلال المجرى الجانبي aluminum monohydrate لألومنيوم ١ أحادي هيدرات الذي يشتمل على طبقة YT ويتم خلط التياران الناتجان بشكل متجانس في صهريج الخلط المزود aluminum monohydrate لألومنيوم ١ مميعة؛ بحيث يتم أيضاً تكليس أحادي هيدرات بشكل كامل للحصول على الألومينا. ويؤدي زمن بقاء طويل TY .من خلال المجرى الجانبي ٠ دقيقة إلى تكليس ممتاز في صهريج الخلط. غير أنه؛ قد ٠١ دقيقة أو "١ جيداً يصل إلى ثانية 7١0 يكون زمن بقاء يقل عن دقيقتين» وبخاصة حوالي دقيقة واحدة أو حتى أقل من a يتم إدخال المنتج الذي حصل عليه إلى جهاز تبريد أول YT ومن صهريج الخلط وفاصل دوامي 79. ومن خلال المجرى YA rising conduit للمعلق مشكل من مجرى صاعد Vo في صورة ٠١ يتم تغذية الغاز المبدد للفاصل الدوامي 9؟ إلى المفاعل مميع الطبقة (YY
Vo هواء ثانوي؛ المواد الصلبة إلى جهاز التبريد الثاني للمعلق المشكل من المجرى الصاعد 37 وفي النهاية إلى جهاز تبريد ثالث للمعلق مشكل من مجرى صاعد oT) والفاصل الدوامي ويتدفق الغاز من خلال أجهزة تبريد المعلق المفردة في اتجاه معاكس FY وفاصل دوامي
JE و Vo للتدفق المواد الصلبة من خلال المجريين ٠ وبعد مغادرة جهاز تبريد المعلق الأخير؛ تخضع الألومينا الناتجة إلى تبريد نهائي في .4 المجهز بعدد من حجرات التبريد يتراوح من © إلى TT جهاز التبريد ذي الطبقة المميعة عند درجة حرارة تبلغ حوالي + 2° وتسخن وسط FT وتدخل الألومينا إلى حجرته الأولى إلى 98٠"م؛ ويفضل من ٠١0 إلى درجة حرارة تتراوح من celal سائل ناقل للحرارة» بخاصة إلى 80٠"م. ويزود الوسط الناقل للحرارة المسخن إلى ١6١ إلى 4٠م وبخاصة من ١٠٠١» من أجل تجفيف الملح الفلزي FY جهاز تجفيف الهيدرات ؟ من خلال مجرى تدوير
YYAo
ا (الهيدرات) بواسطة التبادل الحراري غير المباشر. ويُحافظ على الهيدرات في Alla مميعة؛ من أجل زيادة انتقال الحرارة مما يؤدي إلى تقليل أبعاد سطح التبادل الحراري قدر الإمكان. ومن ثم يتم تجفيف الهيدرات ببطء عند درجة حرارة منخفضة وبتدرج صغير نسبياً لدرجة الحرارة أو معدلات تسخين صغيرة نسبياً. وبسبب هذه المعالجة الحذرة؛ يتم تقليل حمل جسيمات © الهيدرات وتقل احتمالية حدوث تكسر. ونتيجة لذلك؛ يتم تقليل مقدار الغبار الدقيق في المواد الصلبة؛ الأمر الذي يؤدي إلى قيم فقد صغيرة للضغط في الوحدة الصناعية. ويمكن استخدام البخار الذي حصل عليه عند تجفيف الهيدرات لتقليل رطوبة الهيدرات في راشح الهيدرات. وحيث أن مقدار الحرارة المنطلقة من جهاز التبريد ذي الطبقة المميعة YT إلى الوسط الناقل للحرارة يعتمد فقط على مقدار الألومينا الناتجة؛ فإنه يمكن زيادة التدفق الكتلي للهيدرات إلى ٠ جهاز تجفيف الهيدرات ؟ عن طريق تقليل رطوبة الهيدرات. ونتيجة لذلك؛ يمكن بشكل إضافي تقليل الطلب على الطاقة المحددة للوحدة الصناعية بشكل إضافي. وبعد المرور من خلال جهاز تجفيف الهيدرات oF يعاد تدوير الوسط الناقل للحرارة إلى المرحلة الأولى 171 لجهاز التبريد ذي الطبقة المميعة من خلال مجرى التدوير YY عند درجة حرارة تتراوح من حوالي ٠٠١ إلى 8١9٠”م؛ ويفضل من ١8١١ إلى VAC وبخاصة من ٠ Vo إلى ٠7١”م. ويتم ضبط الضغط في دارة نقل الحرارة بشكل مفضل بحيث يتم تفادي حدوث تكثيف للوسط الناقل للحرارة في جهاز تجفيف الهيدرات ؟ بحيث تتراوح قيمته من حوالي ١ إلى ٠٠ بار وبخاصة بين ؟ و 406 بار. وفي الحجيرات اللاحقة "ب إلى 7؟د؛ يتم تبريد الألومينا بشكل إضافي إلى درجة حرارة تبلغ حوالي ٠ 0"م بواسطة الوسط الناقل للحرارة؛ ويفضل الماء؛ المتجه في اتجاه ٠٠ | معاكس ومن ثم يتم تصريفها في صورة منتج من خلال المجرى TA ويتم تمييع المواد الصلبة الحجرات IFT إلى FT بواسطة هواء ثانوي؛ يتم تزويده عند درجة حرارة تتراوح من 80 إلى ١٠٠"م من خلال المجرى 34. ولاحقاً يتم سحب الهواء الثانوي من جهاز التبريد مميع الطبقة 77 ويستخدم كهواء ناقل لجهاز تبريد المعلق الثالث. ومن خلال المجرى + of يمكن تزويد هواء إضافي. وعوضاً عن الهواء؛ يمكن أيضاً تزويد vo أكسجين نقي أو هواء غني بالأكسجين بنسبة تتراوح من 1١ إلى 7٠٠١ حجماً من خلال المجرى 79 و/أو 460. ومن خلال الاختراع» يمكن ضبط درجة الحرارة في المراحل المنفردة YYAo
\Y للعملية بشكل دقيق؛ الأمر الذي يؤدي إلى إمكانية استمثال العملية وتقليل استهلاك الطاقة. وبالتالي من الممكن استيعاب التقلبات في النوعية بشكل سريع؛ وبخاصة رطوبة خام التغذية. الغاز المبدد في المدخنة وبالتالي الفقد في الطاقة بشكل كبير مقارنة sha ويمكن تقليل درجة بالتقنية السابقة. وباستخدام نوعية منتج ثابتة؛ تقترح عمليات حسابية محاكاية تقليل الطاقة وعلاوة على ذلك؛ يتم الحصول على .7٠١ كغم من المنتج بمقدار يصل إلى ١ اللازمة لكل ٠
معالجة حذرة للمواد الصلبة؛ بحيث يمكن تقليل تكسر الجسيمات.
قائمة الأرقام المرجعية
١ محطة شحن
VY مجرى
¥ جهاز لتجفيف الهيدرات
؛ مبادل حراري للمعلق
© مجرى جانبي
1 صمام تحكم
١ مجرى
A مرسب كهروسكوني
4 مجرى
٠ مبادل حراري للمعلق
١١ مجرى
VY مدومة فصل
IY مجرى
4 مجرى
٠ مبادل حراري للمعلق
1 مدومة إعادة تدوير
VY مجرى
YA مدومة فصل
14 مجرى
YYAo
ير ٠ مفاعل مميع الطبقة YY مجرى للوقود VY مجرى تزويد YY مجرى تزويد VE مجرى توصيل VO مجرى 1 صهريج خلط gre TV جانبي YA مجرى la 4 فاصل دوامي ٠ مجرى ba ١ فاصل دوامي TY مجرى صاعد TY فاصل دوامي we Ti VO مجرى 11 جهاز تبريد مميع الطبقة TV _مجرى تدوير YA مجرى 4 مجرى ٠ مجرى
م
Claims (1)
- ١ عناصر الحماية -١ ١ عملية لإنتاج أكسيد فلزي metal oxide من ملح فلزي cmetal salt تتضمن ما يلي: hydrate drier إلى جهاز تجفيف للهيدرات metal salt تزويد جزء أول من الملح الفلزي ١ heat transfer ليتم تسخينه بشكل غير مباشر في هذا الجهاز باستخدام وسط ناقل للحرارة r multi-stage Jabal) من المرحلة الأولى لجهاز التبريد غير المباشر متعدد medium ¢ والتحكم بدرجة حرارة metal salt لتجفيف الجزء الأول من الملح الفلزي indirect cooler ° في العملية عن طريق خفض درجة حرارة الغاز المبدد إلى درجة waste gas الغاز المبدد 1 We إلى ٠١١ تتراوح من Ev A توجيه جزء ثان من الملح الفلزي كتيار جزئي يتجاوز جهاز تجفيف الهيدرات؛ 4 اجراء تسخين مسبق للجزأين الأول والثاني من الملح الفلزي في مرحلة تسخين مسبق ١ أولى first preheating stage "١ اجراء تكليس مسبق للملح الفلزي المسخن مسبقاً في مرحلة تسخين مسبق ثانية؛ \Y تزويد الملح الفلزي المكلس مسبقاً وغاز تمييع fluidizing gas له درجة حرارة لا تزيد عن ١ ١م إلى مفاعل مميع الطبقة fluidized-bed reactor لتكليس الملح الفلزي لتشكيل ١ منتج من أكسيد فلزي؛ تبريد منتج الأكسيد الفلزي في مبادل حراري للمعلق suspension heat exchanger واحد على الأقل؛ ثم 7 تبريد منتج الأكسيد الفلزي في جهاز تبريد غير مباشر متعدد المراحل multi-stage.indirect cooler YA ١ “"- العملية وفقاً لعنصر الحماية Gua) تتميز ob الملح الفلزي metal salt يكون عبارة عن Y هيدروكسيد الألومنيوم .aluminum hydroxide fluidizing العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ حيث تتميز أيضاً بأنه يتم ضغط غاز التمييع -* ٠ fluidized-bed reactor قبل تزويده إلى المفاعل مميع الطبقة gas ١ YYAo١١ حيث تتميز بأنه يتم تسخين الجزء الأول من الملح الفلزي ٠ العملية وفقاً لعنصر الحماية -+ ١ Av إلى درجة حرارة تتراوح من hydrate drier في جهاز تجفيف الهيدرات metal salt y ٠ 5 ١ Y ٠ إلى Y heat تتميز بأنه يتم تزويد الوسط الناقل للحرارة Cum) العملية وفقاً لعنصر الحماية -# ١ عند درجة حرارة تتراوح من hydrate drier إلى جهاز تجفيف الهيدرات transfer medium Y .مث٠٠١ إلى ٠ 682 حيث تتميز بأنه يتم تدوير الوسط الناقل للحرارة ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية -+ ٠ indirect cooler بين المرحلة الأولى لجهاز التبريد غير المباشر transfer medium Y hydrate drier وجهاز تجفيف الهيدرات 1 heat العملية وفقاً لعنصر الحماية 7؛ حيث تتميز بأنه يتم تدوير الوسط الناقل للحرارة -#7 ٠ بار. ٠٠ إلى ١ عند ضغط يتراوح من transfer medium ١ heat حيث تتميز بأنه يتم تدوير الوسط الناقل للحرارة oF العملية وفقاً لعنصر الحماية -+ ٠ بار. ٠١ عند ضغط يتراوح من ؟ إلى transfer medium Y liquid heat حيث تتميز بأن الوسط الناقل للحرارة oF العملية وفقاً لعنصر الحماية -4 ٠١ عبارة عن وسط سائل ناقل للحرارة. transfer medium Y liquid العملية وفقاً لعنصر الحماية 9؛ حيث تتميز بأن الوسط السائل الناقل للحرارة -٠١ ٠١ يتضمن الماء. heat transfer medium Y العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ حيث تتميز بأنه يحافظ على الجزء الأول من الملح -١١ ٠١ في حالة مميعة. hydrate drier في جهاز تجفيف الهيدرات metal salt الفلزي YYYAe-١١ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١؛ حيث تتميز بأنها تتضمن بعد مرحلة التكليس المسبق precalcining Y في مرحلة التسخين المسبق AUN preheating stage تسخين الملح الفلزي metal salt المكلس مسبقاً إلى درجة حرارة تتراوح من ٠٠١0 إلى ٠٠*"م في مرحلة ¢ تسخين مسبق ثالثة. -١9 ١ وحدة صناعية لإجراء عملية وفقاً لعنصر الحماية ٠؛ حيث تتضمن جهاز تسخين مسبق preheater ١ (4) واحد على الأقل في مرحلة تسخين مسبق preheating stage أولى gid x الملح الفلزي؛ جهاز تسخين مسبق )٠١( واحد على الأقل في مرحلة تسخين 1 مسبق ثانية لتكليس الملح الفلزي بشكل مسبق؛ مفاعل )٠١( reactor لتكليس الملح ° الفلزي إلى أكسيد فلزي «metal oxide وجهاز تبريد للمعلق suspension cooler واحد 1 على الأقل (FF FY (FY ١ 79 YA) لتبريد الأكسيد الفلزي الذي حصل عليه 7 بشكل مباشر وجهاز تبريد متعدد المراحل multi-stage cooler )¥1( مزود لاحقاً لتبريد 4 الأكسيد الفلزي الذي حصل عليه بشكل غير tle تتميز في أنه قبل مرحلة التسخين q المسبق الأولى )€( يتم تزويد جهاز تجفيف للهيدرات (V+) hydrate drier لتجفيف الملح ١ الفلزي؛ بحيث يتم تمرير مجرى تدوير (YV) circulation conduit لوسط ناقل للحرارة heat transfer medium ١ من خلال جهاز تجفيف الهيدرات (7) لتسخين الهيدرات بشكل غير مباشر ويتم توصيل مجرى التدوير (37) مع المرحلة الأولى )71( لجهاز التبريد Yr غير المباشر (71؟). -١4 ١ الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية OF حيث تتميز في أنه يتم تزويد مرحلة تسخين Y مسبق preheating stage ثالثة مع مبادل حراري للمعلق suspension heat exchange (V0) 1 وجهاز فصل (VA) بعد مرحلة التسخين المسبق الثانية. -٠ ١ الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية ١١ أو 4٠؛ حيث تتميز بمجرى جانبي bypass conduit Y )©( حول جهاز تجفيف الهيدرات (YY) hydrate drier يتصل بمرحلة التسخين 1 المسبق preheating stage الأولى.YYAo١ control valve حيث تتميز بصمام تحكم ٠8 الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية -7 ١ hydrate بين جهاز تجفيف الهيدرات hydrate stream مرتب لتجزئة تيار الهيدرات (1) ١ وذلك للتحكم بدرجة حرارة الغاز المبدد (0) bypass conduit والمجرى الجانبي )١( drier 1 electrostatic precipitator المنبعث من المرسب الكهروسكوني ¢ YYAo
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102009006095.2A DE102009006095B4 (de) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA110310076B1 true SA110310076B1 (ar) | 2014-01-29 |
Family
ID=42282598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA110310076A SA110310076B1 (ar) | 2009-01-26 | 2010-01-25 | عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من أملاح فلزية |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8460624B2 (ar) |
| CN (1) | CN102317202B (ar) |
| AU (1) | AU2009337948B2 (ar) |
| BR (1) | BRPI0924110B8 (ar) |
| CA (1) | CA2745572C (ar) |
| DE (1) | DE102009006095B4 (ar) |
| EA (1) | EA021211B1 (ar) |
| FI (1) | FI124834B (ar) |
| GB (1) | GB2478240B (ar) |
| SA (1) | SA110310076B1 (ar) |
| WO (1) | WO2010083865A2 (ar) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102268559A (zh) | 2007-05-21 | 2011-12-07 | 奥贝特勘探Vspa有限公司 | 从铝土矿石中提取铝的工艺 |
| AU2012231686B2 (en) | 2011-03-18 | 2015-08-27 | Aem Technologies Inc. | Processes for recovering rare earth elements from aluminum-bearing materials |
| US9410227B2 (en) | 2011-05-04 | 2016-08-09 | Orbite Technologies Inc. | Processes for recovering rare earth elements from various ores |
| WO2012162817A1 (en) | 2011-06-03 | 2012-12-06 | Orbite Aluminae Inc. | Methods for preparing hematite |
| WO2013037054A1 (en) | 2011-09-16 | 2013-03-21 | Orbite Aluminae Inc. | Processes for preparing alumina and various other products |
| CN102502744B (zh) * | 2011-10-26 | 2013-11-06 | 北京航天动力研究所 | 结晶铝盐的免结渣型、多级差温流化焙烧系统及方法 |
| RU2016104423A (ru) | 2012-01-10 | 2018-11-22 | Орбит Текнолоджис Инк. | Способы обработки красного шлама |
| CA2862307C (en) | 2012-03-29 | 2015-12-01 | Orbite Aluminae Inc. | Processes for treating fly ashes |
| BR112015000626A2 (pt) | 2012-07-12 | 2017-06-27 | Orbite Aluminae Inc | processos para preparação de óxido de titânio e outros produtos variados |
| US9353425B2 (en) | 2012-09-26 | 2016-05-31 | Orbite Technologies Inc. | Processes for preparing alumina and magnesium chloride by HCl leaching of various materials |
| CA2891427C (en) | 2012-11-14 | 2016-09-20 | Orbite Aluminae Inc. | Methods for purifying aluminium ions |
| DE102015108722A1 (de) * | 2015-06-02 | 2016-12-08 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| DE102018133362A1 (de) * | 2018-12-21 | 2020-06-25 | Eisenmann Se | Injektionseinrichtung zum Abgeben eines Gases, Prozessgassystem zum Zuführen eines Prozessgases, sowie Vorrichtung und Verfahren zum thermischen oder thermo-chemischen Behandeln von Material |
| WO2020244782A1 (en) * | 2019-06-07 | 2020-12-10 | Outotec (Finland) Oy | Process and plant for thermal decomposition of aluminium chloride hydrate into aluminium oxide |
| AU2022100082B4 (en) * | 2019-11-26 | 2023-06-22 | Metso Metals Oy | Optimized semi-dry process for sintering of aluminosilicates in the production of alumina |
| CN219463345U (zh) * | 2019-11-26 | 2023-08-04 | 美卓奥图泰芬兰有限公司 | 用于处理铝的设备 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1143880A (ar) * | 1967-06-16 | 1900-01-01 | ||
| DE1767628C3 (de) * | 1968-05-30 | 1985-03-14 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
| DE2524540C2 (de) * | 1975-06-03 | 1986-04-24 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
| DE3405298A1 (de) * | 1984-02-15 | 1985-09-05 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Anlage und verfahren zum kontinuierlichen kalzinieren von aluminiumhydroxid |
| DE3615622A1 (de) * | 1986-05-09 | 1987-11-12 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur durchfuehrung endothermer prozesse |
| ES2047956T3 (es) * | 1989-11-27 | 1994-03-01 | Alcan Int Ltd | Procedimiento de calcinacion para la produccion de alumina a partir de trihidrato de alumina y aparato para esto. |
| DE19542309A1 (de) | 1995-11-14 | 1997-05-15 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| DE19805897C1 (de) * | 1998-02-13 | 1998-12-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Schlußkühlung von wasserfreiem Aluminiumoxid |
| DE10260739B3 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
| DE10260741A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE102007014435B4 (de) | 2007-03-22 | 2014-03-27 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallsalzen |
| DE102007041586B4 (de) * | 2007-09-01 | 2014-03-27 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von körnigen Feststoffen |
-
2009
- 2009-01-26 DE DE102009006095.2A patent/DE102009006095B4/de active Active
- 2009-12-18 GB GB1109904.1A patent/GB2478240B/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-12-18 CA CA2745572A patent/CA2745572C/en active Active
- 2009-12-18 AU AU2009337948A patent/AU2009337948B2/en active Active
- 2009-12-18 BR BRPI0924110A patent/BRPI0924110B8/pt active IP Right Grant
- 2009-12-18 WO PCT/EP2009/009115 patent/WO2010083865A2/en active Application Filing
- 2009-12-18 US US13/146,196 patent/US8460624B2/en active Active
- 2009-12-18 CN CN200980154286.6A patent/CN102317202B/zh active Active
- 2009-12-18 EA EA201190030A patent/EA021211B1/ru not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-01-25 SA SA110310076A patent/SA110310076B1/ar unknown
-
2011
- 2011-08-09 FI FI20110259A patent/FI124834B/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI124834B (fi) | 2015-02-13 |
| CA2745572C (en) | 2017-06-20 |
| FI20110259A (fi) | 2011-08-09 |
| DE102009006095A1 (de) | 2010-07-29 |
| GB201109904D0 (en) | 2011-07-27 |
| BRPI0924110B8 (pt) | 2023-03-28 |
| GB2478240B (en) | 2014-04-30 |
| CN102317202A (zh) | 2012-01-11 |
| BRPI0924110B1 (pt) | 2019-07-09 |
| WO2010083865A3 (en) | 2010-10-21 |
| EA201190030A1 (ru) | 2012-02-28 |
| US20120052000A1 (en) | 2012-03-01 |
| WO2010083865A2 (en) | 2010-07-29 |
| US8460624B2 (en) | 2013-06-11 |
| DE102009006095B4 (de) | 2019-01-03 |
| GB2478240A (en) | 2011-08-31 |
| CN102317202B (zh) | 2013-11-06 |
| AU2009337948A1 (en) | 2011-09-15 |
| CA2745572A1 (en) | 2010-07-29 |
| AU2009337948B2 (en) | 2014-05-15 |
| EA021211B1 (ru) | 2015-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA110310076B1 (ar) | عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من أملاح فلزية | |
| CA2747370C (en) | Process and plant for producing metal oxide from metal salts | |
| JP5791781B2 (ja) | 湿潤粒子状物質を乾燥させる方法であって、乾燥粒子状物質が、直接過熱蒸気乾燥器での乾燥により粒子状物質を形成する、少なくとも６５％の白色度Ｒｙを有する白色無機物である、方法 | |
| AU728011B2 (en) | Fluidized bed process for producing alumina from aluminum hydroxide | |
| US9371252B2 (en) | Device and system for producing cement clinker | |
| CN103717290A (zh) | 用于水泥成套设备的集成二氧化碳捕集 | |
| AU2007314134B2 (en) | Method for alumina production | |
| AU2008291392B2 (en) | Process and plant for the thermal treatment of granular solids | |
| Fish | Alumina calcination in the fluid-flash calciner | |
| EA016961B1 (ru) | Способ и установка для производства оксида металла из солей металла | |
| WO2012062593A1 (en) | Process and plant for producing alumina from aluminum hydroxide | |
| RU2093465C1 (ru) | Установка для получения глинозема из сырого гидроксида алюминия | |
| OA16406A (en) | Process and plant for producing alumina from aluminum hydroxide. |