SA08290719B1 - طريقة تحول هيدروجينى لتغذية ثقيلة بأسلوب قاع فقاعى مع حقن التغذية عند قمة المفاعل - Google Patents
طريقة تحول هيدروجينى لتغذية ثقيلة بأسلوب قاع فقاعى مع حقن التغذية عند قمة المفاعل Download PDFInfo
- Publication number
- SA08290719B1 SA08290719B1 SA8290719A SA08290719A SA08290719B1 SA 08290719 B1 SA08290719 B1 SA 08290719B1 SA 8290719 A SA8290719 A SA 8290719A SA 08290719 A SA08290719 A SA 08290719A SA 08290719 B1 SA08290719 B1 SA 08290719B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- reactor
- liquid
- feed
- gas
- specified
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 238000002347 injection Methods 0.000 title abstract description 24
- 239000007924 injection Substances 0.000 title abstract description 24
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 89
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 79
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 47
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 44
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 39
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 16
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 12
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 3
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 claims description 2
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 claims description 2
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 claims description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 5
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 claims 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 20
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 18
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 13
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 12
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 11
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 4
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N Pentane Chemical compound CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 3
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- IKQRPFTXKQQLJF-IAHYZSEUSA-N (4s,4as,5as,6s,12ar)-4-(dimethylamino)-1,6,10,11,12a-pentahydroxy-6-methyl-3,12-dioxo-n-(pyrrolidin-1-ylmethyl)-4,4a,5,5a-tetrahydrotetracene-2-carboxamide Chemical compound OC([C@@]1(O)C(=O)C=2[C@@H]([C@](C3=CC=CC(O)=C3C=2O)(C)O)C[C@H]1[C@@H](C1=O)N(C)C)=C1C(=O)NCN1CCCC1 IKQRPFTXKQQLJF-IAHYZSEUSA-N 0.000 description 1
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 1
- 241001123946 Gaga Species 0.000 description 1
- 241001093501 Rutaceae Species 0.000 description 1
- 241001621335 Synodontidae Species 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 229910000428 cobalt oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- IVMYJDGYRUAWML-UHFFFAOYSA-N cobalt(ii) oxide Chemical compound [Co]=O IVMYJDGYRUAWML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N furosemide Chemical compound C1=C(Cl)C(S(=O)(=O)N)=CC(C(O)=O)=C1NCC1=CC=CO1 ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N oxomolybdenum Chemical compound [Mo]=O PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- 230000000153 supplemental effect Effects 0.000 description 1
- 230000004083 survival effect Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 239000011275 tar sand Substances 0.000 description 1
- 238000011426 transformation method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0052—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused
- B01D19/0057—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused the centrifugal movement being caused by a vortex, e.g. using a cyclone, or by a tangential inlet
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
- C10G47/24—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions with moving solid particles
- C10G47/26—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions with moving solid particles suspended in the oil, e.g. slurries
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
- C10G49/10—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00 with moving solid particles
- C10G49/12—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00 with moving solid particles suspended in the oil, e.g. slurries
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2208/00283—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00548—Flow
- B01J2208/00557—Flow controlling the residence time inside the reactor vessel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع بطريقة تحول هيدروجيني (hydro converting) بأسلوب قاع فقاعي لتغذية بترولية (ebullated bed mode a petroleum feed) تحتوي على كمية كبيرة من أجزاء خفيفة و، بين مواد أخرى، أسفلت (asphaltenes)، وشوائب معدنية تحتوي على sulfur. يتعلق بدقة أكثر، موضوع الاختراع بطريقة تحول هيدروجيني (hydroconversion) باستخدام مفاعل قاع فقاعي (ebullated-bed reactor) واحد على الأقل الذي إليه يجرى حقن التغذية عند قمة المفاعل المذكور، في المكونات العلوية للغاز، وتستلزم فصل ضمن تغذية مذكورة داخل المفاعل إلى جزء مبخر وجزء سائل. يتعلق أيضا الاختراع بمفاعل يجيز أن تطبق عمليا الطريقة المذكورة.
Description
Y
بأسلوب قاع فقاعي مع حقن التغذية عند قمة المفاعل ALES طريقة تحول هيدروجيني لتغذية
Heavy feed hydroconversion method in ebullated bed mode with feed injection at the reactor top الوصف الكامل خلفية الاختراع لتغذية بترولية (hydroconversion) يتعلق الاختراع بطريقة تحول هيدروجيني عط لعتدللدطء). من الجدير بالذكر أنها تجيز mode) بأسلوب قاع فقاعي oe تغذيات خام للعملية مباشرة؛ بالتالي إجازةٍ التكامل بذلك في مخططات تكرير تقليدية تجيز أيضا الطريقة تحسين تطبيق عملي الاستجابة (conventional refining schemes) لتحول هيدروجيني. وخضع لكثير Le © استخدم التحول الهيدروجيني لتغذية ثقيلة بأسلوب قاع فقاعي طوال ّ .من التطورات التي تشكل موضوع الكثير من براءات الاختراع والمنشورات. ٠ طريقة حيث تلقم 74770٠0 في وثيقة الامريكية 5.3. Alpert etal. يصف VATA في عام إلى أسفل المفاعل في صندوق توزيع مرتب تحت القاع الحفازي؛ وتخلط hydrogen التغذية مع مع جزء من السائل المعاد تدويره المسحوب في اتجاه تيار التفاعل من القاع الحفاني. الطريقة Rana et al. (Fuel, 86, 1216-1231, 2007) حديثاء؛ تصف مقالة بواسطة وظروف التشغيل المميزة لمفاعلات قاع فقاعي من أجل تخلفات تحول هيدروجيني. ٠ وتدفق hydrogen مع hydrocarbon تغذية Jax يصف عدد كبير من براءات الاختراع أن المواد المائعة بأسلوب تصاعدي من خلال قاع حفاز تحت شروط سرعة تجيز تموع الحفاز وبذلك تمديد القاع. يتوافر أيضا الأخير بواسطة إعادة تدوير جزء سائل يدور في خط إعادة الدوران وتسمح مضخة إعادة الدوران أن يعاد حقن السائل إلى أسفل المفاعل. تعطى تفاصيل 171779 والامريكية (ToT AY إضافية؛ من بين مسائل أخرى؛ في الوثائق الامريكية Yo
SEAT EY والامريكية 7977451 والامريكية 341700٠38 والامريكية 797711 للوثائق الامريكية ١ من بين هذه الوشائق؛ يمكن أن يلاحظ أن الأشكال إلى أسفل المفاعل. hydrogen s تصف تماما حقن التغذية £990 YY والامريكية
بالإضافة Sl تصف وثيقة البريطانية shal 7١36444 خاصة تجيز حقن الغاز والسائل إلى أسفل المفاعل. علاوة على هذاء تصف براءة اختراع الامريكية 1780305 طريقة لتحويل جزء 00 ينتج عن تقطير جوي؛ يتبع بواسطة تقطير بالشفط لبترول خام. يجيز التقطير ٠ الخام أن يفصل ناتج التقطير بالشفط (VD) ومتخلف التقطير بالشفط (VR) التي تعرض بعدئذ على التوالي إلى معالجة هيدروجينية وتحول هيدروجيني في مفاعلات قاع فقاعي. تلقم التغذية إلى مفاعل التحول الهيدروجيني سائلة جوهريا تحت شروط العملية. عندما يرغب القائم بالتكرير أن يرفع كفاءة الخام المحتوي على أجزاء ثقيلة بكميات كبيرة؛ فإنه من المفيد أن يرفع كفاءة الخام الثقيل من خلال تحول متوسط sulfur Als جزئيا بحيث ٠ يجعل الخام هكذا أسهل معالجة ويجرى عملية التكامل في مخططات تكرير تقليدية. تجرى هذه العملية بجوار مواقع الإنتاج من خلال توليفة من عمليات تقطير جوي؛ تقطير بالشفط وتحول هيدروجيني لكن هذه التوليفة مع معقد تكرير تقليدي تكون باهظة الثمن. في بعض الحالات؛ فإنه يكون من المفيد لذلك أن تنجز بدون عملية التقطير ضد تيار التفاعل من عملية التحول الهيدروجيني. ‘eo وجد مقدم الطلب أنه من الممكن توفير طريقة جديدة تجيز إجراء تحول هيدروجيني لقاع فقاعي لتغذيات ALE تحتوي على جزء كبير من أجزاء قابلة للتبخر تحت شروط التحول الهيدروجيني؛ بدون تطلب تقطير تجزيئي ضد تيار التفاعل أولي للتغذية وبدون تعديل تشغيل مفاعل التحول الهيدروجيني. تستخدم الطريقة وفقا للاختراع كل من حقن التغذية المراد معالجتها إلى قمة مفاعل التحول Ye الهيدروجيني لقاع فقاعي في المكونات العلوية للغاز وأداة داخلية للمفاعل من أجل فصل الجزء القابل للتبخر وجز السائل. تطبق على نحو مفيد العملية وفقا للاختراع من أجل تحول هيدروجيني لتغذيات بترولية؛ جدير بالذكر من أجل معالجة مباشرة؛ بمعنى في غياب مرحلة تقطير ضد تيار التفاعل من العملية المذكورة؛ مواد خام تحتوي على جزء كبير (أعلى من 7٠١ من الوزن) لمركبات التي Ye تكون درجة حرارة نقطة غليانها أقل من ٠ 4 7"مئوية.
¢ إن الطريقة ,1 للاختراع تكون مناسبة جدا خصوصا من أجل تحول هيدروجيني لمواد خام؛ يفضل منزوعة الملح؛ بعد أن تومض تحت شروط درجة الحرارة والضغط عند مخرج بئر إنتاج الخام. الوصف العام للاختراع 2 يتعلق الاختراع بطريقة تحول هيدروجيني باستخدام مفاعل قاع فقاعي واحد على الأقل الذي لأجله يجرى حقن التغذية عند قمة المفاعل المذكور؛ في المكونات العلوية للغاز؛ وتستلزم فصل التغذية المذكورة داخل المفاعل إلى جزء مبخر وجزء سائل. يعرض جزء السائل إلى تفاعلات التحول الهيدروجيني ويستخلص الجزء المبخر في شكل غازي عند قمة المفاعل مع المادة المتدفقة الداخلة السائلة المحولة هيدروجينيا. يتعلق الاختراع أيضا بمفاعل يجيز أن تطبق عمليا الطريقة المذكورة. إن موضوع الاختراع هو طريقة تحول هيدروجيني تغذية بترولية BALES مفاعل قاع i (أ) حقن التغذية المذكورة عند قمة المفاعل في المكونات العلوية للغاز (ب) فصل التغذية المذكورة داخل المفاعل إلى جزء de تحت شروط درجة الحرارة. Vo والضغط للمفاعل؛ وجزء (Jl (ج)في Je lad) المذكور؛ اتصال جزء السائل المذكور مع حفاز تحول هيدروجيني واحد على الأقل مع hydrogen تحت هذه الشروط التي Led يتراوح الضغط المطلق بين ؟ و١5 ميجاباسكال؛ درجة الحرارة بين ٠١٠١ ٠*مئوية 5 #5"مثوية»؛ السرعة الفراغية في الساعة بين 005 و© ساعة "؛ وتنتج المادة المتدفقة الداخلة المحولة هيدروجينياء Y. (د) استخلاص الجزء المبخر المذكور وجزء للمادة المتدفقة الداخلة المحولة هيدروجينيا عند قمة (Je lial (a) إعادة تدوير جزء المادة المتدفقة الداخلة المحولة هيدروجينيا غير المستخلصة. إن التغذية المعالجة ضمن نطاق الاختراع الحالي هي تغذية بترولية تحتوي على 77١8 على الأقل من الوزن من المركبات التي درجة حرارة نقطة غليانها تكون أعلى من ٠ 5 ؟"مئوية؛ Ye بالإضافة إلى كمية كبيرة من أجزاء خفيفة؛ بمعنى؛ 7٠0 على الأقل من الوزن لمركبات التي درجة حرارة نقطة غليانها تكون أقل من AAT 4 ٠
closes يكون محتوى الفلز الشامل للتغذية يكون أعلى من ٠ 5 جزء في المليون من الوزن؛ أو أيضا ٠٠١ جزء في المليون من الوزن؛ ومحتوى sulfur الشامل يكون أعلى من 77 من الوزن.
بصورة مفضلة؛ تحتوي التغذية المعالجة على كمية كبيرة من متخلف التقطير بالشفط؛ لكي
تحوز 770 على الأقل من الوزن مركبات درجة حرارة نقطة غليان el من Gaga 6٠0 يفضل «ST أن تحتوي التغذية 74٠ على الأقل من الوزن مركبات التي درجة حرارة نقطة غليانها تكون أعلى من 50 #"مثوية.
يمكن أن تختار من بين:
- نواتج تقطير بالشفط؛
Ye - متخلفات جوية؛ - متخلفات التقطير بالشفط المباشرء : - متخلفات مزالة الأسفلت؛ - متخلفات من عمليات تحول مثل التكويك (تحويل البترول إلى كوك) مثلاء - زيوت ola مواد خام خفيفة عربية بصورة ملحوظة؛ مواد خام ALE عربية؛ «Ural
«Duri s Kuito <Athabasca «Boscan 48 Yo مستخلص من طفل الزيت أو رواسب الرمال القيرية؛ JE - هذه الناتجة من عمليات Jie تغذيات سائلة تنتج عن تحول هيدروجيني لقاع ثابت؛ - متطورة بواسطة مقدم الطلبء HWAHL® J معالجة خام تغذيات سائلة تنتج عن طرق معالجة مائية لخام تقيل قاع فقاعي؛ مثل هذه -
HOIL® التغذيات من عمليات Y. «pentane sl butane «propane زيوت مزالة الأسفلت بمذيب؛ مثلا باستخدام - أسفلت (بمفرده أو في مزيج) ينتج عادة من إزالة الأسفلت لمتخلفات التقطير - (HYVAHL® of H-OIL® بالشفط مباشرة أو متخلفات التقطير بالشفط من عمليات أو خليط من أجزاء تحتوي hydrocarbon بمفردها أو مخففة بواسطة جزء يحتوي على
Yo على hydrocarbon مختارة من المجموعة المصنوعة من زيوت دورية خفيفة (1].00)؛ زيوت مصفاة (DO) أجزاء متخلفة من عمليات التكسير التي قد تحتوي على معلقات
. ناعمة لحفاز (يشار إليها كملاطات) وأجزاء زيت الغاز (السولار)؛ جدير بالذكر هذه الناتجة بواسطة التقطير بالشفط؛ يشار إليها عموما كزيت غاز بالشفط (VGO) بصورة مفضلة؛ تكون التغذية هي زيت خام. يمكن أيضا أن تتكون التغذية من خليط لهذه الأجزاء المتعددة بأي نسبة. 8 يمكن أيضا احتواء التغذية على: - حصص زيت غاز وزيت غاز ثقيل من تكسير بالحفاز؛ عموما له فاصل تقطير من حوالي ٠5٠"مئوية إلى حوالي 760؟"مئوية؛ أو Saget Jed من Ailey - مواد مستخلصة aromatic ناتجة ضمن نطاق تصنيع زيوت التزليق؛ vs - المواد المتدفقة الداخلة لعملية معالجة كتلة حيوية. إن أحد الفوائد الرئيسية من حقن التغذية عند قمة المفاعل إلى المكونات العلوية للغاز هي أنه يجيز معالجة مباشرة؛ في غياب مرحلة تقطير ضد تيار التفاعل من منطقة التحول الهيدروجيني لقاع فقاعي؛ لتغذية بترولية تحتوي على جزء كبير من منتجات خفيفة. إن الفائدة الأخرى من حقن التغذية عند قمة المفاعل إلى المكونات العلوية للغاز هي أنه ٠ يمنع الاتصال مع القاع الحفازي للجزء القابل للتبخر تحت شروط ضغط ودرجة حرارة المفاعل وبالتالي ينتج اتصال أعلى بفاعلية بين الحفاز والطور السائل نظرا لأن تفاعلات التحول ونزع sulfur تحدث جوهريا في الطور السائل. هكذا فإنه من الممكن أن يرفع ظروف تشغيل المفاعل والحصول على سواء مستوى تحول le مع نفس نسبة الحفاز كما عندما يجرى حقن التغذية تقليدياء أو مستوى تحول متطابق مع day ٠٠ أدنى من حفاز. إن الفائدة الهامة الأخرى المرتبطة مع وضع حقن التغذية هي أنه يسهل تشغيل المفاعل بواسطة حصر وجود الغاز داخل المفاعل. في الواقع؛ عندما يكون جزءٍ الحجم المشغول بواسطة الغاز عالي جداء يمكن أن تتدهور نوعية تموع الحفاز وبذلك تمدد قاع الحفاز. من ٠ المستحسن عموما أن يحصر استبقاء الغاز في القاع حتى 7270-7١ من الحجم. Yo إن الفائدة الأخرى المتوفرة بواسطة حصر استبقاء الغاز في قاع الحفاز هي حصر مخاطر الترغية في المفاعل؛ ترغية تكون ضارة بتشغيل المفاعل والتحكم في غليان قاع حفازي.
وفقا لطريقة الاختراع؛ تحقن التغذية المراد معالجتها عند قمة المفاعل؛ في المكونات العلوية للغاز وأعلى مستوى السائل؛ كما يظهر في شكل ؟. تفصل التغذية المذكورة بواسطة التبخير؛ بواسطة أداة مخصصة لذلك موصوفة أدناه؛ إلى جزء مبخر وجزء سائل الذي هو الجزء الوحيد المعرض لتحول هيدروجيني. يستخلص بسرعة الجزء المبخر من المفاعل. يمثل © عموما الجزء المبخر تحت شروط ضغط ودرجة pha المفاعل ٠١ إلى 788 من وزن جزء التغذية- Ago fv (40 #"مئوية-: مركبات التي درجة حرارة نقطة غليانها أقل من 8 مثوية)؛ ويفضل ٠١ إلى 7970 من الجزء- Ags 4 ٠ يجرى عموما حقن التغذية عالية بقدر ما هو ممكن في المفاعل بحيث لا يكون lie بتقلبات مستوى السائل؛ يفضل ١.5 متر على الأقل أعلى مستوى السائل ويفضل أكثر ١ متر ٠ على الأقل أعلى مستوى السائل. يمكن أن يجرى الحقن من خلال فتح فتحة مفردة في المفاعل؛ لكن حقن متعدد النقط؛ Mie بواسطة حلقة مثقوبة؛ يكون مناسبا أيضا. إن وضع الحقن النصف قطري ليس له فائدة محددة ويمكن أن يجرى الحقن بذلك من خلال الجدار بالإضافة إلى مركز المفاعل من خلال أنبوب مخترق. Vo ضد تيار التفاعل من الحقن إلى المفاعل؛ تخلط اختياري التغذية مع hydrogen مكمل أو غاز لإعادة الدوران غني مع hydrogen من المفضل في الواقع؛ لكن ليس ضروريا؛ أن تشبع التغذية مع hydrogen تمنع الانحلال الحراري للمركبات وترفع مستوى شروط الوميض. يجرى تحول هيدروجيني في مفاعل واحد ثلاثي الطور واحد على الأقل في وجود hydrogen مع حفاز للتحول الهيدروجيني لقاع فقاعي تقليدي واحد على الأقل. يمكن أن يشمل Y. هذا الحفاز فلز 17/111 لمجموعة واحدة على الأقل؛ مثلا nickel و/أو الدطاهع؛ الأغلب في توليفة مع فلز VIB لمجموعة واحدة على الأقل « molybdenum مثلا. من الممكن استخدام حفاز يشمل vio إلى 79١0 من الوزن nickel أو cobalt يفضل ١ إلى 758 من الوزن nickel أو sz) cobalt نه nickel أو 7٠١ —— UW ١و ¢(cobaltoxide من الوزن cmolybdenum يفضل © إلى 77١ من الوزن molybdenum (يعبر عنه (M0O3 molybdenum oxide 5 على مادة دعم تحتوي على oxide معدني يفضل اختياريا من المجموعة المتكونة من silicas alumina يستخدم في الأغلب هذا الحفاز في شكل مواد مبثقة
A
Voy 007 ملليمتر وقطر يتراوح بين ٠١و ١ أو كرات» يفضل مواد منبتقة بطول يتراوح بين يشمل تفاعل التحول الهيدروجيني على الأقل وسيلة واحدة على الأقل لسحب الحفاز من المفاعل المذكور وعلى الأقل وسيلة واحدة لإمداد حفاز مكمل طازج للمفاعل المذكور. يستبدل جزئيا الحفاز المستخدم بواسطة حفاز طازج من خلال سحب متقدم (دوري أو مستمر)؛ عند © أسفل المفاعل؛ لحفاز مستخدم وإدخال متقدم (دوري أو مستمر)؛ عند قمة المفاعل؛ لحفاز طازج أو جديد؛ مثلا عند فواصل زمنية منتظمة؛ بمعنى» بواسطة إضافة يومية مثلا. يمكن أن حوالي 0.05 كجم إلى Sle يكون معدل استبدال الحفاز المستخدم بواسطة حفاز طازج؛ كجم لكل متر مربع تغذية. يجرى هذا السحب المتقدم والاستبدال بواسطة أدوات ٠١ حوالي تجيز تشغيل مستمر لمرحلة التحول الهيدروجيني. يشمل المفاعل عادة مضخة لإعادة تدوير ٠ تجيز أن يحتفظ بالحفاز تحت شروط قاع فقاعي بواسطة إعادة تدوير مستمر لجزء على الأقل من السائل المسحوب من قمة المفاعل ويعاد الحقن عند أسفل المفاعل.
Yo يعمل المفاعل عادة عند ضغط مطلق من ؟ إلى 00 ميجاباسكال؛ يفضل من + إلى
ATA يفضل بين A500 ١و **مئوية ٠١٠١ ميجاباسكال؛ عند درجة حرارة تتراوح بين سمئوية. إن السرعة الفراغية في الساعة (111577) للسائل والضغط الجزئي لأجل 409١و ٠5 هي عوامل هامة التي تختار وفقا لخواص التغذية المعالجة والتحول المرغوب. في hydrogen يتراوح esas .' ساعة ١و ٠.7 يفضل بين Cael الأغلب؛ يتراوح 111517 بين 0.05 و©
VO 30 بين 0.£ 5 £4 ميجاباسكال؛ يفضل بين hydrogen الضغط الجزئي لأجل متر'عياري/ متر” تغذية. 50٠0و ١7١ بين hydrogen ميجاباسكال. يتراوح عموما استهلاك تحت هذه الشروط؛» فإن التحويل للجزء له درجة حرارة نقطة غليان أعلى من 0؟*"مئوية Y. و7450 من YO إلى منتجات أخف (خصوصا البنزين وزيت الغاز (السولار)) يتراوح عموما بين و7970 من الوزن. 8 ٠ الوزن يفضل بين من الوزن» يفضل بين 79٠8و 4٠ بين hydrogen بواسطة sulfur يتراوح عموما معدل نزع من الوزن. AA و ٠ للاختراع لمفاعل قاع فقاعي مفرد؛ لكنها تطبق على نحو مفيد؛ في Wey تصف الطريقة Yo سلسلة من مفاعلات من نفس النوع؛ هذه السلسلة تجيز أن يتحسن الأداء للطريقة في ما Alla إلى ؛ يفضل أكثر ١ يكون عموما عدد المفاعلات في سلسلة sulfur يتعلق بالتحول ونزع 5غ
". بالتالي؛ عندما تترتب عدة مفاعلات في سلسلة مع حقن التغذية عند القمة لكل مفاعل» يجيز الاختراع على نحو مفيد أن ينجز بدون وجود فاصل (فواصل) سائل- غاز بين المراحل كالموصوف مثلا في براءة اختراع الامريكية 177056254 المقيدة بواسطة مقدم الطلب؛ كل ما يزيد نظرا لأن التغذية المدخلة في اتجاه تيار التفاعل للمفاعل من المفاعل الأول تحتوي على © جزء قابل للتبخر (تحت شروط العملية) الذي يكون أكبر من التغذية للمفاعل الأول مع الأخذ في الاعتبار الحالة المتقدمة الإضافية للمفاعلات. عندما تترتب المفاعلات في سلسلة؛ يشكل جزء المادة المتدفقة الداخلة المستخلصة عند أعلى المفاعل عندئذ التغذية للمفاعل التالي. لزيادة سعة الإعداد؛ يمكن أيضا وجود عدة خطوط متوازية من مفاعلات في سلسلة. ١ بصورة مفضلة؛ لا تشمل الطريقة وفقا للاختراع مرحلة تقطير ضد تيار التفاعل. شرح مختصر للرسومات يتضح موضوع الاختراع من قراءة الوصف أدناه لأمثلة التجسيد غير المقصورة الموضحة بواسطة الأشكال ١ و 7؟. يوضح شكل ١ طريقة تحول هيدروجيني لقاع فقاعي وفقا all السابق؛ في حين يوضح . ٠ شكل ؟ الطريقة وفقا للاختراع. ّ في شكل ١؛ فإن التغذية الطازجة (١)؛ المسخنة مسبقا إلى درجة حرارة تتراوح عموما بين ٠ #مثوية و١٠ ٠"مئوية؛ تغذى في مفاعل )١( ضد تيار التفاعل من قاع حفازي .)٠٠١( تخلط التغذية مع )٠١( hydrogen الذي يمكن أن يكون مسخن مسبقا إلى درجة حرارة تتراوح Yo بين ١٠٠مئوية و١٠٠٠”مئوية؛ ربما يكون الأخير مخلوط مع المادة المتدفقة الداخلة الغازية المعاد تدويرها المكونة في المقام الأول من (Hy ومع إعادة دوران سائل داخلي (Ve) يوزع الخليط على قسم المفاعل )١( من خلال وسيلة (V) مثل لوح توزيع يتكون من لوح مثقوب؛ أو لوح يحتوي على مواسير ذات أغطية حيث يتدفق خليط سائل- غاز. تكون السرعة السطحية للسائل في المفاعل بحيث تتجاوز إلى حد بعيد المعدل الأدنى لتموع جسيمات الحفاز (عموما -١ Ye ملليمتر قطر مواد منبثقة بطول يتراوح بين * و١٠ ملليمتر). بصورة ملحوظة تكون السرعة أقل من المعدل الأدنى لنقل جسيم في وجود الغاز تحت شروط العملية. يضبط بصورة مثلى معدل التموع ليجيز تمدد لقاع الحفاز يتراوح بين ٠١ و7850 من الحجم؛ يفضل بين ٠١ ك1
أ و7460 من الحجم. يتدفق طور السائل والغاز المتكون من hydrogen ومنتجات التفاعل أو مكونات التغذية المبخرة تحت شروط العملية من خلال قاع حفاز .)٠٠١( عندما تكون نسبة منتجات التفاعل أو مكونات التغذية المبخرة تحت شروط العملية كبيرة؛ تزداد الغرفة المشغولة بواسطة الغاز في المفاعل ويمكن أن تتجاوز ٠١ إلى 77٠0 من جزء الحجم في منطقة ٠ التفاعل. يتناقص جزء الحجم المشغول بواسطة السائل عندئذ؛ بالتالي قصر الأداء. إن منطقة فصل )٠١١١( حيث كمية الحفاز تكون محدودة جدا وتبنى فقط على سحب الجسيمات الأصغر للقاع الحفازي تترتب lef قاع حفازي )٠٠١( الذي يحدد ارتفاعه بواسطة مخزون الحفاز المستخدم وشروط التموع. يتدفق الخليط سائل- غاز بعدئذ من خلال فواصل سائل- غاز (©) المتكونة مثلا من أنابيب حلزونية تجيز الطرد المركزي للخليط المستحث. ٠ يترك السائل هذه الأنابيب على المحيط ويطفح إلى وعاء مزال الغاز أو قدح لإعادة الدوران (؛) حيث تكون سرعة السائل بطيئة لتسمح بأن تفصل فقاعات الغاز إلى أعلى. يعاد بعدئذ تدوير جزء كبير للسائل من هذا الوعاء (أو القدح) إلى وسيلة ضخ (7) من خلال خط إعادة الدوران .)7٠( تجيز وسيلة الضخ توفير معدل تدفق إعادة دوران سائل كاف للحفاظ على معدل تموع أمتل في منطقة التفاعل. عموماء يقابل معدل تدفق السائل المعاد دوراته حوالي ؟ ١ إلى ٠١ مرات معدل تدفق التغذية الطازجة؛ يفضل ؟ إلى + مرات. تترك أجزاء الغاز منزوعة الغاز في نظام الفصل المتكون من العناصر (7) و(4) المفاعل من خلال أنبوب غاطس )1( خلال فتحات جانبية )0( مع جزء السائل الذي لم يعاد دورانه خلال خط )70( شكل ¥ (طريقة وفقا للاختراع) يشمل العناصر المتعددة لشكل of ماعدا أن التغذية (Y+) تدخل عند قمة المفاعل في المكونات العلوية للغاز. في شكل YoY تظهر أداة تجيز أن يتحسن فصل الجزء المبخر والسائل الذي يرسل بعد ذلك إلى قاع حفازي .)٠٠١( يتعلق أيضا الاختراع Jolie يعمل تحت شروط قاع فقاعي؛ في وجود lin غاز وسائل؛ تجيز الطريقة وفقا للاختراع المراد تطبيقها chiles الذي يشمل: - نطاق )١( يحتوي على منطقة تفاعل قاع فقاعي )٠٠١( ومكونات علوية Yo للغاز )200( عند القمة؛ — خط توصيل تغذية (Yo) مرتب عند قمة النطاق المذكور وفتحة إلى المكونات العلوية للغاز (200) للنطاق المذكورء
١١ هذا النطاق وفي جزئه العلوي؛ وسيلة تجميع سائل )£( تفصل المكونات Jabs - العلوية للغاز من منطقة التفاعل؛ تجهز بواسطة فواصل سائل- غاز موصلة ؛)٠٠١( بالمكونات العلوية للغاز )00( ومنطقة التفاعل موصل مع الوسيلة المذكورة (؛) لإعادة تدوير (V1) خط لإعادة الدوران - السائل الموجود في الوسيلة المذكورة إلى أسفل النطاق؛ ° أنبوب )1( يجيز أن يستخلص الغاز والسائل المحول غير المعاد دورانه عند - قمة النطاق؛ عند أسفل hydrogen خط توصيل الغاز (١٠)؛ يفضل أن يكون الغاز - النطاق. يشمل المفاعل وسيلة فصل واحدة على الأقل )£00( الواقعة في المكونات cade على نحو ١ فصل مفضل؛ داخل تغذية؛ الجزء المبخر والجزء السائل. )١( العلوية للغاز وخط مقابل حشوات مبنية»؛ ألواح anys بصورة مفضلة؛ تختار الوسيلة )£00( المذكورة من بين ألواح متقوبة أو شبكة قضبان حديدية؛ ويستخدم بصورة مفضلة لوح لسهولة عمله. تشارك وسيلة الفصل المذكورة )£00( على نحو مفيد خصوصًا مع وسيلة التدوير من أجل (7) إرسال تغذية السائل مباشرة إلى خط إعادة الدوران ١٠ عمومًاء فإن وسيلة الفصل (400)؛ التي بصورة مفضلة هي لوح (متقوب عمومًا) الذي وتتعاون مع وسيلة تدوير تشمل جدار «JL عليه تدفع التغذية؛ تقع في المكونات العلوية يشكل امتداد للوسيلة )£00( من أجل إرسال التغذية إلى محيط وسيلة التجميع وأنبوب )٠١( (7) مزود في وسيلة التجميع من أجل توجيه التغذية تجاه خط إعادة الدوران (YO!) من (TY) أداة (VY) تشمل مدخل سائل- غاز (7) Sle على نحو مفيد؛ فواصل سائل- Ye يكون مخرج السائل (TO) أجل دوران التدفق» مخرج للغاز )78( تقع أعلى مخرج السائل (TE) ومخرج الغاز (TY) بعيدًا عن المركز في علاقة مع مخرج سائل- غاز على مسافة نصف متر على الأقل أعلى مستوى السائل؛ )7١( بصورة مفضلة؛ يقع الخط أو متر واحد على الأقل أعلى مستوى السائل. بصورة مفضلة؛ ترتب وسيلة التجميع (؛) على المقطع العرضي بالكامل جوهريًا للنطاق؛ Yo وتغمس الوسيلة جزثيًا في السائل.
YY
لوسيلة التجميع (4) والجدار )٠٠١( las بواسطة (YO!) في تجسيد مفيدء يحدد أنبوب تجيز أن يتدفق السائل (YY) المتصل بالجدار (١٠4)؛ ويشمل الأنبوب فتحة (Ye)
AT) الموجودة في وسيلة التجميع (4) إلى خط إعادة الدوران يشمل على نحو مفيد المفاعل وسيلة فصل مفضلة واحدة على الأقل؛ داخل التغذية؛ (Sn ترتب .)٠٠١( لجزء مبخر ولجزء سائل؛ وإرسال جزء السائل المذكور إلى منطقة التفاعل © الوسيلة المذكورة في المكونات العلوية للغاز للنطاق ويمكن أن تكون أي وسيلة معروفة للشخص الماهر في فن التطوير المفضل للمنطقة البينية واتصال سائل- غازء مثلا لوح مثقوب؛ لوح تقطير؛ حشوة مبنية أو شبكة قضبان حديدية. من المفضل أن يرسل أولاً جزء الدوران sale) السائل المفصول إلى محيط المفاعل قبل إرساله بقدر الإمكان مباشرةٍ إلى خط ليجيز الدخول إلى منطقة التفاعل؛ لمنع جزء سائل غير محول كبير جدًا من التدفق من )©١( 0٠ (3) خلال فتحات )2( وأنبوب إن وسيلة التجميع (4) أو قدح إعادة الدوران كالموصوف؛ مثلاء في وثيقة الاوروبية 1778478 تكون عمومًا متاخمة مع الجدران الجانبية للنطاق (١)؛ لكن يمكن أن يوجد يأخذ بعين الاعتبار ظواهر التمدد الحراري و؛ بناءً عليه؛ يمكن تدفق جزء (play) خلوص معين من السائل تجاه منطقة التفاعل عبر هذا الخلوص. VO يوصف الآن المفاعل المذكور من الشكلين ؟ و4؛ الذين يظهران تجسيدين معينين لكن يصف أولاً الشكلان ؟ و؛ الجزء a غير مقصورين للاختراع. لكي لا يجعل الوصف بطيئًا العلوي للمفاعل الذي هو متصل بالاختراع؛ الجزء السفلي يكون معروقًا من نواح أخرى. تذكر ْ و7 في الوصف أدناه. ١ عناصر الشكلين Un مرتب عند قمة النطاق وفتحة إلى Te) المجهز بواسطة خط )١( يشمل المفاعل النطاق 9 إلى Ge الإمداد تغذية مسخنة (Yo) المكونات العلوية للغاز (00) للمفاعل. يجيز خط hydrogen درجة حرارة تتراوح عمومًا بين 8١٠٠”"مئوية و0 08٠5"مثوية؛ ومخلوطة اختياريًا مع بصورة مفضلة عند مسافة )7١( يقع خط hydrogen مكمل أو غاز إعادة الدوران غني ب نصف متر على الأقل أعلى مستوى السائل في وسيلة التجميع أو قدح إعادة الدوران (4)؛ يفضل أكثر متر واحد على الأقل أعلى مستوى السائل المذكور. Yo التغذية إلى وسيلة واحدة على الأقل تجيز؛ من ناحية )٠١( يرسل خط توصيل التغذية أخرى؛ اتصال مفضل لجزء قابل للتبخير للتغذية مع طور الغاز )000( الموجود في المكونات
YY
العلوية لغاز المفاعل و؛ من ناحية أخرى؛ يسهم في إرسال الجزء السائل للتغذية إلى القاع الذي يعيد إدخال التغذية السائلة إلى أسفل النطاق. (V0) الدوران sale) الحفازي بواسطة خط يمكن أن تكون الوسيلة المذكورة )60( أي وسيلة معروفة للشخص الماهر في فن لوح تقطير؛ Die التطوير المفضل للمنطقة البينية واتصال سائل- غاز؛ ويمكن أن تكون؛ حشوة مبنية؛ لوح مثبت أو شبكة قضبان حديدية. 0 لكي تدفع التغذية عليها. )7١( ترتب عمومًا الوسيلة مقابلة لمخرج الخط فإن الوسيلة المبنية بأسلوب مفيد لكن غير مقصور هي of وفقًا لتجسيد خاص من شكل ويجيز اتصال مفضل بين )٠١( لوح مثقوب على شكل مخروط مقطوع (400) يواجه خط الجزء المبخر للتغذية وطور الغاز (900). يسيل الجزء السائل للتغذية على لوح )£00( ويوجه ٠ بعدئذ تجاه منطقة التفاعل بواسطة جدار أو لوح اعتراضي )£0( الذي يوجه جزء السائل على محيط المفاعل؛ ويدفق بعدئذ جزء السائل إلى أنبوب (Yor) محدد بواسطة الجدارين (Yer) و(١٠٠) على التوالي المخصصين لقدح إعادة الدوران ويشكلان امتداد الجدار )814( يحمل أنبوب (You) السائل (غير المحول) إلى خط إعادة دوران السائل الداخلي (70)؛ ثم إلى مضخة sale) الدوران oY) التي تجيز حقن السائل إلى أسفل المفاعل وتحافظ على الحفاز Ye تحت شروط قاع فقاعي داخل قاع حفازي .)٠٠١( يحدد لوح توحيد العنصر (fe) جدار (41)وجدار hdd Sada (Yer) (revolution symmetry) المنطقة (Yoo) الغنية بسائل محول (hydroconverted) ومتصل مع أنبوب (You) ليجلب السائل غير المحول إلى خط إعادة الدوران (Ye) خلال فتحة (TY) G(T) الدوران sale) يحمل السائل المحمول بواسطة خط of 5 ¥ كما يبين في الشكلين Yo تحت وسيلة توزيع (7١)؛ يتدفق السائل خلال )٠١( المحقون خلال خط hydrogen اتصال مع ويتفاعل عند الاتصال معه. عند مخرج القاع الحفازي؛ يتدفق السائل )٠٠١( قاع حفازي غير مستهلك وغازات hydrogen المحتوي على منتجات التفاعل وجزء الغاز المحتوي على خالية في المقام الأول من حفاز والتي سطحها البيني مع طور )١١١( أخرى خلال منطقة Ye الغاز يتجسد بواسطة مستوى )٠٠٠١( في قدح إعادة الدوران (؛)؛ ثم تتدفق إلى فواصل سائل- غاز )7( تشمل مدخل سائل- غازء على نحو مفيد أداة (TY) من أجل تدوير التدفق الذي يمكن أن يكون»؛ lie لولب حلزوني؛ مخرج Sle (4 3) مرتب أعلى مخرج السائل YAAQ y¢ ومخرج (TV) (©7)؛ مخرج السائل يكون بعيذًا عن المركز في علاقة مع مدخل سائل- غاز يشغل الغاز فراغ المكونات العلوية للغاز )+00( ويفرغ من المفاعل من خلال (TE) الغاز فتحات )0( ثم من خلال أنبوب (1). تفرخ فتحات )0( وأنبوب )1( كل من الغاز الآتي من منطقة التفاعل والجزء المبخر للتغذية الذي لا يتصل بالقاع الحفازي. يظل السائل منزوع الغاز لقدح إعادة الدوران حيث يستمر نزع الغاز (Vo) في المنطقة (Vo) جوهريًا من مخرج السائل 0 ويمتص جزء منه بواسطة الغازء؛ ويغادر المفاعل من خلال الفتحات (5)؛ ثم من خلال ويخلط مع السائل الآتي من الأنبوب (YY) الأنبوب (3). يمر باقي السائل من خلال فتحة إلى منطقة التفاعل. (Ye) الدوران sole) قبل أن يعاد تدويره من خلال خط (YO) أن يسحب السائل Wad إن وسيلة سحب الغاز )100( الموصوفة هناء التي تجيز المحول؛ هي تجسيد مفيد خصوصًا. إن أي وسيلة سحب للغاز أخرى أو أي وسيلة سحب ٠ للسائل المحول أخرى تكون مناسبة؛ سواء منفصلة أو غير منفصلة. sale) وامتداده في قدح )4٠١( وجود لوح اعتراضي Wad من المفيد جدًا of في شكل مع ذلك؛ فعدم وجود اللوح (You) فراغ دوران تغذية سائلة lan) التدوير )8( من أجل الاعتراضي أو لوح اعتراضي بدون امتداد هي تجسيدات ممكنة أيضًاء برغم أنه أقل فعالية. إن" الوسيلة (400) هي اختياريًا أيضًاء لكن عدم وجودها يؤدي إلى أداءات أقل. ve التحول الهيدروجيني Jolie Lind برغم أنها غير ظاهرة في الأشكال؛ يشمل على الأقل وسيلة واحدة من أجل سحب الحفاز من المفاعل (hydro conversion reactor) المذكور وعلى الأقل وسيلة واحدة من أجل إمداد حفاز مكمل طازج للمفاعل المذكور. يوضح نطاق الاختراع بواسطة المثال التالي:
Joe ve إن التغذية المستخدمة من أجل هذا المثال هي جزء +65 من خام ثقيل عربي غاز/ [ele تزال الغازات 01 إلى 04 في مرحلة سابقة؛ نموذجيًا عند فصل .)65+ ARBH) .١ زيت عند مخرج البثر. تحدد الخصائص الرئيسية لهذه التغذية في جدول
C5+ ARBH خصائص التغذية :١ جدول يا ايل ا ل بم قاسم ذ ض rea ل ض
Yo
SN (ley) sulfur v.4 )7 (وزن heptane-cau jie asphaltenes
A (وزن7) CCR } ا ب" تس (Lod (جزء في VN (distillation) التقطير un J درجة الحرارة*مئوية ناتج الكتلة التراكمي
VA ١
YAS
0.1 As ee ال | ل Veo 7 VY. ١ اكد ١
VV.YY YA
Yo.vs Yeu YV. 0 7.5 م You | ا YAY oo = | £9.11 6 | 57 6 EY 1 ل سس oY. | تخ | يا يلا ovo تخي
Yi داخل مفاعل من نوع القاع الفقاعي الذي تكون أبعاده Chydro يحاكي تفاعل التحول مشابهة لهذه الأبعاد للمفاعل الصناعي؛ نموذجيًا بقطر ©.؛ متر. إن الحفاز المستخدم هو «MoOs من الوزن 77٠١و NiO 7.8 مدعم مع 38 يشمل nickel-molybdenum las alumina وكمية الحفاز المستخدمة هي نفسها من أجل كل عمليات المحاكاة. تبثق مادة الدعم بار ٠6٠١و Ase’ 75 وتتشكل أسطوانيًا. تضبط شروط التشغيل (درجة الحرارة؛ الضغط) عند 5 المكمل 795 من الحجم. hydrogen ميجا باسكال) . يكون نقاء ١١( والتغذية الطازجة بحيث ينتج ضغط > لأجل hydrogen تضبط معدلات تدفق ميجا باسكال) واحتجاز غاز (أو جزء من الحجم VY) بار ٠8١ إلى sla hydrogen عندما يجرى حقن ٠ حالة محاكاة رقم GLY المشغول بواسطة الغاز) داخل المفاعل من (خط ١٠)؛ يمكن ملاحظة ١ عند أسفل المفاعل كما يظهر في شكل (ol) التغذية وفقًا لحالة ٠ تصل إلى معدل تدفق تغذية hydrogen أن قيم احتجاز الغاز والضغط الجزئي لأجل كجم/ ساعة. ٠١٠١ من hydrogen من ١٠0٠0*؟؟ كجم/ ساعة ومعدل تدفق CS+ARBH ٠.94 المفاعل؛ المحدد كنسبة معدل تدفق حجم التغذية إلى حجم المفاعل؛ يكون 17 ساعة '. تحول الكتلة الصافية للمنتجات التي تكون نقطة غليانها أعلى من +0 *"مئوية. .7919.4 الناتج يكون HDS يكون عندئذ 755.5. تحت شروط تجديد حفاز مناسب؛ فإن ٠ لقياس المكاسب المتوفرة بواسطة التطبيق العملي للاختراع؛ حاكينا الحالة عندما تغذى شكل ؟. تكون )٠١( بنفس كمية التغذية إلى المكونات العلوية للغاز المفاعل؛ من خلال خط ميجا ١١ شروط المحاكاة بحيث تومض التغذية أولا تحت شروط المفاعل (75؛ "مئوية- باسكال) مع الغازات الآتية من منطقة التفاعل والتي تتدفق من خلال فواصل سائل- غاز من الوزن للتغذية الومضية المدخلة. يتجنب 7271١٠١ من الممكن ملاحظة أنه يتبخر .)7٠0١( “© (يسلك طريق جانبي) هذا الجزء المبخر منطقة التفاعل ويستخلص من المفاعل. تحت هذه الشروط؛ تظهر الحسابات أن؛ لأجل مفاعل من نفس المقاس ويمد بنفس التغذية؛ بنفس معدل التدفق وتحت نفس ظروف التشغيل؛ تتحسن بوضوح الأداءات ككل. في الواقع؛ يلاحظ مكسب من Hel فيما يتعلق بتحويل المركبات إلى درجة حرارة نقطة غليانها تكون 13a هائل يلاحظ بصورة شاملة chydrogen بواسطة sulfur نقطة) . فيما يتعلق بنزع ١١١١( delet. Ye يتعلق Led (reactor boundaries) نقطة عند تخوم المفاعل VV ككل من HDS مكسب ٍ (hydroconversion reaction) تفاعل التحول الهيدروجيني thydro تفاعل التحول )*(
YAASQ
VY
من الممكن ملاحظة أيضًا أن جزء الحجم الغازي الجديد داخل منطقة .١ بالمحاكاة رقم الذي يكون أقل منه في المحاكاة مع الحقن عند أسفل المفاعل ويعطي VA التفاعل يكون بعض المدى من أجل حالات شديدة أكثر ممكنة ومن أجل تحسين الأداءات على مستوى . أبعد ° بالإضافة إلى ذلك؛ فإن تركيز +40 *"مئوية لتغذية السائل يكون أعلى في المحاكاة رقم oY الذي يجيز تحول أفضل للمركبات الأثقل )< + 2"مئوية). إن نتائج عمليتي المحاكاة؛ مع الحقن عند أسفل المفاعل (رقم ١ ليس في تطابق مع الاختراع) ومع حقن عند قمة المفاعل (رقم 7؛ وفقًا للاختراع)؛ ملخصة في جدول 7. Ye. جدول ؟: نتائج عمليتي المحاكاة عند شروط متساوية ومعدل تدفق متساوي ١١ fii 5 ميجا باسكال المحاكاة رقم ١ المحاكاة رقم CY نقطة حقن تغذية ARBH +5 أسفل المفاعل قمة المفاعل معدل التدفق عند مدخل المفاعل fans) | 175200 ل ساعة) معدل تدفق تغذية وميضي عند مدخل قاع 7350000 VASTAY حفازي (كجم/ ساعة) ين بقاء حقيقي - 000000 اويح ES ww Hydrogen مكمل (كجم/ ساعة) ٠. Yaa ٍ تحول إلى vt 4 *"مثوية (وزن7) 00,0 11.1 JSS HDS (ونزن7) ع vs لدجم يمكن أيضً قياس كمية فوائد الاختراع فيما يتعلق بالسعة. تجرى محاكاة (رقم CATT بواسطة حساب معدل تدفق السائل من الوميض الذي يمكن أن يحقن إلى منطقة التفاعل مع الحفاظ على جزء حجم غازي من LY ٠١ تتطابق شروط التشغيل مع عمليات المحاكاة السابقة (75؛“مئوية- ٠١ ميجا باسكال). يضبط معدل تدفق hydrogen للحصول على ضغط > ve لأجل hydrogen من VY ميجا باسكال. بحافظ على شروط حساب للوميض تجيز العودة إلى معدل التدفق عند مدخل المفاعل مطابقة لهذه الشروط من المحاكاة رقم .١
YA
في جدول ©. يمكن أن يرى أنه من ١ وتقارن مع المحاكاة رقم TS; تحدد نتائج المحاكاة ٠ كجم/ ساعة من تغذية [65+818131 معالجة (المحاكاة رقم 775008٠0 الممكن الانتقال من وفقًا للاختراع)؛ oF كجم/ ساعة (المحاكاة رقم 75447٠0 ليست في تطابق مع الاختراع) إلى يؤدي التطبيق العملي للطريقة وفقًا للاختراع إلى أداءات أفضل LAC بمعنى مكسب كتلة من
HDS بكثير: +8.4 نقطة من أجل تحول +0 45°06 و+7.7 نقطة © 7 ورقم ١ جدول ©: نتائج علميات المحاكاة رقم
Cv المحاكاة ١ المحاكاة رقم Jul ميجا ١ تمنوية/ rues ean معدل تدفق تغذية وميضي عند مدخل قاع 738000 ذال 0 حفازي (كجم/ ساعة) تن
Vy VY ولام (ميجا باسكال) ا سس ا (ونن7) .7# تم JSS HDS 1١ تخ
Claims (1)
- عناصر_الحماية: في مفاعل petroleum feed للتغذية البترولية hydroconversion للتجول method dal -١ ١ واحد على الأقل؛ تشمل: ebullated-bed reactor قاع فقاعي م10 في المكونات reactor المذكورة عند قمة المفاعل injecting feed حقن التغذية (1 1 «gas overhead ؛ العلوية للغاز° ب فصل التغذية separating feed المذكورة داخل المفاعل 268010 إلى جزء مبخر fraction 78001260 تحت شروط درجة الحرارة والضغط للمفاعل «reactor وجزء سائل liquid fraction ٠ ¢A ج) في المفاعل reactor المذكورء اتصال جزء السائل liquid fraction المذكور مع حفاز 4 تحول hydroconversion catalyst واحد على الأقل مع hydrogen تحت هذه الشروط التي ٠ فيها يتراوح الضغط المطلق absolute pressure بين ؟ و + 5 ميجا باسكال» درجة حرارة بين ١١ ##806مثوية و0 ممثوي+ة؛ الس رعة الراغهيسسة space velocity 1¥ في الساعة بين ١005 و5 ساعة "؛ وتنتج المادة المتدفقة الداخلة المحولة hydroconverted effluent ٠ « VE د) استخلاص extracting هذا الجزء المبخر vaporized fraction المذكور وجزء للمادة ve المتدفقة الداخلة المحولة hydroconverted effluent عند قمة المفاعل reactor top 3 ¢ ١ »( إعادة تدوير recycling جزء المادة المتدفقة الداخلة المحولة hydroconverted effluent fraction VA غير المستخلصة.١ 7- طريقة method كالمحددة في عنصر الحماية ١؛ حيث تحتوي التغذية البتروليةY ل petroleum على الأقل على 77٠ من الوزن مركبات درجة حرارة نقطة غليائها أعلى منfre + وعلى الأقل 7٠١ من الوزن مركبات درجة حرارة نقطة Lille أقل من4 746000 "مئوية.YAAQY ٠ ١ ١ طريقة method كالمحددة في أي عنصر من عنصري الحماية ١ أو oY حيبث تحتنوي التغذية البترولية petroleum feed على الأقل على 77١ من الوزن مركبات لها درجة حرارة * نقطة غليان أعلى من ٠ 4 #8 "مثوية. ١ ¢~ طريقة method كالمحددة في أي عنصر من عناصر الحماية من ١ إلى ؟؛ حيث تكون " التغذية البترولية petroleum feed هي زيت خام crude oil —o ١ طريقة method كالمحددة في أي عنصر من عناصر الحماية السابقة؛ لا تشتمل على " مرحلة تقطير distillation ضد تيار التفاعل upstream من العملية process المذكورة. ١ +- طريقة method كالمحددة في أي عنصر من عناصر الحماية السابقة؛ حيث يتراوح عدد " المفاعلات reactors السلسلة series من ١ الى ؟. reactors كالمحددة فى عنصر الحماية 73 حيث يكون عدد المفاعلات method طريقة ١7 ١ .١ هو series في السلسلة " J ا لتحو Lexy Cus كالمحددة في أي عنصر من عناصر الحماية السابقة؛ method طريقة -/ ١ ميجا باسكال»؛ عند درجة حرارة تتراوح ٠+ يتراوح بين و absolute pressure عند ضغط مطلق ¥ 7"مثويية و00 "مثويسة؛ مع سرعة فراغيسة 0١ »بين. في الساعة تتراوح بين 0.05 و8 ساعة space velocity ¢ hydroconversion يعمل التحول Cum cA كالمحددة في عنصر الحماية method طريقة -4 ١ “مثوية YA ميجا باسكال » عند درجة حرارة تتراوح بين Y ٠ و A عند ضغط مطلق يتراوح يين ¥ ١و oY الساعة تتراوح بين dspace velocity و56؛"مثئوية؛ مع سرعة فراغية 0" ؛ ساعة ".-٠١ ١ طريقة method كالمحددة في أي عنصر من عناصر الحماية السابقة؛ حيث يحتوي " حفاز catalyst التحول hydroconversion على فلز واحد على الأقل من المجموعة VI -١١ ١ طريقة method كالمحدد في عنصر الحماية ٠١ حيث يحتوي حفاز catalyst التحول hydroconversion ١ من 7٠١ vio من الوزن nickel أو cobalt ومن ١ إلى 77١0 من V7 الوزن -molybdenum -١١ ١ مفاعل reactor يعمل تحت شروط القاع الفقاعي bed 050118680 ؛ في وجود حفاز catalyst « غاز gas وسائل «liquid يشمل: 1 - نطاق )١( enclosure يحتوي على منطقة تفاعل zone 2680000 قاع فقاعي )٠٠١( ebullated-bed ~~ ¢ ومكونات علوية للغاز gas overhead )+24( عند القمة م10 e - خط توصيل تغذية (Ye) feed delivery line مرتب عند قمة النطاق top enclosure 1 المذكور وفتحة إلى المكونات العلوية للغاز gas overhead Vv ) 05 2) للنطاق enclosure المذكور؛ A - داخل هذا النطاق enclosure وفي جزئنه العلوي upper part وسيلة تجميع سائل liquid collecting means 4 )¢( تفصل separating المكونات العلوية للغاز gas overhead ٠ من منطقة التفاعل «reaction zone تجهز بواسطة فواصل سائل- غاز gas- liquid separators ١١ () موصلة بالمكونات العلوية للغاز gas overhead )+24( ومنطقة ٠ التفاعل «(V+ +) reaction zone VY - خط لإعادة الدوران (V+) recycling line موصل مع الوسيلة means المذكورة )£( ٠4 الإعادة تدوير السائل recycling liquid الموجود في الوسيلة المذكورة إلى أسفل النطاق enclosure bottom Ye « ell والسائل gas يجيز أن يستخلص الغاز (7) pipe أنبوب - i « enclosure top عند قمة النطاق non-recycled غير المعاد دورانه converted liquid Vv. enclosure bottom عند أسفل النطاق ؛)٠١( gas delivery line خط توصيل الغاز - YA : YAASA Jad يشملل وسيلة VY كالمحدد في عنصر الحماية reactor مفاعل -١٠" ١ المكونات العلوية للغاز aE (fh) واحدة على الأقل separation 116805 |! المفضل؛ داخل التغذية separation الفصل )٠١( opposite linc وتقابل خط gas overhead T ٠ liquid fraction وجزء ساثل vaporized fraction من جزء مبخر » feed ؛ حيث تختار وسيلة OF أو ١١ كالمحدد في أي من عنصري الحماية reactor مفاعل -١4 ١ حشوات «distribution plates من بين ألوا ح توزيع (£44) separation means الفصل Y . grates شبكة قضبان حديدية plates z مبنية؛ ألوا packings ¥ AY كالمحدد في أي عنصسر من عنصري الحماية يل أو reactor مفا عل -\o 3 المذكورة )£00( مع وسيلة التدوير separation means حيث تشارك وسيلة الفصل " مباشرة إلى خط إعادة الدوران liquid feed من أجل إرسال التغذية السائلة circulation means * .)١( recycling line ؛ حيث تقع Vo إلى ١١ كالمحدد في أي عنصر من عناصر الحماية من reactor مفاعل - ١ التي عليها تدفع التغذية 1860 ؛ في المكونات ؛)40١( separation means وسيلة الفصل Y wall تشمل جدار circulation means ؛ وتشارك مع وسيلة تدوير gas overhead العلوية للغاز " إلى محيط وسيلة feed من أجل إرسال التغذية (€++) means ؛ (١٠؟) لتشكل امتداد للوسيلة collecting means في وسيلة التجميع )750( pipe ويتوفر أنبوب collecting means التجميع ٠؟). ١( recycling line الدوران sale) تجاه خط feed التغذية amg من أجل ام ) means الحماية اا حيث تكون الوسيلة ale كالمحدد في reactor Je lie =v ١ . plate هي لوح 7 حيث AY إلى VY كالمحدد في أي عنصر من عناصر الحماية من reactor Je lis A ١ gas-liquid inlet مدخل سائل- غاز gas-liquid separators تشمل فواصل سائل- غاز v مخرج للغاز crotating ع flow من أجل تدوير التدفق (YY) device shal ؛ (vy) rv YAASQ7صgas outlet ¢ ( 7) يقع أعلى مخرج السائل liquid outlet (© 7)؛ يكون مخرج السائل liquid outlet © بعيدًا عن المركز فيما يتعلق بمدخل سائل- غاز (YY) gas-liquid inlet ومخرج الغاز gas outlet 1 ( ؟).—Y4 ١ مفاعل reactor كالمحدد في أي عنصر من عناصر الحماية من ١١ إلى 18؛ ال level ا-٠ ١ مفاعل reactor كالمحدد في عنصر الحماية VE حيث يقع الخط Y. ) line ( عند مسافة ¥ متر واحد على الأقل Jef مستوى الساثل liquid level-7١ ١ مفاعل reactor كالمحدد في أي عنصر من عناصر الحماية السابقة؛ حيث ترتب وسيلة " التجميع collecting means )¢( أعلى المقطع العرضي cross-section بالكامل للنطاق T جوهريًاء وتغمس جزئيًا في السائل liquid؛7١ إلى ١١ كالمحدد في أي عنصر من عناصر الحماية من reactor مفاعل =YY ١ من وسيلة التجميع ( ARK ) wall la all بواسطة ( Yo. ) pipe لأنبوب bay ay حيث Y ويشمل (8) +) wall المتصل مع الجدار ) »٠ ) wall والجدار (£) collecting means الموجود في وسيلة liquid تجيز أن يتدفق السائل (YY +) opening فتحة pipe ؛ الأنبوب .)١( recycling line الدوران sale) إلى خط )4( collecting means التجميع ©
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0707930A FR2923490B1 (fr) | 2007-11-12 | 2007-11-12 | Procede d'hydroconversion de charges lourdes en lit bouillonnant avec injection de la charge en tete de reacteur |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA08290719B1 true SA08290719B1 (ar) | 2012-03-24 |
Family
ID=39494641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA8290719A SA08290719B1 (ar) | 2007-11-12 | 2008-11-09 | طريقة تحول هيدروجينى لتغذية ثقيلة بأسلوب قاع فقاعى مع حقن التغذية عند قمة المفاعل |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8961778B2 (ar) |
| EP (1) | EP2209873B1 (ar) |
| AT (1) | ATE513893T1 (ar) |
| CA (1) | CA2702975C (ar) |
| FR (1) | FR2923490B1 (ar) |
| MX (1) | MX2010005038A (ar) |
| PL (1) | PL2209873T3 (ar) |
| RU (1) | RU2469071C2 (ar) |
| SA (1) | SA08290719B1 (ar) |
| TW (1) | TWI433922B (ar) |
| WO (1) | WO2009092877A1 (ar) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2923490B1 (fr) | 2007-11-12 | 2009-12-18 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydroconversion de charges lourdes en lit bouillonnant avec injection de la charge en tete de reacteur |
| FR3000097B1 (fr) * | 2012-12-20 | 2014-12-26 | Ifp Energies Now | Procede integre de traitement de charges petrolieres pour la production de fiouls a basse teneur en soufre |
| US20140221713A1 (en) * | 2013-02-04 | 2014-08-07 | Lummus Technology Inc. | Residue hydrocracking processing |
| US9650312B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-05-16 | Lummus Technology Inc. | Integration of residue hydrocracking and hydrotreating |
| FR3027911B1 (fr) * | 2014-11-04 | 2018-04-27 | IFP Energies Nouvelles | Procede de conversion de charges petrolieres comprenant une etape d'hydrocraquage en lit bouillonnant, une etape de maturation et une etape de separation des sediments pour la production de fiouls a basse teneur en sediments |
| FR3045649A1 (fr) * | 2015-12-21 | 2017-06-23 | Ifp Energies Now | Procede de conversion de charges petrolieres comprenant une etape d'hydrocraquage en lit bouillonnant integrant un systeme de tri de catalyseur |
| CN109516518B (zh) * | 2018-12-11 | 2023-09-29 | 华北水利水电大学 | 一种用于生物制氢过程含气高粘度液体的气液分离装置 |
| CA3163799A1 (en) * | 2020-01-13 | 2021-07-22 | Cassandra Schoessow | Slurry phase reactor with internal vapor-liquid separator |
| US20240157274A1 (en) * | 2022-11-16 | 2024-05-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Gas-liquid separation device for an ebullated bed reactor |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3888761A (en) * | 1970-11-12 | 1975-06-10 | Cities Service Res & Dev Co | H-oil process |
| RU2173696C2 (ru) * | 1996-09-23 | 2001-09-20 | Каталитик Дистиллейшн Текнолоджиз | Способ гидроконверсии |
| US5705052A (en) * | 1996-12-31 | 1998-01-06 | Exxon Research And Engineering Company | Multi-stage hydroprocessing in a single reaction vessel |
| FR2773814B1 (fr) * | 1998-01-16 | 2001-04-27 | Inst Francais Du Petrole | Procede de conversion de fractions lourdes petrolieres en lit bouillonnant, avec ajout de catalyseur pre-conditionne |
| US6280606B1 (en) * | 1999-03-22 | 2001-08-28 | Institut Francais Du Petrole | Process for converting heavy petroleum fractions that comprise a distillation stage, ebullated-bed hydroconversion stages of the vacuum distillate, and a vacuum residue and a catalytic cracking stage |
| RU2173575C1 (ru) * | 2000-06-05 | 2001-09-20 | Галимов Жамиль Файзуллович | Реактор для каталитического крекинга углеводородного сырья |
| US6755962B2 (en) * | 2001-05-09 | 2004-06-29 | Conocophillips Company | Combined thermal and catalytic treatment of heavy petroleum in a slurry phase counterflow reactor |
| US7247235B2 (en) * | 2003-05-30 | 2007-07-24 | Abb Lummus Global Inc, | Hydrogenation of middle distillate using a counter-current reactor |
| ES2585891T3 (es) * | 2004-04-28 | 2016-10-10 | Headwaters Heavy Oil, Llc | Métodos y sistemas de hidroprocesamiento en lecho en ebullición |
| FR2923490B1 (fr) | 2007-11-12 | 2009-12-18 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydroconversion de charges lourdes en lit bouillonnant avec injection de la charge en tete de reacteur |
-
2007
- 2007-11-12 FR FR0707930A patent/FR2923490B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-10-24 CA CA2702975A patent/CA2702975C/fr active Active
- 2008-10-24 MX MX2010005038A patent/MX2010005038A/es active IP Right Grant
- 2008-10-24 PL PL08871299T patent/PL2209873T3/pl unknown
- 2008-10-24 WO PCT/FR2008/001504 patent/WO2009092877A1/fr active Application Filing
- 2008-10-24 RU RU2010123789/04A patent/RU2469071C2/ru active
- 2008-10-24 AT AT08871299T patent/ATE513893T1/de not_active IP Right Cessation
- 2008-10-24 EP EP08871299A patent/EP2209873B1/fr active Active
- 2008-10-24 US US12/742,293 patent/US8961778B2/en active Active
- 2008-11-09 SA SA8290719A patent/SA08290719B1/ar unknown
- 2008-11-11 TW TW097143554A patent/TWI433922B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2009092877A1 (fr) | 2009-07-30 |
| CA2702975C (fr) | 2016-05-31 |
| FR2923490A1 (fr) | 2009-05-15 |
| TW200932889A (en) | 2009-08-01 |
| RU2010123789A (ru) | 2011-12-20 |
| US8961778B2 (en) | 2015-02-24 |
| PL2209873T3 (pl) | 2011-10-31 |
| MX2010005038A (es) | 2010-05-27 |
| EP2209873B1 (fr) | 2011-06-22 |
| TWI433922B (zh) | 2014-04-11 |
| FR2923490B1 (fr) | 2009-12-18 |
| RU2469071C2 (ru) | 2012-12-10 |
| US20110036752A1 (en) | 2011-02-17 |
| ATE513893T1 (de) | 2011-07-15 |
| CA2702975A1 (fr) | 2009-07-30 |
| EP2209873A1 (fr) | 2010-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA08290719B1 (ar) | طريقة تحول هيدروجينى لتغذية ثقيلة بأسلوب قاع فقاعى مع حقن التغذية عند قمة المفاعل | |
| CN104471035B (zh) | 用于全原油提质的集成式沸腾床工艺 | |
| CN102037101B (zh) | 整合有直馏和转化瓦斯油加氢转化步骤的多级渣油加氢转化的方法 | |
| KR102447843B1 (ko) | 낮은 침전물 함량을 갖는 연료 오일의 제조를 위한, 고정층 수소 처리 단계, 부유층 히드로크래킹 단계, 성숙 단계 및 침전물 분리 단계를 포함하는 석유 공급원료의 전환 방법 | |
| KR102529349B1 (ko) | 연료 오일을 제조하도록 수소처리 단계, 수소화분해 단계, 석출 단계 및 침전물 분리 단계를 포함한 공급 원료를 변환하기 위한 방법 | |
| JP5651281B2 (ja) | 硫黄含有量が非常に少ない中間留分の製造を伴う沸騰床での重質石油フラクションの転化方法および装置 | |
| CN101376834B (zh) | 一种沸腾床组合工艺 | |
| CN105602616A (zh) | 一种碳氢料加氢方法及其组合式膨胀床加氢反应器 | |
| US11384295B2 (en) | Hydroprocessing method with high liquid mass flux | |
| EA013731B1 (ru) | Способ гидропереработки сырой нефти (варианты) | |
| CN106190278A (zh) | 裂化中间液体产物返回预加氢的劣质烃加氢热裂化方法 | |
| ITTO20010963A1 (it) | Schema di procedimento per l'idro-trattamento e l'idro-cracking in sequenza di combustibile diesel e di gasolio ottenuto sotto vuoto. | |
| CN106635157B (zh) | 一种劣质原料油的轻质化方法 | |
| CN102596386A (zh) | 一种沸腾床反应器及其加氢方法 | |
| CN105778995A (zh) | 低温费托合成油与劣质原料油联合加氢生产优质柴油的方法及其设备 | |
| CN108659882B (zh) | 一种重油加氢方法及其加氢系统 | |
| US10041011B2 (en) | Processes for recovering hydrocarbons from a drag stream from a slurry hydrocracker | |
| WO2018025282A1 (en) | Hydroconversion system and method for heavy oils using a dispersed catalyst reactor in a single reaction stage with recycling, with double extraction of reaction liquid from the reactor | |
| CN110408427A (zh) | 烃原料的加氢裂化方法 | |
| CN109266390B (zh) | 一种加氢裂化多产航煤的方法 | |
| CN109929585A (zh) | 冷凝回用反应产物的气相内中质烃的碳氢料加氢反应方法 | |
| CN104403686B (zh) | 一种重油的加氢裂化方法 | |
| CN105694968A (zh) | 一种反向进料的高芳烃加氢改质方法 | |
| CN110066685A (zh) | 碳氢料浅度加氢热裂化气体产物内中质烃的加氢稳定物回用方法 | |
| CN107557069A (zh) | 煤焦油原料加氢转化的方法和煤焦油原料加氢转化的系统 |