SA07280739B1 - وسيلة إخماد بالماء للمخلفات الناتجة من فرن التحليل بالحرارة - Google Patents
وسيلة إخماد بالماء للمخلفات الناتجة من فرن التحليل بالحرارة Download PDFInfo
- Publication number
- SA07280739B1 SA07280739B1 SA7280739A SA07280739A SA07280739B1 SA 07280739 B1 SA07280739 B1 SA 07280739B1 SA 7280739 A SA7280739 A SA 7280739A SA 07280739 A SA07280739 A SA 07280739A SA 07280739 B1 SA07280739 B1 SA 07280739B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- water
- stream
- quenching
- liquid
- oil
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 268
- 238000010791 quenching Methods 0.000 title claims abstract description 218
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 title claims abstract description 63
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 115
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 110
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 109
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 72
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 62
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 45
- 230000001629 suppression Effects 0.000 claims abstract description 42
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 40
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 13
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 8
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 7
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims 7
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 claims 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims 1
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 41
- 238000013461 design Methods 0.000 description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 24
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 11
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 6
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 5
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 5
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 4
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005235 decoking Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 3
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 3
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 2
- -1 ALE hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012938 design process Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N ethene;prop-1-ene Chemical group C=C.CC=C HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000001149 thermolysis Methods 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
- B01D17/0211—Separation of non-miscible liquids by sedimentation with baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
- B01D17/0214—Separation of non-miscible liquids by sedimentation with removal of one of the phases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
- C10G31/08—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for by treating with water
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/909—Heat considerations
- Y10S585/91—Exploiting or conserving heat of quenching, reaction, or regeneration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/909—Heat considerations
- Y10S585/911—Heat considerations introducing, maintaining, or removing heat by atypical procedure
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/909—Heat considerations
- Y10S585/911—Heat considerations introducing, maintaining, or removing heat by atypical procedure
- Y10S585/914—Phase change, e.g. evaporation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
الملخـــص: يتعلق الاختراع الحالي بجهاز وعمليات للإخماد بالماء للمخلفات الناتجة من فرن التحليل بالحرارة. في احد التجسيدات الخاصة بالاختراع ، يمكن إخماد تيار هيدروكربون hydrocarbon stream يشتمل على غاز وبخار الزيت باستخدام تيار ماء إخماد أول لتشكيل تيار مختلط من بخار وسائل. ويمكن تغذية تيار مختلط بخار وسائل إلى برج إخماد بالماء لفصل البخار والسائل . وعلى نحو إضافي يمكن للبخار المنفصل أن يتم إخماده باستخدام تيار إخماد بالماء ثاني في برج الإخماد لتشكيل منتج بخار زائد يشتمل على هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons . ويمكن جمع الماء و الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons من برج الإخماد في فاصل الزيت عن الماء. يمكن استرداد الهيدروكربونات السائلة من فاصل الزيت عن الماء. ويمكن استرداد الماء من فاصل الزيت عن الماء. ويمكن تبريد جزء من الماء المستخرج ويمكن إعادة تدوير المياه المبردة إلى تيار الإخماد الأول و الثاني .
Description
Y — — وسيلة إخماد بالماء للمخلفات الناتجة من فرن التحليل بالحرارة Water quench fitting for pyrolysis furnace effluent الوصف الكامل
خلفية الإختراع
تتعلق النمادج بوجه عام بعملية للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن للتحلل بالحرارة
وبالتحديد عملية الإخماد بالماء lil Lia مرتشح قبل مدخل برج الإخماد quench tower
- water quench tower بالماء quench tower الوصف العام للاختراع ©
يمكن إنتاج olefins وهيدروكربونات ذات وزن جزيني منخفض في فرن التحلل بالحرارة pyrolysis
furnace effluent الذي يوفر حرارة كافية لكسر الروابط الكيميائية في الهيدروكربونات ذات الوزن
الجزيئي الأعلى. ويتكون خام التغذية الهيدروكربوني الذي يتم تكسيره في فرن التحلل بالحرارة
butane sl propane sl ethane من غازات هيدروكربونية مثل sale pyrolysis furnace effluent أو زيت الغاز أو خام تغذية هيدروكربوني kerosene أو السوائل الهيدروكربونية مثل النفثا أو ٠
hydrocarbon feedstock آخر متاح. ويمكن للمنتجات الهيدروكربونية المنتجة عند تكسير تغذيات
الغاز أن تشتمل على olefins مثل propylene s ethylene وفحم coke وهيدروكربونات (C51) في
مدى البنزين. ويمكن أيضاً للمنتجات الهيدروكربونية المنتجة عند تكسير التغذيات السائلة وخامات
التغذية الأثقل أن تشتمل على هيدروكربونات في المدى الخفيف والمتوسط» بالإضافة إلى فحم coke VO وزيوت ALE أخرى. وللمساعدة في التحكم في عملية التكسير؛ يتم عادة استخدام بخار في
تخفيف خام التغذية الهيدروكربوني في فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent ¢ ويمكن
ا
-
تمييز مقدار البخار المستخدم بنسبة البخار إلى الهيدروكربونات الكلية التي يتم التغذية بها إلى فرن
التحلل بالحرارة ؛ والتي يشار إليها Lad بعد بهذه الوثتيقة كنسبة Aas للبخار إلى الهيدروكربونات.
وبعد تفاعل التكسير؛ يتم عادة تبريد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة الناتج من خلال
تبادل حراري غير مباشر لإنتاج تيار ضغط مرتفع ويمكن أيضاً إخضاعه لتبادل حراري غير مباشر © ثانٍ لإنتاج تيار ضغط متوسط أو منخفض أو طرق أخرى لاستخلاص الحرارة.
وتشتمل المعالجة النمطية اللاحقة لتغذية propane / ethane المتكسرة على برج للإخماد بالماء
لتبريد الغازات المتكسرة ولتكثيف وفصل تيار التخفيف والبنزين عن الهيدروكربونات الأخف. ويمكن
أيضاً للمعالجة النمطية اللآحقة Gal) المتكسرةٍ أو خام التغذية الهيدروكربوني السائل الآخر أن
Ja على مُجزئ لفصل _ الهيدروكربونات_ في JEN adh والمتوسط عن البخار والبنزين ٠ والهيدروكربونات المتطايرة قبل برج الإخماد بالماء ١ water quench tower ويتم أيضاً استخدام
أبراج الإخماد بالماء كمصدر لحرارة بمستوى منخفض للإمداد بماء ساخن لتسخين العملية.
ويشتمل أحد الأمثلة للمعالجة اللاحقة للانصباب من وسيلة تكسير الهيدروكربونات على انصباب
لوسيلة تكسير مخفف بالبخار مبرد مباشرة إلى درجة حرارة أقل من Ton درجة مئوية (1700
فهرنهيت)؛ كافية لإيقاف Jolin التكسير؛ من خلال تبادل حراري مباشر مع ماء أو بخار أو زيت Vo مُدخل من خلال قاذف أولي. ويتم بعد ذلك استخدام واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية heat
exchangers غير المباشرة في استخلاص الحرارة وفي إنتاج بخار بضغط مرتفع أو متوسط أو
منخفض قبل تغذية الانصباب إلى برج التجزئة fractionation tower أو برج الإخماد. ويتم أيضاً
الكشف عن قاذف ثانوي؛ يمكن استخدامه في تبريد بخار العملية إلى درجة حرارة مدخل برج
التجزئة أو برج الإخماد المطلوبة بعد المبادلات الحرارية heat exchangers غير المباشرة.
ا
— ع _— ويشتمل مثال ثان آخر للمعالجة اللاحقة للانصباب من وسيلة التكسير الهيدروكربونية على انصباب وسيلة تكسير مخففة ee QL بتبادل حراري مباشر وغير مباشر قبل برج التجزئة fractionation tower ويتم بعد ذلك تغذية ناتج بخار التقطير العلوي من برج التجزئة مباشرة إلى برج الإخماد بالماء water quench tower لفصل هيدروكربونات في مدى البنزين عن ethylene propylene ys © . وكنتيجة للتصميم التقليدي لعملية الإخماد بالماء؛ فإن أبراج الإخماد بالماء الموجودة تعتبر محدودة القدرة. وتوجد حاجة لزيادة قدرة أبراج الإخماد بالماء الجديدة أو الموجودة. شرح مختصر للرسومات سيتم فهم الوصف التفصيلي بشكل أفضل بالاشتراك مع المخططات المرفقة كالتالي: ٠ شكل :)١( يبين توضيح تخطيطي مبسط لعملية للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent وفقاً لأحد النماذج. شكل ) ¥ ( : يبين توضيح تخطيطي مبسط لعملية للتجزئة وا لإخماد بالما ء لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة Tay لأحد النماذج. ويتم فيما يلي تفصيل النماذج بالإشارة إلى الأشكال المدرجة. ٠ الوصف التفصيلي : قبل شرح النماذج بالتفصيل؛ ينبغي إدراك أنه لا يتم تقيد النماذج بالنماذج المحددة وأنه يمكن تطبيقها أو تنفيذها بطرق مختلفة. YEAS
Coo
وتتعلق النماذج بتصميمات لعملية الإخماد بالماء؛ التي توفر فوائد بقدرة زائدة لأبراج الإخماد بالماء
الموجودة أو قطر التصميم المنخفض لأبراج الإخماد بالماء الجديدة؛ وبفائدة مناظرة لتقليل الاستثمار
الرأسمالي المطلوب وتحسين حركية عملية الإخماد بالماء بحيث يمكن تغذية مجموعة أكبر من
هيدروكربونات خام التغذية feedstock hydrocarbons إلى فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent © . ويمكن استخدام واحد أو أكثر من المحولات الحفزية بدلاً من واحد أو أكثر من أفران
التحلل بالحرارة.
وتتعلق النماذج بعمليات للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة. ويمكن للتيار
المرتشح الناتج عن فرن التحلل بالحرارة أن يكون Ble عن تيار لأبخرة هيدروكربونية وبخار ماء
مخلوطة. ويمكن جزئياً إخماد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة على مرحلة واحدة أو أكثر ٠ باستخدام تيار ماء إخماد أول على الأقل لتكوين تيار بخار - سائل مخلوط. ويمكن بعد ذلك تغذية
تيار الطور المخلوط إلى برج الإخماد بالماء water quench tower لفصل البخار والماء: ويمكن
أيضاً إخماد البخار بتيار ماء إخماد ثان يتم الإمداد به بواسطة خط واحد أو أكثر عند مواضع
مختلفة في برج الإخماد لتكوين تيار ناتج بالبخار مفتقر للماء العلوي غني بالهيدروكربونات الخفيفة.
ويمكن للإخماد أن تؤدي إلى تكثيف eda من الهيدروكربونات وجزء على الأقل من البخار ويمكن ٠ تجميع ناتج التكثيف في فاصل للزيت عن الماء. ويمكن استخلاص الهيدروكربونات liquid ZL
hydrocarbons والماء من فاصل الزيت عن الماء oil-water separator ويمكن Wd جزء من
الماء المستخلص (مع بعض الزيت أو بدون ذلك) وإعادة تدويره لتيارات ماء الإخماد الأولى
والثانية.
ويمكن تبريد الماء المُستخلص المعاد تدويره إلى تيارات ماء الإخماد الأولى والثانية بواسطة واحد أو ٠ أكثر من المبادلات الحرارية heat exchangers بأشكال للتدفق على التوالي او على التوازي.
— N=
ويمكن تغذية التيار الهيدروكربوني المخمد جزئياً إلى منطقة تجمع السائل لبرج الإخماد بالماء
water quench tower عند موضع تحت أقل سطح تلامس للبخار مع السائل لتسهيل التشغيل
الفعال لبرج الإخماد.
ويمكن أن يكون لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent نسبة © وزنية معروفة في هذا المجال لتغذية البخار مع ln Snel) بين حوالي ٠.7 وحوالي ١ في
أحد النماذج؛ أو بين VY في نموذج آخر. ويمكن لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل
بالحرارة أن يكون عبارة عن تيار مرتشح من وسيلة تكسير الغاز المستخدم في إنتاج أوليفينات؛
ويمكن أن يكون له في أحد النماذج نسبة وزنية للبخار مع الهيدروكربونات من حوالي 07 إلى
حوالي .٠.4 ويمكن تبريد تيار مرتشح ناتج عن .فرن التحلل بالحرارة من وسيلة تكسير الغاز في ٠ عملية إخماد Adie تحت درجة حرارة تتراوح من درجة حرارة تزيد عن ١759 درجة Jie Asie حوالي
You درجة مثوية إلى درجة حرارة بين حوالي 19 درجة مئوية و ١١5 درجة مئوية. وفي نموذج
آخرء يمكن تبريد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة من وسيلة تكسير للغاز gas cracker
في عملية الإخماد الجزئية حتى درجة حرارة بين حوالي Ar درجة مثوية و١٠٠ درجة مئوية.
ويمكن تشغيل برج الإخماد بالماء water quench tower عند ضغط ما بين حوالي 00٠١ ميجا ٠ باسكال وحوالي © ميجا باسكال. وفي نموذج آخرء يمكن تشغيل برج الإخماد بالماء عند ضغط
ما بين حوالي ١.٠١ ميجا باسكال وحوالي ١.4 ميجا باسكال.
ويمكن لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent أن يحتوي على
هيدروكربونات سائلة liquid hydrocarbons متكسرة؛ Jie النفثا المتكسرة التي يكون لها نسب
dg, للبخار إلى الكربون بين حوالي ١04 وحوالي ١06 في أحد النماذج؛ أو كيروسين متكسر
YEAS
EV
cracked kerosene .له نسب وزنية للبخار إلى الهيدروكربونات بين حوالي ٠.*# وحوالي ١17 في نموذج AT ويمكن في نموذج AT للاختراع تجزئة تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة قبل الإخماد الجزئية بالماء. ويمكن تغذية تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent إلى برج التجزئة «fractionation tower حيث يمكن إخمادالتيار المرتشح © وتجزئته بتيار زيت إخماد أول (وارتجاع البنزين) لتكوين بخار الماء وتيار البخار الهيدروكربوني من أجل عملية الإخماد الجزئية بالماء المذكورةٍ سابقاً. ويمكن تجميع الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons من برج التجزئة. ويمكن استخلاص جزء أول من الهيدروكربونات السائلة المتجمعة كناتج. ويمكن تبريد جزء of من الهيدروكربونات السائلة المتجمعة وإعادة تدويرها للاستخدام في تيار زيت الإخماد الأول. ويمكن Wa إخماد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل ٠ بالحرارة باستخدام تيار إخماد هيدروكربوني ثان قبل برج التجزئة. وفي أحد النماذج؛ يمكن Wn إخماد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة باستخدام زيت عند درجة حرارة من حوالي Tou درجة مئوية إلى حوالي 896 درجة مئوية أو من حوالي You درجة مئوية إلى حوالي +00 درجة مئوية أو بدرجة حرارة من حوالي ١7١ درجة مئوية إلى حوالي 40٠0 درجة مئوية أو من حوالي ٠٠ درجة مئوية إلى حوالي Tov درجة Augie وفي نموذج آخرء يمكن جزئياً إخماد تيار مرتشح VO ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent باستخدام زيت بدرجة حرارة بين حوالي YT درجة مئوية إلى حوالي 166 درجة مئوية. ويمكن تبريد الجزء الثاني الهيدروكربونات AL المتجمعة وإعادة تدويرها لتكوين تيارات زيت الإخماد الأولى والثانية. وفي أحد النماذج؛ يمكن لتبريد الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons المتجمعة أن تشتمل على تبادل حراري غير مباشر. ويمكن للعملية أن تشتمل على ارتجاع برج التجزئة بالهيدروكربونات المستخلصة من فاصل الزيت . oil-water separator عن الماء ٠
م - وتتعلق النماذج بجهاز للإخماد بالماء لانصباب لبخار غاز وزيت فرن التحلل بالحرارة ٠ ويمكن للجهاز أن يشتمل على وسيلة لإخماد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة جزئياً بتيار ele إخماد أول على مرحلتين أو أكثر لإنتاج تيار بخار - سائل مخلوط؛ ووسيلة لتغذية تيار البخار - Jil المخلوط إلى برج الإخماد بالماء water quench tower لفصل البخار والسائل؛ ووسيلة slay © البخار المفصول أيضاً بتيار ماء إخماد ob في برج الإخماد لتكوين ناتج بخار علوي يتضمن هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons ووسيلة لتجميع ele وهيدروكربونات سائلة liquid hydrocarbons من برج الإخماد في فاصل للزيت عن الماء؛ ووسيلة لاستخلاص زيت وماء بشكل منفصل من فاصل الزيت عن الماء oil-water separator ؛ ووسيلة لتبريد جزء من الماء المستخلص؛ ووسيلة sale تدوير recycling الماء المبرد إلى تيارات الماء الأولى Atl ٠ وتتعلق النماذج بجهاز للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن للتحلل بالحرارة. ويشتمل الجهاز على تركيبة إخماد بالماء واحدة أو أكثر في خط تغذية إلى برج الإخماد بالماء لإخماد التيار الهيدروكربوني جزئياً والذي يشتمل على بخار Sle وزيت بتيار ماء إخماد أول لتكوين تيار بخار - سائل مخلوط في خط التغذية؛ حيث يمكن للتيار الهيدروكربوني أن يكون تيار مرتشح ناتج عن فرن أو تيار مرتشح ناتج عن فرن مبرد Wha على سبيل المثال؛ ويمكن لبرج الإخماد بالماء water quench tower YO أن يشتمل على منطقة تلامس للبخار مع السائل فيما بين منطقة تجميع سائل المتخلفات ومخرج البخار العلوي. ويتم توفير خط واحد أو أكثر للإمداد بتيار ماء إخماد ثانٍ إلى منطقة تلامس البخار والسائل في برج الإخماد لتكوين ناتج البخار المفتقر للماء العلوي الغني بالهيدروكربونات الخفيفة وناتج المتخلفات السائلة الذي يتضمن هيدروكربونات أثقل وماء. ويمكن توفير خط آخر لنقل ناتج المتخلفات السائلة من برج الإخماد إلى فاصل الزيت عن الماء oil-water separator Ye ويمكن توفير خط آخر لاستخلاص الزيت من فاصل الزيت عن الماء. ويمكن توفير YEAS
و - خط آخر لاستخلاص ماء من فاصل الزيت عن الماء . ويمكن للجهاز أن يشتمل على مبادل حراري أو أكثر لتبريد جزء من الماء المستخلص؛ وخطوط لإعادة تدوير oll recycling المبرد إلى تيارات الماء الأول والثاني. ويمكن أن يشتمل الجهاز على فرن dial بالحرارة للإمداد بالتيار الهيدروكربوني إلى تركيبة © الإخماد بالماء «water quench fitting ويمكن أن يكون لبرج الإخماد بالماء مدخل لاستقبال التيار المخلوط للبخار والسائل من خط التغذية الموجود تحت أقصى وسط منخفض لتلامس البخار والسائل. ويشتمل الجهاز في نموذج له على وحدة تجزثة سابقة لها برج تجزئة fractionation tower لاستقبال انصباب من فرن التحلل بالماء وتيار إمداد بالزيت للإخماد أول إلى برج التجزئة لإخماد البخار لتكوين التيار الهيدروكربوني إلى تركيبة الإخماد بالماء . ويمكن لبرج التجزئة أن ٠ يشتمل على منطقة تجمع للهيدروكربونات السائلة ويمكن توفير خط لاستخلاص جزء أول من الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons المتجمعة من منطقة التجمع. ويمكن توفير مبادل حراري لتبريد ha ثان من الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons المتجمعة من منطقة التجمع» ويمكن تضمين خط لإعادة تدوير recycling جزء على الأقل من الجزء المبرد من المبادل الحراري إلى تيار زيت الإخماد الأول. ويمكن وضع تركيبة الإخماد بالزيت في خط التغذية إلى برج ٠ التجزئة لإخماد الانصباب جزئياً بتيار زيت إخماد ثانٍ. ويمكن لتيار زيت الإخماد الثاني أن يشتمل على جزء من الجزء المبرد من المبادل الحراري للزيت. ويمكن للجهاز أن يشتمل على خط لارتجاع برج التجزئة مع زيت من فاصل الزيت عن الماء . وبالإشارة إلى الأشكال؛ فإن شكل )١( يبين توضيح تخطيطي مبسط لعملية للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة fas pyrolysis furnace effluent لأحد النماذج. ويمكن أن ٠ يكون للمعالجات معدات للعملية Jie برج الإخماد بالماء (V+) water quench tower وفاصل YEAS
- ١. heat وواحد أو أكثر من المبادلات الحرارية «(VY) oil-water separator lll الزيت عن الصمامات Jie ولا يتم بيان معدات أخرى للعملية معروفة جيداً (V8) 5 )أ١؟( exchangers وصمامات التحكم والمرشحات والمصافي والفرازات والمضخات وما شابه ذلك. ويحتوي برج الإخماد mesh والشبك trays الصواني Jie على عناصر او وسائل تلامس البخار والماء )٠١( بالماء وفوهات رش السائل random packing والحشوات العشوائية fixed packing والحشوات الثابتة © في تدفق التيار Jilly أو ما شابه ذلك؛ وهو ما يسمح بتلامس البخار liquid spray nozzles المضاد. ويمكن أن تكون المبادلات الحرارية )18( و(؛١ب) عبارة عن مبادلات بزعنفة ومروحة أو مبادلات بغلاف وأنبوب أو مبادلات لوحية أو مبادلات حرارية أخرى غير مباشرة معروفة جيداً في تشكيل )ب١؟(و )أ١؟( heat exchangers في هذا المجال. ويمكن تشغيل المبادلات الحرارية على التوازي أو التوالي؛ ويمكن أن تشتمل على مبادلات حرارية عديدة لخدمة متعددة أو أحادية ٠ على التوازي أو على التوالي وبالقدر الذي تكون فيه اقتصادية بالنسبة لعمليات الوحدات الصناعية الفردية وبالاعتماد على الخدمات المتاحة. تيار مرتشح (YA) quench water line وخط ماء الإخماد (V1) supply line وينقل خط الإمداد الإخماد على التوالي إلى تركيبة eles pyrolysis furnace effluent ناتج عن فرن التحلل بالحرارة dag )٠١( ويمكن أن يكون لتركيبة الإخماد بالماء ٠. (Y+) water quench fitting الإخماد بالماء ٠ أو وصلة خلط على شكل 17 أو خلاط rotating nozzle أو فوهة دوارة injection nozzle حقن ثابت أو معدات أخرى كافية لخلط الحرارة والكتلة ونقلها بشكل مناسب بين تيار البخار والسائل الخليط (YY) وينقل الخط .)٠١( quench tower لتحقيق توازن حراري عند مدخل برج الإخماد وتمد واحدة أو أكثر من .)٠١( ell إلى برج الإخماد )٠١( الناتج من تركيبة الإخماد بالماء slo وإلى خط )٠١( إلى برج الإخماد بالماء ape بماء (YT) و/أو (YE) الخطوط مثل الخطوط ٠٠
١١ - - الإخماد (VA) quench water line وينقل خط ناتج البخار العلوي (YA) ناتج البخار من برج الإخماد بالماء )٠١( water quench tower وينقل الخط )7٠١( الناتج السائل من برج الإخماد بالماء )٠١( إلى فاصل الزيت عن الماء .)١"( oil-water separator وتسمح الخطوط (VY) و(؛ ) باستخلاص الهيدروكربونات والماء من فاصل الزيت عن الماء (VY) على التوالي. ويتم استخلاص © الماء من فاصل الزيت عن الماء (VY) في الخط (36) الذي يمكنه الإمداد بالماء إلى المبادلات الحرارية (VE) heat exchangers و(؟؛١ب) لتبريد المائع الذي يمر بالخطوط (YE) و(76). ويمكن استخدام الخط (؟ ؟أ) في استخلاص الماء من النظام» حيث يستخلص الخط (Wg) جزء الماء من الخط (71). وتمد الخطوط (77) و(4") و/أو (77) بماء بارد إلى برج الإخماد بالماء (V+) إلى خط ماء الإخماد sens (VA) quench water line أنه يتم توضيح ثلاثة خطوط ٠ للإمداد؛ فإنه يمكن استخدام أي عدد من خطوط الإمداد لإجراء تشغيل لتركيبة الإخماد بالماء (Y+) وبرج الإخماد .)٠( ويمكن استخدام الجهاز كما تم وصفه سابقاً في عمليات للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent . ويتم استخدام فرن تحلل بالحرارة تقليدي (غير مبين) في تكسير تغذية هيدروكربونية وتخفيفها بالبخار لتكوين جزيئات هيدروكربونية أصغر طبقاً لطرق Vo التكسير المعروفة جيداً all في هذا المجال. ويمكن Lia تبريد التغذية الهيدروكربونية المتكسرة في واحد أو JST من المبادلات الحرارية heat exchangers غير المباشرة ye) مبينة) كما هو معلوم جيداً في هذا المجال؛ وهو ما يؤدي إلى تكوين تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة في الخط .)١١( forming pyrolysis furnace effluent in line ويمكن Lia إخماد تيار التحلل بالحرارة في الخط )11( بالخلط مع تيار ماء إخماد أول عن طرق ٠ الخط (VA) في تركيبة الإخماد بالماء (Yo) لتكوين تيار تم إخماده جزئياً في الخط (YY) ويمكن اه
١١ - - على سبيل المثال لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent أن يكون من وسيلة تكسير لغاز propane / ethane عند درجة حرارة تتراوح بين حوالي 175 درجة مئوية وحوالي TV درجة مثوية. ويمكن تبريد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة إلى درجة حرارة بين حوالي Ve درجة مئوية وحوالي ١١١ درجة مثوية بتبادل حراري مباشر مع تيار elo © إخماد (VA) في تركيبة إخماد بالماء .)٠١( ويمكن تغذية الناتج المبرد من تركيبة الإخماد بالماء (١٠)؛ والذي يمكن أن يكون خليط لبخار وسائل إلى برج الإخماد )٠١( ell من خلال الخط (YY) وفي أحد النماذج» يمكن تبريد تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة )٠6( إلى درجة حرارة بين Av درجة مئوية و١٠٠ درجة مثوية بتبادل حراري مباشر مع ماء إخماد عن Gob الخط (VA) في تركيبة الإخماد بالماء .)٠١( ويمكن بشكل مناسب نشوء ele الإخماد في الخط (VA) من ٠ فاصل الزيت عن ألماء (VY) oil-water separator أو من مصدر خارجي. ويمكن تغذية تيار البخار - السائل المخمد جزئياً في الخط (YY) إلى الطرف السفلي لبرج الإخماد بالماء )٠١( حيث يتحرك البخار لأعلى من خلال برج الإخماد بالماء )٠١( ويتجمع السائل عند قاع برج الإخماد .)٠١( ely وعندما يتدفق البخار لأعلى برج الإخماد بالماء (١٠)؛ ald يتلامس بالماء الذي يتم إمداد مع برج الإخماد بالماء )٠١( عن طريق الخطوط (Y1) 5 (YE) ويبرد Ve أيضاً البخار إلى درجة حرارة للخروج بين حوالي No درجة Digi وحوالي ٠٠ درجة مئوية في تيار ناتج البخار (TA) وفي نموذج آخر؛ يمكن لدرجة حرارة المخرج من تيار ناتج البخار (TA) أن تكون من حوالي Ve درجة Aske إلى حوالي 5٠0 درجة مئوية. ويمكن للضغط المطلق لتيار ناتج البخار (TA) أن يكون بين حوالي ١٠ ميجا باسكال وحوالي © ميجا باسكال. وفي نموذج A يمكن للضغط المطلق لتيار ناتج البخار (YA) أن يكون بين حوالي 0.15 ميجا باسكال وحوالي vf ٠٠ ميجا باسكال. ال
دسو ويتكثف ein من الهيدروكربونات الأثقل والبخار الموجود في تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة (V1) pyrolysis furnace effluent أثناء الإخماد الجزئية. ويتكثف البخار والهيدروكربونات ALE الإضافية في برج الإخماد بالماء )٠١( water quench tower حيث يتم تلامسها وتبريدها بالماء الذي يتم الإمداد به إلى برج الإخماد بالماء(١٠) عن طريق الخطوط (Y€) و(77). ويتجمع © ناتج التكثيف في قاع برج الإخماد بالماء )٠١( ويتم انتقاله إلى فاصل الماء عن الزيت (VY) من خلال خط نقل ناتج التكثيف (Fe) ويمكن لدرجة حرارة الهيدروكربونات المكثفة والماء الخارج من قاع برج الإخماد بالماء )٠١( في التيار (Fr) أن يكون بين حوالي 60 درجة مئوية وحوالي ٠١١ درجة مئوية. وفي نموذج آخرء يمكن لدرجة حرارة سائل المتخلفات من برج الإخماد بالماء )٠١( أن تكون من حوالي Ar درجة مئوية إلى حوالي 0 dap مئوية.
٠ وتفصل جاذبية فاصل الماء عن الزيت (VY) ناتج التكثيف إلى طورين هيدروكربوني وماء. ويمكن استخلاص الهيدروكربونات عن طريق الخط (37)؛ ويمكن استخلاص الطور المائي عن طريق الخط (Ye) واستخدامه إذا تطلب الأمر كمصدر تسخين للعملية في الطريقة التقليدية؛ ويمكن sale) تدوير cle recycling الإخماد عن طريق الخط (77). ويمكن عن طريق الخط (FA) استخلاص أي هيدروكربونات ALE أو راسب يتجمع في الفاصل (VY)
heat الإخماد في الخط (31) في واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية ele aps ويمكن VO (V+) water quench tower والإمداد به إلى برج الإخماد بالماء (2) €) 5 (I ¢) exchangers حسب الحاجة وللتحكم في (Y1)5 و(؟7) (VA) من خلال الخطوط (Y+) وتركيبة الإخماد بالماء )ب١؛(و (118) الإخماد في الخط (6©) في المبادلات الحرارية ele تشغيل العملية. ويمكن تبريد (VA) درجة مثوية للإمداد في الخطوط 7١ إلى درجة حرارة ما بين حوالي 10 درجة مئوية وحوالي
Ye و(؟؛7). وفي نموذج آخر؛ يمكن تبريد خط ele الإخماد (TM) quench water line درجة
- ١- درجة مئوية. وإذا تطلب الأمر؛ يمكن لواحد أو 5٠0 درجة مئوية وحوالي 7١0 حرارة ما بين حوالي أو من مصدر آخر لبرج (VA) الإمداد بماء إخماد إلى الخط (Y1) الإخماد ele أكثر من خطوط ele التخميد بالماء (١٠)؛ حيث يمكن في الخط (776) أن تكون عند درجة حرارة متوسطة لخط ويمكن تكامل فاصل الزيت عن (VY) وماء الإخماد من فاصل الماء عن الزيت (Y£) الإخماد برغم توضيحه كجزثين )٠١( في جزء القاع لبرج الإخماد (VY) oil-water separator الماء © على بعض الزيت أو (VA) (71) منفصلين للمعدة. ويمكن احتواء ماء الإخماد في الخطوط الغازات المذابة أو كيماويات أخرى كنتيجة للذوبانية والفصل غير الكامل... الخ أو لأي إضافات معالجة مطلوبة. توضيح تخطيطي مبسط لعملية للتجزئة والإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن )١( ويبين شكل للتحلل الحراري وفقاً لأحد النماذج. ويتم الامداد بتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة ٠ بواسطة الخط )١٠١١( fractionation tower إلى برج التجزئة pyrolysis furnace effluent والخط )€ )1( إذا تم استخدامهما إمداد الخط )1171( الذي يغذي )1١7( ويمكن للخط .)١١"( (VIA) ويتم نقل ناتج المتخلفات السائلة من برج التجزئة )+ )0( في الخط .)1٠١( برج التجزئة استخلاص ناتج الزيت الثقيل ويمكن للخط )١7١( ويمكن للخط .)١77(و (VY +) للإمداد للخطوط (WY£) heat exchangers الإمداد بالزيت إلى واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية )١١( ٠
Gob عن )٠٠١١( التي تعمل على التوالي أو على التوازي وبعدئذ إلى برج التجزبئة (YE) الامداد (VYA) 5 (071) ويمكن بشكل اختياري للخطوط .)17١(و (VYA)s (VY) الخطوط إذا تطلب الأمر. (VY £) بالزيت إلى الخط ؛)١77( side draws واحد أو أكثر من السحوبات الجانبية )٠١١( ill ويمكن أن يكون لبرج الدوران توفير تبريد وارتجاع إلى برج التجزئة كأن يكون ذلك من lila ويمكن لواحدة أو أكثر من ٠٠ ا
و١ - خلال المبادل الحراري (VY) والخط (VV) وينقل خط ناقل البخار العلوي overhead vapor (YYA) product line البخار من برج التجزئة )٠١١( إلى نظام الإخماد بالماء الذي يشتمل في نموذج شكل )١( على برج الإخماد بالماء )7٠١( water quench tower وفاصل الزيت عن الماء )7١١( oil-water separator وواحد أو أكثر من المبادلات الحرارية V¢) heat exchangers 0 (SYVE)5 0 ويحتوي برج الإخماد بالماء )7٠١( على عناصر أو وسائل تلامس البخار والسائل مثل الصواني trays والشبك mesh والحشوات الثابتة fixed packing والحشوات العشوائية random packing وفوهات رش السائل liquid spray nozzles أو ما شابه ذلك؛ مما يسمح بتلامس_ البخار والسائل في تدفق لتيار مضاد. ويمكن أن تكون المبادلات الحرارية heat exchangers (4١؟ا) 5)€ )2( أن تكون عبارة عن مبادلات زعنفية - مروحية أو مبادلات ٠ بغلاف وأنبوب أو مبادلات لوحية أو مبادلات حرارية غير مباشرة أخرى معروفة جيداً في هذا المجال. ويمكن تشغيل المبادلات (؛١؟أ) و(؛١7ب) بتشكيل على التوازي أو على التوالي؛ ويمكن أن تشتمل على كثير من وحدات التبادل الحراري حيث تكون اقتصادية بالنسبة للتشغيل في وحدات صناعية معينة. وينقل خط الإمداد )١748( supply line هيدروكربونات وبخار؛ وينقل خط ماء الإخماد quench cle (YYA) water line ٠ الإخماد؛ ويتم خلط التيارين في تركيبة إخماد بالماء (YY) ويمكن لتركيبة الإخماد بالماء (YY +) water quench fitting أن تكون فوهة حقن injection nozzle أو dag دورانية أو وصلة خلط على شكل حرف "7" أو خلاط ثابت أو معدات أخرى معروفة جيداً كافية بشكل مناسب لخلط تيار بخار وسائل قبل المدخل لخفض مرور البخار في الدخول لبرج الإخماد بالماء .)7٠١( water quench tower وينقل الخط (YYY) الانصباب من تركيبة الإخماد ٠ _بالماء (170) إلى برج الإخماد .)7٠١( وتمد الخطوط (774) و(77١) بالماء المبرد إلى برج ا
- ١1 (YYA) الإخماد (118). وينقل خط ناتج البخار العلوي ele وإلى خط )7٠١( الإخماد بالماء سائل المتخلفات إلى فاصل الزيت عن (YY) وينقل الخط (YY +) البخار من برج الإخماد بالماء باستخلاص هيدروكربونات (YE) )777( وتسمح الخطوط .(YVY) oil-water separator «ll وماء على التوالي من فاصل الزيت عن الماء (117). ويتم استخلاص ماء الإخماد من فاصل heat exchangers الذي يمكنه الإمداد بالماء إلى المبادلات الحرارية (YY) الزيت عن الماء © (YY) 5 (YE) لتبريد المائع المار إلى الخطوط )ب7١؟(و )أ؟٠( في التجزثة والإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج )١( ويمكن تشغيل النموذج المعطى كمثال في شكل سبيل المثال؛ يخرج تيار Jed للسائل. pyrolysis furnace effluent عن فرن التحلل بالحرارة kerosene 5 المتكسرة أو زيت الغاز Gall Jie )١١١( مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة light عام على هيدروكربونات خفيفة aap المتكسر أو المخفف بالبخار والذي يحتوي ٠ وفي المدى المتوسط والتقيلة؛ التي تخرج من الفرن وأي مبادلات حرارية غير hydrocarbons
Tou عند درجة حرارة ما بين حالي )١١١( مباشرة (غير مبينة) ويمكن تغذيتها إلى برج التجزئة درجة مئوية وحوالي +05 درجة مئوية. 5 ٠ درجة مئوية أو بين حوالي 0٠0 درجة مئوية وحوالي ويمكن لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة )101( أن يكون مُسقى بالزيت إلى درجة حرارة درجة مئوية بمبادل حراري مباشر مع زيت من الخط Tov وحوالي ta درجة ٠00 بين حوالي ٠ عن (V+) fractionation tower ويمكن تغذية انصباب الإخماد بالزيت إلى برج التجزئة .)١١5( .)١١١( طريق الخط pyrolysis furnace effluent يمكن لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة «Al وفي نموذج أن يكون مخمد بالزيت إلى درجة حرارة بين حوالي ©77 درجة مئوية و8١0٠" درجة مئوية. )١١١(
- ١“ وفصل الهيدروكربونات الأتقل عن هيدروكربونات المدى الخفيف (V1 +) ويمكن تكثيف برج التجزئة pyrolysis والمتوسط وأي بخار مستخدم في تخفيف الهيدروكربونات في فرن التحلل بالحرارة المتجمعة عند قاع برج التجزثة AEN استخدام الهيدروكربونات (Say. furnace effluent ويمكن تشغيل برج .)١١١( Aad كزيت إخماد أو ارتجاع لبرج )٠١١( fractionation tower أو يتجمع في برج (VY) بحيث لا يتكثف بخار التخفيف في التيار المرتشح )١١١( التجزئة © ؛)١١١( التجزئة (١١١)؛ أو فوق نقطة الغليان للماء. وعندما تتدفق الأبخرة لأعلى برج التجزئة درجة 5٠0 إلى درجة حرارة للمخرج بين حوالي Lad فإنها تتلامس مع زيت سائل وتبرد الأبخرة (OTA) مئوية و٠0" درجة مئوية في الخط بين حوالي 0 درجة (VA) ويمكن في أحد النماذج أن تكون درجة حرارة الخروج للبخار في الخط درجة مئوية و١5١1 درجة مئوية. ٠ درجة مئوية أو بين حوالي You مثوية وحوالي Ve ball في )١١١( ويمكن لدرجة حرارة الهيدروكربونات المتكثفة التي تخرج من قاع برج التجزئة درجة مئوية. ويتم استخلاص Yoo درجة مثئوية وحوالي ١50 أن تكون بين حوالي )١١8( ويمكن الإمداد بجزء من .)١7١( في الخط )١١8( الهيدروكربونات المتكثفة في الخط في المبادل )١77( الهيدروكربونات المتكثفة إلى الخط (177). ويمكن تبريد الزيت في الخط الذي يعمل على التوالي أو على التوازي بدرجة حرارة (YE) 5 (NYE) الحراري الواحد أو أكثر ٠ واذا OV) (OYA) (OT) درجة مئوية في الخطوط 5٠١ درجة مثوية وحوالي te Js بين أو يمكنها الإمداد (VY €) الإمداد بالزيت إلى الخط (VYA) 5 (VY) تطلب الأمرء؛ يمكن للخطوط (V1) حيث يمكن لخط الزيت (VV +) fractionation tower بزيت بارد إضافي على برج التجزئة والمتخلفات من برج التجزئة (VYA) أن يكون عند درجة الحرارة المتوسطة التي تكون للخط pyrolysis furnace effluent ويمكن معالجة تيار مرتشح ناتج عن فرن التحال بالحرارة .)١٠١( Yo
- ١م
لإنتاج خط ناتج البخار العلوي (VFA) الذي يخرج من برج التجزئة .)١١١(
ويمكن الإخماد بالماء لخط ناتج البخار العلوي (VTA) الذي يخرج من برج التجزئة )١١١( عند
درجة حرارة بين حوالي 980 درجة مئوية وحوالي 7٠١0 درجة مثوية. ويمكن تبريد البخار من الخط
(VTA) إلى درجة حرارة بين حوالي Ve درجة مئوية وحوالي Yoo درجة مئوية بتبادل حراري مباشر © بماء إخماد عن طريق الخط (YVA) في تركيية الإخماد بالماء (YY+) water quench fitting
ويمكن الإمداد بالتيار المخمد جزئياً في الخط (YYY) إلى برج الإخماد بالماء water quench
.)١٠١( tower
وفي نموذج آخرء يمكن تبريد البخار في الخط (VTA) إلى درجة حرارة بين حوالي Av درجة مئوية
وحوالي ٠٠١ درجة مئوية بتبادل حراري مباشر بماء إخماد من الخط (7148) في تركيبة التخميد ٠ بالماء YY)
ويمكن تغذية البخار والسائل المخمد جزئياً في الخط (YYY) إلى الطرف السفلي لبرج الإخماد
بالماء )7٠١( حيث يتحرك البخار لأعلى ويتجمع السائل عند الجزء السفلى. Levies يتدفق البخار
لأعلى؛ فإن البخار يتلامس بالماء من واحد أو أكثر من خطوط الإمداد بالماء البارد (774)
و(177)؛ ويبرد أيضاً الأبخرة إلى درجة حرارة للخروج ما بين حوالي ١6 درجة مئوية وحوالي *٠ VO درجة die في الخط (174). في نموذج AT يمكن لدرجة حرارة الخروج للبخار أن تكون من
حوالي ٠١0 درجة مثوية إلى حوالي 50 درجة مئوية. ويمكن للضغط المطلق لبرج الإخماد بالماء
(YY) عند الخط (YYA) أن يكون بين حوالي ١.١ ميجا باسكال وحوالي coo ميجا باسكال. وفي
نموذج آخر؛ يمكن للضغط المطلق عند ball (774) أن يكون بين حوالي ١015 ميجا باسكال
وحوالي ١.4 ميجا باسكال.
- ١4 -
Jill جزء من الهيدروكربونات الأثقل والبخار الموجود في تيار مرتشح ناتج عن فرن SSH الجزئية. ويتكثف البخار slay) _ ءانثأ_)71١( pyrolysis furnace effluent بالحرارة يتم Cus )7٠١( water quench tower والهيدروكربونات الثقيلة الإضافية في برج الإخماد بالماء من خلال الخطوط )7٠١( تلامسها وتبريدها بالماء الذي يتم الإمداد به إلى برج الإخماد بالماء ويتم نقله إلى فاصل (YY 0) و(7771). ويتجمع ناتج التكثيف في قاع برج الإخماد بالماء (YYE) © ويمكن (TV) من خلال خط نقل ناتج التكثيف (YY) oil-water separator الزيت عن الماء +0 أن تكون بين حوالي (YY) في التيار )1٠١( لدرجة حرارة سائل المتخلفات من برج الإخماد يمكن لدرجة حرارة سائل المتخلفات أن «AT درجة مئوية. وفي نموذج ٠١١ درجة مئوية وحوالي تكون من حوالي Ae درجة مثوية إلى حوالي ٠١ درجة مئوية. ٠ ويفصل فاصل الزيت عن الماء (YVY) oil-water separator ناتج التكثيف إلى أطوار هيدروكربونية وماء. ويمكن استخلاص الهيدروكربونات في الخط (777). ويمكن استخلاص الطور المائي عن طريق الخط (YP) واستخدامه إذا تطلب الأمر كمصدر تسخين للعملية في الطريقة التقليدية. ويمكن sale) تدوير ele recycling الإخماد عن طريق الخط (YY) ويمكن تبريد تيار cle الإخماد (YT) في واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية )7١4( heat exchangers Ve و(؟١7ب) والإمداد به إلى برج الإخماد بالماء )7٠١( water quench tower وتركيبة الإخماد بالماء (YY +) water quench fitting من خلال الخطوط (148؟) و(4 (YY و( )١7 للتحكم حسب الحاجة في تشغيل العملية. ويمكن تبريد تيار ماء الإخماد (77) المستخلص من فاصل الزيت عن الماء (117) في المبادلات الحرارية )8 (IY) و(6٠"ب) إلى درجة حرارة بين حوالي ٠١ درجة مثوية وحوالي Ve درجة مئوية للاستخدام كمصدر للإمداد بالماء البارد في التيارات (YYA) 7٠ و(؛ (YY وفي نموذج آخرء يمكن تبريد تيار ماء الإخماد (YY) إلى درجة حرارة ما بين حوالي
IV
(YY1) درجة مئوية وحوالي £0 درجة مئوية. ويمكن لواحد أو أكثر من تيارات ماء الإخماد "٠ الإمداد بتيار ele الإخماد (718) أو ele إخماد إضافي إلى برج الإخماد بالماء (١٠7)؛ حيث يمكن لتيار الماء (YT) أن يكون عند درجة حرارة متوسطة لتيار ماء الإخماد (YE) ودرجة حرارة cle الإخماد في فاصل الزيت عن الماء .)1١7( oil-water separator ويتم استخلاص © الهيدروكربونات المتكثفة من فاصل الزيت عن الماء oil-water separator (117) عن طريق تيار .)777( gasoline stream البنزين ويمكن إذا تطلب الأمر استخدام جزء من البنزين المستخلص في التيار (177) في ارتجاع الجزء العلوي لبرج التجزئة )١١١( عن طريق الخط (YTV) ويمكن استخلاص بقية البننين عن Gok تيار البنزين (YA) gasoline stream ويظل توازن ٠ الطاقة الذي يتضمن برج الإخماد بالماء water quench tower والمعدات المؤازرة متماتل مع خطوة الإخماد الجزية المتضمنة في العملية أو بدون ذلك. وتوجد كنتيجة لذلك فوائد عديدة لاستخدام خطوة الإخماد الجزئية في العملية. ويمكن للفائدة المبدئية أن تكون في متطلبات تحديد الحجم لبرج الإخماد بالماء . وباستخدام عملية إخماد جزئية بالماء قبل برج الإخماد بالماء ؛ يمكن بشكل كبير زيادة قدرة برج الإخماد الموجودة. ويمكن إلى حد كبير تقليل قطر التصميم لبرج الإخماد ٠5 _ بالماء الجديد. ويمكن تحقيق زيادة القدرة أو تقليل قطر التصميم باستخدام خطوة إخماد بالماء جزئية لتخفيض مرور البخار الصافي عند قاع برج الإخماد بالماء . ويمكن لاستخدام تركيبة الإخماد بالماء تقليل الاتساخ بإزالة معظم coke pad أو المود الصلبة من البخار قبل ان يتم تلامس البخار مع سائل على أسطح التلامس في برج الإخماد بالماء. وبالنسبة لعملية الفن السابق التي تخلو من خطوة جزئية للإخماد بالماء؛ يتم بشكل عام التحكم في ال
yy - - قطر التصميم لبرج الإخماد بالماء water quench tower بمقدار البخار المطلوب اثناء عملية نزع فحم كوك الفرن. وباستخدام عملية إخماد جزئية بالماء قبل برج الإخماد بالماء كما هو الحال في الاختراع الحالي؛ فإن معدلات تدفق البخار أثناء عملية نزع coke pad لا تعد بمثابة عامل للتحكم في عملية التصميم بسبب إمكانية الإخماد الجزئية قبل برج الإخماد بالماء على تكثيف هذا البخار © الإضافي؛ وبذلك يقل مرور البخار الصافي في برج الإخماد بالماء ويقل القطر المطلوب أثناء عملية نزع فحم coke . ويمكن أيضاً استخدام خطوة إخماد جزئية بالماء أن تُحسّن من حركية العملية الكلية. وبالنسبة للعمليات المحدودة حالياً بالهيدروكربونات المحددة لخام التغذية كنتيجة لمتطلبات مرور البخار الإضافي عندما يتم استخدام هيدروكربونات خام تغذية cp Al فإنه يمكن لاستخدام الخطوة الجزئية ٠ للإخماد بالماء أن تخفض من مرور البخار الذي يصل إلى برج الإخماد بالماء ؛ وبذلك يتم السماح باستخدام نطاق أوسع من هيدروكربونات ala التغذية feedstock hydrocarbons التي Cant من حركية العملية. وتتضح جداً الفوائد المبينة سابقاً في الأمثلة المعطاة فيما بعد. يعطي جدول )١( مقارنة لنتائج المحاكاة لعملية إخماد بالماء مماثلة لتلك التي يتم توضيحها في VO شكل .)١( ويتم إعطاء مقارنة لنتائج المحاكاة بالنسبة لعملية إخماد بالماء وبدون ذلك في تركيبة إخماد بالماء (Yr) قبل برح الإخماد بالماء (V+) water quench tower حيث يكون تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة (V1) pyrolysis furnace effluent من وسيلة تكسير لذ ethane / propane ؛ تحتوي على بخار بنسبة تغذية هيدروكربونية مقدارها ١.7 بالاعتماد على الوزن. ويتم إعطاء مقارنة إضافية لنفس تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace (VY) effluent ٠ الذي يحتوي على ٠١ طن متري/ ساعة من بخار نزع فحم coke . وبالنسبة لكل مقارنة؛ يكون لبرج الإخماد بالماء )٠١( عدد مكافئ من المراحل؛ بحيث يمكن عمل مقارنة YEAS
yy - — لانخفاض قطر التصميم أو زيادة 50 بالاعتماد على حجم البرج. ويكون ناتج البخار العلوي في الخط (YA) مكافئ تقريباً لكل مقارنة؛ وهو ما يشير إلى أنه يمكن إجراء مقارنة Lis بجنب لنتائج المحاكاة بدون نتائج مضللة. وتكون عوامل التصميم المحددة عبارة عن فيضان السائل ومرور البخار الصافي عند قاع برج الإخماد بالماء .)٠١( © جدول :)١( الإخماد بالماء لانصباب وسيلة تكسير E/P ضغط برج ١ قطر برج الإخماد ١ الإخماد en) ! الناتج (م) سم التركيبة معدل التدفق (طن/ 114 ٠١ ١ ٠ ee "ا درجة الحرارة (بالدرجات Yo. الاينطبق | ٠6١ v4 YA بن سان ما ننس اا يا ان ئس التركيبة معدل التدفق (طن/ كم صفر |1173| ٠3٠١ سه "ا CTE ee] المنوية) مثال معدل التدفق (طن/ 8 woo You ا ا درجة الحرارة (بالدرجات ٠.61 VY | YA YA Yo. لا CL ee] مثال معدل التدفق (طن/ 4م" 4ه | ٠١١ We RENE Rs درجة الحرارة (بالدرجات YA YA Yo. م Y.v ٠.6 ee] 07 مثال معدل التدفق WY 8 Tes 114 Job) اا ا درجة الحرارة (بالدرجات YA YA Yo. | 227 7.61 1 ee 77
سر توفر أمثلة المقارنة )١( و(7) أساس التصميم لبرج الإخماد بالماء (V+) water quench tower بدون استخدام الإخماد الجزئية بالماء (VA) قبل برج الإخماد بالماء .)٠١( ويوضح مثال المقارنة )١( حالات لتصميم برج الإخماد بالماء )٠١( تحت ظروف تشغيل عادية؛ ويوضح مثال المقارنة (Y) تصميم لعمليات أثناء نزع coke and ؛ مع Yo طن إضافية كل ساعة للبخار المضاف إلى © ثيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة .)١١( pyrolysis furnace effluent وكما يمكن أن يتبين في جدول of V) ينبغي اعتماد قطر التصميم لبرج الإخماد بالماء water quench tower الناتج )٠١( على نزع فحم coke ء 5.7 م. وبالمقارنة؛ يوضح مثال )١( "ظروف التشغيل العادية بتيار الإخماد «(VA) " partial quench stream jad) ومثال (Y) 'ظروف نزع coke and بتيار الإخماد الجزئي " (VA) الخفض في قطر التصميم الذي يمكن تحقيقه باستخدام تيار ماء الإخماد Jad ٠ (18). ويظل المقدار المدمج الكلي لماء الإخماد المستخدم في تيارات ماء الإخماد (VA) (YU) (YE) ثابت بالنسبة لنفس معدل تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة (V1) وتوضيحي لتكافؤ توازن الطاقة كما تمت الإشارة إلى ذلك في البداية. وينخفض قطر التصميم الناتج إلى 707 م ولا يعد قطر التصميم محدد بنزع coke and عندما تتم إضافة تركيبة إخماد بالماء )٠١( للعملية. وتشير نتائج المحاكاة إلى 7146 خفض في قطر التصميم أو يمكن للبرج ٠ الموجود معالجة 770 إضافية من الغاز المتكسر أيضاً عند التعديل الرجعي لإجراء إخماد جزئية بالاعتماد على القطر. ويوضح مثال (©) في جدول )١( الفائدة الإضافية التي يمكن تحقيقها بتشغيل برج الإخماد بالماء )٠١( عند ضغط مرتفع بشكل طفيف. وبزيادة الضغط في برج الإخماد بالماء )٠١( من ٠.14 ميجا باسكال إلى FE ميجا باسكال؛ يمكن أيضاً خفض قطر التصميم إلى 7.6 م. ويرتبط ذلك Yo بخفض أيضاً بنسبة 770 تقريباً في قطر البرج أو يمكن للبرج الموجود معالجة ضعف قدرة تشغيل YEAS
— ا البرج عند ضغط منخفض ‘ با لاعتماد على نتائج قطر التصميم . جدول ) أ ( J لإخماد Lally ع لبخار الناتج العلوي للمجزئ حيث يعالج المجزئ انصباب وسيلة تكسير Gail) قطر برج الإخماد الناتج (م) التركيبة معدل التدفق 1 صفر Yo.
Teo VYY.Y (elfen) | درجة الحرارة 111 لا ينطبق v4.4 Te YA 0.{ (بالدرجات المئوية) التركيبة معدل التدفق YAY. صفر \Yo.¥ ٠١ YY» (elfen) | )9( درجة الحرارة .ا لا ينطبق A 7". To YA (بالدرجات (asia مثال معدل التدفق 1 VY.
Ta صفر 7٠.5 (elf) | (9) درجة الحرارة YA Te ١ 4 ا (بالدرجات المنوية) )© | (طن/ ساعة) درجة الحرارة 34 Y.A a7 TA Te (بالدرجات المئوية) يعطي جدول ) Y ( مقارنة مماظلة لنتائج المحاكاة لتيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة
دوأ -
٠.59 المتكسرة بنسبة للبخار إلى الهيدروكربونات مقدارها Ball pyrolysis furnace effluent
بالاعتماد على الوزن» حيث تتم تجزئة تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis
furnace effluent قبل برج الإخماد بالماء water quench tower وبشكل مماثل للعملية الموجودة
في شكل (7). وتعطي أمثلة المقارنة )7( و(؛) نتائج مشابهة لبرج الإخماد بالماء )7٠١( ومعالجة © للناتج العلوي (VFA) من برج التجزئة .)١١١( ويكون مثال المقارنة (Y) بالنسبة لحالات التشغيل
العادية ويكون مثال المقارنة (؛) لحالات نزع coke and حيث يتم استخدام بخار إضافي ٠١ طن/
ساعة. ويتم مرةٍ ثانية تحديد التصميم لبرج الإخماد بالماء )7٠١( بدون استخدام لتركيبة إخماد
جزئية بالماء (YY) بالاعتماد على نزع فحم coke الذي يكون له قطر تصميم مقداره EA م.
وبالمقارنة؛» يوضح المثالان (؛) 5 )0( أنه لم يعد أن يتم تحديد الإضافة لتركيبة الإخماد بالماء water quench fitting ٠ الجزئية )77١( وينخفض قطر التصميم إلى 7.8 .م باستخدام تركيبة
الإخماد بالماء (YY) وتشير نتائج التشابه إلى خفض محتمل لقطر التصميم مقداره 77١ أو
يمكن زيادة القدرة لبرج الإخماد بالماء الموجودة )7٠١( بمقدار 759 Lexie يتم تعديله باستخدام
تركيبة الإخماد بالماء .)77١(
جدول (©): الإخماد بالماء للمناطق العلوية للمجزئ حيث يعالج المجزئ انصباب وسيلة تكسير لل kerosene ٠
اااي اا
الإخماد الناتج 9 me "ا )°( ساعة) YEAQ
درجة الحرارة (بالدرجات qo لا ينطبق TAN TA 90.£ المئوية) التركيبة | معدل التدفق (طن/ Yes صفر داه VEY )0 ساعة) درجة الحرارة (بالدرجات 48.4 لا ينطبق YA 7 2.4 المئوية) مثال معدل التدفق (طن/ 9 ١7 va. yy. )0 ساعة) درجة الحرارة (بالدرجات | 7.50 YA YA 1.1 ان المثوية) مثال معدل التدفق (طن/ VEE. va.
YoYo Yi 4 ساعة) درجة الحرارة (بالدرجات 17.1 v.40 Ta.v TA TA المئوية) يوضح جدول (V) ولمرة ثانية نتائج التشابه لعملية مماثلة لتلك الموجودة في شكل Lad (Y) عدا أن تيار مرتشح ناتج عن فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent ("١١)؛ يكون عبارة عن هيدركربونات ثقيلة متكسرة Jie كيروسين بنسبة بخار إلى التغذية الهيدروكربونية مقدارها cn وتبين النتائج مرة ثانية خفض كبير في قطر التصميم لبرج الإخماد بالماء water quench tower cutis » )7٠١( © مرة ثانية أن نزع فحم coke لم يعد محدداً على قدر التصميم عندما تتم إضافة تركيبة للإخماد بالماء (YY) إلى العملية. وتبين نتائج لذ kerosene المتكسر خفض في قطر التصميم مقداره 777 أو يمكن زيادة قدرة برج الإخماد بالماء water quench tower الموجود )7٠١( بحوالي ٠ تقريباً عند تجديده بتركيبة الإخماد بالماء (YY +) Water quench fitting LS يتضح في الأمثلة السابقة؛ يمكن لإضافة تركيبة إخماد بالماء جزئية قبل برج الإخماد بالماء ٠ توفير فوائد القدرة الإضافية أو قطر تصميم أصغر. ويمكن للقدرة الإضافية تحسين الحركية للأعمدة الموجودة أو يمكن أن يسمح بفعالية باستخدام مدى أوسع من هيدروكربونات خام التغذية feedstock YEAQ
Y 7 —_ _ hydrocarbons لتشغيل فرن التحلل ب الحرارة. ويمكن لقطر التصميم الأصغر أن يقلل من التكاليف الرأسمالية المرتبطة بالإشارة الجديد. ويتم أيضاً تخفيف حدود تصميم العمود المعتمدة على نزع فحم coke باستخدام إخماد PES بالماء قبل برج الإخماد بالماء . ويمكن بشكل إضافي لاستخدام تركيبة الإخماد بالماء خفض الاتساخ بإزالة معظم coke and أو المواد الصلبة من © البخار قبل ان يتم تلامس البخار مع سائل على أسطح التلامس في برج الإخماد بالماء.
ويمكن أن تستخدم النماذج الموجودة في هذه الوثيقة محلول حفزي Yau من فرن التحلل بالحرارة pyrolysis furnace effluent .
وفي حين يتم وصف هذه النماذج بالتأكيد على النماذج؛ إلا أنه ينبغي إدراك أنه يجب ضمن مجال عناصر الحماية المرفقة تطبيق النماذج بخلاف ما تم ذكرهِ بالتحديد في هذه الوثيقة.
YEAS
Claims (1)
- YA - - عناصر الحمايةwater quenching a عملية للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن للتحلل الحراري -١ ١ ؛ تتضمن: pyrolysis furnace effluent YY إخماد تيار هيدروكربوني جزئياً opartially quenching a hydrocarbon stream يتضمن ¢ بخار زيت oil vapor مع تيار ماء إخماد أول في خط تغذية لتكوين تيار بخار - سائل ° مخلروط mixed vapor-liquid stream ¢1 تغذية تيار البخار — السائل المخلوط mixed vapor-liquid stream إلى عملية إخماد بالماء 7 لفصل البخار والسائل؛A تسقية بالبخار المفصول أيضاً بتيار ele إخماد ثانٍ في برج إخماد لتكوين ناتج بخار علوي q يتضمن هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons ¢ye تجميع ماء وهيدروكربونات سائلة liquid hydrocarbons من برج الإخماد في فاصل للزيت ١١ عن الماء؛oil- من فاصل الزيت عن ألماء liquid hydrocarbons استخلاص الهيدروكربونات السائلة VY ¢ water separator VY¢ oil-water separator استخلاص ماء من فاصل الزيت عن الماء ١ تبريد جزء من الماء المستخلص؛ و Yo8 إعادة تدوير ela) recycling المبرد إلى تيارات الماء الأولى والثائية.١ " - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١)؛ حيث يشتمل التيار الهيدروكربوني على انصباب Y لفرن تحلل بالحرارة من وسيلة تكسير للغاز gas cracker .١ » - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١)؛ حيث تتم تغذية التيار الهيدروكربوني المسقىYEASvq - - Lom Y إلى طرف سفلي لبرج الإخماد بالماء water quench tower .تحت أكثر عناصر Y التلامس للبخار مع السائل انخفاضاً. ١ ؛ - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم )1( حيث يشتمل التبريد على تبادل حراري heat -exchange Y ١ د - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١)؛ حيث يشتمل التيار الهيدروكربوني على انصباب Y وسيلة تكسير للساثل liquid cracker معالج بتجزثة سابقة بتغذية الانصباب إلى نظام برج ¥v التجزئة fractionation tower وبخار الإخماد في نظام برج الإخماد مع تيار زيت إخماد ¢ أول لتكوين تيار هيدروكربوني للإخماد الجزئية بالماء. ١ 1 - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم )0( تتضمن أيضاً: - تجميع هيدروكربونات سائلة liquid hydrocarbons من نظام برج التجزئة fractionation tower 3 ¢ 3 - استخلاص eda أول من الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons المتجمعة من o نظام برج التجزثة fractionation tower ¢ 1 - تبريد ea ثانٍ من الهيدروكربونات السائلة liquid hydrocarbons المتجمعة من نظام برج ل التجزئة fractionation tower ؛ و sale) - A تدوير eda recycling على الأقل من الجزء المبرد إلى تيار زيت الإخماد الأول. إ: ١ ١ - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (7)؛ تتضمن أيضاً إخماد التيار المرتشح جزئياً بتيار ١" زيت إخماد of يتضمن جزء من الحصة المبردة في خط التغذية لتكوين تيار هيدروكربوني ¥ سائل وبخار للتغذية إلى نظام برج التجزئة fractionation towerYEAS.سم د A ١ - عملية By لعنصر الحماية رقم (7)؛ تتضمن Lad ارتجاع لنظام برج التجزئة fractionation tower بجزء على الأقل من الهيدروكربونات السائلة المستخلصة من فاصل 7 الزيت عن ألماء oil-water separator . ١ 4 - عملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (5)؛ حيث يشتمل الضباب الوسيلة تكسير السائل على ل عضو منتقى من المجموعة التي تتكون من نفثا متكسرة cracked naphtha أو كيروسين 3 متكسر cracked kerosene أو توليفات منهما. ٠ ١ - جهاز للإخماد بالماء لتيار مرتشح ناتج عن فرن للتحلل الحراري؛ يتضمن: Y - وسيلة الإخماد بتيار هيدروكربوني جزئياً؛ يتضمن بخار زيت مع تيار ماءإخماد أول في "خط تغذية لتكوين تيار بخار - سائل مخلوط؛ JA © Jad ls Ra Ale - ل ° والسائل؛ ّ - وسيلة لتغذية البخار المفصول أيضاً بتيار ماء إخماد ثانٍ في برج إخماد لتكوين ناتج ل بخار علوي يتضمن هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons ¢ A - وسيلة التجميع ماء وهيدروكربونات سائلة (liquid hydrocarbons برج الإخماد في q فاصل للزيت عن الماء؛ Ve - وسيلة لاستخلاص زيت من فاصل الزيت عن ألماء oil-water separator ¢ ١١ - وسيلة الاستخلاص ماء من فاصل الزيت عن oil-water separator «lll ¢ VY - وسيلة لتبريد جزء من الماء المستخلص؛ و VY - وسيلة لإعادة تدوير recycling الماء المبرد إلى تيارات الماء الأولى والثانية.YEAS: عملية للإخماد بالما ع لتيار مرشح ناتج عن فرن للتحال بالحرارة ‘ تشتمل على - ١١ ١ أول liquid phase وبخار زيت لتوفير طور سائل Sle تسقية هيدروكربون تشتمل على - Y gas phase غاز shy liquid hydrocarbons يشتمل على ماء وهيدروكربونات سائلة 7 يشتمل على بخار الزيت؛ ¢° — فصل جزء على الأقل من طور الساثل liquid phase الأول من طور الغاز؛1 تسقية طور الغاز المنفصل لتوفير sh سائل liquid phase ثان يشتمل على ماء ل وهيدروكربونات سائل؛A - تجميع طور السائل liquid phase الأول والثاني؛5 فصل جزء على الأقل من الماء من طور السائل liquid phase الأول والثاني؛ Yo تبريد جزء على الأقل من الماء؛ ١١ استخدام gia على الأقل من الماء المبرد لإخماد طور الغاز المنفصل.-١ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يحتوي الهيدروكربون على بخار إلى ل تيار تغذية بالهيدروكربون hydrocarbon feed له نسبة وزنية تتراوح من حوالي ٠١7 إلى r حوالي .١-١ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يكون للهيدروكربون المخمد جزئياً درجة حرارة تتراوح من حوالي 16 درجة مئوية إلى حوالي ١٠١7© درجة Aggie١ 1 العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يكون للهيدروكربون قبل الإخماد الجزئي Y درجة حرارة أكبر من أو تساوي 175 درجة مئوية.-١ ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يشتمل تيار الهيدروكربون على تيار liquid cracker ناتج عن وسيلة تكسير سائل Y liquid حيث يشتمل تيار وسيلة تكسير الساثل ( ١١ ) العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم - ١ cracked أو كيروسين تم تكسيره»؛ + cracked naphtha تم تكسيرها BUG على cracker Y أو كل منهما. kerosene 1-١١7 ١ جهاز By لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يكون لطور الغاز gas phase المنفصل Y المخمد الأول درجة Hla تتراوح من حوالي vo درجة مئوية إلى حوالي ٠ ٠ درجة مئوية.=VA ١ جهاز وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يكون للطور السائل liquid phase الأول والثاني المجمعين درجة حرارة تتراوح من حوالي ٠١ درجة مئوية إلى حوالي ٠١١ درجة 1 مئوية.١ - العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يشتمل تبريد جزء على الأقل من الماء على تبادل حراري غير مباشر -indirect heat exchange—Y ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم (١١)؛ حيث يشتمل إخماد الهيدروكربون على تلامس Y الهيدروكربون مع ماء له درجة حرارة تتراوح من حوالي dane مئوية إلى حوالي Ve درجة v مئوية.YEAS
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US11/639,612 US7628197B2 (en) | 2006-12-16 | 2006-12-16 | Water quench fitting for pyrolysis furnace effluent |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA07280739B1 true SA07280739B1 (ar) | 2010-10-05 |
Family
ID=39528301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA7280739A SA07280739B1 (ar) | 2006-12-16 | 2007-12-29 | وسيلة إخماد بالماء للمخلفات الناتجة من فرن التحليل بالحرارة |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7628197B2 (ar) |
| KR (1) | KR101475068B1 (ar) |
| SA (1) | SA07280739B1 (ar) |
| WO (1) | WO2008076207A1 (ar) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102012006992A1 (de) * | 2012-04-05 | 2013-10-10 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Trennung von Olefinen bei milder Spaltung |
| CN105838411B (zh) * | 2016-03-23 | 2017-10-10 | 中国石油化工股份有限公司 | 石油化工中乙烯装置急冷系统的辅助处理装置及处理方法 |
| CN106268193B (zh) * | 2016-10-09 | 2022-10-11 | 宁夏龙江化工科技有限公司 | 一种高硫石脑油脱硫防回流装置 |
| EP3551727B1 (en) * | 2016-12-07 | 2021-03-17 | SABIC Global Technologies B.V. | Steam quench performance improvement |
| KR102358409B1 (ko) * | 2018-08-23 | 2022-02-03 | 주식회사 엘지화학 | 열분해 생성물의 냉각 방법 |
| US20220267680A1 (en) * | 2019-07-24 | 2022-08-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processes and Systems for Fractionating a Pyrolysis Effluent |
| EP4103667A1 (en) * | 2020-02-14 | 2022-12-21 | SABIC Global Technologies B.V. | Energy efficient steam cracking process |
| EP4124645A1 (en) | 2021-07-29 | 2023-02-01 | Linde GmbH | Separation of a mixture of hydrocarbons |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3498906A (en) * | 1967-09-29 | 1970-03-03 | Lummus Co | Quench oil recovery system |
| US3674890A (en) * | 1970-03-04 | 1972-07-04 | Marathon Oil Co | Quenching process for pyrolytically cracked hydrocarbons |
| WO1987005043A1 (en) | 1986-02-19 | 1987-08-27 | Gaetano Russo | Hydrocarbon cracking apparatus |
| WO1993012200A1 (en) * | 1991-12-11 | 1993-06-24 | Exxon Chemical Patents Inc. | Method for simplifying quench and tar removal facilities in steam crackers |
| US6013852A (en) * | 1997-11-21 | 2000-01-11 | Shell Oil Company | Producing light olefins from a contaminated liquid hydrocarbon stream by means of thermal cracking |
| US7273961B2 (en) * | 2003-01-24 | 2007-09-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Quench process |
| US20050038304A1 (en) * | 2003-08-15 | 2005-02-17 | Van Egmond Cor F. | Integrating a methanol to olefin reaction system with a steam cracking system |
-
2006
- 2006-12-16 US US11/639,612 patent/US7628197B2/en active Active
-
2007
- 2007-11-29 WO PCT/US2007/024587 patent/WO2008076207A1/en active Application Filing
- 2007-12-14 KR KR1020070131320A patent/KR101475068B1/ko active IP Right Grant
- 2007-12-29 SA SA7280739A patent/SA07280739B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20080146857A1 (en) | 2008-06-19 |
| KR20080055738A (ko) | 2008-06-19 |
| US7628197B2 (en) | 2009-12-08 |
| KR101475068B1 (ko) | 2014-12-22 |
| WO2008076207A1 (en) | 2008-06-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA07280739B1 (ar) | وسيلة إخماد بالماء للمخلفات الناتجة من فرن التحليل بالحرارة | |
| CN104254590B (zh) | 对原油进行集成浆液加氢处理和蒸汽热解来生产石油化学产品 | |
| CN104245890B (zh) | 对原油进行集成加氢处理、蒸汽热解和浆液加氢处理以生产石油化学产品 | |
| US9809763B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydrotreated hydrocarbons with two strippers | |
| CN104114676B (zh) | 用于直接加工原油的整合的加氢处理、溶剂脱沥青以及水蒸气热解方法 | |
| KR20140092815A (ko) | 사이클론 분리를 이용한 용매 탈아스팔트화 | |
| SG186168A1 (en) | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent | |
| US4441989A (en) | Process and apparatus for thermal cracking and fractionation of hydrocarbons | |
| KR101410502B1 (ko) | 폐플라스틱 및 폐유의 정제시스템과 그 정제방법 | |
| EP1590423B1 (de) | Verfahren zur hochtemperatur-kurzzeit-destillation von rückstandsöl | |
| US20150315490A1 (en) | Systems and methods for increasing deasphalted oil yield or quality | |
| JP6715709B2 (ja) | 水素化分解油の製造方法及び水素化分解油の製造装置 | |
| US9303219B2 (en) | Methods for treating vacuum gas oil (VGO) and apparatuses for the same | |
| JP5803565B2 (ja) | ジシクロペンタジエンの分離回収方法 | |
| JP2011256156A (ja) | 蒸留塔の温度制御方法 | |
| US9994781B2 (en) | Process and system for obtaining crude oil products | |
| CN104364353B (zh) | 对原油进行集成加氢处理和蒸汽热解以生产轻质烯烃和焦炭 | |
| US20170058215A1 (en) | Method and plant for obtaining crude oil products | |
| US1973498A (en) | Process of cracking hydrocarbon oils | |
| US1828466A (en) | Oil refining | |
| TW201546258A (zh) | 用於得到原油產物的方法及設備 | |
| JPS5941389A (ja) | 重質油の処理方法 | |
| TW201602330A (zh) | 用於得到原油產物的方法及設備 | |
| CN107075387A (zh) | 使用包括可切换的底部区的装置的用于分馏烃进料的方法 |