RU98115910A - Прямоточный парогенератор и способ расчета прямоточного парогенератора - Google Patents
Прямоточный парогенератор и способ расчета прямоточного парогенератораInfo
- Publication number
- RU98115910A RU98115910A RU98115910/06A RU98115910A RU98115910A RU 98115910 A RU98115910 A RU 98115910A RU 98115910/06 A RU98115910/06 A RU 98115910/06A RU 98115910 A RU98115910 A RU 98115910A RU 98115910 A RU98115910 A RU 98115910A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipe
- pairs
- pipes
- heat flux
- density
- Prior art date
Links
- 238000004326 stimulated echo acquisition mode for imaging Methods 0.000 title 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 14
- 229910001149 41xx steel Inorganic materials 0.000 claims 8
- 230000037098 T max Effects 0.000 claims 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims 2
Claims (1)
1. Прямоточный парогенератор с камерой сгорания (4), окруженной ограждающей стенкой из газонепроницаемо соединенных друг с другом труб (12), причем вертикально проходящие и снабженные на своей внутренней стороне поверхностной структурой (26) трубы (12) протекаются текучей средой (S) снизу вверх, отличающийся тем, что плотность массового потока 
в трубах (12) при нагрузке, при которой в трубах (12) господствует критическое давление (pkrit), соответствует соотношению:
причем qi (кВт/м2) означает плотность теплового потока на внутренней стороне трубы (12), Tmax (oC) максимально допустимую температуру трубы (12), Tkrit(oC) температуру текучей среды (S) при критическом давлении (pkrit);
ΔTw(K) разницу температур между наружной и внутренней стенкой трубы (12);
С ≥ 7,3 · 10-3 кВт · с/кг · К постоянную.
причем qi (кВт/м2) означает плотность теплового потока на внутренней стороне трубы (12), Tmax (oC) максимально допустимую температуру трубы (12), Tkrit(oC) температуру текучей среды (S) при критическом давлении (pkrit);
ΔTw(K) разницу температур между наружной и внутренней стенкой трубы (12);
С ≥ 7,3 · 10-3 кВт · с/кг · К постоянную.
2. Прямоточный парогенератор по п.1, отличающийся тем, что отнесенная к внутренней стенке плотность теплового потока qi соответствует соотношению:
(кВт/м2)
с К = A (da 2 · qa) + B,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт, и
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2)
da внешний диаметр трубы (м).
с К = A (da 2 · qa) + B,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт, и
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2)
da внешний диаметр трубы (м).
3. Прямоточный парогенератор по п.1 или 2, отличающийся тем, что максимально допустимая температура материала Тmaх соответствует соотношению:
причем σzul означает допустимое тепловое напряжение (Н/мм2), β термический коэффициент расширения (1/К) и Е модуль упругости (Н/мм2) материала трубы.
причем σzul означает допустимое тепловое напряжение (Н/мм2), β термический коэффициент расширения (1/К) и Е модуль упругости (Н/мм2) материала трубы.
4. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 3, отличающийся тем, что разница температур ΔTw между внешней стенкой трубы и внутренней стенкой трубы соответствует соотношению:
с К = А (da 2 · qa) + В,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт, и
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2),
da внешний диаметр трубы (м),
di внутренний диаметр трубы (м) и
λ теплопроводность материала трубы (кВт/мК).
с К = А (da 2 · qa) + В,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт, и
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2),
da внешний диаметр трубы (м),
di внутренний диаметр трубы (м) и
λ теплопроводность материала трубы (кВт/мК).
5. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока 
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой Е, которая определена для внешнего диаметра трубы da 30 мм и толщины стенки трубы dr 7 мм точками, определенными парами значений:
6. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой F, которая определена для внешнего диаметра трубы da 40 мм и толщины трубной стенки dr 7 мм точками, определенными парами значений:
7. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой G, которая определена для внешнего диаметра трубы da 30 мм и толщины трубной стенки dr 6 мм точками, определенными парами значений:
8. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой Н, которая определена для внешнего диаметра трубы da 40 мм и толщины трубной стенки dr 6 мм точками, определенными парами значений:
9. Способ расчета прямоточного парогенератора с камерой сгорания (4), окруженной ограждающей стенкой из газонепроницаемо соединенных друг с другом труб (12), причем вертикально проходящие и снабженные на своей внутренней стороне поверхностной структурой (26) трубы (12) являются протекаемыми текучей средой (S) снизу вверх, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что они при нагрузке, при которой в трубах (12) господствует критическое давление (pkrit), протекаются плотностью массового потока
причем qi (кВт/м2) означает плотность теплового потока на внутренней стороне трубы (12);
Тmax (oC) максимально допустимую температуру трубы (12);
Tkrit(oC) температуру текучей среды (S) при критическом давлении (pkrit);
ΔTw(K) разницу температур между наружной и внутренней стенкой трубы (12);
С ≥ 7,3 · 10-3 кВт · с/кгК постоянную.
6. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока
7. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока
8. Прямоточный парогенератор по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa (кВт/м2) и плотности массового потока
9. Способ расчета прямоточного парогенератора с камерой сгорания (4), окруженной ограждающей стенкой из газонепроницаемо соединенных друг с другом труб (12), причем вертикально проходящие и снабженные на своей внутренней стороне поверхностной структурой (26) трубы (12) являются протекаемыми текучей средой (S) снизу вверх, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что они при нагрузке, при которой в трубах (12) господствует критическое давление (pkrit), протекаются плотностью массового потока
причем qi (кВт/м2) означает плотность теплового потока на внутренней стороне трубы (12);
Тmax (oC) максимально допустимую температуру трубы (12);
Tkrit(oC) температуру текучей среды (S) при критическом давлении (pkrit);
ΔTw(K) разницу температур между наружной и внутренней стенкой трубы (12);
С ≥ 7,3 · 10-3 кВт · с/кгК постоянную.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что относящаяся к внутренней стенке плотность теплового потока qi соответствует соотношению:
с К = А (da 2 · qa) + В,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт, и
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2);
da внешний диаметр трубы (м).
с К = А (da 2 · qa) + В,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт, и
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2);
da внешний диаметр трубы (м).
11. Способ по п. 9 или 10, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что максимально допустимая температура материала Tmax соответствует соотношению:
причем σzul означает допустимое тепловое напряжение (Н/мм2), β термический коэффициент расширения (1/К) и Е модуль упругости (Н/мм2) материала трубы.
причем σzul означает допустимое тепловое напряжение (Н/мм2), β термический коэффициент расширения (1/К) и Е модуль упругости (Н/мм2) материала трубы.
12. Способ по любому из пп.9 - 11, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что разница температур ΔTw между наружной стенкой трубы и внутренней стенкой трубы соответствует соотношению:
с К = А (da 2 · qa) + В,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт,
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2);
da внешний диаметр трубы (м);
di внутренний диаметр трубы (м);
λ теплопроводность материала трубы (кВт/м · К).
с К = А (da 2 · qa) + В,
причем А = 0,45 и В = 0,625 для (da 2 · qa) ≅ 0,5 кВт,
А = 0,25 и В = 0,725 для (da 2 · qa) > 0,5 и ≅ 1,1 кВт,
А = 0 и В = 1 для (da 2 · qa) > 1,1 кВт,
причем qa означает плотность теплового потока на внешней стороне трубы (кВт/м2);
da внешний диаметр трубы (м);
di внутренний диаметр трубы (м);
λ теплопроводность материала трубы (кВт/м · К).
13. Прямоточный парогенератор по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока 
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой Е, которая определена для внешнего диаметра трубы da 30 мм и толщины трубной стенки dr 7 мм точками, определенными парами значений:
14. Способ по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой F, которая определена для внешнего диаметра трубы da 40 мм и толщины трубной стенки dr 7 мм точками, определенными парами значений:
15. Способ по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой G, которая определена для внешнего диаметра трубы da 30 мм и толщины трубной стенки dr 6 мм точками, определенными парами значений:
16. Способ по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока
(кг/м2 · с) точки лежат в системе координат на кривой H, которая определена для внешнего диаметра трубы da 40 мм и толщины трубной стенки dr 6 мм точками, определенными парами значений:
14. Способ по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока
15. Способ по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока
16. Способ по любому из пп.9 - 12, отличающийся тем, что трубы (12) выбирают таким образом, что для трубы (12) из материала 13 CrMo 44 определенные парами значений плотности теплового потока qa(кВт/м2) и плотности массового потока
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19602680A DE19602680C2 (de) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Durchlaufdampferzeuger |
| DE19602680.6 | 1996-01-25 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98115910A true RU98115910A (ru) | 2000-06-20 |
| RU2175095C2 RU2175095C2 (ru) | 2001-10-20 |
Family
ID=7783691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98115910/06A RU2175095C2 (ru) | 1996-01-25 | 1997-01-14 | Прямоточный парогенератор и способ расчета прямоточного парогенератора |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5967097A (ru) |
| EP (1) | EP0876569A2 (ru) |
| JP (1) | JP2000503382A (ru) |
| KR (1) | KR19990081961A (ru) |
| CN (1) | CN1209868A (ru) |
| DE (1) | DE19602680C2 (ru) |
| RU (1) | RU2175095C2 (ru) |
| WO (1) | WO1997027426A2 (ru) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10215124A1 (de) * | 2002-04-05 | 2003-10-16 | Wme Ges Fuer Windkraftbetr Ene | Verdampferrohr für eine Meerwasserentsalzungsanlage |
| GB0309371D0 (en) * | 2003-04-25 | 2003-06-04 | Cxr Ltd | X-Ray tubes |
| US20050072379A1 (en) * | 2003-08-15 | 2005-04-07 | Jupiter Oxygen Corporation | Device and method for boiler superheat temperature control |
| US7021106B2 (en) * | 2004-04-15 | 2006-04-04 | Mitsui Babcock (Us) Llc | Apparatus and method for forming internally ribbed or rifled tubes |
| EP1614962A1 (de) * | 2004-07-09 | 2006-01-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb eines Durchlaufdampferzeugers |
| DE102009012322B4 (de) * | 2009-03-09 | 2017-05-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufverdampfer |
| DE102009012321A1 (de) * | 2009-03-09 | 2010-09-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufverdampfer |
| US20120012036A1 (en) * | 2010-07-15 | 2012-01-19 | Shaw John R | Once Through Steam Generator |
| DE102010038885B4 (de) * | 2010-08-04 | 2017-01-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Zwangdurchlaufdampferzeuger |
| DE102011006390A1 (de) | 2011-03-30 | 2012-10-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers und zur Durchführung des Verfahrens ausgelegter Dampferzeuger |
| UA118774C2 (uk) | 2013-12-27 | 2019-03-11 | Міцубісі Хітаті Пауер Системз, Лтд. | Теплопередавальна трубка, котел і паротурбінна установка |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0349834B1 (de) * | 1988-07-04 | 1996-04-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufdampferzeuger |
| EP0503116B2 (de) * | 1991-03-13 | 1997-11-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Rohr mit auf seiner Innenseite ein mehrgängiges Gewinde bildenden Rippen sowie Dampferzeuger zu seiner Verwendung |
| DK0581760T4 (da) * | 1991-04-18 | 2001-12-03 | Siemens Ag | Gennemstrømningsdampgenerator med et lodret gastræk af i det væsentlige lodret anbragte rør |
| DE4333404A1 (de) * | 1993-09-30 | 1995-04-06 | Siemens Ag | Durchlaufdampferzeuger mit vertikal angeordneten Verdampferrohren |
-
1996
- 1996-01-25 DE DE19602680A patent/DE19602680C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-01-14 CN CN97191903A patent/CN1209868A/zh active Pending
- 1997-01-14 RU RU98115910/06A patent/RU2175095C2/ru active
- 1997-01-14 EP EP97915255A patent/EP0876569A2/de not_active Ceased
- 1997-01-14 KR KR1019980705679A patent/KR19990081961A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-01-14 WO PCT/DE1997/000049 patent/WO1997027426A2/de not_active Application Discontinuation
- 1997-01-14 JP JP9526408A patent/JP2000503382A/ja active Pending
-
1998
- 1998-07-27 US US09/123,102 patent/US5967097A/en not_active Expired - Fee Related
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU98115910A (ru) | Прямоточный парогенератор и способ расчета прямоточного парогенератора | |
| US3267913A (en) | Apparatus and method for supporting tubes | |
| CA2274656A1 (en) | Steam generator | |
| EP0572265B1 (en) | Heat exchanger unit for heat recovery steam generator | |
| RU99112177A (ru) | Способ эксплуатации проточного парогенератора и проточный парогенератор для осуществления способа | |
| RU2175095C2 (ru) | Прямоточный парогенератор и способ расчета прямоточного парогенератора | |
| RU2181179C2 (ru) | Способ эксплуатации проточного парогенератора и проточный парогенератор для осуществления способа | |
| GB2112804A (en) | Reaction furnace for the indirect heating of crackable fluids | |
| US3315645A (en) | Hot water boiler | |
| US5775265A (en) | Cooling surface cladding | |
| HUP9701632A2 (hu) | Gőzkondenzátor | |
| EP0767885B1 (en) | Marine boiler | |
| US3251404A (en) | Liquid metal heated steam generator | |
| AU2003278171B2 (en) | Method for producing a continuous steam generator and continuous steam generator | |
| JPH0474601B2 (ru) | ||
| US5626187A (en) | Heat-exchanger tube | |
| US5370086A (en) | Hot gas recovery boiler | |
| US3176761A (en) | Heat exchanger | |
| SU862843A3 (ru) | Котел | |
| JPS6082782A (ja) | カ−ボンブロツク型ヒ−トパイプ式熱交換器 | |
| RU98114337A (ru) | Прямоточный парогенератор со спирально расположенными испарительными трубами | |
| SU646186A2 (ru) | Трубна доска кожухотрубного теплообменного аппарата | |
| GB2102105A (en) | Vapour generator | |
| Orrok | High-Pressure Steam Boilers: A Study of the Principles Underlying Their Design and Construction | |
| US5101893A (en) | Heat exchangers |