RU2813432C1 - Способ выплавки чугуна - Google Patents
Способ выплавки чугуна Download PDFInfo
- Publication number
- RU2813432C1 RU2813432C1 RU2023130327A RU2023130327A RU2813432C1 RU 2813432 C1 RU2813432 C1 RU 2813432C1 RU 2023130327 A RU2023130327 A RU 2023130327A RU 2023130327 A RU2023130327 A RU 2023130327A RU 2813432 C1 RU2813432 C1 RU 2813432C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- viscosity
- blast furnace
- slag
- combustion temperature
- final
- Prior art date
Links
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 11
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 9
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 7
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005422 blasting Methods 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000012443 analytical study Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- -1 lump ore Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000001020 rhythmical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, конкретнее к вдуванию комбинированного дутья, в том числе при вдувании высоких расходов природного газа в горн доменной печи, и может быть использовано при выплавке передельного и литейного чугуна. Осуществляют загрузку в печь шихтовых материалов и кокса, вдувание комбинированного дутья, контроль теоретической температуры горения (ТТГ), определение температуры продуктов плавки и вязкости конечного шлака при различных температурах. При этом плавку ведут с расходом природного газа 140-250 м3/т чугуна. Теоретическую температуру горения регулируют в диапазоне 1650-2100°С и при снижении теоретической температуры горения ниже 1900°С понижают вязкость конечного шлака на 0,002-0,015Па*с на каждые 50°С ТТГ. Обеспечивается повышение коэффициента замены кокса природным газом и сокращение расхода кокса в доменной плавке при сохранении производительности доменной печи. 2 з.п. ф-лы, 5 ил., 3 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, конкретнее к вдуванию комбинированного дутья, в том числе при вдувании высоких расходов природного газа в горн доменной печи и может быть использовано при выплавке передельного и литейного чугуна.
Известен способ доменной плавки с применением комбинированного дутья, в частности с раздельным или совместным вдуванием природного и коксового газов для снижения расхода кокса на выплавку чугуна. При этом расход и соотношение газов определяется уровнем теоретической температуры горения (Рамм А.Н. Современный доменный процесс. М., Металлургия, 1980 С. 172 -229).
Выполненные аналитические исследования влияния дутьевых добавок на технологические параметры доменной плавки показали, что рекомендуемый рациональный уровень теоретической температуры горения при расходе природного газа 180 -200м3/т, обеспечивающий коэффициент замены кокса природным газом на уровне 0,8 кг/м3 находится в пределах 1900 - 2000°С. Анализ и обобщения показателей доменной плавки в различных шихтовых условиях показывает, что указанные значения коэффициента замены кокса являются предельными и обеспечиваются при ровной работе доменной печи с оптимальным распределением газов по сечению и полном окислении углеводородов в фурменных очагах. В реальных условиях значения коэффициентов замены ниже предельных (Товаровский И.Г. Доменная плавка 2-е издание дополненное и уточненное Днепропетровск, Пороги, 2009 г. С 432.).
Недостаток этих способов заключается в том, что они не предусматривают каких либо действий при высоких расходах заменителей кокса и ограничивают рациональный диапазон теоретической температуры горения при использовании комбинированного дутья температурами 1900-2000°С.
Известен также способ доменной плавки на комбинированном дутье с расходом природного газа выше 140 м3/т чугуна, в котором контролируют теоретическую температуру горения в фурменном очаге и содержание водорода в колошниковом газе, при увеличении расхода природного газа выше 140 м3/т чугуна и увеличении содержания водорода в колошниковом газе на 0,5% и более корректируют рудную нагрузку по сечению доменной печи (патент RU № 2798507, С21В5/00, 2023).
Недостатком известного способа является то, что в нем не учтены характеристики продуктов плавки и качественные характеристики кокса. Например, снижение теоретической температуры дутья снижает температуру продуктов плавки и, соответственно, увеличивает вязкость конечных шлаков, а снижение основности конечного шлака приводит к понижению вязкости.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ ведения доменной плавки, в котором вязкость конечного шлака, поддерживают в пределах 0,2-0,5 Па*с, в том числе, с учетом градиента вязкости шлака при изменении его температуры (патент RU 2479633, С21В5/00, 2013).
Недостаток этого способа заключается в том, что шлаковый режим по данному способу, определяется, в основном, требованиями к качеству чугуна, в первую очередь по содержанию серы и не учитывает газодинамические условия доменной плавки, особенно в период увеличения заменителей кокса при наращивании расхода природного газа. Также, данный способ не учитывает дренажных характеристик жидких продуктов плавки в коксовой насадке при изменении рудной нагрузки в доменной печи при увеличении заменителей кокса и сокращения расхода кокса на тонну чугуна.
Ни один из рассмотренных способов не предусматривает повышение управляемости доменной печи при сокращении расхода кокса и увеличении жидкостной нагрузки продуктов плавки на коксовую насадку.
Технический результат изобретения заключается в повышении коэффициента замены кокса природным газом, сокращении расхода кокса в доменной плавке и сохранении производительности доменной печи за счет регулирования вязкости конечного шлака при изменении теоретической температуры горения и температуры продуктов плавки.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе выплавки чугуна, включающем загрузку в печь шихтовых материалов и кокса, вдувание комбинированного дутья, контроль теоретической температуры горения (ТТГ), определение температур продуктов плавки и вязкости конечного шлака при различных температурах, согласно изобретению, плавку ведут с расходом природного газа 140-250 м3/т чугуна, теоретическую температуру горения регулируют в диапазоне 1650-2100°С и при снижении теоретической температуры горения ниже 1900°С понижают вязкость конечного шлака на 0,002-0,015Па*с на каждые 50°С ТТГ.
Понижение вязкости конечного шлака обеспечивают за счет корректировки его основности по показателю (CaO+MgO)/SiO2 и повышения содержания в нем TiO2.
Понижение вязкости конечного шлака обеспечивают в соответствии с формулой:
η = A + B * ТТГ + C * TiO2 + D * Осн2, + E * Осн2 2,
где η - вязкость конечного доменного шлака, Па*с;
ТТГ - теоретическая температура горения, °С;
TiO2 - массовая доля оксида титана в конечном доменном шлаке, %;
Осн2 - основность конечного доменного шлака по показателю (CaO+MgO)/SiO2;
A, B, C, D, E - эмпирические коэффициенты уравнения вязкости, учитывающие объем и особенности работы доменной печи, находящиеся в пределах:
А = 1,0 ÷ 7,0, B = -0,0007 ÷ -0,00001, C = -0,009 ÷ -0,0001, D = -5,0 ÷ -1,0; E = 1,0 ÷ 2,0
Сущность предложенного способа заключается в следующем:
Первостепенным условием эффективного использования природного газа является ритмичная работа доменных печей при минимальном количестве остановок и снижений давления, связанных с формированием газового потока в доменной печи и отработке продуктов плавки. Важным условием использования высоких расходов природного газа является поддержание теоретической температуры горения в рациональном диапазоне, обеспечивающем плавный сход шихты и высокопроизводительную работу.
Работа доменных печей с высоким расходом природного газа сопровождается:
-сокращением расхода твердого топлива;
- понижением теоретической температуры горения;
- снижением температуры чугуна;
- уменьшением содержания кремния в чугуне;
- увеличением вязкости конечного шлакового расплава;
- повышенным содержанием водорода в горновом и колошниковом газах.
Анализ фактических результатов работы доменных печей разного объёма (1000 м3 - 5500 м3) показал влияние изменения ряда технологических показателей работы на вязкость конечного доменного шлака - повышение теоретической температуры горения и массовой доли оксида титана в конечном доменном шлаке снижает вязкость шлака, изменение основности шлака по показателю (CaO+MgO)/SiO2 влияет нелинейно (параболически, с некоторым экстремумом).
Иллюстрация влияния высокого расхода природного газа на примере среднемесячных технико-экономические показателей работы доменной печи объемом 1000 м3 представлена на фигурах 1-5.
Фиг. 1. Зависимость между расходом ПГ и расходом твердого топлива.
Фиг. 2. Зависимость между расходом ПГ и ТТГ.
Фиг. 3. Зависимость между расходом ПГ и температурой чугуна.
Фиг. 4. Зависимость между расходом ПГ и содержанием кремния в чугуне.
Фиг. 5. Зависимость между расходом ПГ и содержанием водорода в колошниковом газе.
Высокое содержание водорода в горновом и, соответственно, в колошниковом газе приводит к увеличению восстановимости железорудных материалов, повышенному разупрочнению железорудных материалов при низкотемпературном восстановлении, как следствие, к повышению верхнего и общего перепада давления в доменной печи, с последующим снижением расхода дутья и, как следствие, к сокращению производительности доменных печей.
Пример.
Доменные печи объемом 1000 м3 - 5500 м3 работают с использованием в доменной шихте агломерата, окатышей, кусковой руды, кокса и комбинированного дутья, выплавляя чугун заданного качества.
При увеличении расхода природного газа, сокращают расход кокса и корректируют основность ((СаО+MgO)/SiO2) конечного доменного шлака путем изменения состава агломерата (изменяя соотношение компонентов аглошихты) и/или вводя в состав доменной шихты окатышей с содержанием TiO2 от 1,5 до 3,0%. Определяют вязкость конечного доменного шлака с учетом температуры продуктов плавки и теоретической температуры горения комбинированного дутья и корректируют ее в соответствии с предлагаемой формулой.
Пример конкретного применения предлагаемого способа представлен в таблицах 1-3.
В таблице №1 представлены варианты работы доменной печи объёмом 1000 м3. Вариант №1 является базовым, здесь печь работала с базовым (общепринятым) уровнем теоретической температуры горения (ТТГ) = 1886°С и высоким коэффициентом замены кокса твёрдым топливом - 0,81. Вязкость шлака составляла 0,330 Па*с. Печь работала удовлетворительно, с ровным ходом и нормальной отработкой жидких продуктов плавки. При переходе на вариант работы №2 с понижением ТТГ до 1815°С путём увеличения расхода природного газа (ПГ) до 195 м3/т чугуна без корректировки параметров шлакового режима получили снижение коэффициента замены до 0,58 (расход ПГ увеличен от базы на 195-170=25 м3/т, а сокращение расхода кокса составило только 367-381,4 = - 14,4 кг/т), увеличение вязкости шлака до 0,365 Па*с и снижение производительности работы печи на 1,1 % от базового периода. Отработка продуктов плавки шла с затруднениями.
С переходом на вариант работы №3 скорректировали шлаковый режим, ввели титансодержащий материал в шихту, в результате повысили жидкоподвижность конечного доменного шлака (вязкость снизилась до 0,316), отработка продуктов плавки улучшилась, коэффициент замены повысился до 0,8, производство чугуна восстановилось до базового уровня.
В варианте №4 произвели дальнейшее снижение ТТГ до уровня 1695°С при увеличении расхода ПГ до 250 м3/т чугуна. Шлаковый режим скорректировали, но недостаточно для обеспечения требуемой жидкоподвижности - вязкость увеличилась до 0,405 Па*с, коэффициент замены кокса природным газом снизился до уровня 0,55, производство чугуна снизилось до 2610 т/сутки.
В варианте работы №5 произвели требуемую коррекцию, с обеспечением необходимой вязкости шлака на уровне 0,285 и стабильной работой печи.
Анализ таблиц №№ 2-3 показывает аналогичные выводы - несоблюдение рационального шлакового режима в условиях работы доменных печей с уровнем ТТГ ниже 1900°С приводит к снижению коэффициента замены кокса природным газом менее 0,65 м3/кг и сокращению производительности доменных печей на 1,0-3,0% (табл.2 - варианты №№ 4 и 6; табл.3 - вариант №5).
Ведение доменной плавки по предлагаемому способу в условиях работы доменных печей с расходом природного газа 140-250 м3/т чугуна позволяет, в среднем, по доменному цеху в течение года, при наращивании расхода природного газа, сократить расход твердого топлива на 11 кг/т чугуна при сохранении объема производства.
| Таблица 1 Технико - экономические показатели доменной печи объемом 1000м3 |
||||||
| Показатели | Ед. изм. | Варианты | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
| Производительность | т/сут | 2672 | 2642 | 2684 | 2610 | 2678 |
| Кокс | кг/т чугуна | 381.4 | 367 | 361.5 | 337.5 | 316.5 |
| ПГ | м3/т чугуна | 170 | 195 | 195 | 250 | 250 |
| Рудная нагрузка | т/т | 4.18 | 4.35 | 4.41 | 4.73 | 5.04 |
| Коэффициент замены | кг/м3 | 0.81 | 0.58 | 0.80 | 0.55 | 0.81 |
| ТТГ | °С | 1886 | 1815 | 1813 | 1695 | 1650 |
| Т чугуна | °С | 1438 | 1424 | 1424 | 1408 | 1408 |
| [Si] | % | 0.46 | 0.44 | 0.44 | 0.4 | 0.38 |
| [S] | % | 0.028 | 0.018 | 0.032 | 0.026 | 0.042 |
| [C] | °% | 4.64 | 4.66 | 4.66 | 4.72 | 4.72 |
| (CaO+MgO)/SiO2 | ед. | 1.25 | 1.25 | 1.22 | 1.24 | 1.15 |
| (ТiO2) | % | 0.6 | 0.6 | 0.8 | 1.6 | 2.6 |
| Вязкость | Па⋅с | 0.330 | 0.365 | 0.316 | 0.405 | 0.285 |
| коэффициенты | ||||||
| А | 1.33 | 1.33 | 1.33 | 1.33 | 1.33 | 1.33 |
| В | -0.000496 | -0.000496 | -0.000496 | -0.000496 | -0.000496 | -0.000496 |
| С | -0.0031 | -0.0031 | -0.0031 | -0.0031 | -0.0031 | -0.0031 |
| D | -1.8 | -1.8 | -1.8 | -1.8 | -1.8 | -1.8 |
| E | 1.4 | 1.4 | 1.4 | 1.4 | 1.4 | 1.4 |
| Таблица 2 Технико - экономические показатели доменной печи объемом 3200м3 |
||||||||
| Показатели | Ед. изм. | Варианты | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | ||
| Производительность | т/сут | 8607 | 8587 | 8593 | 8496 | 8611 | 8489 | 8590 |
| Кокс | кг/т чугуна | 379.3 | 359 | 358 | 346 | 331 | 330 | 314 |
| ПГ | м3/т чугуна | 140 | 168 | 168 | 200 | 200 | 220 | 220 |
| Рудная нагрузка | т/т | 3.94 | 4.16 | 4.17 | 4.32 | 4.51 | 4.53 | 4.76 |
| Коэффициент замены | кг/м3 | 0.76 | 0.73 | 0.76 | 0.56 | 0.81 | 0.62 | 0.82 |
| ТТГ | °С | 1958 | 1885 | 1885 | 1810 | 1810 | 1765 | 1765 |
| Т чугуна | °С | 1458 | 1456 | 1456 | 1452 | 1452 | 1448 | 1444 |
| [Si] | % | 0.58 | 0.55 | 0.55 | 0.52 | 0.52 | 0.48 | 0.48 |
| [S] | % | 0.24 | 0.27 | 0.27 | 0.32 | 0.3 | 0.32 | 0.34 |
| [C] | % | 4.66 | 4.72 | 4.72 | 4.76 | 4.76 | 4.78 | 4.78 |
| (CaO+MgO)/SiO2 | ед. | 1.20 | 1.17 | 1.17 | 1.20 | 1.15 | 1.19 | 1.13 |
| (ТiO2) | % | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 1.0 | 1.0 | 1.2 | 1.2 |
| Вязкость | Па⋅с | 0.303 | 0.289 | 0.289 | 0.313 | 0.283 | 0.309 | 0.276 |
| коэффициенты | ||||||||
| А | 1.25 | 1.25 | 1.25 | 1.25 | 1.25 | 1.25 | 1.25 | 1.25 |
| В | -0.000067 | -0.000067 | -0.000067 | -0.000067 | -0.000067 | -0.000067 | -0.000067 | -0.000067 |
| С | -0.0001 | -0.0001 | -0.0001 | -0.0001 | -0.0001 | -0.0001 | -0.0001 | -0.0001 |
| D | -2 | -2 | -2 | -2 | -2 | -2 | -2 | -2 |
| E | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 |
| Таблица 3 Технико - экономические показатели доменной печи объемом 5500м3 |
|||||||
| Показатели | Ед. изм. | Варианты | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
| Производительность | т/сут | 11863 | 11850 | 11830 | 11802 | 11720 | 11795 |
| Кокс | кг/т чугуна | 371.8 | 357.1 | 356.7 | 343.9 | 340.6 | 334.6 |
| ПГ | м3/т чугуна | 140 | 160 | 160 | 178 | 192 | 192 |
| Рудная нагрузка | т/т | 4.27 | 4.44 | 4.45 | 4.61 | 4.66 | 4.74 |
| Коэффициент замены | кг/м3 | 0.76 | 0.73 | 0.76 | 0.73 | 0.60 | 0.72 |
| ТТГ | °С | 2030 | 1972 | 1972 | 1900 | 1855 | 1856 |
| Т чугуна | °С | 1476 | 1472 | 1472 | 1469 | 1464 | 1464 |
| [Si] | % | 0.45 | 0.44 | 0.44 | 0.45 | 0.45 | 0.45 |
| [S] | % | 0.024 | 0.023 | 0.024 | 0.025 | 0.025 | 0.025 |
| [C] | % | 4.69 | 4.7 | 4.7 | 4.71 | 4.72 | 4.72 |
| (CaO+MgO)/SiO2 | ед. | 1.25 | 1.23 | 1.23 | 1.2 | 1.3 | 1.2 |
| (ТiO2) | % | 0.6 | 0.6 | 0.8 | 0.8 | 0.6 | 1.2 |
| Вязкость | Па⋅с | 0.266 | 0.261 | 0.259 | 0.251 | 0.323 | 0.254 |
| коэффициенты | |||||||
| А | 1.43 | 1.43 | 1.43 | 1.43 | 1.43 | 1.43 | 1.43 |
| В | -0.000125 | -0.000125 | -0.000125 | -0.000125 | -0.000125 | -0.000125 | -0.000125 |
| С | -0.0069 | -0.0069 | -0.0069 | -0.0069 | -0.0069 | -0.0069 | -0.0069 |
| D | -2.1 | -2.1 | -2.1 | -2.1 | -2.1 | -2.1 | -2.1 |
| E | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 |
Claims (10)
1. Способ выплавки чугуна, включающий загрузку в печь шихтовых материалов и кокса, вдувание комбинированного дутья, контроль теоретической температуры горения, определение температуры продуктов плавки и вязкости конечного шлака при различных температурах, отличающийся тем, что плавку ведут с расходом природного газа 140-250 м3/т чугуна, теоретическую температуру горения регулируют в диапазоне 1650-2100°С и при снижении теоретической температуры горения ниже 1900°С понижают вязкость конечного шлака на 0,002-0,015Па*с на каждые 50°С теоретической температуры горения.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что понижение вязкости конечного шлака обеспечивают за счет корректировки его основности по показателю (CaO+MgO)/SiO2 и повышения содержания в нем TiO2.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что понижение вязкости конечного шлака обеспечивают в соответствии с формулой:
η = A + B * ТТГ + C * TiO2 + D * Осн2, + E * Осн2 2,
где η - вязкость конечного доменного шлака, Па*с;
ТТГ - теоретическая температура горения, °С;
TiO2 - массовая доля оксида титана в конечном доменном шлаке, %;
Осн2 - основность конечного доменного шлака по показателю (CaO+MgO)/SiO2;
A, B, C, D, E - эмпирические коэффициенты уравнения вязкости, учитывающие объем и особенности работы доменной печи, находящиеся в пределах:
А = 1,0 ÷ 7,0, B = -0,0007 ÷ -0,00001, C = -0,009 ÷ -0,0001, D = -5,0 ÷ -1,0; E = 1,0 ÷ 2,0.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2813432C1 true RU2813432C1 (ru) | 2024-02-12 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020052391A (ko) * | 2000-12-26 | 2002-07-04 | 이구택 | 코크스 입도에 의한 노하부 불활성 판단방법 |
| RU2351657C2 (ru) * | 2007-02-26 | 2009-04-10 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Способ доменной плавки титансодержащего железорудного сырья |
| RU2479633C1 (ru) * | 2011-08-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ ведения доменной плавки |
| RU2798507C1 (ru) * | 2022-10-12 | 2023-06-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ ведения доменной плавки |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020052391A (ko) * | 2000-12-26 | 2002-07-04 | 이구택 | 코크스 입도에 의한 노하부 불활성 판단방법 |
| RU2351657C2 (ru) * | 2007-02-26 | 2009-04-10 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Способ доменной плавки титансодержащего железорудного сырья |
| RU2479633C1 (ru) * | 2011-08-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ ведения доменной плавки |
| RU2798507C1 (ru) * | 2022-10-12 | 2023-06-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ ведения доменной плавки |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104531923B (zh) | 一种高炉冶炼原料及高炉冶炼方法 | |
| RU2813432C1 (ru) | Способ выплавки чугуна | |
| US4419128A (en) | Continuous melting, refining and casting process | |
| RU2386703C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| CN113667781B (zh) | 一种降低高炉燃料比的方法 | |
| JP4765723B2 (ja) | 高炉への鉱石装入方法 | |
| RU2190667C1 (ru) | Способ ведения доменной плавки | |
| JPH1143710A (ja) | 微粉炭多量吹き込み時の高炉操業方法 | |
| JPH0635604B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| RU2119958C1 (ru) | Способ промывки горна доменной печи | |
| RU2722846C1 (ru) | Способ загрузки доменной печи | |
| RU2798507C1 (ru) | Способ ведения доменной плавки | |
| RU2295573C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| US20240167109A1 (en) | Method for producing pig iron | |
| RU2161204C1 (ru) | Способ доменной плавки на магнезиально-глиноземистых шлаках | |
| US2735758A (en) | strassburger | |
| SU1235899A1 (ru) | Способ загрузки доменной печи | |
| RU2157413C1 (ru) | Способ выплавки литейного чугуна в доменной печи | |
| RU2154672C1 (ru) | Способ выплавки высококремнистого доменного чугуна | |
| Kurunov et al. | Washing the hearth of blast furnaces with briquets made from scale | |
| KR100376479B1 (ko) | 고로의 저실리콘용선 제조방법 및 장치 | |
| Stapleton et al. | Ferromanganese Production with Oxygen Enrichment | |
| JP3617464B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| RU1790605C (ru) | Способ доменной плавки на магнезиально-глиноземных шлаках | |
| RU2135596C1 (ru) | Способ выплавки чугуна |