RU2813162C1 - Способ производства горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионно-стойкой стали - Google Patents
Способ производства горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионно-стойкой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2813162C1 RU2813162C1 RU2023113327A RU2023113327A RU2813162C1 RU 2813162 C1 RU2813162 C1 RU 2813162C1 RU 2023113327 A RU2023113327 A RU 2023113327A RU 2023113327 A RU2023113327 A RU 2023113327A RU 2813162 C1 RU2813162 C1 RU 2813162C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- corrosion
- temperature
- resistant
- cold
- Prior art date
Links
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 37
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 6
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 21
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 20
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 Titanium nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N methylidyneniobium Chemical compound [Nb]#C UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к способу производства горячекатаного рулонного проката. Осуществляют непрерывную разливку стали в слябы, их нагрев, контролируемую прокатку и ускоренное охлаждение до температуры смотки, смотку в рулоны с последующим замедленным охлаждением на воздухе. Осуществляют непрерывную разливку стали, содержащей, мас. %: углерод 0,04-0,08, кремний 0,20-0,40, марганец 0,80-1,10, хром 0,60-1,00, никель 0,10-0,30, медь 0,10-0,30, алюминий 0,020-0,050, титан 0,010-0,030, ниобий 0,040-0,065, сера не более 0,003, фосфор не более 0,013, кальций не более 0,006, железо остальное. Температуру конца чистовой прокатки устанавливают не менее 870°С, а температуру смотки выбирают в диапазоне 560-660°С. В результате формируется структурное состояние стали, обеспечивающее ее хладостойкость и высокое сопротивление коррозионно-механическому разрушению. 6 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству горячекатаного рулонного проката повышенной коррозионной стойкости и хладостойкости, предназначенного для изготовления нефтегазопроводных труб для сооружения нефтесборных сетей (транспортирующих коррозионно-активные газ, нефть и пластовую воду) и нефтепроводов, эксплуатируемых как в обычных климатических условиях, так и в регионах Сибири и Крайнего Севера.
Известен способ производства листового проката из низколегированной трубной стали, включающий выплавку стали, разливку на заготовки, нагрев слябов до температуры 1130-1180°С, многопроходную черновую прокатку при температуре 950-1070°С и единичных относительных обжатиях не менее 12%, подстуживание, многопроходную чистовую прокатку при температуре 790-850°С с последующим ускоренным охлаждением водой с температуры не менее 780°С до 530-600°С, причем выплавляют сталь, содержащую, мас. %:
углерод | 0,05-0,08 |
марганец | 1,60-1,75 |
кремний | 0,10-0,35 |
алюминий | 0,02-0,05 |
хром | 0,01-0,10 |
никель | 0,15-0,30 |
медь | 0,10-0,20 |
молибден | 0,002-0,27 |
титан | 0,015-0,030 |
ниобий | 0,045-0,065 |
ванадий | 0,003-0,030 |
азот | 0,001-0,008 |
сера | 0,001-0,005 |
фосфор | 0,003-0,013 |
железо | остальное, |
(пат. РФ №2696186, C21D 8/02, С22С 38/58, В21В 1/26).
Недостаток известного способа состоит в том, что рассматривается диапазон толщины листов 20-34 мм, что не позволяет использовать данный способ для производства проката толщиной менее 20 мм. Также заявляемый состав содержит дорогостоящие легирующие элементы (марганец, молибден, ванадий), что приводит к увеличению себестоимости продукции.
Наиболее близким аналогом к заявляемому изобретению является сталь повышенной коррозионной стойкости, содержащая компоненты в следующем соотношении, мас. %:
углерод | 0,03-0,08 |
марганец | 0,5-1,1 |
кремний | 0,01-0,5 |
хром | 0,6-1,2 |
никель | 0,05-0,3 |
медь | 0,05-0,3 |
фосфор | не более 0,015 |
сера | не более 0,005 |
алюминий | 0,01-0,05 |
кальций | 0,0001-0,006 |
ниобий | 0,01-0,05 |
железо и неизбежные примеси | остальное |
(пат. РФ №2520170, С22С 38/48).
Основным недостатком известного способа являются высокие показатели скорости общей коррозии, что не позволит гарантированно обеспечить длительный срок службы некоторых видов оборудования, например нефтепромысловых трубопроводов, из-за коррозионных повреждений. Также недостатком является отсутствие требований относительно стойкости стали к другим видам коррозионного разрушения, в частности к сульфидному растрескиванию под напряжением и общей коррозии в среде углекислого газа. Еще одним недостатком известного способа являются низкие значения предела текучести, в связи, с чем не обеспечивается заданный комплекс механических свойств.
Техническая проблема, решаемая заявляемым изобретением, заключается в получении качественного рулонного проката, эксплуатируемого в регионах Сибири и Крайнего Севера, устойчивого к коррозии, а также обладающего высоким уровнем механических характеристик и хладостойкостью до минус 60°С.
Технический результат заключается в формировании структурного состояния стали, обеспечивающего ее хладостойкость и высокое сопротивление коррозионно-механическому разрушению.
Поставленная проблема решается тем, что в способе производства горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионностойкой стали, включающем непрерывную разливку стали в слябы, их нагрев, контролируемую прокатку и ускоренное охлаждение до температуры смотки, смотку в рулоны с последующим замедленным охлаждением на воздухе, согласно изменению, осуществляют непрерывную разливку стали, содержащей, мас. %:
углерод | 0,04-0,08 |
кремний | 0,20-0,40 |
марганец | 0,80-1,10 |
хром | 0,60-1,00 |
никель | 0,10-0,30 |
медь | 0,10-0,30 |
алюминий | 0,020-0,050 |
титан | 0,010-0,030 |
ниобий | 0,040-0,065 |
сера | не более 0,003 |
фосфор | не более 0,013 |
кальций | не более 0,006 |
железо | остальное, |
при этом температуру конца чистовой прокатки устанавливают не менее 870°С, а температуру смотки выбирают в диапазоне 560-660°С.
Комплекс эксплуатационных и механических свойств рулонного проката определяется структурно-фазовым состоянием низколегированной стали, которое, в свою очередь, зависит от химического состава стали и режимов контролируемой прокатки и ускоренного охлаждения.
Основой создания трубных сталей служит снижение содержания углерода до 0,08% с целью повышения вязко-пластических свойств и улучшения свариваемости. Поэтому для обеспечения высокой пластичности, снижения хрупкости и исключения вероятности образования холодных трещин диапазон содержания углерода в стали составляет 0,04-0,08%. При уменьшении содержания углерода ниже 0,04% снижаются прочностные характеристики.
Кремний повышает стойкость стали к точечной и щелевой коррозии, улучшает обрабатываемость стали, повышает ее прочностные характеристики, является раскислителем при выплавке. Содержание кремния в стали составляет 0,20-0,40%. При концентрации кремния менее 0,20% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,40% снижается пластичность.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу, образуя сульфиды марганца. При содержании марганца менее 0,80% прочность стали недостаточна, а увеличение содержания марганца более 1,10% приводит к снижению вязкости низкоуглеродистой стали.
Добавление хрома приводит к значительному улучшению стойкости низкоуглеродистой стали к коррозии. При содержании меньше 0,6% хром слабо влияет на стандартные свойства и не изменяет соотношения структурных составляющих. При содержании хрома более 1,0% появляются продукты промежуточного превращения, что сопровождается увеличением прочности, снижением пластичности и вязкости.
Для достижения высоких коррозионных свойств необходимо наряду с хромом одновременное присутствие, по крайней мере, 0,1%>меди в стали. Характер влияния меди на ударную вязкость и хладостойкость зависит от его содержания: при небольших концентрациях она подобна никелю, а при больших - снижает вязкость и хладостойкость низколегированных сталей.
Никель упрочняет феррит, повышая его вязкость и способствуя снижению порога хладноломкости. Введение никеля в сталь в диапазоне 0,10-0,30% обеспечивает дополнительные противокоррозионные свойства горячекатаного проката.
Содержание алюминия в заданном диапазоне обеспечивает связывание всего азота в нитрид титана, который сдерживает рост аустенитного зерна, и, как следствие, способствует повышению хладостойкости. При концентрации алюминия менее 0,02% его положительное влияние не проявляется, а увеличение его содержания более 0,05% приводит к ухудшению пластических и вязкостных свойств проката.
Ниобий является основополагающим элементом химического состава высокопрочных трубных сталей, который помогает создавать дисперсную структуру на всех стадиях контролируемой прокатки. При содержании ниобия менее заданного диапазона не обеспечивается достаточное дисперсионное и зернограничное упрочнение. Увеличение концентрации более 0,065% приводит к дисперсионному твердению и охрупчиванию границ зерен.
Для повышения растворимости ниобия в аустените используется титан, который связывает азот и обеспечивает формирование карбида ниобия взамен нитрида или карбонитрида, имеющий лучшую растворимость в аустените. Нитриды титана стабильны при высоких температурах и сдерживают рост зерна аустенита при нагреве сляба под прокатку. При содержании титана менее 0,010% снижаются прочностные свойства проката. При содержании титана выше 0,030% избыточное количество образующихся карбонитридов значительно снижает вязкость стали.
При обработке стали кальцием в количестве не более 0,006% происходит модифицирование сульфидных включений, что повышает характеристики вязкости и хладостойкости стального проката и труб, повышает стойкость к водородному растрескиванию.
Неметаллические включения могут снижать эксплуатационные характеристики трубопроводов, оказывая негативное влияние на пластичность, ударную вязкость, стойкость против слоистого разрушения и анизотропию свойств. Поэтому содержание серы должно быть не более 0,003%, что позволяет снизить количество сульфидов марганца, снижающих ударную вязкость. Для предотвращения расщеплений в изломе образцов Шарпи, а также межкристаллитного разрушения в зоне термического влияния уровень фосфора ограничивают значением 0,013%.
Таким образом, задача обеспечения коррозионной стойкости сталей требует одновременного комплексного решения следующих вопросов:
- дополнительное рациональное микролегирование;
- повышение чистоты сталей по неметаллическим включениям;
- выбор определенного структурного состояния с высоким сопротивлением коррозионно-механическому разрушению.
После выплавки стали проводят контролируемую прокатку с температурой конца чистовой прокатки не менее 870°С, ниже которой сталь приобретает неблагоприятную (неоднородную) двухфазную структуру, что приводит к снижению коррозионной стойкости.
Охлаждение до температур в интервале 560-660°С способствует формированию структуры, состоящей преимущественно из квазиполигонального феррита и бейнита. С понижением температуры ускоренного охлаждения доля феррита в стали уменьшается. Результаты металлографических исследований образцов показали, что бейнитная составляющая состоит преимущественно из гранулярного бейнита и небольшого количества верхнего бейнита.
Снижение температуры смотки менее 560°С приводит к росту прочностных свойств выше допустимых значений и снижению пластичности. Смотка полос в рулоны при температурах выше 660°С приводит к пониженной хладостойкости.
Требуемый комплекс свойств горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионностойкой стали приведен в таблице 1, характеристики коррозионной стойкости - в таблице 2.
Пример осуществления способа.
С применением вакуумной индукционной печи ZG-0.06L, и совмещенной с ней машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ), была произведена выплавка и разливка стали массой различного химического состава (таблица 3). Полученные слитки нагревали в камерной печи ПКМ 3.6.2/12,5 до температуры 1200°С. Далее осуществляли обжатие слитков с применением гидравлического пресса П6334 (моделирование черновой стадии прокатки) и на одноклетьевом реверсивном стане горячей прокатки 500 «ДУО» (моделирование чистовой стадии прокатки). Заготовки обжимались до толщины 8-10 мм при температуре конца чистовой прокатки не менее 870°С. Полученные раскаты подвергались ускоренному охлаждению до температуры 560- 660°С с последующей смоткой, а затем замедленному охлаждению на воздухе (моделирование охлаждения рулона после смотки).
Механические свойства определяли по стандартным методикам:
- испытания на растяжение проводили на плоских образцах по ГОСТ 1497 при температуре 20°С;
- испытания на ударный изгиб проводили в соответствии с ГОСТ 9454 на образцах с V-образным надрезом при температуре минус 50°С и на образцах с U-образным надрезом при температуре минус 60°С.
Характеристики, определяющие коррозионную стойкость стали определяли по следующим методикам:
- стойкость к сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением по методу А в соответствии со стандартом NACE ТМ 0177 в среде А;
- стойкость к водородному растрескиванию по стандарту NACE ТМ0284 в среде А;
- скорость общей коррозии проката в СО2 содержащей среде, по методике, указанной в приложении 4 ТТТ-01.02.04-01 (версия 3.0);
- скорость общей коррозии в модельной среде, содержащей H2S, по методике ЗАО «НИПЦ НефтеГазСервис» №966814-006-593377520-2014.
Режимы производства горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионностойкой стали представлены в таблице 4.
Результаты механических испытаний, представленные в таблице 5, показали, что плавки 2-4, выполненные в соответствии с формулой изобретения, показали высокую коррозионную стойкость и хладостойкость. Применение заявленного способа обеспечивает достижение требуемого результата без дополнительного добавления редкоземельных элементов (лантана и/или церия).
Результаты комплексных коррозионных испытаний представлены в таблице 6.
Таким образом, заявляемое изобретение обеспечивает высокую хладо- и коррозионную стойкость, а также уровень механических характеристик, соответствующих наиболее востребованным классам прочности (до К56), в том числе: предел текучести не менее 350 Н/мм2, временное сопротивление разрыву в диапазоне 510-660 Н/мм2; относительное удлинение не менее 23%; ударная вязкость: KCV-50 не менее 100 Дж/см2, KCU-60 не менее 39 Дж/см2.
Claims (3)
- Способ производства горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионно-стойкой стали, включающий непрерывную разливку стали в слябы, их нагрев, контролируемую прокатку и ускоренное охлаждение до температуры смотки, смотку в рулоны с последующим замедленным охлаждением на воздухе, отличающийся тем, что осуществляют непрерывную разливку стали, содержащей, мас. %:
-
углерод 0,04-0,08 кремний 0,20-0,40 марганец 0,80-1,10 хром 0,60-1,00 никель 0,10-0,30 медь 0,10-0,30 алюминий 0,020-0,050 титан 0,010-0,030 ниобий 0,040-0,065 сера не более 0,003 фосфор не более 0,013 кальций не более 0,006 железо остальное, - при этом температуру конца чистовой прокатки устанавливают не менее 870°С, а температуру смотки выбирают в диапазоне 560-660°С.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2813162C1 true RU2813162C1 (ru) | 2024-02-06 |
Family
ID=
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2516212C1 (ru) * | 2012-10-18 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства горячекатаного широкополосного рулонного проката |
RU2520170C1 (ru) * | 2013-01-09 | 2014-06-20 | Открытое Акционерное Общество "Выксунский Металлургический Завод" | Сталь повышенной коррозионной стойкости и электросварные трубы, выполненные из нее |
RU2547087C1 (ru) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячекатаного проката повышенной прочности |
CN107614727A (zh) * | 2015-05-26 | 2018-01-19 | 新日铁住金株式会社 | 钢板及其制造方法 |
RU2793012C1 (ru) * | 2022-07-08 | 2023-03-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного рулонного проката |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2516212C1 (ru) * | 2012-10-18 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства горячекатаного широкополосного рулонного проката |
RU2520170C1 (ru) * | 2013-01-09 | 2014-06-20 | Открытое Акционерное Общество "Выксунский Металлургический Завод" | Сталь повышенной коррозионной стойкости и электросварные трубы, выполненные из нее |
RU2547087C1 (ru) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячекатаного проката повышенной прочности |
CN107614727A (zh) * | 2015-05-26 | 2018-01-19 | 新日铁住金株式会社 | 钢板及其制造方法 |
RU2793012C1 (ru) * | 2022-07-08 | 2023-03-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного рулонного проката |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5499733B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5776377B2 (ja) | 耐サワー性に優れたラインパイプ用溶接鋼管向け高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
EP2264205A1 (en) | High-strength steel plate excellent in low-temperature toughness, steel pipe, and processes for production of both | |
JP6015602B2 (ja) | 高靭性高延性高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP2012172256A (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR102628769B1 (ko) | 고Mn강 및 그의 제조 방법 | |
CN113549827B (zh) | 一种低温韧性优异的fh690级海工钢及其制造方法 | |
WO2017149571A1 (ja) | 油井用低合金高強度継目無鋼管 | |
KR101539520B1 (ko) | 2상 스테인리스강 | |
CN109957710B (zh) | 一种含v大变形x80m管线钢板及其制造方法 | |
JP6468302B2 (ja) | 高強度油井用鋼管用素材および該素材を用いた高強度油井用鋼管の製造方法 | |
CA3094517C (en) | A steel composition in accordance with api 5l psl-2 specification for x-65 grade having enhanced hydrogen induced cracking (hic) resistance, and method of manufacturing the steel thereof | |
JPH10121202A (ja) | 耐硫化物応力割れ性を必要とする環境で使用される高強度鋼材およびその製造方法 | |
JP3247908B2 (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP3247907B2 (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5521484B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
RU2813162C1 (ru) | Способ производства горячекатаного рулонного проката из хладостойкой и коррозионно-стойкой стали | |
JPH08104922A (ja) | 低温靱性の優れた高強度鋼管の製造方法 | |
JP4264296B2 (ja) | 溶接部靭性、条切り特性に優れた低降伏比570MPa級高張力鋼及びその製造方法 | |
JP2003293075A (ja) | 造管後の表面硬度ならびに降伏比が低い高強度鋼管素材およびその製造方法 | |
RU2652281C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из высокопрочной стали | |
JPH05245657A (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れた高ニッケル合金クラッド鋼板の製造方法 | |
JP5136174B2 (ja) | 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
JP5194807B2 (ja) | 高降伏強度・高靭性厚鋼板の製造方法 | |
RU2820583C1 (ru) | Способ производства горячекатаного хладостойкого рулонного проката, устойчивого к атмосферной коррозии |